Titre : Dispositif de traitement acoustique d’une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé.

La présente invention s’inscrit dans le domaine des systèmes des ventilation, de chauffage et/ou de climatisation d’un véhicule, et plus particulièrement dans le domaine des dispositifs de traitement acoustique de tels systèmes.

Les systèmes de ventilation, de chauffage et/ou d’air conditionné équipant les véhicules automobiles permettent aux utilisateurs du véhicule automobile de commander un apport d’air froid et/ou d’air chaud en différentes zones de l’habitacle, tel qu’au niveau des pieds du conducteurs, sur une surface vitrée du véhicule et/ou encore au niveau des passagers. La mise en circulation d’air à travers de tels système de ventilation, de chauffage et/ou d’air conditionné est générée par le fonctionnement d’un ventilateur et aussi bien ce fonctionnement que la circulation d’air au sein des conduits du système implique l’émission de nombreuses ondes acoustiques, qui peuvent entraîner un désagrément auprès du conducteur et/ou des passagers. L’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé comprend généralement un dispositif de génération d’un flux d’air, comme un ventilateur, le fonctionnement d’un tel dispositif de génération d’un flux d’air produisant des ondes acoustiques, le dispositif de traitement acoustique visant à réduire la quantité d’ondes acoustiques qui pourraient arriver jusqu’à un utilisateur de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé.

Il est ainsi connu d’équiper ces systèmes de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation d’au moins un système d’atténuation acoustique afin de réduire au maximum la radiation d’ondes acoustiques vers l’habitacle et diminuer le désagrément ressenti par le conducteur et/ou les passagers. Ce type de système d’atténuation acoustique comprend par exemple des résonateurs de Helmholtz que l’on configure en dimensions notamment pour, à une fréquence prédéfinie, réduire la transmission d’onde acoustique à travers ledit module indépendamment de la réflexion produite par le système d’atténuation. On peut donc, avoir une transmission très faible mais une autre partie non négligeable des ondes sont réfléchies vers leur source initiale. La présente invention s’inscrit dans ce contexte et vise à proposer une alternative aux solutions déjà existantes qui permet de réduire dans la même plage de fréquences et simultanément la transmission à travers le système de traitement acoustique et la réflexion d’un tel système de traitement. En d’autres termes, la présente invention propose un absorbeur acoustique qui maximise l’absorption sur un plage de fréquences donnée. Plus particulièrement, l’invention propose un dispositif de traitement acoustique pour une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé, le dispositif de traitement acoustique comprenant au moins un corps cylindrique dont une face interne participe à délimiter un conduit et au sein duquel un ensemble d’organes de résonance est disposé, chacun des organes de résonance participant à délimiter une cavité qui débouche au moins sur la face interne du corps cylindrique. Selon l’invention, le corps cylindrique du dispositif de traitement acoustique est configuré pour être intégré à l’extrémité d’une canalisation guidant le flux d’air amené à rencontrer le dispositif de traitement acoustique, les organes de résonance étant agencés de sorte que le dispositif présente un coefficient d’absorption d’au moins 90% des ondes acoustiques, un coefficient de réflexion d’au plus 5% et un coefficient de transmission énergétique d’au plus 5%, pour une gamme de fréquences entre 250 et 1000 Hz.

Le dispositif de traitement acoustique est ici formé à base de résonateurs de Helmholtz, c’est-à-dire des cavités disposés en périphérie du conduit formé par la face interne du corps cylindrique, ces cavités étant dépourvues de mousse ou autre matériau absorbant. Cet absorbeur à base de résonateurs de Helmholtz développé selon l’invention permet de favoriser l’absorption d’un maximum d’ondes acoustiques sur une plage de fréquences prédéfinie, permettant ainsi de diminuer la perception de ces ondes acoustiques par le conducteur et/ou le passager présent dans l’habitacle.

Les valeurs seuils évoqués aussi bien pour le coefficient d’absorption d’une part que pour les coefficients de réflexion et de transmission d’autre part et qu’il est permis d’atteindre par l’utilisation du système composé par les résonateurs de Helmholtz selon l’invention permettent de diminuer drastiquement, dans le cas d’application évoquée d’un positionnement du dispositif de traitement acoustique en extrémité d’une canalisation d’une installation de ventilation, de chauffage, et/ou d’air climatisé, le coefficient de radiation, ou coefficient de transmission, du système et de limiter ainsi considérablement l’arrivée des ondes acoustiques vers l’utilisateur d’un véhicule équipé de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé. En effet, la réflexion des ondes acoustiques par un dispositif de traitement acoustique provoque ensuite une perturbation des ondes acoustiques au niveau du logement du dispositif de génération d’un flux d’air, ces perturbations pouvant contribuer à augmenter l’inconfort acoustique subi par l’utilisateur.

Le coefficient de réflexion correspond au ratio entre l’amplitude des ondes réfléchies par rapport aux amplitudes des ondes incidentes. Le coefficient énergétique de réflexion, correspond au carré de la valeur absolue du coefficient de réflexion et représente le rapport entre l’énergie réfléchie et l’énergie incidente.

Le coefficient de transmission correspond au ratio entre l’amplitude des ondes transmisses par rapport aux amplitudes des ondes incidentes. Le coefficient énergétique de transmission correspond au carré de la valeur absolue du coefficient de transmission et représente le rapport entre l’énergie transmisse et l’énergie incidente.

Le coefficient d’absorption correspond à la totalité d’énergie que le système absorbe par rapport à l’énergie incidente, et il se calcule à partir des coefficients énergétiques de réflexion et transmission.

Par ailleurs on comprend que le conduit est un espace délimité par la face interne du corps cylindrique. Le corps cylindrique s’étend avantageusement sous une forme cylindrique de section circulaire, le conduit présentant également une section circulaire, les sections étant vues dans un plan perpendiculaire à l’axe de révolution du corps cylindrique.

Selon l’invention, tel que cela a été évoqué, le dispositif de traitement acoustique forme un absorbeur disposé à une extrémité d’une canalisation d’une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé. Il convient de comprendre dans ce cas que le conduit délimité par la face interne du corps cylindrique est disposé dans le prolongement de la canalisation et s’intercale entre une extrémité de cette canalisation et une paroi rigide sur laquelle cette canalisation doit déboucher, de sorte que c’est l’absorbeur selon l’invention qui débouche sur la paroi rigide en lieu et place de la canalisation. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’organe de résonance est formé par une cavité et un canal radial délimité par le corps cylindrique, le canal radial s’étendant entre la cavité et la face interne du corps cylindrique. On comprend que le canal radial permet une communication entre la cavité et le conduit.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le corps cylindrique comprend un dispositif de fixation à une extrémité d’une canalisation par laquelle le flux d’air est guidé vers le dispositif de traitement acoustique, le dispositif de fixation comprenant au moins une paroi d’emmanchement faisant saillie d’une face latérale du corps cylindrique le long d’un axe de révolution du dispositif de traitement acoustique. La paroi d’emmanchement est configurée pour pouvoir se loger dans le volume interne délimité par la canalisation de l’installation de ventilation, chauffage et/ou d’air climatisé et assurer l’immobilisation du corps cylindrique par rapport à la canalisation pour s’assurer notamment que le conduit délimité par le corps cylindrique est bien dans le prolongement de la canalisation.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la paroi d’emmanchement présente un profil incurvé s’inscrivant au moins partiellement dans un cercle de diamètre compris entre le diamètre du cercle dans lequel s’inscrit une face externe du corps cylindrique et le diamètre du cercle dans lequel s’inscrit la face interne du corps cylindrique.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de traitement acoustique comprend plusieurs corps cylindriques agencés les uns à la suite des autres le long de leurs axes de révolution.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les organes de résonance sont configurés radialement au sein du corps cylindrique correspondant de sorte que le dispositif de traitement acoustique présente, pour des fréquences comprises entre 495 et 505Hz, un coefficient de réflexion énergétique maximal de 5% ainsi qu’un coefficient de transmission énergétique maximal de 2%. Plus particulièrement, le coefficient de réflexion énergétique peut être de l’ordre de 3,5% et le coefficient de transmission énergétique peut être de l’ordre de 1,5%. La configuration du dispositif de traitement acoustique, aussi bien par l’agencement des organes de résonance au sein du corps cylindrique que par la position du dispositif à une extrémité d’une canalisation de l’installation permet ainsi d’avoir, pour des fréquences comprises entre 495 et 505Hz, une valeur d’absorption des ondes acoustiques de l’ordre de 95%.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le corps cylindrique présente une dimension longitudinale, mesurée entre une entrée et une sortie du corps cylindrique le long de l’axe de révolution dudit corps cylindrique, de l’ordre de 100 mm, et le dispositif de traitement acoustique comprenant ce corps cylindrique présente une valeur maximale d’absorption de 96%, et plus particulièrement une valeur moyenne d’absorption de l’ordre de 95%, pour la plage de fréquences comprise entre 495 et 505Hz.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de traitement acoustique comprend deux corps cylindriques agencés l’un à la suite de l’autre le long de leurs axes de révolution.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les organes de résonance sont configurés radialement au sein du corps cylindrique correspondant de sorte que le dispositif de traitement acoustique présente un coefficient de réflexion énergétique maximal de 5% avec une moyenne de 2% pour des fréquences comprises entre 450 et 1000 Hz, ainsi qu’un coefficient de transmission énergétique maximal de 2% pour ces fréquences comprises entre 450 et 1000 Hz.

Plus particulièrement, le coefficient de réflexion énergétique peut être de l’ordre de 0,6% pour ces fréquences comprises entre 450 et 1000 Hz. La configuration du dispositif de traitement acoustique, aussi bien par l’agencement des organes de résonance au sein du corps cylindrique que par la position du dispositif à une extrémité d’une canalisation de l’installation permet ainsi d’avoir, pour des fréquences comprises entre 450 et 1000Hz, une valeur d’absorption des ondes acoustiques de l’ordre de 97%, avec une valeur maximale de l’ordre de 98%.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le corps cylindrique présente une dimension longitudinale, mesurée entre une entrée et une sortie du corps cylindrique le long de l’axe de révolution dudit corps cylindrique, de l’ordre de 250 mm, et le dispositif de traitement acoustique comprenant ce corps cylindrique présente une valeur maximale d’absorption de 98% pour la plage de fréquences comprise entre 450 et 1000 Hz.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de traitement acoustique comprend douze corps cylindriques agencés les uns à la suite des autres le long de leurs axes de révolution.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les corps cylindriques présentent chacun une face externe opposée radialement à la face interne, les faces externes des corps cylindriques s’inscrivant chacune dans un cercle de diamètre similaire aux cercles dans lesquels s’inscrivent les faces externes des autres corps cylindriques.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les corps cylindriques sont rendus solidaires les uns aux autres pour former le dispositif de traitement acoustique.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les corps cylindriques forment un élément monobloc.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le corps cylindrique comprend plusieurs ensembles d’organes de résonance, les organes de résonance d’un même ensemble d’organes de résonance s’étendant radialement autour de l’axe de révolution du corps cylindrique en s’inscrivant dans un plan perpendiculaire à l’axe de révolution.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, un premier corps cylindrique présente une dimension longitudinale différente d’au moins un autre corps cylindrique voisin dudit premier corps cylindrique.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, une dimension longitudinale d’un premier corps cylindrique est égale à la dimension longitudinale d’un autre corps cylindrique voisin dudit premier corps cylindrique.

La présente invention a également pour objet une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé comprenant au moins un dispositif de génération d’un flux d’air et une canalisation communiquant avec le dispositif de génération d’un flux d’air, l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé comprenant un dispositif de traitement acoustique installé à une extrémité de la canalisation débouchant sur une paroi rigide de l’installation, de sorte que le dispositif de traitement thermique débouche sur la paroi rigide en lieu et place de la canalisation, le dispositif de traitement acoustique étant caractérisé selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la canalisation s’étend depuis le dispositif de génération d’un flux d’air pour alimenter en air un boîtier de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé, le dispositif de traitement acoustique étant installé entre une extrémité de la canalisation et le boîtier de guidage du flux d’air.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la canalisation communique avec le dispositif de génération d’un flux d’air pour former une entrée d’un flux d’air et permettre l’alimentation en air frais du dispositif de génération d’un flux d’air, le dispositif de traitement acoustique étant installé entre une extrémité de la canalisation et une chambre logeant le dispositif de génération d’un flux d’air, ou entre une extrémité de la canalisation et l’entrée d’un flux d’air.

Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé comprend une première canalisation s’étendant entre le dispositif de génération d’un flux d’air et le boîtier de sorte qu’un flux d’air circule depuis le dispositif de génération d’un flux d’air vers le boîtier de guidage du flux d’air, et une deuxième canalisation forme une entrée d’air frais pour le dispositif de génération d’un flux d’air, l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé comprenant un premier dispositif de traitement acoustique installé entre une extrémité de la première canalisation et le boîtier de guidage du flux d’air et un deuxième dispositif de traitement acoustique installé entre une extrémité de la deuxième canalisation et l’entrée de flux d’air.

D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit d’une part, et de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels :

[Fig. 1] est une représentation d’un absorbeur acoustique selon l’invention comprenant au moins un corps cylindrique ; [Fig. 2] est une représentation d’un absorbeur acoustique selon l’invention comprenant deux corps cylindriques ;

[Fig. 3] est une coupe transversale de l’absorbeur acoustique représenté sur la figure 2 ;

[Fig. 4] est une représentation d’un absorbeur acoustique selon l’invention comprenant douze corps cylindriques ;

[Fig. 5] est coupe longitudinale de l’absorbeur acoustique représenté sur la figure 4 ;

[Fig. 6] est une représentation schématique d’une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé comprenant deux absorbeurs acoustiques selon l’invention ;

[Fig. 7] est une coupe transversale de l’absorbeur acoustique représenté sur la figure 1.

Les caractéristiques, variantes et les différentes formes de réalisation de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres, selon diverses combinaisons, dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes par rapport aux autres. On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite de manière isolée des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique et/ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieur.

Sur les figures, les éléments communs à plusieurs figures conservent la même référence.

De plus, les termes « en amont » et « en aval » utilisés dans la suite de la description font référence au sens de circulation d’un flux d’air à travers un absorbeur acoustique et/ou une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé.

Un dispositif de traitement acoustique 1 selon l’invention est destiné à être installé dans une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé 2 illustrée sur la figure 6.

Une telle installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé 2 comprend au moins un dispositif de génération d’un flux d’air 4 et un boîtier 6 de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé au sein duquel le flux d’air généré par le dispositif de génération d’un flux d’air est traité thermiquement et dirigé vers des buses de sortie d’air dans l’habitacle. L’installation comporte également au moins une canalisation 8a, 8b s’étendant depuis le dispositif de génération d’un flux d’air 4, ladite canalisation pouvant notamment communiquer avec une entrée d’air pour alimenter en air frais le dispositif de génération d’un flux d’air 4 ou bien former une sortie d’air emprunté par le flux d’air en direction du boîtier de l’installation. L’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé 2 comprend par ailleurs au moins un dispositif de traitement acoustique 1 installé à une extrémité de l’une et/ou l’autre des canalisations 8a, 8b.

Le dispositif de génération d’un flux d’air 4 est par exemple un ventilateur forçant la mise en circulation d’un flux d’air à travers la canalisation 8a, 8b, le flux d’air étant configuré pour circuler à travers le dispositif de traitement acoustique 1. On comprend ici que le fonctionnement du dispositif de génération d’un flux d’air 4 émet des ondes acoustiques, en direction notamment du dispositif de traitement acoustique 1, qui se propagent dans le flux d’air à travers la canalisation 8a, 8b. Le dispositif de traitement acoustique 1, selon l’invention, est configuré pour limiter la propagation des ondes acoustiques dans l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé 2.

Selon un premier mode de réalisation, la canalisation 8a s’étend entre le dispositif de génération d’un flux d’air 4 et le boîtier 6, de sorte que le flux d’air circule depuis le dispositif de génération d’un flux d’air 4 vers ledit boîtier 6, et le dispositif de traitement acoustique 1 est installé à une extrémité de la canalisation 8a de manière à prolonger celle-ci pour guider le flux d’air entre le dispositif de génération d’un flux d’air 4 et le boîtier 6. On comprend que l’installation du dispositif de traitement acoustique 1 entre le dispositif de génération d’un flux d’air 4 et le boîtier de guidage du flux d’air 6 permet de diminuer la propagation des ondes acoustiques émises par le dispositif de génération d’un flux d’air 4 vers le boîtier de guidage du flux d’air 6. Plus particulièrement, dans l’exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 est disposé à une première extrémité 81 de la canalisation 8a, c’est-à-dire à une extrémité de cette canalisation disposée au voisinage du boîtier de guidage du flux d’air 6, le dispositif de traitement acoustique, ou absorbeur, étant disposé entre cette première extrémité 81 et la paroi rigide délimitant le boiter de guidage de flux d’air et par laquelle le flux d’air est amené à pénétrer dans le boîtier. Selon un deuxième mode de réalisation, le dispositif de traitement acoustique 1 est installé à une extrémité d’une canalisation 8b qui participe à former l’entrée d’air 10 permettant d’alimenter en air frais le dispositif de génération d’un flux d’air 4. Même si le flux d’air circule dans la canalisation depuis l’entrée du flux d’air en direction du dispositif de génération d’un flux d’air 4, les ondes acoustiques émises par le dispositif de génération d’un flux d’air 4 lors de son fonctionnement se propagent quant à elle à travers la canalisation depuis le dispositif de génération d’un flux d’air 4 vers la bouche formant l’entrée 10 du flux d’air causant un désagrément auditif auprès de l’utilisateur. Plus particulièrement, dans l’exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 est disposé à une deuxième extrémité 82 de la canalisation 8b, c’est-à-dire à une extrémité de cette canalisation disposée au voisinage du dispositif de génération d’un flux d’air 4, le dispositif de traitement acoustique, ou absorbeur, étant disposé entre cette deuxième extrémité 81 et la paroi rigide délimitant le dispositif de génération d’un flux d’air et par laquelle le flux d’air est amené à pénétrer dans la chambre au sein duquel le ventilateur est disposé.

Tel qu’illustré sur la figure 6, il est possible de combiner ces deux modes de réalisation avec une première canalisation 8a qui s’étend entre le dispositif de génération d’un flux d’air 4 et le boîtier 6 et une deuxième canalisation 8b qui participe à former une bouche d’entrée d’air pour alimenter le dispositif de génération d’un flux d’air 4, l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé 2 comprenant un premier dispositif de traitement acoustique la installé à la première extrémité 81 de la première canalisation 8a et un deuxième dispositif de traitement acoustique 1b installé à la deuxième extrémité 82 de la deuxième canalisation 8b. L’intégration d’un dispositif de traitement acoustique 1 en bout de chacune des canalisations 8a, 8b limite ici la propagation des ondes acoustiques vers l’utilisateur de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé 2, que ce soit pour les ondes acoustiques se propageant vers la bouche d’entrée 10 du flux d’air ou pour celles se propageant en direction du boîtier 6 de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé 2. On va maintenant décrire plus en détails le dispositif de traitement acoustique 1 en référence aux figures 1 à 5, en présentant différents exemples de réalisation les uns à la suite des autres.

Tel qu’illustré sur la figure 1, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend au moins un corps cylindrique 12 dont une face interne 14 participe à délimiter un conduit 16 et au sein duquel un ensemble d’organes de résonance 18 est disposé. Le conduit 16 est configuré pour être constitutif de la canalisation 8a, 8b sur laquelle il sera installé. On entend ici que le flux d’air circulant dans la canalisation 8a, 8b circule également dans le conduit 16 à travers le corps cylindrique 12. Les ondes acoustiques se propageant à travers la canalisation 8a, 8b se propagent ainsi également à travers le corps cylindrique 12 et sont traitées au moins en partie par l’ensemble d’organes de résonance 18.

Une section du corps cylindrique 12 vue dans un plan perpendiculaire à un axe de révolution R dudit corps cylindrique 12 prend globalement une forme annulaire en délimitant ainsi un conduit 16 de section circulaire. Comme mentionné auparavant, le corps cylindrique 12 présente la face interne 14 participant à délimiter le conduit 16, et une face externe 20 en regard de l’extérieur du conduit 16. Globalement, une dimension mesurée le long d’une direction radiale entre la face interne 14 et la face externe 20 du corps cylindrique 12 est constante sur tout le pourtour du corps cylindrique 12 ainsi que le long de l’axe de révolution R.

A titre d’exemple, la dimension mesurée le long d’une direction radiale entre la face interne 14 et la face externe 20 du corps cylindrique 12 peut être de l’ordre de 32 mm.

Le corps cylindrique 12 comprend également deux faces latérales 24 s’étendant entre la face interne 14 et la face externe 20, dont l’une des faces latérales 24 est particulièrement visible sur la figure 1. Les faces latérales 24 sont configurées pour être en contact d’un bord de la canalisation 8a, 8b de sorte que le corps cylindrique 12 prolonge la canalisation 8a, 8b le long de l’axe de révolution R dudit corps cylindrique 12.

Le corps cylindrique 12 comprend un dispositif de fixation 26 à une canalisation 8a, 8b, le dispositif de fixation 26 comprenant au moins une paroi d’emmanchement 28 faisant saillie d’une face latérale 24 du corps cylindrique 12 le long de l’axe de révolution R. Le dispositif de fixation 26 est configuré pour coopérer avec la canalisation 8a, 8b afin de rendre solidaire le dispositif de traitement acoustique 1 de la canalisation 8a, 8b.

Tel qu’illustré sur la figure 1, la paroi d’emmanchement 28 présente un profil incurvé s’inscrivant au moins partiellement dans un cercle de diamètre compris entre le diamètre du cercle dans lequel s’inscrit une face externe 20 du corps cylindrique 12 et le diamètre du cercle dans lequel s’inscrit la face interne 14 du corps cylindrique 12.

La paroi d’emmanchement 28 présente ici plusieurs tronçons 30 régulièrement répartis angulairement autour de l’axe de révolution, un tronçon 30 étant séparé d’un tronçon 30 voisin par une rainure 32. Tel que représenté sur la figure 1, la paroi d’emmanchement 28 comprend quatre tronçons 30 délimités par quatre rainures 32, chaque rainure 32 étant diamétralement opposée à une autre rainure 32. Cette formation particulière permet notamment de faciliter le montage du dispositif de traitement acoustique 1 sur la canalisation 8a, 8b en donnant une souplesse à chacun des tronçons 30 au montage du dispositif de traitement acoustique 1 sur la canalisation 8a, 8b.

Selon un mode de réalisation particulier, le corps cylindrique 12 comprend un premier dispositif de fixation 26 faisant saillie de l’une des faces latérales 24 du corps cylindrique 12 et un deuxième dispositif de fixation 26 faisant saillie de l’autre face latérale 24 du corps cylindrique 12 à l’opposé du premier dispositif de fixation 26. Chacun des dispositifs de liaison 26 coopérant ainsi avec une portion de la canalisation 8a, 8b de sorte que le dispositif de fixation 26 soit solidaire de la canalisation 8a, 8b par chacune de ses faces latérales 24.

L’ensemble d’organes de résonance 18, tel qu’il a été évoqué précédemment, s’étend radialement autour de l’axe de révolution R du corps cylindrique 12 et il est formé d’une pluralité d’organes de résonance qui sont centrés sur un même plan perpendiculaire à l’axe de révolution R.

Chaque organe de résonance 18 consiste en une cavité 34 qui débouche sur la face interne 14 du corps cylindrique 12, via un canal radial 36 s’étendant entre la cavité 34 et la face interne 14 du corps cylindrique 12. Les organes de résonance 18 d’un même ensemble sont configurés pour présenter une cavité de même volume, comme particulièrement visible sur la figure 3.

Tel que visible sur la figure 1, chacun des organes de résonance 18 présente une ouverture 38 sur la face interne 14, cette ouverture 38 représentant une extrémité du canal radial 36. Les ouvertures 38 des organes de résonance 18 sont disposées régulièrement sur tout le pourtour de la face interne 14 du corps cylindrique 12, de façon homogène autour de l’axe de révolution R, chaque ouverture 38 étant à équidistance de chacune de ses ouvertures 38 voisines.

Selon l’invention, les organes de résonance 18 sont configurés radialement au sein du corps cylindrique 12 correspondant de sorte que le dispositif de traitement acoustique 1, pour des ondes acoustiques pénétrant dans le dispositif de traitement acoustique 1 avec une fréquence entre 250 et 1000 Hz, présente un coefficient d’absorption des ondes acoustiques d’au moins 90%, un coefficient de réflexion des ondes acoustiques d’au plus 5% et un coefficient de transmission énergétique d’au plus 5%. Les inventeurs ont pu déterminer que la combinaison de ce coefficient d’absorption élevé et de ces coefficients de réflexion et transmission faibles permet de diminuer drastiquement la quantité d’ondes acoustiques susceptibles d’arriver jusqu’à un utilisateur du véhicule équipé de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé.

Le coefficient d’absorption des ondes acoustiques correspond à un ratio du nombre d’ondes acoustiques absorbées par le dispositif de traitement acoustique 1 comparativement au nombre total d’ondes acoustiques pénétrant dans ce dispositif de traitement acoustique 1. L’absorption d’ondes acoustiques correspond à la réduction de la puissance de fonde transmise et réfléchi par une structure, par exemple ici les organes de résonance 18, en se répandant au moins en partie au travers des organes de résonance 18. Un coefficient d’absorption proche de 0% signifie que le dispositif de traitement acoustique n’absorbe que très peu d’ondes acoustiques, celles-ci étant soit transmises soit réfléchies, tandis qu’un coefficient d’absorption proche de 100% signifie que le dispositif de traitement acoustique absorbe quasiment l’intégralité des ondes acoustiques passant par le dispositif de traitement acoustique, le restant des ondes acoustiques le cas échéant non absorbées étant là encore soit transmis soit réfléchi.

Le coefficient de réflexion correspond à un ratio du nombre d’ondes acoustiques réfléchies par le dispositif de traitement acoustique 1 comparativement au nombre total d’ondes acoustiques pénétrant dans le dispositif de traitement acoustique 1. La réflexion d’ondes acoustiques correspond au renvoi desdites ondes acoustiques pénétrant dans le dispositif de traitement acoustique 1 vers la structure à l’origine des ondes acoustiques, ici le dispositif de génération d’un flux d’air 4.

Selon un premier exemple de réalisation de l’invention illustré ici plus particulièrement sur les figures 2 et 3, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un premier corps cylindrique 12a comportant un premier ensemble d’organes de résonance 18 et un deuxième corps cylindrique 12b comportant un deuxième ensemble d’organes de résonance 18. Chacun des corps cylindriques 12 prolonge l’autre corps cylindrique 12, leurs axes de révolution R étant confondus l’un avec l’autre, de sorte qu’ils forment un ensemble cylindrique d’un seul tenant.

Les ensembles d’organes de résonance 18 d’un tel dispositif de traitement acoustique 1 présentent, pour des ondes acoustiques d’une fréquence comprise entre 495Hz et 505Hz pénétrant le dispositif de traitement acoustique 1, un coefficient de réflexion énergétique maximal de 5% ainsi qu’un coefficient de transmission énergétique maximal de 2%.

Pour cela, chacun des ensembles d’organes de résonance 18 comporte huit organes de résonance 18 ici disposés, dans le corps cylindrique 12 respectif, autour de l’axe de révolution R de sorte qu’un angle a formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 45°. Une longueur L des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est comprise entre 5,9mm et 6,1mm, et une profondeur P de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est comprise entre 13,8mm et 14mm, comme cela est notamment visible sur les figures 1 à 7. Par ailleurs, dans ce premier exemple de réalisation, le premier corps cylindrique 12a présente ici une dimension longitudinale mesurée le long d’une direction parallèle à l’axe de révolution R dudit corps cylindrique 12 de sensiblement 60,0mm, tandis que le deuxième corps cylindrique 12b présente une dimension longitudinale mesurée le long d’une direction parallèle à l’axe de révolution R dudit corps cylindrique 12 de sensiblement 36,5mm.

Dans la suite de la description d’autres modes/exemples de réalisation, on pourra se référer pour la représentation de l’angle a, de la longueur L des canaux radiaux 36 et de la profondeur P des cavités 34 tel que représenté ici sur la figure 7 en référence au premier exemple de réalisation.

Selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention illustré ici sur les figures 4 et 5, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend plusieurs corps cylindriques 12 agencés les uns à la suite des autres le long de leurs axes de révolution R. Plus particulièrement, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend douze corps cylindriques 12 agencés les uns à la suite des autres le long de leurs axes de révolution R, qui sont confondus les uns aux autres, chacun des corps cylindriques 12 comprenant un ensemble d’organes de résonance 18.

Comme plus particulièrement visible sur la figure 5, un premier corps cylindrique 12a présente une dimension longitudinale différente d’au moins un autre corps cylindrique 12 voisin dudit premier corps cylindrique 12a. Cependant, une dimension longitudinale de chacun des corps cylindriques 12 mesurée entre une entrée et une sortie du corps cylindrique 12 le long de l’axe de révolution R dudit corps cylindrique 12 est comprise entre 3,0mm et 60,0mm.

Avantageusement, la dimension longitudinale du dispositif de traitement acoustique, correspondant à la somme des dimensions longitudinales des corps cylindriques 12 du dispositif de traitement acoustique 1, est comprise entre 235,0mm et 251,0mm.

Tel que visible sur les figures 4 et 5, et conformément à ce qui a pu être vu dans les autres exemples de réalisation, le profil externe et le profil interne du dispositif de traitement acoustique sont réguliers, avec un diamètre constant. En d’autres termes, les faces externes 20 des corps cylindriques 12 s’inscrivent chacune dans un cercle de diamètre similaire aux cercles dans lesquels s’inscrivent les faces externes 20 des autres corps cylindriques 12. De plus, les faces internes 14 des corps cylindriques 12 s’inscrivent chacune dans un cercle de diamètre similaire aux cercles dans lesquels s’inscrivent les faces internes 14 des autres corps cylindriques 12.

Les corps cylindriques 12 sont rendus solidaires les uns aux autres pour former le dispositif de traitement acoustique 1. Avantageusement, les corps cylindriques 12 forment un élément monobloc, c’est-à-dire qu’une séparation d’un corps cylindrique 12 des autres corps cylindriques 12 entraînerait la déformation et/ou la destruction du corps cylindrique 12 et/ou des autres corps cylindriques 12 du dispositif de traitement acoustique 1.

Les organes de résonance 18 dans ce deuxième exemple de réalisation de l’invention sont configurés radialement au sein du corps cylindrique 12 correspondant de sorte que le dispositif de traitement acoustique 1 présente pour des fréquences comprises entre 450 et 1000Hz un coefficient d’absorption des ondes acoustiques supérieur ou égal à 90%. Le coefficient de réflexion énergétique maximal est de l’ordre de 5% et le coefficient de transmission énergétique est de l’ordre ici de 2%.

Pour cela, chacun des corps cylindriques 12 comprend des caractéristiques qui lui sont propres. Cette variation de configuration entre les corps cylindriques 12 favorise ainsi l’élargissement de la plage de valeurs des fréquences des ondes acoustiques pouvant être traitées par les organes de résonance 18.

On va maintenant décrire chacun des corps cylindriques 12 du dispositif de traitement acoustique 1 en référence à la figure 5 en les décrivant selon leurs dispositions sur ladite figure 5, les uns par rapport aux autres, depuis la gauche vers la droite.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un premier corps cylindrique 12a du dispositif de traitement acoustique 1, présentant une face latérale 24 depuis laquelle s’étend un dispositif de fixation 26. Le premier corps cylindrique 12a présente une dimension longitudinale de 15,1mm, et comporte un ensemble de seize organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le premier corps cylindrique 12a, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 22,5°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 10mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 21,0mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un deuxième corps cylindrique 12b du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du premier corps cylindrique 12a à l’opposé du dispositif de fixation 26.

Le deuxième corps cylindrique 12b présente une dimension longitudinale de 4,0mm, et comporte un ensemble de trente-deux organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le deuxième corps cylindrique 12b, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 11,25°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 5,6mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 25,4mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un troisième corps cylindrique 12c du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du deuxième corps cylindrique 12b à l’opposé du premier corps cylindrique 12a.

Le troisième corps cylindrique 12c présente une dimension longitudinale de 6,3mm, et comporte un ensemble de dix-huit organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le troisième corps cylindrique 12c, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 20°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 3,1mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 27,9mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un quatrième corps cylindrique 12d du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du troisième corps cylindrique 12c à l’opposé du deuxième corps cylindrique 12b.

Le quatrième corps cylindrique 12d présente une dimension longitudinale de 5,6mm, et comporte un ensemble de vingt-quatre organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le quatrième corps cylindrique 12d, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 15°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 4,7mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 26,3mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un cinquième corps cylindrique 12e du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du quatrième corps cylindrique 12d à l’opposé du troisième corps cylindrique 12c.

Le cinquième corps cylindrique 12e présente une dimension longitudinale de 10,1mm, et comporte un ensemble de dix-huit organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le cinquième corps cylindrique 12e, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 20,0°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 2,0mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 29,0mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un sixième corps cylindrique 12f du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du cinquième corps cylindrique 12e à l’opposé du quatrième corps cylindrique 12d.

Le sixième corps cylindrique 12f présente une dimension longitudinale de 13,5mm, et comporte un ensemble de vingt-quatre organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le sixième corps cylindrique 12f, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 15°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 3,5mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 13,5mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un septième corps cylindrique 12g du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du sixième corps cylindrique 12f à l’opposé du cinquième corps cylindrique 12e.

Le septième corps cylindrique 12g présente une dimension longitudinale de 19.2mm, et comporte un ensemble de dix-huit organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le septième corps cylindrique 12g, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 20°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 1,8mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 29,2mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un huitième corps cylindrique 12h du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du septième corps cylindrique 12g à l’opposé du sixième corps cylindrique 12f.

Le huitième corps cylindrique 12h présente une dimension longitudinale de 6,0mm, et comporte un ensemble de vingt-quatre organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le huitième corps cylindrique 12h, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 15°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 1,7mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 29,3mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un neuvième corps cylindrique 12i du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du huitième corps cylindrique 12h à l’opposé du septième corps cylindrique 12g-

Le neuvième corps cylindrique 12i présente une dimension longitudinale de 58,9mm, et comporte un ensemble de seize organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le neuvième corps cylindrique 12i, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 22,5°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 5mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 26,0mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un dixième corps cylindrique 12j du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du neuvième corps cylindrique 12i à l’opposé du huitième corps cylindrique 12h.

Le dixième corps cylindrique 12j présente une dimension longitudinale de 15,7mm, et comporte un ensemble de vingt-huit organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le dixième corps cylindrique 12j, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 28,9°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 2,6mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 28,4mm. Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un onzième corps cylindrique 12k du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du dixième corps cylindrique 12j à l’opposé du neuvième corps cylindrique 12i.

Le onzième corps cylindrique 12k présente une dimension longitudinale de 53,6mm, et comporte un ensemble de seize organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le onzième corps cylindrique 12k, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 22,5°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 8,9mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 22,1mm.

Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un douzième corps cylindrique 121 du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du onzième corps cylindrique 12k à l’opposé du dixième corps cylindrique 12j. Le douzième corps cylindrique 121 présente la face latérale 24 du dispositif de traitement acoustique 1 opposée à celle présentée par le premier corps cylindrique 12a.

Le douzième corps cylindrique 121 présente une dimension longitudinale de 29,5mm, et comporte un ensemble de trente-deux organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le douzième corps cylindrique 121, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 11,25°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 2,3mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 28,7mm.

Comme visible sur la figure 5, on peut également décrire que c’est une variation de l’épaisseur de la paroi formant la face interne 14 de chacun des corps cylindriques 12 qui induit une variation de la profondeur des cavités 34 et de la longueur des canaux radiaux 36 entre les corps cylindriques 12. On comprend ainsi de ce qui précède que l’invention a pour objet un dispositif de traitement acoustique 1 présentant, pour des ondes acoustiques dont la fréquence est comprise entre 250 et 1000Hz, d’une part un coefficient d’absorption d’au moins 90% et d’autre part un coefficient de réflexion d’au plus 5% et un coefficient de transmission énergétique d’au plus 5%, le dispositif d’absorption comprenant différents organes de résonance 18 configurés, agencés et dimensionnés afin d’atteindre ces coefficients.

La présente invention ne saurait toutefois se limiter aux moyens et configurations décrits et illustrés ici et elle s’étend également à tout moyen et configuration équivalents ainsi qu’à toute combinaison techniquement opérante de tels moyens. En particulier, le nombre de corps cylindriques 12 constitutifs du dispositif de traitement acoustique 1 ne saurait être limité à ce qui vient d’être décrit, et peut varier tant que le dispositif de traitement acoustique 1 présente un coefficient d’absorption d’au moins 90% des ondes acoustiques présentant une fréquence comprise entre 250 et 1000Hz et un coefficient de réflexion et un coefficient de transmission énergétique chacun d’au plus 5% d’ondes acoustiques présentant une fréquence comprise entre 250 et 1000Hz. Ainsi, toutes les valeurs données à titre d’exemple dans la présente invention peuvent varier tant que le dispositif de traitement acoustique 1 présente lesdits coefficients.