Ansteuervornchtung und Verfahren zum Ansteuern eines Gleichspannungswandlers

Die Erfindung betrifft eine Ansteuervornchtung und ein Verfahren zum Ansteuern für einen Gleichspannungswandler, insbesondere für einen Gegentaktflusswandler in

Vollbrückenschaltung.

Stand der Technik

Zur Gleichspannungswandlung, beispielsweise zur Versorgung eines

Niedervoltbordnetzes eines Fahrzeugs, werden üblicherweise

Synchrongleichrichterschaltungen bei Gegentaktflusswandlern in Voll- oder

Halbbrückenschaltung eingesetzt. Die hierzu sowohl primär- als auch sekundärseitig verwendeten Leistungshalbleiterschalter, beispielsweise MOSFETs, müssen gegen Überspannung bzw. zu hohe Stromstärken geschützt werden.

Zur Ansteuerung aktiver Synchrongleichrichterschaltungen werden hierzu von einem Mikroprozessor Pulsbreitensignale bereitgestellt, welche beispielsweise durch ein

Pulsweitenmodulationsglied in entsprechende PWM-Ansteuersignale für die einzelnen Halbleiterschalter umgesetzt werden. Bei einem Abschalten eines

Gegentaktflusswandlers kann es aufgrund des Abfalls der primärseitigen

Versorgungsspannung zu einem sekundärseitigem lückenden Strombetrieb (DCM, "discontinuous current mode") kommen, der die sekundärseitigen Halbleiterschalter beschädigen kann. Gleichzeitig ist es möglich, dass die magnetische Flussreserve in der Generierung der PWM-Ansteuersignale schwindet und ein zu hoher

Magnetisierungsstrom zu einer Sättigung der Primärseite des Transformators des

Gegentaktflusswandlers und einer daraus resultierenden Verringerung der magnetischen Induktivität führt, was wiederum ein Gefährdungspotential für die primärseitigen

Halbleiterschalter durch hohe primärseitige Ströme darstellen kann. Die Druckschrift US 7,561 ,450 B2 offenbart eine Schutzschaltung für einen galvanisch entkoppelten Gleichspannungswandler, mit der hohe Ströme durch Halbleiterschalter des Gleichspannungswandlers vermieden werden können, wenn ein Lastbedarf auf der Sekundärseite des Gleichspannungswandlers eine kritische Schwelle überschreitet. Dazu wird der Energietransfer von der Primär- auf die Sekundärseite für eine vorbestimmte Zeitspanne begrenzt, nach der die Schutzschaltung den Gleichspannungswandler sicher abschalten kann. Offenbarung der Erfindung

Die vorliegende Erfindung schafft gemäß einem Aspekt eine Ansteuervorrichtung für einen galvanisch entkoppelten Gleichspannungswandler mit Synchrongleichrichter, mit einer Signalerzeugungseinrichtung, welche dazu ausgelegt ist, Steuersignale für

Schalteinrichtungen des Synchrongleichrichters und ein Referenzstromsignal zu erzeugen, einer ersten Vergleichereinrichtung, welche mit der

Signalerzeugungseinrichtung gekoppelt ist, und welche dazu ausgelegt ist, den sekundärseitigen Ausgangsstrom des Synchrongleichrichters zu erfassen, mit dem Referenzstromsignal zu vergleichen und in Abhängigkeit von dem Vergleich ein

Stromsteuersignal zu erzeugen, und einer Pulsbreitenmodulationseinrichtung, welche mit der Signalerzeugungseinrichtung und der ersten Vergleichereinrichtung gekoppelt ist, und welche dazu ausgelegt ist, pulsbreitenmodulierte Ansteuersignale für die

Schalteinrichtungen des Synchrongleichrichters auf der Basis der Steuersignale und des Stromsteuersignals zu erzeugen, wobei die Signalerzeugungseinrichtung weiterhin dazu ausgelegt ist, das Referenzstromsignal innerhalb einer ersten vorbestimmten Zeitspanne auf einen vorbestimmten Referenzstromschwellwert zu verringern.

Die vorliegende Erfindung schafft gemäß einem weiteren Aspekt ein System, mit einem Gegentaktflusswandler, welcher einen primärseitigen Vierquadrantensteller, einen Transformator, einen Synchrongleichrichter und ein LC-Filter umfasst, und einer erfindungsgemäßen Ansteuervorrichtung, welche dazu ausgelegt ist,

pulsweitenmodulierte Ansteuersignale für Halbleiterschalter des Vierquadrantenstellers und des Synchrongleichrichters zu erzeugen. Die vorliegende Erfindung schafft gemäß einem weiteren Aspekt ein Verfahren zum Ansteuern eines galvanisch entkoppelten Gleichspannungswandlers mit

Synchrongleichrichter, mit den Schritten des Erzeugens von pulsweitenmodulierten Ansteuersignalen für Schalteinrichtungen des Synchrongleichrichters in Abhängigkeit von einem Referenzstromsignal, dessen Wert einen Ausgangsstrom des

Synchrongleichrichters begrenzt, des Empfangens eines Ausschaltsignals für den

Gleichspannungswandler, und des Verringerns des Referenzstromsignals innerhalb einer ersten vorbestimmten Zeitspanne nach dem Empfangen des Ausschaltsignals auf einen vorbestimmten Referenzstromschwellwert. Vorteile der Erfindung

Eine Idee der vorliegenden Erfindung ist es, primär- und/oder sekundärseitige

Schalteinrichtungen eines galvanisch entkoppelten Gleichspannungswandlers derart anzusteuern, dass bereits durch die Pulsbreitenmodulation der Ansteuersignale kritische Betriebszustände des Gleichspannungswandlers vermieden werden. Dabei soll insbesondere bei einem Ausschalten des Gleichspannungswandlers der Übergang von einem nicht-lückenden Strombetrieb (DCM) in einen lückenden Strombetrieb (CCM, "continuous current mode") vermieden werden, indem vor einem Ausschalten des

Gleichspannungswandlers der Ausgangsstrom des Synchrongleichrichters des

Gleichspannungswandlers sukzessive gedrosselt wird. Auf diese Weise kann das

Auftreten von rücklaufenden Strömen der sekundärseitigen Speicherdrossel durch die sekundärseitigen Schalteinrichtungen bei einer Verringerung der primärseitigen

Versorgungsspannung des Gleichspannungswandlers verhindert werden.

Eine weitere Idee der vorliegenden Erfindung ist es, gleichzeitig die Ausgangsspannung des Synchrongleichrichters sukzessive zu drosseln, so dass der Tastgrad der

Pulsbreitenmodulation bei einer Verringerung primärseitigen Versorgungsspannung nicht maximal wird und somit die magnetische Flussreserve nicht vollständig aufgebraucht wird, was ansonsten zu einer Sättigung des Transformators führen könnte.

Ein wesentlicher Vorteil der Erfindung ist es, dass auf zusätzliche Einrichtungen zur primärseitigen Unterspannungserfassung bzw. sekundärseitigen Unterstromerfassung verzichtet werden kann. Gleichzeitig werden die Betriebssicherheit und die Effizienz des Gleichspannungswandlers nicht beeinträchtigt, da Rückflussströme durch die

Speicherdrossel und Sättigungseffekte des Transformators durch die erfindungsgemäße Ansteuerstrategie vermieden werden können. In einer vorteilhaften Ausführungsform kann der galvanisch entkoppelte

Gleichspannungswandler ein bidirektionaler Gegentaktflusswandler mit primärseitiger Vollbrückenschaltung sein. Derartige Gleichspannungswandler können insbesondere für Hochleistungsanwendungen in elektrisch betriebenen Fahrzeugen oder Hybridfahrzeugen vorteilhaft eingesetzt werden.

In einer vorteilhaften Ausführungsform kann die Signalerzeugungseinrichtung weiterhin dazu ausgelegt sein, ein Ausschaltsignal für den Gleichspannungswandler zu empfangen. Damit kann vorteilhafterweise ein kontrolliertes Ausschalten des Gleichspannungswandlers unter Verringerung des Referenzstromsignals nach dem Empfang des Ausschaltsignals auf den vorbestimmten Referenzstromschwellwert erfolgen. Dies bietet den Vorteil, dass kein sekundärseitiger lückender Strombetrieb bei einem Abfall der primarseitigen Versorgungsspannung auftritt, und damit keine störenden Rücklaufströme durch die Speicherdrossel oder die sekundarseitigen Schalteinrichtungen des Synchrongleichrichters auftreten können.

In einer vorteilhaften Ausführungsform kann die Signalerzeugungseinrichtung weiterhin dazu ausgelegt sein, ein Referenzspannungssignal zu erzeugen, und das

Referenzspannungssignal innerhalb einer zweiten vorbestimmten Zeitspanne auf einen vorbestimmten Referenzspannungsschwellwert zu verringern, wobei die

Ansteuervorrichtung weiterhin eine zweite Vergleichereinrichtung umfasst, welche mit der Signalerzeugungseinrichtung gekoppelt ist, und welche dazu ausgelegt ist, die sekundärseitige Ausgangsspannung des Synchrongleichrichters zu erfassen, mit dem Referenzspannungssignal zu vergleichen und in Abhängigkeit von dem Vergleich ein Spannungssteuersignal zu erzeugen, und wobei die Pulsbreitenmodulationseinrichtung weiterhin dazu ausgelegt ist, pulsbreitenmodulierte Ansteuersignale für die primarseitigen Schalteinrichtungen des Gleichspannungswandlers auf der Basis des

Spannungssteuersignals zu erzeugen. Dadurch wird in vorteilhafter Weise eine Sättigung des Transformators vermieden, da der Tastgrad der Pulsbreitenmodulation auch bei einem Ausschaltvorgang des Gleichspannungswandlers nicht an die maximale

Obergrenze stößt.

In diesem Fall kann die Signalerzeugungseinrichtung weiterhin dazu ausgelegt sein, das Referenzspannungssignal nach dem Empfang des Ausschaltsignals auf den

vorbestimmten Referenzspannungsschwellwert zu verringern. Damit kann die Spannung auf einem Eingangskondensator des Gleichspannungswandlers vor einem Ausschalten des Gleichspannungswandlers effektiv abgebaut werden, ohne dass ein zusätzlicher Entladeschaltkreis notwendig wäre.

Weitere Merkmale und Vorteile von Ausführungsformen der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen.

Kurze Beschreibung der Zeichnungen

Es zeigen: Fig. 1 eine schematische Darstellung eines galvanisch entkoppelten

Gleichspannungswandlers gemäß einer Ausführungsform der Erfindung;

Fig. 2 eine schematische Darstellung einer Ansteuervorrichtung für einen

galvanisch entkoppelten Gleichspannungswandler gemäß einer weiteren

Ausführungsform der Erfindung;

Fig. 3 eine schematische Darstellung eines Verfahrens zum Ansteuern eines galvanisch entkoppelten Gleichspannungswandlers mit

Synchrongleichrichter gemäß einer weiteren Ausführungsform der

Erfindung; und

Fig. 4 eine schematische Darstellung eines Systems mit einem galvanisch

entkoppelten Gleichspannungswandler und einer zugehörigen Ansteuervorrichtung gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung.

Fig. 1 zeigt eine schematische Darstellung eines Gleichspannungswandlers 10. Der Gleichspannungswandler 10 umfasst einen Transformator 2 mit einer primärseitigen Wicklung und einer sekundärseitigen Wicklung, welche über einen Mittelabgriff in zwei Abschnitte geteilt ist. Der Transformator 2 kann beispielsweise zur Wandlung einer Hochvoltspannung in eine Niedervoltspannung ausgelegt sein und zum Beispiel ein Wicklungsverhältnis zwischen primärseitiger und sekundärseitiger Wicklung von über Eins aufweisen, insbesondere beispielsweise 10:1 . Das Wicklungsverhältnis der beiden sekundärseitigen Wicklungsabschnitte kann dabei insbesondere Eins betragen, das heißt, die beiden sekundärseitigen Wicklungsabschnitte besitzen gleiche Wicklungszahl.

Die primärseitige Wicklung des Transformators kann dabei von zwei

Ausgangsanschlüssen eines Vierquadrantenstellers 1 gespeist werden. Der

Vierquadrantensteller 1 kann dabei beispielsweise vier Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d in Vollbrückenschaltung aufweisen. Die Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d können dabei beispielsweise Leistungshalbleiterschalter aufweisen, wie zum Beispiel

Feldeffekttransistoren (FETs). Beispielsweise können die Halbleiterschalter jeweils als selbstsperrende n-MOSFETs (n-leitende Metal Oxide Semiconductor Field-Effect

Transistors, Anreicherungstyp), IGBTs (Insulated Gate Bipolar Transistors), JFETs (Junction Field-Effect Transistors) oder p-MOSFETs (p-leitende Metal Oxide

Semiconductor Field-Effect Transistors) umfassen. Der Vierquadrantensteller 1 kann beispielsweise über einen Zwischenkreiskondensator 4 mit einer Versorgungsspannung Ui beaufschlagt werden, beispielsweise durch eine Traktionsbatterie eines Hochvoltnetzes eines elektrisch betriebenen Fahrzeugs oder eines Hybridfahrzeugs. Die Versorgungsspannung Ui kann dabei eine in der Amplitude variierende Gleichspannung sein, so dass die Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d des Vierquadrantenstellers 1 derart angesteuert werden können, dass die

Versorgungsspannung Ui in eine wechselseitig an die Eingangsanschlüsse der primärseitigen Wicklung des Transformators 2 angelegte Wechselspannung umgerichtet wird.

Sekundärseitig sind die beiden endseitigen Abgriffe der jeweiligen sekundärseitigen Wicklungsabschnitte mit zwei Eingängen einer Synchrongleichrichterschaltung 3 verbunden. Die Synchrongleichrichterschaltung 3 umfasst dabei zwei Schalteinrichtungen 3a, 3b. Die Schalteinrichtungen 3a, 3b können dabei beispielsweise

Leistungshalbleiterschalter aufweisen, wie zum Beispiel FETs. Beispielsweise können die Halbleiterschalter jeweils als selbstsperrende n-MOSFETs, IGBTs, JFETs oder p- MOSFETs umfassen. Der Mittelabgriff der sekundärseitigen Wicklung des Transformators kann dabei durch die Synchrongleichrichterschaltung 3 durchgeführt sein, so dass zwischen dem Mittelabgriff und einem der jeweiligen endseitigen Abgriffe des

Transformators an den Ausgangsanschlüssen der Synchrongleichrichterschaltung 3 eine gleichgerichtete und tiefgesetzte Gleichspannung anliegt. Die Gleichspannung kann dabei als Ausgangsspannung Uo des Gleichspannungswandlers 10 über eine sekundärseitige Speicherdrossel 6 geführt und zum Betrieb einer Last 7 eingesetzt werden. Die

sekundärseitige Speicherdrossel 6 und ein zwischen die Ausgangsanschlüsse der Synchrongleichrichterschaltung 3 gekoppelter Zwischenkreiskondensator 5 stellen dabei einen ausgangsseitigen LC-Filter dar, welcher die gleichgerichtete Ausgangsspannung der Synchrongleichrichterschaltung 3 glättet.

Die Synchrongleichrichterschaltung 3 ist dazu ausgelegt, von den endseitigen Abgriffen der jeweiligen sekundärseitigen Wicklungsabschnitte eine an dem Transformator 2 sekundärseitig anliegende Spannung abzugreifen und über eine geeignete Ansteuerung der Schalteinrichtungen 3a, 3b in eine Gleichspannung zu wandeln. Mit anderen Worten, ist während des Betriebs des Gleichspannungswandlers 10 zwischen den

Ausgangsanschlüssen der Synchrongleichrichterschaltung 3 eine

Ausgangsgleichspannung Uo abgreifbar, welche je nach Lastbedarf einen Strom Jo in der Speicherdrossel 6 verursacht. Die Ansteuerung der primärseitigen Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c und 1 d sowie der sekundärseitigen Schalteinrichtungen 3a und 3b erfolgt über pulsbreitenmodulierte Ansteuersignale. Die Pulsbreitenmodulation kann dabei mit einem Tastgrad D erfolgen, der von dem Wicklungsverhältnis des Transformators 2 sowie dem Verhältnis der Versorgungsspannung Ui zur gewünschten Ausgangsspannung Uo abhängig ist. Der Tastgrad D kann derart ausgelegt sein, dass eine magnetische Flussreserve vorhanden ist, das heißt, dass zwischen zwei Schaltvorgängen der Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d jeweils ein Schutzzeitintervall vorgesehen ist, während dessen der magnetische Fluss in dem Transformator 2 abgebaut werden kann. Sinkt nun die Versorgungsspannung Ui, so ist es notwendig, bei gleich bleibender Ausgangsspannung Uo den Tastgrad D zu erhöhen. Unter diesen Umständen kann es möglich sein, dass der Tastgrad D derart erhöht wird, dass die magnetische Flussreserve abgebaut wird, das heißt, dass keine Zeit für die Entmagnetisierung des Transformators 2 bleibt. Dies ist insbesondere

problematisch, da die Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d fertigungs- und

alterungsbedingten Schwankungen unterliegen, und damit der Leistungseintrag in die primärseitige Wicklung des Transformators 2 nicht symmetrisch erfolgen kann. Ohne Entmagnetisierung des Transformators 2 kann sich somit nach etlichen Arbeitszyklen eine Sättigung des Transformators 2 einstellen, was aufgrund der sich infolge dessen rapide verringernden magnetischen Induktivität des Transformators 2 zu starken Strömen in den Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c und 1 d führen und diese irreparabel schädigen kann.

Weiterhin wird der Gleichspannungswandler 10 üblicherweise in einem nicht-lückenden Strombetrieb (CCM) betrieben, das heißt, dass der Strom Jo in der Speicherdrossel 6 über einen Arbeitszyklus hinweg nicht unter eine Stromuntergrenze absinkt. Dazu kann zwischen der Synchrongleichrichterschaltung 3 und der Last 7 beispielsweise ein (nicht dargestellter) Shuntwiderstand vorgesehen sein, an dem der Ausgangsstrom der

Synchrongleichrichterschaltung 3 gemessen werden kann.

Fig. 4 zeigt eine schematische Darstellung eines Systems 20 mit einem

Gleichspannungswandler. Der Gleichspannungswandler kann dabei ähnlich wie in Fig. 1 gezeigt aufgebaut sein, und einen Vierquadrantensteller 1 aufweisen, welcher mit einer Versorgungsspannung Ui versorgt wird. Der Vierquadrantensteller 1 ist mit einem

Transformator 2 verbunden, der wiederum mit einer Synchrongleichrichterschaltung 3 gekoppelt ist. An den Ausgangsanschlüssen der Synchrongleichrichterschaltung 3 kann eine Ausgangsgleichspannung Uo abgegriffen werden. Gleichzeitig können an den Ausgangsanschlüssen der Synchrongleichrichterschaltung 3 Betriebsparameter des Gleichspannungswandlers ermittelt werden, beispielsweise die Höhe der Ausgangsspannung Uo oder die Ausgangsstromstärke Jo der

Synchrongleichrichterschaltung 3.

Die Betriebsparameter können dabei von einer Steuereinheit 21 erfasst werden. Die Steuereinheit ist dabei in Fig. 2 in größerem Detail gezeigt. Die Steuereinheit 21 ist dabei dazu ausgelegt, die Betriebsparameter zu erfassen und auf deren Basis Ansteuersignale für eine Pulsbreitenmodulationseinrichtung 25 zu erzeugen. Die

Pulsbreitenmodulationseinrichtung 25 erzeugt auf der Basis der von der Steuereinheit 21 empfangenen Ansteuersignale pulsbreitenmodulierte Ansteuersignale, die an eine Treibereinrichtung 26 weitergegeben werden, welche die Schalteinrichtungen des Vierquadrantenstellers 1 und der Synchrongleichrichterschaltung 3 treibt.

Fig. 2 zeigt eine schematische Darstellung einer Steuereinheit 21 gemäß Fig. 4 in höherem Detail. Die Steuereinheit 21 weist dabei eine Signalerzeugungseinrichtung 22 auf, welche dazu ausgelegt ist, Steuersignale für Schalteinrichtungen 3a, 3b des

Synchrongleichrichters 3 in Fig. 1 zu erzeugen. Die Signalerzeugungseinrichtung 22 kann beispielsweise ein Mikroprozessor, ein Mikrocontroller, ein ASIC, ein FPGA, ein integrierter Schaltkreis oder eine ähnliche Steuereinrichtung sein. Die

Signalerzeugungseinrichtung 22 ist dazu ausgelegt, ein Steuersignal 22c zum Abschalten der Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d des Vierquadrantenstellers 1 und ein Steuersignal 22d zum Abschalten der Schalteinrichtungen 3a, 3b der Synchrongleichrichterschaltung 3 zu erzeugen.

Die Signalerzeugungseinrichtung 22 kann dazu ausgelegt sein, ein Referenzstromsignal 22b und ein Referenzspannungssignal 22a zu erzeugen. Das Referenzstromsignal 22b kann dabei zur Begrenzung des Ausgangsstroms Jo der Synchrongleichrichterschaltung 3 dienen, das heißt, die Ansteuersignale der Steuereinheit 21 für die Schalteinrichtungen 3a, 3b der Synchrongleichrichterschaltung 3 sind derart gestaltet, dass der

Ausgangsstrom Jo der Synchrongleichrichterschaltung 3 den Wert des

Referenzstromsignals 22b nicht überschreitet. Gleichermaßen kann das

Referenzspannungssignal 22b kann dabei zur Begrenzung der Ausgangsspannung Uo der Synchrongleichrichterschaltung 3 dienen, das heißt, die Ansteuersignale der

Steuereinheit 21 für die Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d des Vierquadrantenstellers 1 sind derart gestaltet, dass die Ausgangsspannung Uo der Synchrongleichrichterschaltung 3 den Wert des Referenzspannungssignals 22a nicht überschreitet.

Die Steuereinheit 21 weist weiterhin eine erste Vergleichereinrichtung 23 auf, welche mit der Signalerzeugungseinrichtung 22 gekoppelt ist, und welche dazu ausgelegt ist, den sekundärseitigen Ausgangsstrom Jo des Synchrongleichrichters 3 zu erfassen. Die erste Vergleichereinrichtung 23 ist weiterhin dazu ausgelegt, den sekundärseitigen

Ausgangsstrom Jo mit dem Referenzstromsignal 22b zu vergleichen und in Abhängigkeit von dem Vergleich ein Stromsteuersignal zu erzeugen. Die erste Vergleichereinrichtung 23 kann einen Operationsverstärker 23a aufweisen, welcher als Signaleingänge den erfassten Ausgangsstrom Jo am invertierenden Eingang und das Referenzstromsignal 22b am nicht-invertierenden Eingang empfängt. Über einen Rückkoppelpfad mit einer Parallelschaltung aus einem Kondensator 23d und einer Reihenschaltung aus einem Kondensator 23b und einem ohmschen Widerstand 23c kann das Ausgabesignal des Operationsverstärkers 23a in den invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 23 zurückgekoppelt werden. Am Ausgangsanschluss der ersten Vergleichereinrichtung 23a kann eine Diode 23e vorgesehen sein. Die erste Vergleichereinrichtung 23a kann über einen ohmschen Widerstand 23g mit einem Massepotential einerseits und mit einer Pulsbreitenmodulationseinrichtung 25 andererseits gekoppelt sein.

Die Steuereinheit 21 weist weiterhin eine zweite Vergleichereinrichtung 24 auf, welche mit der Signalerzeugungseinrichtung 22 gekoppelt ist, und welche dazu ausgelegt ist, die sekundärseitige Ausgangsspannung Uo des Synchrongleichrichters 3 zu erfassen. Die zweite Vergleichereinrichtung 24 ist weiterhin dazu ausgelegt, die sekundärseitige Ausgangsspannung Uo mit dem Referenzspannungssignal 22a zu vergleichen und in Abhängigkeit von dem Vergleich ein Spannungssteuersignal zu erzeugen. Die zweite Vergleichereinrichtung 24 kann einen Operationsverstärker 24a aufweisen, welcher als Signaleingänge die erfassten Ausgangsspannung Uo am invertierenden Eingang und das Referenzspannungssignal 22a am nicht-invertierenden Eingang empfängt. Über einen Rückkoppelpfad mit einer Parallelschaltung aus einem Kondensator 24d und einer

Reihenschaltung aus einem Kondensator 24b und einem ohmschen Widerstand 24c kann das Ausgabesignal des Operationsverstärkers 24a in den invertierenden Eingang des Operationsverstärkers 24 zurückgekoppelt werden. Am Ausgangsanschluss der zweiten Vergleichereinrichtung 24 kann eine Diode 24e vorgesehen sein. Die zweite

Vergleichereinrichtung 24 kann mit dem Ausgangsanschluss der ersten

Vergleichereinrichtung 23 gekoppelt sein und über den ohmschen Widerstand 23g mit einem Massepotential einerseits und mit der Pulsbreitenmodulationseinrichtung 25 andererseits gekoppelt sein. Die erste und zweite Vergleichereinrichtung 23 bzw. 24 geben auf der Signalleitung 23f gemeinsam ein Ausgangssignal an die

Pulsbreitenmodulationseinrichtung 25 ab.

Die Pulsbreitenmodulationseinrichtung 25 kann mit der Signalerzeugungseinrichtung 22 und den Vergleichereinrichtungen 23, 24 gekoppelt sein. Die Pulsbreitenmodulationseinrichtung 25 ist dazu ausgelegt, pulsbreitenmodulierte

Ansteuersignale 25a für die Schalteinrichtungen des Synchrongleichrichters 3 und/oder des Vierquadrantenstellers 1 auf der Basis der Steuersignale 22c, 22d, des

Stromsteuersignals der ersten Vergleichereinrichtung 23 sowie gegebenenfalls des Spannungssteuersignals der zweiten Vergleichereinrichtung 24 zu erzeugen.

Im Bezug auf das in Fig. 3 schematisch dargestellte Verfahren 30 zum Ansteuern eines galvanisch entkoppelten Gleichspannungswandlers mit Synchrongleichrichter, beispielsweise des in Fig. 1 gezeigten Gleichspannungswandlers 1 , wird im Folgenden die Funktion der Steuereinheit 21 genauer erläutert.

In einem ersten Schritt 31 kann ein Erzeugen von pulsweitenmodulierten

Ansteuersignalen für die Schalteinrichtungen 3a, 3b des Synchrongleichrichters 3 in Abhängigkeit von dem Referenzstromsignal 22b erfolgen. Das Referenzstromsignal 22b begrenzt dabei den Ausgangsstrom Jo des Synchrongleichrichters 3. In Schritt 31 kann weiterhin ein Erzeugen von pulsweitenmodulierten Ansteuersignalen für primärseitige Schalteinrichtungen des Gleichspannungswandlers 10, beispielsweise für die

Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d des Vierquadrantenstellers 1 , in Abhängigkeit von dem Referenzspannungssignal 22a erfolgen. Das Referenzspannungssignal 22a besitzt dabei einen Wert, der die Ausgangsspannung Uo des Synchrongleichrichters 3 begrenzt.

Die Signalerzeugungseinrichtung 22 kann in einem Schritt 32 ein Ausschaltsignal für den Gleichspannungswandler 10 empfangen. Daraufhin kann die

Signalerzeugungseinrichtung 22 in einem Schritt 33 das Referenzstromsignal 22b innerhalb einer ersten vorbestimmten Zeitspanne, beispielsweise innerhalb von einigen Millisekunden, auf einen vorbestimmten Referenzstromschwellwert verringern. Bei einem Ausschalten des Gleichspannungswandlers 10 kommt es zu einer Verringerung der Versorgungsspannung Ui. Wenn der Ausgangsstrom Jo der

Synchrongleichrichterschaltung 3 konstant hoch bleibt, dann reicht der Energieübertrag über den Transformator 2 nicht mehr aus, um den Stromfluss durch die Speicherdrossel 6 während eines Arbeitszyklus aufrechtzuerhalten, das heißt, Stromfluss durch die

Speicherdrossel 6 sinkt bis auf Null. Das bedeutet, dass der Gleichspannungswandler 10 dann im lückenden Strombetrieb (DCM) betrieben würde. Um dies zu vermeiden, wird der Ausgangsstrom Jo der Synchrongleichrichterschaltung 3 mit dem Absinken der Versorgungsspannung Ui verringert, so dass der

Gleichspannungswandler 10 während des gesamten Abschaltvorgangs im nicht- lückenden Strombetrieb (CCM) betrieben werden kann. Dies vermeidet Rückflüsse des Stroms durch die Speicherdrossel 6 und damit einhergehende Stromflüsse durch die Schalteinrichtungen 3a, 3b. Der Stromfluss durch die Schalteinrichtungen 3a, 3b erfolgt beispielsweise lediglich durch die intrinsische Diode ("body diode") der

Leistungshalbleiterschalter 3a, 3b. Nach dem Verstreichen der ersten vorbestimmten Zeitspanne kann die Signalerzeugungseinrichtung 22 das Steuersignal 22d derart erzeugen, dass die Schalteinrichtungen 3a, 3b komplett abgeschaltet werden.

Wenn an den Ausgangsanschlüssen der Synchrongleichrichterschaltung 3 eine

Niedervoltbatterie oder eine andere Gleichspannungsquelle angeschlossen ist, können nach dem Verstreichen der ersten vorbestimmten Zeitspanne auch die

Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d des Vierquadrantenstellers 1 abgeschaltet werden, beispielsweise indem die Signalerzeugungseinrichtung 22 das Steuersignal 22c entsprechend generiert. Andernfalls kann die Signaleinzeugungseinrichtung 22 in einem Schritt 34 das

Referenzspannungssignal 22a innerhalb einer zweiten vorbestimmten Zeitspanne nach dem Empfangen des Ausschaltsignals auf einen vorbestimmten

Referenzspannungsschwellwert verringern. Dadurch kann das Verhältnis zwischen der während des Ausschaltvorgangs geringer werdenden Versorgungsspannung Ui und der durch das Referenzspannungssignal 22a geringer werdenden Ausgangsspannung Uo gleich oder nahezu gleich gehalten werden. Das bedeutet, dass der Tastgrad D der Pulsbreitenmodulation ebenfalls konstant oder nahezu konstant gehalten werden kann, so dass ein Erreichen des maximal möglichen Tastgrads D verhindert werden kann. Dies verhindert, dass der Transformator 2 in die Sättigung gerät und dadurch hohe und potentiell die Betriebsfähigkeit der Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d gefährdende Ströme durch die Schalteinrichtungen 1 a, 1 b, 1 c, 1 d fließen.

Mit dem Verfahren 30 zum Ansteuern eines galvanisch entkoppelten

Gleichspannungswandlers, beispielsweise des Gegentaktflusswandlers 10 in Fig. 1 , kann das Auftreten eines lückenden Strombetriebs des Gleichspannungswandlers 10 sowie die Sättigung des Transformators 2 während eines Ausschaltvorgangs, wenn die

Versorgungsspannung Ui unter einen kritischen Wert sinkt, effektiv vermieden. Dazu ist es jedoch nicht notwendig, in der Ansteuervorrichtung eine separate

Unterspannungserfassungseinrichtung oder eine separate

Unterlaststromerfassungseinrichtung anzuordnen. Dies verringert die Anzahl der notwendigen Komponenten der Ansteuervorrichtung und damit die Effizienz der

Ansteuervorrichtung. Gleichzeitig wird der verlässliche und sichere Betrieb des

Gleichspannungswandlers durch die Anpassung der Referenzwerte für den Ausgangsstrom Jo und/oder die Ausgangsspannung Uo des Gleichspannungswandlers nicht beeinträchtigt.