本发明涉及一种等压分离制取氧氮的空分装置 ， 具体属深度冷冻技术领域。

背景技术

国民经济的高速发展， 离不开空气分离装置。 所谓空气分离装置 （简称空分装置， 通称制氧机）是指利用深度冷冻原理将空气液 化， 然后根据各组分沸点的不同， 在精熘 塔内进行精熘， 最后获得氧、 氮， 或同时提取一种或几种稀有气体的装置。

1939年， 苏联科学家卡皮查院士发明高效率（>80%)径� ��向心反动式透平膨胀机， 为全低压制氧机的诞生创造了条件。卡皮查透 平膨胀机是近代世界各国透平膨胀机发展 的基础， 卡皮查低压液化循环是现代大型制氧机的基础 。 在低温技术领域是继 1852年 英国科学家焦耳和汤姆逊发现焦耳-汤姆逊效� �为第一里程碑， "克劳特循环"的发明与 实现为第二里程碑， "卡皮查循环"及全低压制氧机的问世被称为第� ��里程碑。

随着钢铁冶金、 化工， 尤其是煤化工等行业对氧气、 氮气等空分产品需求的增长， 制氧机已向大型化、超大型化方向发展， 国内超大型制氧机已达到 90000m ³ /h等级， 制 氧的新技术新工艺也层出不穷，国内低温法制 氧流程已达到第六代新流程全面普及的程 度。 制氧单耗已经从原来的大于 3kw · h/m ³ 0 ₂ 降至 0. 37 kw · h/m ³ 0 ₂ 左右， 制氧机的产 品也不再是单一的气氧， 既有气体产品又有液体产品， 而且产纯氧、 纯氮、 纯氩， 以及 稀有气体提取。 制氧技术和制氧机的发展始终围绕着安全、 智能、 节能， 简化流程、 减 少投资的方向进行着。

下面是 4种典型传统流程的简要说明：

附图 1是管式 3200m ³ /h制氧机流程示意图， 图 1中： 1-蓄冷器， 2-自动阀箱， 3- 透平膨胀机， 4-膨胀过滤器， 5-液化器， 6-下塔， 7-冷凝蒸发器， 8-上塔， 9-液氧吸附 器， 10-液空吸附器， 11-液氮过冷器， 13-液氧泵， 14-二氧化碳吸附器。 该类型制氧机 采用高效透平膨胀机制冷全低压流程， 即以卡皮查循环为基础， 用嵌有蛇管的石头填料 蓄冷器冻结清除水分和二氧化碳， 用中部抽气保证其不冻结性， 用中抽二氧化碳吸附器 4清除中抽气中的二氧化碳。 富氧液空经液空吸附过滤器过滤二氧化碳干冰 ， 吸附液空 中的乙炔， 设有液氧泵 13， 将液氧循环经液氧吸附器清除液氧中的乙炔， 以保证制氧 机安全运行。 装置中采用长管式冷凝蒸发器， 以提高传热效率。 管内是液氧沸腾， 管间 气氮冷凝。膨胀机的工质是空气。 中抽气由中抽二氧化碳吸附器清除二氧化碳后 与下塔 来的旁路气汇合一起进入膨胀机， 膨胀后气体进入上塔即拉赫曼气。

附图 2是可逆式换热器自清除 10000m ³ /h制氧机流程示意图。 图 2中： 1_可逆式换 热器， 2-自动阀箱， 3-液化器 （污氮）， 4-液化器 （纯氮）， 5-液化器 （氧气）， 6-透平 膨胀机， 7-下塔， 8-冷凝蒸发器， 9-上塔， 10-液空过冷器， 11-液氧过冷器， 12-液氮 过冷器， 13-液氧吸附器， 14-液空吸附器， 15-液氧泵。 该制冷系统是以卡皮查循环为 基础的全低压循环。采用高效透平膨胀机， 膨胀工质为空气， 利用电机制动回收部分膨 胀功。净化系统采用板翅式可逆式换热器对水 分、 二氧化碳自清除。 设置液空吸附器清 除富氧中的乙炔。用液氧泵使冷凝蒸发器中的 部分液氧循环利用液氧吸附器清除液氧中 的乙炔及其他碳氢化合物。装置中的全部换热 器都采用高效的板翅式换热器， 因此也可 称全板式万立制氧机。精熘塔为带辅塔的双级 精熘塔。膨胀后气体进入上塔， 这股拉赫 曼气使制氧机的制冷系统与精熘系统有机地联 系起来。

附图 3是 30000m ³ /h外压缩制氧机流程示意图。 图 3中： AC-空气冷却塔， AF-空气 过滤器， AP-液氩泵， TC-空气离心压缩机， BT1-增压机（膨胀机）， C1-下塔， C2-上塔， C701-粗氩塔 I， C702-粗氩塔 I I， C703-精氩塔， E1-主换热器， E2-液空液氮过冷器， EH-电加热器， ET1-透平膨胀机， K1-主冷凝蒸发器， K701-粗氩冷凝器， K702-粗氩液化 器， K704-精氩蒸发器， MS1、 MS2-分子筛纯化器； PV701-液氮平衡器， WC-水冷却塔， WP1、 WP2-水泵。 该制氧机即第六代空分流程。 空气经离心式压缩机压缩后经分子筛纯 化器清除加工空气中的水分、 二氧化碳、 乙炔及其他碳氢化合物。 而后空气进入板翅式 主热交换器冷却至饱和温度进入下塔。液化循 环采用卡皮查循环， 采用增压透平膨胀机 制冷， 膨胀后空气进入上塔。 上塔为规整填料塔， 下塔采用筛板塔。 保冷箱内设置粗氩 塔和精氩塔，粗氩塔与精氩塔均为规整填料塔 ， 实现了无氩制氩。气氧出塔压力 21kPa， 气氮出塔压力 8kPa， 采用离心式氧压机和氮压机进行产品压缩。 是典型的外压缩流程， 也可称为 "冶金型"制氧机。 除了采用上述核心技术以外， 还采用双层床分子筛纯化技 术， 双层主冷和氮-水预冷系统的高效蒸发降温 （取消冷冻机） 等技术， 使此类流程的 空分装置进一步节能降耗。

附图 4是化工型 52000m ³ /h制氧机流程示意图， 图 4中： AC-空气冷却塔， AF-空气 过滤器， ATC1-空气离心压缩机， ATC2-空气循环增压机， AP-液氩泵， C1-下塔， C2-上 塔， C701-粗氩塔 I， C702-粗氩塔 I I， C703-精氩塔， E1-主换热器， E3-过冷器， ET- 膨胀机， BC-增压机（膨胀机）， EC-水冷塔， SH-蒸汽加热器， K1-主冷凝蒸发器， K701- 粗氩冷凝器， K702-粗氩液化器， K703-精氩冷凝器， K704-精氩蒸发器， MS1、 MS2-分子 筛纯化器； NP-液氮泵， OP-液氧泵。 该制氧机为典型的内压缩流程， 此流程及配套部机 的特点是： （1 )原料空压机和空气增压机均采用离心式压缩� �， 由一台汽轮机拖动， 即 一拖二； （2)双层床分子筛纯化器， 并在切换系统中采用了无冲击切换技术； （3)采用 中压增压透平膨胀机制冷， 制冷工质为空气， 膨胀后的空气进入下塔； （4)主换热器为 高效板翅式换热器， 分为高、 低压两组换热器； （5)该空分装置设置 6台产品泵， 两台 液氧泵、 两台液氮泵和两台液氩泵。 均为一用一备， 即一台运转、 另一台在线冷备用。 必须强调的该技术采用的内压缩的液氧泵、 液氮泵和液氩泵十分值得关注： 利用液氧、 液氮、 液氩接近不可压缩流体的性质， 较传统的采用压气机增压的技术（因气体为可 压 缩流体）， 显然电机的功耗大幅度下降。

上述 4种典型流程均利用了拉赫曼原理， 将膨胀降压的空气吹入上塔， 或者利用从 下塔或冷凝蒸发器的顶盖抽出的氮气，一部分 经切换式换热器环流通过复热后再汇合进 入透平膨胀机， 膨胀降压后的氮气作为产品氮气引出， 或者与污氮汇合经切换式换热器 复热回收冷量后放空。 由于从下塔引氮气， 冷凝蒸发器的冷凝量减少， 因而送入上塔的 液体分量减少， 精熘潜力得到利用， 这种采用氮膨胀的流程国外的大型全低压空分 装置 上已被采用。采用空气膨胀、氮气膨胀的方法 都是为了减少上塔液体熘分， 使精熘时的 气液间的温差减少， 利用了上塔精熘潜力， 使全低压空分装置具有更大的合理性。

上述传统空分装置分离气体的主要基础是热力 学，即采用同温差的卡诺逆循环分析 空分制冷循环过程， 制冷循环的经济性指标是制冷系数， 就是得到的收益和耗费的代价 之比值， 并且以大气环境温度 Γ。与温度为 7^低温热源 （如冷库）之间的一切制冷循环， 以逆向卡诺循环的制冷系数为最高：

' T ₀ - T _c 上式中的 为制冷系数， q ₂ 为循环的制冷量， w。为循环所消耗的净功。

实际循环效率通常采用实际循环的制冷系数与 理论循环系数的比值进行描述， 但其 理论基础是以卡诺逆循环对空分过程进行循环 分析。

实际上， 卡诺在 "关于热动力的见解" 的论文中， 得出的结论为： "在两个不同温 度的恒温热源之间工作的所有热机， 以可逆热机的效率为最高。" 即被后人称之为卡诺 定理， 按理想气体状态方程进行整理得出的卡诺循环 的热效率为： η = 1 -^ (2 )

Ά

公式 （2) 中的高温热源的温度 7；与低温热源的温度为 Γ ₂ 均高于大气环境温度 Γ。， 并可以得出以下几点重要结论：

1 ) 卡诺循环的热效率只决定于高温热源和低温热 源的温度， 也就是工质吸热和放 热时的温度， 提高 7和 Γ ₂ ， 可以提高热效率。

2) 卡诺循环的热效率只能小于 1， 绝不能等于 1， 因为 7； =∞或7 =0都不可能实 现。这就是说，在循环发动机中即使在理想情 况下，也不可能将热能全部转化为机械能， 热效率当然更不可能大于 1。

3) 当 7 = 7 时， 循环热效率等于 0， 它表明， 在温度平衡的体系中， 热能不可能 转化为机械能， 热能产生动力一定要有温度差作为热力学条件 ， 从而验证了借助单一热 源连续做功的机器是制造不出的， 或第二类永动机是不存在的。

4) 卡诺循环及其热效率公式在热力学的发展上具 有重大意义。 首先， 它奠定了热 力学第二定律的理论基础； 其次， 卡诺循环的研究为提高各种热动力机热效率指 出了方 向， 近可能提高工质的吸热温度和尽可能降低工质 的放热温度， 使放热在接近可自然得 到的最低温度即大气温度时进行。卡诺循环中 所提出的利用绝热压缩以提高气体吸热温 度的方法， 至今在以气体为工质的热动力机中仍普遍采用 。

5) 卡诺循环的极限点是大气环境温度， 对低于环境温度的制冷过程循环， 卡诺循 环并没有给出明确的答案。

由于制冷系数的不完善性， 国内外众多的学者对其进行研究， 并提出了完善建议。 马一太等在 《制冷与热泵产品的能效标准研究和循环热力 学完善度的分析》 中结合 Curzon和 Ahlborn把有温差传热这个不可逆过程引入热力� �环的分析， 以及由此创建 的有限时间热力学的启发， 结合 CA循环效率， 提出了 CA正循环的热力学完善度， 使制 冷和热泵产品的能效研究有了一定程度的进展 。

但是运用热力学的基本理论并不能对空分装置 循环过程做出简洁、 明了、 直观的解 释。 爱因斯坦曾对经典热力学做过评价： "一种理论， 其前提越简单， 所涉及的事物越 多， 其适应范围愈广泛， 它给人们的印象就越深刻。"对空分制冷领域� �基本理论探索， 也应继承和发扬这个优点。

因此对空分制冷循环进行研究， 真正找到空分装置循环的理论基础， 找到改进空分 流程的正确方向， 并在此理论基础上组织新的空分装置流程， 较大幅度降低空分装置的 能耗， 成为空分技术领域研究的难点。

发明内容

本发明的目的就是为解决卡诺定理应用于空分 装置循环理论分析的不完善性，提出 对应于热力学理论的新的制冷理论即冷力学理 论，并提出应用该原理设计的新的等压分 离制取氧氮的空分装置。对于低于大气环境温 度的环境称之为冷源， 相对于高于环境温 度的热源； 相应于热能、 热量， 提出对应的冷能、 冷量概念； 所述的制冷装置， 是指消 耗机械功来实现冷能从大气环境向低温冷源或 者从低温冷源向更低温冷源的转移。在实 现冷能转换时， 均需要某些物质作为制冷装置的工作物质， 称为制冷工质。

制冷过程中冷能的传递遵循能量转化和守恒定 律。

为描述制冷过程中冷量传递的方向、 条件和限度， 提出冷力学第二定律： 冷力学第 二定律的实质跟热力学第二定律的实质是一样 的， 同样遵循 "能质衰贬原理"， 即不同 形式的冷能， 在转换成功量的能力上是有 "质" 的差别的； 即使是同一种形式的冷能， 其存在状态不同时， 它的转换能力也不同的。一切冷能传递的实际 过程， 总是朝着能质 下降的方向进行， 一切冷能总会自发向大气环境方向转换。冷能 能质的提高过程不可能 自动、单独地进行， 一个能质的提高的过程必然伴随着另一个能质 的下降的过程同时发 生， 这个能质下降的过程就是实现能质升高过程的 必要的补偿条件， 即以能质下降为代 价、 作为补偿来推动能质升高过程的实现。 在实际过程中， 作为代价的能质下降过程， 必须足以补偿能质升高的过程， 以满足总的能质必定下降的普遍规律。 因此， 在一定的 能质下降的补偿条件下， 能质升高的过程必然有一个最高的理论限度。 只有在完全可逆 的理想条件下，才能达到这个理论限度，这时 ，能质升高值正好等于能质下降的补偿值， 使总的能质保持不变。可见， 可逆过程是纯理想化的能质守恒过程； 在不可逆过程中总 的能质必然下降； 在任何情况下都不可能实现使孤立系统总的能 质升高的过程。这就是 能质衰贬原理的物理内涵， 是冷力学第二定律的实质， 也是热力学第二定律的实质， 它 揭示了一切宏观过程必须遵循的、 有关过程进行方向、 条件及限度的客观规律。

描述冷力学第二定律的基本公式为：

τ

η = 1―" ^c i ( 3)

c τ 公式 （3) 中， Tc2<Tcl <To， To为环境温度， 均为开氏温标。

相对环境温度 To而言， 冷源在 Tcl、 Tc2下的最大冷效率为： τ

η =1 _~ ^ (4) 设为 q ₂ 循环的制冷量， w。为循环所消耗的净功， 则在冷源温度为 Tel时:

同样， 在冷源温度为 Tc2时:

从公式 （4)至 （7)不难看出， 冷力学的效率为 0到 1之间， 由于实际过程中不可 逆性的不可避免， 制冷循环效率总是小于 1的；

环境温度 To确定时， 冷源温度越低， 从该冷源输入同样的功， 获得的制冷量越多， 这为构建新的空分装置流程指明了方向。

需要说明的是：

(1) 冷量是自发从低温冷源向环境温度传递的；

(2) 不可能把冷量从低温冷源传到更低的冷源而不 引起其他变化；

(3) 冷量从低温冷源传递向环境时， 与外界交换的功量为 W。， 其中包含对环境所 做的无用功 ρ。( 。- )， ρ。为大气压力， Vo为环境温度下的体积， Vc为冷源温度下的 体积，所能做的最大可逆有用功为:

Tc

(^) _max = - p ₀ (V ₀ -V _c ) = (l-—)Q ₀ - _Po (V ₀ -V _c )

To

(4) 冷量从低温冷源传递向环境时， 向环境传递的无用能为：

E —

无用 _ To 向环境传递的无用功为： P。( 。- ^ ) 对应于热量的有用能 "口"、 无用能 "烬"， 对热量、 冷量取水火会意， 对于冷量 的有用能， 取名为 "冷量涟" ， 冷量向环境传递的无用能称为 "冷量烬" ， "W读 音为 "尽" 。

(5)冷能向环境温度传递时， 向外做功的最佳型式为采用塞贝克（Seebeck)效� �� 的温差发电机， 即冷力发电机；

(6) 冷力学中能量必须、 也必然要符合能量转化和守恒定律；

( 7) 通过借鉴有限时间热力学的构思， 可以发展有限时间冷力学基本理论；

( 8 ) 不能脱离环境来评价冷量的品位；

(9) 冷力学和热力学是能量学中的两个分支， 既存在对立的一面， 又存在着统一 的一面： 低温制冷循环中， 在遵循冷力学第二定律的前提下， 在低温环境下构造的制冷 剂工质的循环过程又遵循朗肯循环原理， 重新又回到卡诺定律， 恰好符合中国传统美学 中阴中有阳、 阴阳相济的原理。

从上述理论基础可以看出， 假设的冷力学具有和热力学对称的理论框架体 系， 符合 科学美学的基本原则， 即相反相成、 对称原则。

基于上述冷力学基本原理， 本发明提出不同于传统空分装置的流程组织， 实现空气 等压分离制取氧氮的新途径， 并有效降低空分装置的能耗。

本发明的目的是通过以下措施实现的：

一种空气等压分离制取氧氮的空分装置，该空 分装置实现空气等压分离的工艺步骤 如下：

( 1 ) 原料空气 1经空气过滤器 2除去灰尘和机械杂质， 进入压气机, 3中被压缩到 所需压力；

(2) 经预冷的压缩空气进入纯化器 4清除水分、 二氧化碳及少量的乙炔、 碳氢化 合物， 再经主冷交换器 6冷却至液化温度， 进入精熘装置的下塔 8;

(3 ) 下塔 8粗熘得到的富氧液空 11， 经液空吸附器 12脱除乙炔后， 不经节流， 直接送入上塔的中部， 经冷凝蒸发器 9蒸发出氮气， 得到液氧、 氧气；

(4) 冷凝蒸发器 9产生的液氮， 流回下塔 8作回流液； 也可直接引出部分液氮产 品， 另一部分液氮作下塔回流液； 下塔中部或上部引出的氮气 13直接送入上塔或直接 经主冷交换器 6回收冷量后；

( 5 )上塔 10精熘得到的液氧 14， 经液氧泵 15、 液氧吸附器 16脱除乙炔及碳氢化 合物后， 返回上塔， 从而形成液氧循环回路； 或者经液氧泵 15、 液氧吸附器 16脱除乙 炔后的液氧 14直接作为产品 17送出； 或者经液氧增压泵 33增压后， 经主冷交换器 6 回收冷量后， 作为产品高压氧气 34送出；

(6) 污氮从上塔的辅塔底部引出， 经污氮管线 37、 主冷交换器 6回收冷量后， 送 至氮水预冷器或直接放空； ( 7)不经膨胀降压的氧气 35从上塔引出后， 进入主冷交换器 6回收冷量后作为产 品氧气 36输出；

( 8 )主冷交换器 6采用上塔顶部引出的氮气 23、 上塔下部引出的氧气 35、 污氮作 为冷源提供冷量， 使预净化空气 5冷却后进入下塔， 进入精熘装置分离出氮氧；

( 9) 补冷系统的液氮循环过程为：

从液氮贮罐 18出来的液氮 19， 经液氮泵 20增压后， 经回冷器 21、 入塔液氮洗管 线进入上塔， 补入精熘系统需要的冷量， 成为从上塔顶部出来的低温氮气 23的一部分， 经主冷交换器 6过热后抽出，成为过热氮气 24，再经膨胀机 25、回冷器 21、节流阀 27， 返回液氮贮罐 18， 从而形成补冷系统的液氮冷力循环回路。

所述的膨胀机 25的制动设备 26采用风机、 电机、 液压泵或压气机。

( 10 )设有氮气液化器 29: 膨胀机 25的出口氮气 26经氮气液化器 29、回冷器 21， 回到液氮贮罐 18;氮气 23经氮气液化器 29冷凝形成产品液氮 22，或经液氮增压泵 31、 主冷交换器 6回收冷量后， 作为高压氮气 32输出。

( 11 ) 氮气 39可用于回收液化天然气的冷量， 氮气 39经、 冷交换器 41、 氮气液 化器 29冷凝形成液氮 22;液化天然气 40经冷交换器 41释放冷量后成为气态天然气 42 输出。

所述的等压分离， 是指进入空分精熘系统的原料空气， 无需像传统的空分工艺那样 膨胀降压制冷， 压气机出来的空气， 仅有沿程设备及管道的阻力降损失， 可以视为等压 分离过程。

所述的纯化器 4包括分子筛纯化器、可逆式换冷器或石头蓄� �器， 保证工艺的连续 正常运行。

所述的液氮贮罐 18采用必要的绝热保冷措施， 如采用绝热真空容器、 珠光砂等隔 热保冷材料。

所述的主冷交换器 6、 回冷器 21采用管壳式、 板翅式、 微通道或其他型式的换冷 器， 其结构及换冷元件与传统的空分流程中的管壳 式换热器、板翅式换热器、微通道换 热器等相同， 只是为了与制冷体系相对应而更换准确的名称 。

本发明中未说明的设备及其备用系统、 管道、 仪表、 阀门、 保冷、 具有调节功能旁 路设施等采用公知的传统制冷循环中的成熟技 术进行配套。

设有与本发明的制冷循环装置配套的安全、 调控设施， 使装置能经济、 安全、 高热 效率运行， 达到节能降耗、 环保的目的。 本发明相比现有技术具有如下优点：

1、 节能效果显著： 取消传统空分循环的空气膨胀机， 利用液体的接近不可压缩流 体的性质， 采用液氮经液氮泵、 回热器直接补入空分装置的精熘系统进行液氮 洗， 补入 精熘系统需要的冷量， 实现空气的等压分离， 再经氮气膨胀机膨胀回收冷量， 返回补冷 系统， 实现补冷系统的内循环回路， 能够有效提高制冷循环的效率， 与传统空分装置相 比， 相同制冷量的节能率达 30%以上。

2、 通过液氮泵、 液氧泵对产品气体增压， 能够节省大量的动力消耗。

3、 通过提高入精熘塔的空气压力， 能够顺利实现节省产品氧、 氮输出的压缩功以 及氧气压缩机、 氮气压缩机等设备， 以及与之配套的冷却水系统，

4、 流程设置更加简洁， 设备及材料用量减少， 精熘系统的潜力得到充分发挥， 操 作弹性大， 运行调节更加灵活方便。

5、 通过等压分离氮氧的空分系统的液氧泵、 液氮泵， 能够对气体氧气、 氮气高效、 节能增压， 能够实现集中供气， 类似于传统的蒸汽集中供热技术， 具有深远的社会和经 济意义。

附图说明

图 1是管式 3200m ³ /h制氧机流程示意图：

图 1 中： 1-蓄冷器， 2-自动阀箱， 3-透平膨胀机， 4-膨胀过滤器， 5-液化器， 6- 下塔， 7-冷凝蒸发器， 8-上塔， 9-液氧吸附器， 10-液空吸附器， 11-液空过冷器， 13- 液氧泵， 14-二氧化碳吸附器。

图 2是可逆式换热器自清除 10000m ³ /h制氧机流程示意图：

图 2中： 1-可逆式换热器， 2-自动阀箱， 3-液化器（污氮）， 4-液化器（纯氮）， 5- 液化器（氧气）， 6-透平膨胀机， 7-下塔， 8-冷凝蒸发器， 9-上塔， 10-液空过冷器， 11- 液氧过冷器， 12-液氮过冷器， 13-液氧吸附器， 14-液空吸附器， 15-液氧泵。

图 3是 30000m ³ /h外压缩制氧机流程示意图：

图 3中： AC-空气冷却塔， AF-空气过滤器， AP-液氩泵， TC-空气离心压缩机， BT1- 增压机（膨胀机）， C1-下塔， C2-上塔， C701-粗氩塔 I， C702-粗氩塔 I I， C703-精氩塔， E1-主换热器， E2-液空液氮过冷器， EH-电加热器， ET1-透平膨胀机， K1-主冷凝蒸发器， K701-粗氩冷凝器， K702-粗氩液压器， K704-精氩蒸发器， MS1、MS2-分子筛纯化器; PV701- 液氮平衡器， WC-水冷却塔， WP1、 WP2-水泵。

图 4是化工型 52000m ³ /h制氧机流程示意图： 图 4中： AC-空气冷却塔， AF-空气过滤器， ATC1-空气离心压缩机， ATC2-空气循环 增压机， AP-液氩泵， C1-下塔， C2-上塔， C701-粗氩塔 I， C702-粗氩塔 I I， C703-精氩 塔， E1-主换热器， E3-过冷器， ET-膨胀机， BC-增压机 （膨胀机）， EC-水冷塔， SH-蒸 汽加热器， K1-主冷凝蒸发器， K701-粗氩冷凝器， K702-粗氩液化器， K703-精氩冷凝器， K704-精氩蒸发器， MS1、 MS2-分子筛纯化器； NP-液氮泵， 0P-液氧泵。

图 5是本发明的空气等压分离制取氧氮的空分装� �流程示意图：

图 5中： 1-空气， 2-空气过滤器， 3-压气机， 4-净化器， 5-预净化空气， 6-主冷交 换器， 7-进下塔空气， 8-下塔， 9-冷凝蒸发器， 10-上塔， 11-富氧液空， 12-液空吸附 器， 13-下塔氮气， 14-液氧， 15-液氧泵， 16-液氧吸附器， 17-液氧， 18-液氮贮罐， 19- 液氮， 20-液氮泵， 21-回冷器， 22-入塔液氮洗管线， 23-出塔低温氮气， 24-过热氮气， 25-膨胀机， 26-膨胀机出口氮气， 27-节流阀， 28-制动设备， 29-氮气液化器， 30-液氮， 31-液氮增压泵， 32-高压氮气， 33-液氧增压泵， 34-高压氧气， 35-氧气， 36-产品氧气， 37-污氮管线， 38-污氮， 39-产品氮气， 40-液化天然气， 41-冷交换器， 42-气态天然气。

具体实施方式

以下结合附图和具体实施例对本发明作进一步 详细描述。

实施例 1:

如图 1所示， 一种空气等压分离氧氮的空分装置， 具体实施例如下：

制冷工质采用液氮， 具体实施步骤如下：

( 1 ) 原料空气 1经空气过滤器 2除去灰尘和机械杂质， 进入压气机, 3中被压缩到 所需压力；

(2) 经预冷的压缩空气进入纯化器 4清除水分、 二氧化碳及少量的乙炔、 碳氢化 合物， 再经主冷交换器 6冷却至液化温度， 进入精熘装置的下塔 8;

( 3 ) 下塔 8粗熘得到的富氧液空 11， 经液空吸附器 12脱除乙炔后， 不经节流， 直接送入上塔的中部， 经冷凝蒸发器 9蒸发出氮气， 得到液氧、 氧气；

(4) 冷凝蒸发器 9产生的液氮， 流回下塔 8作回流液； 也可直接引出部分液氮产 品， 另一部分液氮作下塔回流液； 下塔中部或上部引出的氮气 13直接送入上塔或直接 经主冷交换器 6回收冷量后；

( 5 )上塔 10精熘得到的液氧 14， 经液氧泵 15、 液氧吸附器 16脱除乙炔及碳氢化 合物后， 返回上塔， 从而形成液氧循环回路； 或者经液氧泵 15、 液氧吸附器 16脱除乙 炔后的液氧 14直接作为产品 17送出； 或者经液氧增压泵 33增压后， 经主冷交换器 6 回收冷量后， 作为产品高压氧气 34送出；

( 6) 污氮从上塔的辅塔底部引出， 经污氮管线 37、 主冷交换器 6回收冷量后， 送 至氮水预冷器或直接放空；

( 7)不经膨胀降压的氧气 35从上塔引出后， 进入主冷交换器 6回收冷量后作为产 品氧气 36输出；

( 8 )主冷交换器 6采用上塔顶部引出的氮气 23、 上塔下部引出的氧气 35、 污氮作 为冷源提供冷量， 使预净化空气 5冷却后进入下塔， 进入精熘装置分离出氮氧；

( 9) 补冷系统的液氮冷力循环过程为：

从液氮贮罐 18出来的液氮 19， 经液氮泵 20增压后， 经回冷器 21、 入塔液氮洗管 线进入上塔， 补入精熘系统需要的冷量， 成为从上塔顶部出来的低温氮气 23的一部分， 经主冷交换器 6过热后抽出，成为过热氮气 24，再经膨胀机 25、回冷器 21、节流阀 27， 返回液氮贮罐 18， 从而形成补冷系统的液氮冷力循环回路。

所述的膨胀机 25的制动设备 26采用压气机对产品氧气或氮气进行增压。

( 10 )设有氮气液化器 29: 膨胀机 25的出口氮气 26经氮气液化器 29、回冷器 21， 回到液氮贮罐 18;氮气 23经氮气液化器 29冷凝形成产品液氮 22，或经液氮增压泵 31、 主冷交换器 6回收冷量后， 作为高压氮气 32输出。

所述的液氮贮罐 18采用必要的绝热保冷措施， 如采用绝热真空容器、 珠光砂等隔 热保冷材料。

本发明中未说明的设备及其备用系统、 管道、 仪表、 阀门、 保冷、 具有调节功能旁 路设施等采用公知的传统制冷循环中的成熟技 术进行配套。

设有与本发明的空分循环装置配套的安全、 调控设施， 使装置能经济、 安全、 高热 效率运行， 达到节能降耗、 环保的目的。

虽然本发明已以较佳实施例公开如上， 但它们并不是用来限定本发明， 任何熟悉此 技艺者， 在不脱离本发明之精神和范围内， 自当可作各种变化或润饰， 同样属于本发明 之保护范围。 因此本发明的保护范围应当以本申请的权利要 求所界定的为准。