URBAN, Martin (Alemannenweg 12a, Lörrach, 79541, DE)
LOPATIN, Sergej (Pestalozzistr. 51, Lörrach, 79540, DE)
URBAN, Martin (Alemannenweg 12a, Lörrach, 79541, DE)
| Patentansprüche Vorrichtung zur Bestimmung und/oder Überwachung mindestens einer Prozessgröße eines Mediums (1 ), insb. einer Dichte, einer Viskosität oder eines Füllstands des Mediums (1 ) in einem Behälter (3), mit - einem mechanisch schwingfähigen Gebilde (5, 27) das mindestens eine von der Prozessgröße abhängige Schwingungseigenschaft aufweist, - einem mindestens ein piezoelektrisches Element (7, 7a, 7b) aufweisenden elektromechanischen Wandler (9, 25) - der das Gebilde (5, 27) mittels eines dem Wandler (9, 25) zugeführten Anregungssignals (S) zu mechanischen Schwingungen anregt, und - der die resultierenden Schwingungen des Gebildes (5, 27) in ein Empfangssignal (E) umwandelt, das einer Überlagerung des Anregungssignals (S) und einem die Schwingung wiedergebendem Nutzsignal (N) entspricht, - einem parallel zum Wandler (9, 25) mit dem Anregungssignal (S) beaufschlagten Referenzelement (13), über das ein von der Schwingung unabhängiges dem Anregungssignal (S) entsprechendes Referenzsignal (SR) abgegriffen wird, und - einer Elektronik, - die anhand des Empfangssignals (E) und des Referenzsignals (SR) das Nutzsignal (N) extrahiert, und - die anhand des Nutzsignals (N) die Prozessgröße bestimmt und/oder überwacht, dadurch gekennzeichnet, dass die Elektronik eine Temperaturmesseinrichtung umfasst, die den Wandler (9, 25) und das Referenzelement (13) im Temperaturmessbetrieb mit einem Hilfssignal (H) beaufschlagt, dessen Frequenz (fH) außerhalb eines durch eine Resonanzfrequenz (fr) des Schwingungsgebildes (5, 27) vorgegebenen Frequenzbereichs liegt, und anhand des im Temperaturmessbetrieb extrahierten Nutzsignals (N) eine Temperatur (T) des Wandlers (9, 25) bestimmt. 2. Vorrichtung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass - das Referenzelement (13) mindestens ein Bauelement (RK) elektrisch einstellbarer Größe aufweist, - eine an die Temperaturmesseinrichtung angeschlossene Regelvorrichtung zur Einstellung der Größe des Bauelements (RK) vorgesehen ist, die die Größe des Bauelements (RK) auf den Wert regelt, bei dem ein Betrag einer Amplitude (A(N)) des Nutzsignals (N) im Temperaturmessbetrieb minimal ist. 3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass - ein Speicher (SP) vorgesehen ist, in dem eine Kennlinie der Vorrichtung abgespeichert ist, die die Abhängigkeit des Wertes der einstellbaren Größe von der Temperatur (T) des Wandlers (9, 25) wiedergibt, und - die Temperatur (T) anhand des geregelten Wertes und der Kennlinie bestimmt wird. 4. Vorrichtung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Referenzelement (13) eine Reihenschaltung aus dem Bauelement (RK) elektrisch einstellbarer Größe und einem Kondensator (Cref) mit einer vorgegebenen Referenzkapazität umfasst, und das Bauelement (RK) ein Kompensationswiderstand ist. 5. Vorrichtung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass - ein im Temperaturmessbetrieb mit dem Nutzsignal (N) gespeister Gleichrichter vorgesehen ist, - das mittels des Gleichrichters gleichgerichtete Nutzsignal (N) einer Logik (23), insb. einen MikroController oder einem feldprogrammierbaren Gate Array (FPGA), zugeführt ist, und - die Logik (23) eine Amplitude des gleichgerichteten Nutzsignals (N) bestimmt, und die Größe des einstellbaren Bauelements (RK) im Temperaturmessbetrieb auf den Wert regelt, bei dem der Betrag der Amplitude des Nutzsignals (N) minimal ist. 6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass - der Gleichrichter einen parallel zum Wandler (5) und zum Referenzelement (13) geschalteten Komparator (17) und einen Multiplizierer (19) umfasst, - das Hilfssignal (H) im Temperaturmessbetrieb parallel am Wandler (5), am Referenzelement (13) und am Komparator (17) anliegt, - ein Ausgangssignal des Komparators (17) und das Nutzsignal (N) am Multiplizierer (19) anliegen, und - dem Multiplizierer (19) ein Tiefpass (21 ) nachgeschaltet ist, dessen Ausgangsignal als gleichgerichtetes geglättetes Nutzsignal an der Logik (23) anliegt. 7. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass - eine Abtastvorrichtung (33) zur Abtastung des Nutzsignals (N) vorgesehen ist, die die Amplitude (A(N)) des Nutzsignals (N) im Temperaturmessbetrieb zu Abtastzeitpunkten bestimmt, an denen eine Amplitude des Hilfssignals (H) Extrema aufweist, und - eine an die Abtastvorrichtung (33) angeschlossene Logik (35) vorgesehen ist, - die einen Vergleich der Vorzeichen der Amplituden von Hilfssignal (H) und Nutzsignal (N) an den Abtastzeitpunkten ausführt, und - anhand des Vergleichs eine Richtung und anhand der Amplituden des Nutzsignals (N) im Temperaturmessbetrieb einen Betrag ermittelt, um den der Wert der Größe des elektrischen Bauelements (RK) nachzuregeln ist. 8. Vorrichtung gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass, an dem Wandler (9, 25) und dem Referenzelement (13) ein Signal mit einer periodisch kontinuierlich veränderlichen Frequenz (f) anliegt, - dessen Perioden jeweils einen Zeitbereich umfassen, - in dem die Frequenz (f) des Signals kontinuierlich ansteigt oder abfällt, und - in dem das Signal das Anregungssignal (S) bildet, und - dessen Perioden jeweils einen diesem Zeitbereich zeitlich vorausgehenden und/oder jeweils einen diesem Zeitbereich zeitlich nachfolgenden Zeitabschnitt umfassen, - in dem die Frequenz (f) des Signals konstant ist und außerhalb des durch eine Resonanzfrequenz (fr) des Schwingungsgebildes (5, 27) vorgegebenen Frequenzbereichs liegt, und - in dem das Signal das Hilfssignal (H) bildet. 9. Vorrichtung gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass Anregungs- und Hilfssignal (S, H) beide sinusförmige Signale, beide trapezförmige Signale, beide dreieckförmige Signale, oder beide rechteckförmige Signale sind. 10. Vorrichtung gemäß ein Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass - das Anregungssignal (SH) im Temperaturmessbetrieb ein rechteckförmiges Signal ist, - das Hilfssignal (H) ein Anteil des Anregungssignals (SH) ist, dessen Frequenzen oberhalb des durch die Resonanzfrequenz (fr) des Schwingungsgebildes (5, 27) vorgegebenen Frequenzbereichs liegen, - die Temperaturmesseinrichtung einen mit dem Nutzsignal (N) gespeisten Hochpass (37) aufweist, der aus dem Nutzsignal (N) ein Messsignal (M) herausfiltert, dessen Frequenzen oberhalb des durch die Resonanzfrequenz (fr) des Schwingungsgebildes (5, 27) vorgegebenen Frequenzbereichs liegen, und - die Temperaturmesseinrichtung anhand des Messsignals (M) die Temperatur (T) des Wandlers (25) bestimmt. 1 1 . Vorrichtung gemäß Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass - das Referenzelement (13) mindestens ein Bauelement (RK) elektrisch einstellbarer Größe aufweist, - eine an die Temperaturmesseinrichtung angeschlossene Regelvorrichtung (41 ) zur Einstellung der Größe des Bauelements (RK) vorgesehen ist, die die Größe des Bauelements (RK) auf den Wert regelt, bei dem der Betrag der Amplitude (AM) des Messsignals (M) im Temperaturmessbetrieb minimal ist. 12. Vorrichtung nach Anspruch 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass - ein Speicher (SP) vorgesehen ist, in dem eine Kennlinie der Vorrichtung abgespeichert ist, die die Abhängigkeit des Wertes der einstellbaren Größe von der Temperatur (T) des Wandlers (9, 25) wiedergibt, und - die Temperatur (T) anhand des geregelten Wertes und der Kennlinie bestimmt wird. 13. Vorrichtung nach Anspruch 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Referenzelement (13) eine Reihenschaltung aus dem Bauelement (RK) elektrisch einstellbarer Größe und einem Kondensator (Cref) mit einer vorgegebenen Referenzkapazität umfasst, und das Bauelement (RK) ein Kompensationswiderstand ist. 14. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Elektronik eine Kompensationsvorrichtung (47) aufweist, die anhand der in den Temperaturmessbetrieben bestimmten Temperaturen (T) mindestens eine Temperaturabhängigkeit einer von der Prozessgröße abhängigen Schwingungseigenschaft des Gebildes (5, 27) kompensiert. 15. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass - die Vorrichtung ein Über- oder Unterschreiten eines vorgegebenen Grenzwertes der Prozessgröße überwacht, - für einen vorgegebenen Temperaturbereich, in dem die Vorrichtung einsetzbar ist, Schwellwerte für die von der Prozessgröße abhängige Schwingungseigenschaft in der Vorrichtung abgelegt sind, die die Schwingungseigenschaft beim Erreichen des Grenzwertes bei der jeweiligen Temperatur (T) aufweist, und - das Über- oder Unterschreiten des vorgegebenen Grenzwertes anhand der im Temperaturmessbetrieb ermittelten Temperatur (T) und dem dieser Temperatur (T) zugeordneten Schwellwert überwacht wird. |
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur Bestimmung und/oder Überwachung mindestens einer Prozessgröße eines Mediums, insb. einer Dichte, einer Viskosität oder einem Füllstand des Medium in einem Behälter, mit einem mechanisch schwingfähigen Gebilde, das mindestens eine von der Prozessgröße abhängige Schwingungseigenschaft aufweist, einem mindestens ein piezoelektrisches Element aufweisenden elektromechanischen Wandler, der das Gebilde mittels eines dem Wandler zugeführten Anregungssignals zu mechanischen Schwingungen anregt, und der die resultierenden Schwingungen des Gebildes in ein Empfangssignal umwandelt, das einer Überlagerung des Anregungssignals und einem die Schwingung wiedergebendem Nutzsignal entspricht, einem parallel zum Wandler mit dem Anregungssignal beaufschlagten Referenzelement, über das ein von der Schwingung unabhängiges dem Anregungssignal entsprechendes
Referenzsignal abgegriffen wird, und einer Elektronik, die anhand des Empfangssignals und des Referenzsignals das Nutzsignal extrahiert, und die anhand des Nutzsignals die Prozessgröße bestimmt und/oder überwacht.
Derartige Vorrichtungen werden in einer Vielzahl von industriellen Anwendungen, insb. in der Mess- und Regeltechnik und der Prozessautomatisierung, zur Bestimmung und/oder zur Überwachung der genannten Prozessgrößen eingesetzt.
Bei den wohl bekanntesten Vorrichtungen dieser Art weist das mechanisch schwingungsfähige Gebilde zwei über eine Membran gekoppelte Schwinggabeln auf, die über einen auf der von den Schwingstäben abgewandten Rückseite der Membran angebrachten elektromechanischen Wandler in gegenläufige Schwingungen senkrecht zu deren Längsachse versetzt werden. Daneben sind auch Vorrichtungen bekannt, deren schwingfähiges Gebilde nur einen Schwingstab oder eine schwingfähige Membran aufweisen.
Fig. 1 zeigt ein klassisches Beispiel einer entsprechenden Vorrichtung, wie sie zur Überwachung eines vorbestimmten Füllstandes eines Mediums 1 in einem Behälter 3 eingesetzt wird. Das mechanische schwingfähige Gebilde 5 umfasst hier zwei über eine Membran gekoppelte
Schwingstäbe, die auf der Höhe des zu überwachenden Füllstands seitlich in den Behälter 3 eingeführt sind. Das Gebilde 5 wird beispielsweise über einen auf der Rückseite der Membran angeordneten - hier nicht dargestellten - elektromechanischen Wandler in Schwingungen versetzt, indem das die Schwingung wiedergebende Empfangssignal des Wandlers über einen
Phasenschieber und einen Verstärker als Anregungssignal auf den Wandler zurückgekoppelt wird. Zur Füllstandsüberwachung wird beispielsweise über den Phasenschieber eine feste
Phasenverschiebung vorgegeben, durch die die Resonanzbedingung für den das mechanische Schwingungssystem als frequenzbestimmendes Element enthaltenden Schwingkreis definiert wird. Die sich auf Grund der vorgegebenen Phasenverschiebung einstellende Frequenz liegt im Bereich der Resonanzfrequenz des Gebildes 5, und ist nachfolgend durchgängig als Schwingfrequenz bezeichnet. Die Schwingfrequenz wird gemessen, und mit einer vorab bestimmten Schaltfrequenz verglichen. Ist sie größer als die Schaltfrequenz, so schwingt das Gebilde 5 frei. Liegt sie unterhalb der Schaltfrequenz, so ist das Gebilde vom Medium 1 überdeckt, und die Vorrichtung meldet ein Überschreiten des vorbestimmten Füllstands. Alternativ kann bei einem senkrechten Einsetzen eines stab- oder gabelförmigen schwingfähigen Gebildes in das Medium bei entsprechender Kalibrierung anhand der Schwingfrequenz der Bedeckungsgrad und damit der Füllstand über die Länge des Gebildes gemessen werden.
Zur Bestimmung und/oder Überwachung von Dichte oder Viskosität des Mediums wird das Gebilde bis zu einer vorgegebenen Eintauchtiefe senkrecht in das Medium eingeführt, und die resultierende Schwingfrequenz, oder, bei einer Anregung mit einer festen Anregungsfrequenz, die Amplitude oder die Phasenverschiebung der resultierenden Schwingung gegenüber dem Anregungssignal, gemessen.
Eine alternative Anregungsform stellt der Frequenz-Sweep dar, bei dem die Frequenz des
Anregungssignals periodisch einen vorgegebenen Frequenzbereich durchläuft. Auch hier wird die Prozessgröße anhand der Frequenz der resultierenden Schwingung, der Amplitude der
resultierenden Schwingung, oder der Phasenverschiebung der resultierenden Schwingung gegenüber dem Anregungssignal bestimmt und/oder überwacht. Heute werden immer häufiger Vorrichtungen eingesetzt, die nur einen einzigen mindestens ein piezoelektrisches Element aufweisenden elektromechanischen Wandler aufweisen, der sowohl zur Schwingungsanregung als auch zur Umwandlung der resultierenden Schwingung in ein elektrisches Empfangssignal eingesetzt wird. Das Empfangssignal des Wandlers entspricht hierbei einer Überlagerung aus dem Anregungssignal und einem die Schwingung wiedergebenden Nutzsignal. Diese Vorrichtungen weisen gegenüber Vorrichtungen mit getrennten Sende- und
Empfangswandlern den Vorteil auf, dass sie deutlich kleiner und kostengünstiger herstellbar sind.
Das Anregungssignal ist üblicher weise eine rechteckförmige elektrische Wechselspannung. Dies hat zur Folge, dass die piezoelektrische Kapazität des Wandlers an den Flanken des
Rechtecksignals umgepolt wird, wodurch Lade- und Entladeströme entstehen, die als Störsignal einem die mechanische Schwingung wiedergebendem elektrischen Strom überlagert sind.
Die Lade- und Entladeströme des Wandlers werden beispielsweise mittels eines
Kompensationskondensators unterdrückt. Beispiele für diese Form der Störsignalunterdrückung sind aus der DE- 197 20519 A1 und der EP 1 750 104 A2 bekannt. Die dort beschriebenen
Vorrichtungen weisen jeweils einen parallel zum Wandler mit dem Anregungssignal beaufschlagten Kompensationskondensator auf, über den ein von der Schwingung unabhängiges dem
Anregungssignal entsprechendes Referenzsignal abgegriffen wird. Wandler und
Kompensationskondensator weisen- bei gleicher Kapazität - im Bezug auf den Umladevorgang das gleiche Verhalten auf. Werden das über den Wandler abgegriffene Empfangssignal und das über den Kompensationskondensator abgegriffen Referenzsignal, wie in der DE- 197 20 519 A1 beschrieben, voneinander subtrahiert, oder wie in der EP 1 750 104 A2 beschrieben nach einer vorherigen Invertierung addiert, so kompensieren sich die in beiden Signalen gleichermaßen enthaltenen Störsignale und am Ausgang steht das die mechanischen Schwingungen des Gebildes wiedergebende Nutzsignal zur Verfügung.
Während die Kapazität der Kompensationskondensatoren keine oder nur eine sehr geringe
Temperaturabhängigkeit aufweisen, ist die Kapazität des Wandlers aufgrund der hohen
Temperaturabhängigkeit der Dielektrizitätskonstante piezoelektrischer Werkstoffe in hohem Maße temperaturabhängig. Dies führt dazu, dass die Kompensation der Störsignale umso schlechter funktioniert, je größer der temperaturbedingte Unterschied zwischen der Kapazität des Wandlers und der Kapazität des Kompensationskondensators ist.
Dieses Problem wird in der EP 1 750 104 A2 dadurch gelöst, dass die zur Unterdrückung der Umladepeaks vorgesehene Kapazität des Kompensationskondensators über eine Regelung der über dem Kompensationskondensator anliegenden Kompensationsspannung an die Kapazität des Wandlers angepasst wird. Hierzu werden Wandler und Kompensationskondensator zusätzlich mit einem Hilfssignal beaufschlagt, dessen Frequenz außerhalb des Frequenzbereichs liegt, in dem die Resonanzfrequenz des mechanisch schwingungsfähigen Gebildes liegt. In diesem Frequenzbereich führt das Gebilde eine erzwungene Schwingung mit der Frequenz des Anregungssignals aus, so dass Empfangssignal und Referenzsignal bei Übereinstimmung der Kapazitäten beide
ausschließlich das Anregungssignal und das Störsignal enthalten. Es ist eine Regelschleife vorgesehen, die die Kompensationsspannung derart regelt, dass die Umladepeaks des
Referenzsignals die Umladepeaks des Empfangssignals des Wandlers bei der Frequenz des Hilfssignals kompensieren.
Hierdurch werden von der Temperatur abhängige Veränderungen der Wandlerkapazität bei der Kompensation der Umladepeaks berücksichtigt und ausgeglichen.
Die Temperatur hat jedoch nicht nur Auswirkungen auf die Wandlerkapazität, sondern wirkt sich insb. auch auf die für die Bestimmung und/oder Überwachung der Prozessgröße maßgeblichen Schwingungseigenschaften des mechanischen Gebildes aus. So verändert sich beispielsweise die Steifigkeit des Materials des schwingungsfähigen Gebildes mit der Temperatur, was wiederum eine Temperaturabhängigkeit der Resonanzfrequenz, der Schwingungsamplitude, und der gegenüber dem Anregungssignal bestehenden Phasenverschiebung der Schwingung des Gebildes zur Folge hat.
Bei der Überwachung eines vorbestimmten Füllstands bedeutet dies z.B., dass die im unbedeckten bzw. im bedeckten Zustand des schwingungsfähigen Gebildes auftretende Schwingfrequenz temperaturabhängigen Schwankungen unterworfen ist. Entsprechend besteht hier abhängig von der Temperatur die Gefahr, dass eine für das Über- bzw. Unterschreiten des zu überwachenden Füllstands vorab festgelegte Schaltfrequenz für die gemessene Schwingfrequenz trotz eines Überbzw. Unterschreitens des vorbestimmten Füllstands nicht über- bzw. unterschritten wird.
Die Temperaturabhängigkeit der Schwingungseigenschaften führt zu einer deutlichen
Temperaturabhängigkeit der Messgenauigkeit der Vorrichtung.
Um trotzdem ein möglichst genaues und zuverlässiges Funktionieren der Vorrichtung sicher zu stellen, ist beispielsweise in der DE 10 2006 007 199 A1 und der WO 02/42724 A1 beschrieben, einen zusätzlichen Temperatursensor im Bereich des Wandlers vorzusehen, um den Einfluss der Temperatur zu kompensieren, und z.B. anhand der damit gemessenen Temperatur eine Anpassung der Schaltfrequenz vorzunehmen.
Ein zusätzlicher Temperatursensor im Bereich des Wandlers benötigt jedoch Platz, ist mit zusätzlichen Kosten verbunden, und muss elektrisch an die, in der Regel entfernt vom Wandler angeordnete, Elektronik der Vorrichtung angeschlossen werden.
Die Aufgabe der Erfindung besteht daher darin eine kompakte Vorrichtung der eingangs genannten Art anzugeben, die selbsttätig die Temperatur des Wandlers erfasst. Hierzu besteht die Erfindung in einer Vorrichtung zur Bestimmung und/oder Überwachung mindestens einer Prozessgröße eines Mediums, insb. einer Dichte, einer Viskosität oder eines Füllstands des Mediums, in einem Behälter, mit
- einem mechanisch schwingfähigen Gebilde, das mindestens eine von der
Prozessgröße abhängige Schwingungseigenschaft aufweist,
- einem mindestens ein piezoelektrisches Element aufweisenden
elektromechanischen Wandler,
- der das Gebilde mittels eines dem Wandler zugeführten
Anregungssignals zu mechanischen Schwingungen anregt, und
- der die resultierenden Schwingungen des Gebildes in ein
Empfangssignal umwandelt, das einer Überlagerung des
Anregungssignals und einem die Schwingung wiedergebendem
Nutzsignal entspricht,
- einem parallel zum Wandler mit dem Anregungssignal
beaufschlagten Referenzelement, über das ein von der Schwingung
unabhängiges dem Anregungssignal entsprechendes Referenzsignal
abgegriffen wird, und
- einer Elektronik,
- die anhand des Empfangssignals und des Referenzsignals das
Nutzsignal extrahiert, und
- die anhand des Nutzsignals die Prozessgröße bestimmt und/oder überwacht,
bei der die Elektronik eine Temperaturmesseinrichtung umfasst, die den Wandler und das
Referenzelement im Temperaturmessbetrieb mit einem Hilfssignal beaufschlagt, dessen Frequenz außerhalb eines durch eine Resonanzfrequenz des Schwingungsgebildes vorgegebenen
Frequenzbereichs liegt, und anhand des im Temperaturmessbetrieb extrahierten Nutzsignals eine Temperatur des Wandlers bestimmt.
Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung weist das Referenzelement mindestens ein Bauelement elektrisch einstellbarer Größe auf, und es ist eine an die Temperaturmesseinrichtung
angeschlossene Regelvorrichtung zur Einstellung der Größe des Bauelements vorgesehen, die die Größe des Bauelements auf einen Wert regelt, bei dem ein Betrag einer Amplitude des Nutzsignals im Temperaturmessbetrieb minimal ist.
Gemäß einer Weiterbildung dieser Ausgestaltung
- ist ein Speicher vorgesehen, in dem eine Kennlinie der Vorrichtung
abgespeichert ist, die die Abhängigkeit des Wertes der einstellbaren
Größe von der Temperatur des Wandlers wiedergibt, und
- die Temperatur wird anhand des geregelten Wertes und der Kennlinie
bestimmt.
Gemäß einer Weiterbildung umfasst das Referenzelement eine Reihenschaltung aus dem
Bauelement elektrisch einstellbarer Größe und einem Kondensator mit einer vorgegebenen Referenzkapazität, und das Bauelement ist ein Widerstand. Gemäß einer ersten Ausführungsform einer ersten Variante der Erfindung
- ist ein im Temperaturmessbetrieb mit dem Nutzsignal gespeister
Gleichrichter vorgesehen,
- ist das mittels des Gleichrichters gleichgerichtete Nutzsignal einer Logik,
insb. einen MikroController oder ein feldprogrammierbaren Gate Array,
zugeführt,
- bestimmt die Logik eine Amplitude des gleichgerichteten Nutzsignals, und
regelt die Größe des einstellbaren Bauelements im Temperaturmessbetrieb
auf den Wert, bei dem der Betrag der Amplitude des Nutzsignals minimal ist. Gemäß einer Ausgestaltung der ersten Ausführungsform
- umfasst der Gleichrichter einen parallel zum Wandler und zum
Referenzelement geschalteten Komparator und einen Multiplizierer,
- liegt das Hilfssignal im Temperaturmessbetrieb parallel am Wandler, am
Referenzelement und am Komparator an,
- liegen ein Ausgangssignal des Komparators und das Nutzsignal am Multiplizierer an, und
- ist dem Multiplizierer ein Tiefpass nachgeschaltet, dessen Ausgangsignal
als gleichgerichtetes geglättetes Nutzsignal an der Logik anliegt.
Gemäß einer zweiten Ausführungsform der ersten Variante der Erfindung umfasst die Vorrichtung
- eine Abtastvorrichtung zur Abtastung des Nutzsignals, die
die Amplitude des Nutzsignals im Temperaturmessbetrieb zu
Abtastzeitpunkten bestimmt, an denen eine Amplitude des Hilfssignals
Extrema aufweist, und
- es ist eine an die Abtastvorrichtung angeschlossene Logik vorgesehen,
- die einen Vergleich der Vorzeichen der Amplituden von Hilfssignal
und Nutzsignal zu den Abtastzeitpunkten ausführt, und
- anhand des Vergleichs eine Richtung und anhand der Amplituden des
Nutzsignals im Temperaturmessbetrieb einen Betrag ermittelt, um den der
Wert der Größe des elektrischen Bauelements nachzuregeln ist.
Gemäß einer Weiterbildung der ersten Variante der Erfindung liegt an dem Wandler und dem Referenzelement ein Signal mit einer periodisch kontinuierlich veränderlichen Frequenz an,
- dessen Perioden jeweils einen Zeitbereich umfassen,
- in dem die Frequenz des Signals kontinuierlich ansteigt oder abfällt, und
- in dem das Signal das Anregungssignal bildet, und
- dessen Perioden jeweils einen diesem Zeitbereich zeitlich
vorausgehenden und/oder jeweils einen diesem Zeitbereich zeitlich
nachfolgenden Zeitabschnitt umfassen,
- in dem die Frequenz des Signals konstant ist und außerhalb des durch
eine Resonanzfrequenz des Schwingungsgebildes vorgegebenen
Frequenzbereichs liegt, und
- in dem das Signal das Hilfssignal bildet.
Gemäß einer Ausgestaltung der ersten Variante sind Anregungs- und Hilfssignal beide sinusförmige Signale, beide dreieckformige Signale, beide trapezförmige Signale, oder beide rechteckformige Signale.
Weiter umfasst die Erfindung eine zweite Variante der Vorrichtung, bei der
- das Anregungssignal im Temperaturmessbetrieb ein rechteckförmiges
Signal ist,
- das Hilfssignal ein Anteil des Anregungssignals ist, dessen
Frequenzen oberhalb des durch die Resonanzfrequenz des
Schwingungsgebildes vorgegebenen Frequenzbereichs liegen,
- die Temperaturmesseinrichtung einen mit dem Nutzsignal gespeisten Hochpass aufweist, der aus dem Nutzsignal ein Messsignal
herausfiltert, dessen Frequenzen oberhalb des durch die
Resonanzfrequenz des Schwingungsgebildes vorgegebenen
Frequenzbereichs liegen, und
- die Temperaturmesseinrichtung anhand des Messsignals die Temperatur
des Wandlers bestimmt.
Weiter umfasst die Erfindung eine Weiterbildung der Vorrichtung der zweiten Variante, bei der
- das Referenzelement mindestens ein Bauelement elektrisch
einstellbarer Größe aufweist, und
- eine an die Temperaturmesseinrichtung angeschlossene Regelvorrichtung
zur Einstellung der Größe des Bauelements vorgesehen ist, die die
Größe des Bauelements auf den Wert regelt, bei dem der Betrag der
Amplitude des Messsignals im Temperaturmessbetrieb minimal ist.
Gemäß einer Weiterbildung der letztgenannten Weiterbildung ist ein Speicher vorgesehen, in dem eine Kennlinie der Vorrichtung abgespeichert ist, die die Abhängigkeit des Wertes der einstellbaren Größe von der Temperatur des Wandlers wiedergibt, und die Temperatur wird anhand des geregelten Wertes und der Kennlinie bestimmt. Dabei umfasst das Referenzelement vorzugsweise eine Reihenschaltung aus dem Bauelement elektrisch einstellbarer Größe und einem Kondensator mit einer vorgegebenen Referenzkapazität, und das Bauelement ist ein Kompensationswiderstand.
Gemäß einer Weiterbildung weist die Elektronik eine Kompensationsvorrichtung auf, die anhand der in den Temperaturmessbetrieben bestimmten Temperaturen mindestens eine
Temperaturabhängigkeit einer von der Prozessgröße abhängigen Schwingungseigenschaft des Gebildes kompensiert.
Gemäß einer Weiterbildung einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Überwachung eines Über- oder Unterschreiten eines vorgegebenen Grenzwertes der Prozessgröße,
- sind für einen vorgegebenen Temperaturbereich, in dem die Vorrichtung
einsetzbar ist, Schwellwerte für die von der Prozessgröße abhängige
Schwingungseigenschaft in der Vorrichtung abgelegt, die die
Schwingungseigenschaft beim Erreichen des Grenzwertes bei der
jeweiligen Temperatur aufweist, und
- wird das Über- oder Unterschreiten des vorgegebenen Grenzwertes anhand
der im Temperaturmessbetrieb ermittelten Temperatur und dem dieser
Temperatur zugeordneten Schwellwert überwacht. Erfindungsgemäß wird die Temperaturabhängigkeit der Wandlerkapazität zur Bestimmung der Temperatur des Wandlers und damit des mechanisch schwingungsfähigen Gebildes genutzt. Dabei werden ausschließlich zur temperaturkompensierten Gewinnung des Nutzsignals ohnehin erforderliche Komponenten der Elektronik eingesetzt. Damit steht eine zuverlässige
Temperaturmessung zur Verfügung, ohne dass hierzu zusätzliche Bauteile erforderlich sind. Ein Temperatursensor im Bereich des Wandlers, der Platz beanspruchen würde ist nicht erforderlich. Die Vorrichtung ist dadurch äußerst kompakt und kostengünstige herstellbar.
Anhand der gemessenen Temperatur ist es nun möglich, in einem großen Temperaturbereich eine genaue und zuverlässige Bestimmung und/oder Überwachung der Prozessgröße auszuführen, indem anhand der gemessenen Temperatur eine Kompensation der Temperaturabhängigkeit der von der Prozessgröße abhängigen gemessenen Schwingungseigenschaften vorgenommen wird.
Ein weiterer Vorteil der Erfindung besteht darin, dass anstelle des im Stand der Technik
verwendeten Kompensationskondensators ein einstellbarer Widerstand verwendet wird, zu dem ein Kondensator mit vorgegebener Kapazität in Serie geschaltet ist. Die vorgegebene Kapazität bildet eine konstante Referenzkapazität die als fester Bezugspunkt für die Temperaturbestimmung im Vergleich zu der in der Regel sehr stark von der Temperatur abhängigen Wandlerkapazität zur Verfügung steht.
Im Unterschied zu dem genannten Stand der Technik, bei dem einige der Ausführungsbeispiele reckteckförmige Anregungssignale zwingend voraussetzen, ist es möglich die erfindungsgemäße Vorrichtung gemäß der ersten Variante mit unterschiedlichen Anregungssignalformen zu betreiben. Sowohl bei einer Anregung mit sinusförmigen als auch mit rechteckförmigen oder trapezförmigen Spannungen ist eine saubere und vor allem temperaturunabhängige Nutzsignalgewinnung und eine zuverlässige Temperaturmessung gewährleistet. Dabei kann die gleiche Vorrichtung im
Normalbetrieb in Resonanz betrieben werden, mit einer festen Anregungsfrequenz zu erzwungenen Schwingungen angeregt werden, oder im so genannten Frequenz-Sweep Verfahren mit
Anregungssignalen periodisch variierender Frequenz betrieben werden. Aufgrund der Vielzahl der möglichen Anregungssignalformen ist die Vorrichtung sehr universell und vielseitig einsetzbar.
Die Erfindung und deren Vorteile werden nun anhand der Figuren der Zeichnung, in denen drei Ausführungsbeispiele dargestellt sind, näher erläutert; gleiche Teile sind in den Figuren mit gleichen Bezugszeichen versehen.
Fig. 1 zeigt: eine seitlich in einen Behälter hineinragende Vorrichtung zur
Überwachung eines vorbestimmten Füllstands;
Fig. 2 zeigt: einen Schaltplan einer ersten Variante einer erfindungsgemäßen
Vorrichtung; Fig. 3 zeigt: die Amplituden des Empfangssignals, des Referenzsignals und
des Nutzsignals im Temperaturmessbetrieb bei einer
Abgleichstemperatur, für die eine optimale
Anpassung des Referenzelements besteht;
Fig. 4 zeigt: die Amplituden des Empfangssignals, des Referenzsignals und
des Nutzsignals im Temperaturmessbetrieb bei einer
Temperatur die unterhalb der Abgleichstemperatur liegt;
Fig. 5 zeigt: die Amplituden des Empfangssignals, des Referenzsignals und
des Nutzsignals im Temperaturmessbetrieb bei einer
Temperatur die oberhalb der Abgleichstemperatur liegt;
Fig. 6 zeigt: einen Schaltplan einer weiteren Ausführungsform der ersten
Variante der erfindungsgemäßen Vorrichtung;
Fig. 7 zeigt: einen Membranschwinger mit zwei darauf aufgebrachten
piezoelektrischen Elementen; und
Fig. 8 zeigt: einen Schaltplan einer zweiten Variante der erfindungsgemäßen
Vorrichtung.
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Bestimmung und/oder Überwachung mindestens einer Prozessgröße eines Mediums 1 , insb. einer Dichte, einer Viskosität oder einem Füllstand des Medium in einem Behälter 3.
Fig. 2 zeigt einen Schaltplan eines ersten Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemäßen
Vorrichtung. Diese umfasst ein mechanisch schwingungsfähiges Gebilde, z.B. das in Fig. 1 dargestellte Gebilde 5, das mindestens eine von der Prozessgröße abhängige
Schwingungseigenschaft aufweist. Es ist ein mindestens ein piezoelektrisches Element 7 aufweisender elektromechanischer Wandler 9 vorgesehen, der dazu dient, das Gebilde 5 mittels eines dem Wandler 9 zugeführten Anregungssignals S zu mechanischen Schwingungen anzuregen. In dem dargestellten Ausführungsbeispiel umfasst der Wandler 9 ein einziges scheibenförmiges piezoelektrisches Element 7, das beispielsweise auf einer von den Schwingstäben abgewandten Innenseite der Membran flächig aufgebracht ist. Das piezoelektrische Element 7 ist elektrisch gesehen ein Kondensator, dessen Kapazität in hohem Maße von der Temperatur T abhängig ist. Das piezoelektrische Element 7 ist zwischen zwei Elektroden eingefasst, von denen eine z.B. über die Membran an ein Bezugspotential, z.B. Masse angeschlossen ist, und von denen die andere über einen Vorwiderstand R1 mit dem Anregungssignal S beaufschlagt ist. Das Anregungssignal S ist beispielsweise eine mittels eines Anregungssignalgenerators 1 1 erzeugte Wechselspannung, über die das piezoelektrische Element 7 zu Dickenoszillationen angeregt wird. Dementsprechend führt das damit verbundene mechanisch schwingfähige Gebilde 5 von der Anregung und der Prozessgröße abhängige resultierende Schwingungen aus, die über den Wandler 9 in ein elektrisches Empfangssignal E umwandelt werden, das einer Überlagerung des
Anregungssignals S und einem die Schwingung wiedergebendem Nutzsignal N entspricht. Das Empfangssignal E wird über einem zwischen dem Wandler 9 und dem Vorwiderstand R1 befindlichen Abgriff P1 abgenommen. Darüber hinaus umfasst die Vorrichtung ein parallel zum Wandler 9 mit dem Anregungssignal S beaufschlagtes Referenzelement 13, über das ein von der Schwingung unabhängiges dem
Anregungssignal S entsprechendes Referenzsignal SR abgegriffen wird.
Das Referenzelement 13 umfasst eine Reihenschaltung aus einem elektrischen Bauteil,
vorzugsweise einem Kompensationswiderstand RK, elektrisch einstellbarer Größe und einem Kondensator C re f, der vorzugsweise eine vorgegebene Referenzkapazität aufweist.
Das Referenzsignal SR wird an einem zwischen dem Kompensationswiderstand RK und dem Kondensator C re f angeordneten Abgriff P2 abgenommen.
Es ist eine Elektronik vorgesehen, die anhand des Empfangssignals E und des Referenzsignals SR das Nutzsignal N extrahiert. Bei einer optimalen Anpassung des Referenzelements 13 an den parallel dazu über den Vorwiderstand R1 mit dem Anregungssignal S beaufschlagten Wandler 9 unterscheiden sich Empfangssignal E und Referenzsignal SR lediglich durch das im Empfangssignal E zusätzlich enthaltene die Schwingung wiedergebende Nutzsignal N. Insb. sind gegebenenfalls auftretende Störsignale, wie z.B. in Verbindung mit rechteckförmigen Anregungssignalen auftretende Umladungspeaks, in beiden Signalen gleichermaßen enthalten. Das gewünschte Nutzsignal N kann daher über eine einfache Differenzbildung aus den beiden Signalen extrahiert werden.
Hierzu umfasst die Elektronik beispielsweise einen Differenzverstärker 15 dessen nicht
invertierender Eingang über einen Vorwiderstand R2 mit dem Abgriff P1 und dessen invertierendem Eingang über einen weiteren Vorwiderstand R3 mit dem Abgriff P2 verbunden ist. Darüber hinaus ist der nicht invertierende Eingang über einen weiteren Hilfswiderstand RH an das Bezugspotential angeschlossen. Ein Ausgangssignal des Differenzverstärkers 15 bildet das Nutzsignal N, das über einen Rückkopplungswiderstand RR auf den invertierenden Eingang des Differenzverstärkers 15 zurück geführt ist.
Die elektrische Kapazität des Wandlers 9 ist aufgrund der starken Temperaturabhängigkeit der Kapazitäten piezoelektrischer Elemente in hohem Maße von der Temperatur T abhängig. Diese Temperaturabhängigkeit wird in einem Temperaturmessbetrieb dazu genutzt, die Temperatur T des Wandlers 9 und damit des schwingungsfähigen Gebildes 5 zu bestimmen.
Hierzu ist eine Temperaturmesseinrichtung vorgesehen, die den Wandler 9 und das
Referenzelement 13 im Temperaturmessbetrieb mit einem Hilfssignal H beaufschlagt, dessen Frequenz f außerhalb eines durch eine Resonanzfrequenz f r des schwingfähigen Gebildes 5 vorgegebenen Frequenzbereichs liegt.
Hierzu sind nachfolgend zwei Varianten beschrieben. Bei der ersten Variante wird der Normalbetrieb, in dem die Vorrichtung die Bestimmung und/oder
Überwachung der Prozessgröße ausführt, für die Dauer des Temperaturmessbetriebs unterbrochen.
Wird der Wandler 9 im Normalbetrieb beispielsweise als Frequenz bestimmendes Glied eines Schwingkreises eingesetzt, in dem das Nutzsignal N über einen Verstärker V verstärkt und mittels eines Phasenschiebers ΔΦ um eine die Resonanzbedingung erfüllende Phasenverschiebung phasenverschoben wird, und dem Wandler 9 als Anregungssignal S zugeführt wird, so kann das Nutzsignal N hier beispielsweise über einen elektronisch gesteuerten Schalter ST / N im Normalbetrieb dem Schwingkreis und im Temperaturmessbetrieb der Temperaturmesseinrichtung zugeführt werden. In diesem Fall kann das Hilfssignal H, mit dem der Wandler 9 und das Referenzelement 13 im Temperaturmessbetrieb beaufschlagt werden völlig unabhängig vom Anregungssignal S vorgegeben werden.
Es gibt Anwendungen, bei denen das Anregungssignal S im Normalbetrieb einen vorgegebenen Frequenzbereich durchläuft. In diesem Fall wird an den Wandler 9 und das Referenzelement 13 vorzugsweise ein Signal mit einer periodisch kontinuierlich veränderlichen Frequenz f(t) angelegt, dessen Perioden jeweils einen Zeitbereich umfassen, in dem die Frequenz des Signals
kontinuierlich ansteigt bzw. abfällt, und einen diesem Zeitbereich zeitlich vorausgehenden und/oder jeweils einen diesem Zeitbereich zeitlich nachfolgenden Zeitabschnitt umfassen, in dem die
Frequenz f H des Signals konstant ist und außerhalb des durch eine Resonanzfrequenz f r des Schwingungsgebildes vorgegebenen Frequenzbereich liegt. In dem Fall bildet dieses Signal in den Zeitbereichen, in denen dessen Frequenz kontinuierlich ansteigt oder abfällt, das Anregungssignal S, und in den Zeitbereichen, in denen die Frequenz f H konstant ist das Hilfssignal H. Die Dauer des Temperaturmessbetriebs entspricht hier der Dauer der letztgenannten Zeitbereiche.
Bei einer Anregung mit der außerhalb des Bereichs der Resonanzfrequenz f r liegenden Frequenz f H führt das Gebilde 5 eine durch das Hilfssignal H vorgegebene erzwungene Schwingung aus.
Entsprechend folgt auch das Empfangssignal E dem Hilfssignal H, und enthält keine von den Schwingungseigenschaften des Gebildes 5 abhängige Komponenten. Bei einer optimalen
Anpassung des Referenzelements 13 sind Empfangssignal E und Referenzsignal SR folglich identisch, und das Nutzsignal N verschwindet. Die optimale Anpassung des Referenzelements 13 erfolgt - wie nachfolgend im Detail erläutert - durch die Einstellung des Kompensationswiderstands RK. Aufgrund der Temperaturabhängigkeit der Wandlerkapazität liegt eine bei einer Abgleichstemperatur T R vorgenommene optimale Anpassung des Referenzelements 13 jedoch nur solange vor, wie die Temperatur T des Wandlers 9 im Bereich der Abgleichstemperatur T R verbleibt.
Fig. 3 zeigt Empfangssignal E, Referenzsignal SR und Nutzsignal N, wie sie bei einer Anregung mit einem sinusförmigen Hilfssignal H auftreten, dessen Frequenz f deutlich größer oder kleiner als die Resonanzfrequenz f r der Vorrichtung ist, auftreten, wenn die Temperatur T gleich der
Abgleichstemperatur T R , ist, für die das Referenzelements 13 optimal angepasst ist. Wie in Fig. 3 dargestellt sind Empfangssignal E und Referenzsignal SR identisch und weisen als Funktion der Zeit t den gleichen durch das Hilfssignal H vorgegebenen sinusförmigen Amplitudenverlauf A(E), A(SR) auf. Die Amplitude A(N) des Nutzsignals N ist null.
Sinkt die Temperatur T auf einen Wert unterhalb der Abgleichstemperatur T R , so nimmt die
Kapazität des Wandlers 9 entsprechend ab. Eine optimale Anpassung ist bei unverändertem Referenzelement 13 nicht mehr gewährleistet. Fig. 4 zeigt Empfangssignal E, Referenzsignal SR und Nutzsignal N, wie sie bei einer Anregung mit einem sinusförmigen Hilfssignal H auftreten, dessen Frequenz f deutlich größer oder kleiner als die Resonanzfrequenz f r der Vorrichtung ist, bei einer Temperatur T unterhalb der Abgleichstemperatur T R auftreten. Alle drei Signale weisen auch hier die Frequenz f H des Hilfssignals H auf. Die Amplitude A(E) des Empfangssignals E ist jedoch deutlich geringer als die die Amplitude A(SR) des Referenzsignals SR. Das durch die Differenzbildung generierte Nutzsignal N weist entsprechend gegenüber dem Hilfssignal H (bzw. was
gleichbedeutend ist gegenüber dem Empfangssignal E bzw. dem Referenzsignal SR) eine
Phasenverschiebung von 180° und eine um einen von der Temperaturdifferenz zwischen der herrschenden Temperatur T und der Abgleichstemperatur T R abhängige von Null verschiedene Amplitude A(N) auf.
Steigt die Temperatur T auf einen Wert oberhalb der Abgleichstemperatur T R , so nimmt die
Kapazität des Wandlers 9 entsprechend zu. Eine optimale Anpassung ist bei unverändertem Referenzelement 13 auch hier nicht mehr gegeben. Fig. 5 zeigt Empfangssignal E, Referenzsignal SR und Nutzsignal N, wie sie bei einer Anregung mit einem sinusförmigen Hilfssignal H auftreten, dessen Frequenz f H deutlich größer oder kleiner als die Resonanzfrequenz f r der Vorrichtung ist, bei einer Temperatur T oberhalb der Abgleichstemperatur T R auftreten. Alle drei Signale weisen auch hier die Frequenz f H des Hilfssignals H auf. Die Amplitude A(E) des Empfangssignals E ist jedoch größer als die die Amplitude A(SR) des Referenzsignals SR. Das durch die Differenzbildung generierte Nutzsignal N weist entsprechend gegenüber dem Hilfssignal H (bzw. was
gleichbedeutend ist gegenüber dem Empfangssignal E bzw. dem Referenzsignal SR) eine
Phasenverschiebung von 0° und eine um einen von der Temperaturdifferenz zwischen der herrschenden Temperatur T und der Abgleichstemperatur T R abhängige von Null verschiedene Amplitude A(N) auf. Bei einer bekannten Einstellung des Referenzelements 13 ist die im Temperaturmessbetrieb resultierende Amplitude A(N) des Nutzsignal N ein direktes Maß für die Kapazität des Wandlers 9 und damit auch für dessen Temperatur T. Damit ist es grundsätzlich möglich, das Referenzelement 13 für eine vorgegebene Referenztemperatur optimal auszulegen, und nachfolgend anhand der im Temperaturmessbetrieb gemessenen Amplituden A(N) des Nutzsignals N die Temperatur T des Wandlers 9 zu bestimmen.
Vorzugsweise wird jedoch ein indirektes Messverfahren eingesetzt, bei dem anhand des im
Temperaturmessbetrieb erhaltenen Nutzsignals N eine optimale Anpassung des Referenzelements 13 an die momentane Temperatur T des Wandlers 9 vorgenommen wird, und die Temperatur T indirekt anhand der hierfür erforderlichen Einstellung des Referenzelements 13 abgeleitet wird.
Zur Bestimmung der Amplitude A(N) des Nutzsignals N umfasst die in Fig. 2 dargestellte
Ausführungsform der Temperaturmesseinrichtung einen im Temperaturmessbetrieb mit dem Nutzsignal N gespeisten Gleichrichter, der das Nutzsignal N gleichrichtet. Dieser umfasst beispielsweise einen parallel zum Wandler 9 und zum Referenzelement 13 geschalteten auf das Bezugspotential bezogener Komparator 17, der im Temperaturmessbetrieb parallel zu dem Wandler 9 und dem Referenzelement 13 mit dem Hilfssignal H beaufschlagt ist. Das Ausgangssignal des Komparators 17 und das Nutzsignal N liegen an einem Multiplizierer 19 an, an dessen Ausgang das gleichgerichtete Nutzsignal N zur Verfügung steht. Dem Multiplizierer 19 ist vorzugsweise ein
Tiefpass 21 nachgeschaltet, der eine Glättung des gleichgerichteten Nutzsignals N bewirkt. Das gleichgerichtete geglättete Nutzsignal liegt an einer Logik 23, insb. einen Mikrocontroller oder einem feldprogrammierbaren Array (FPGA) an, die die Amplitude A(N) des gleichgerichteten geglätteten Nutzsignals N bestimmt.
Um zugleich eine Messung der Temperatur T und eine optimale Anpassung des Referenzelements 13 zu bewirken, weist die Vorrichtung eine an die Temperaturmesseinrichtung angeschlossene Regelvorrichtung zur Einstellung der Größe des Kompensationswiderstands RK auf, die die Größe des Kompensationswiderstands RK auf den Wert regelt, bei dem der Betrag der Amplitude des Nutzsignals N im Temperaturmessbetrieb minimal ist. Die Regelvorrichtung ist vorzugsweise in der Logik 23 enthalten, die hierzu einen Steuersignalausgang K aufweist, über den sie die Größe des einstellbaren Widerstands RK auf den entsprechenden Wert regelt.
Der eingestellte Wert des Widerstands RK ist ein Maß für die Temperatur T des Wandlers 9. Die Temperaturabhängigkeit dieses Wertes wird in entsprechenden vorab in einem
Kalibrationsverfahren bestimmten Kennlinien erfasst und in einem der Logik 23 zugeordneten Speicher SP z.B. in Form einer Tabelle oder einer Formel abgelegt. Die Logik 23 regelt im
Temperaturmessbetrieb den Wert des Widerstands RK wie oben beschrieben, und bestimmt anhand des eingeregelten Wertes und der zugehörigen Kennlinie die Temperatur T des Wandlers 9. Fig. 6 zeigt eine weitere Ausführungsform der ersten Variante einer erfindungsgemäßen
Vorrichtung. Die Vorrichtung stimmt in weiten Teilen mit der in Fig. 2 gezeigten Vorrichtung überein, so dass nachfolgend nur die bestehenden Unterschiede näher erläutert sind. Ein Unterschied besteht darin, dass hier als weiteres Beispiel eines mindestens ein
piezoelektrisches Element aufweisenden Wandlers ein Wandler 25 mit zwei piezoelektrischen Elementen 7a, 7b vorgesehen ist. Derartige Wandler 25 werden beispielsweise in Verbindung mit dem in Fig. 7 dargestellten schwingungsfähigen Gebilde 27 eingesetzt. Das Gebilde 27 ist eine kreisscheibenförmige Membran, auf deren Innenseite die beiden formgleichen vorzugsweise kreissegmentförmigen piezoelektrischen Elemente 7a und 7b symmetrisch zur Membranmitte aufgebracht sind.
Der Wandler 25 dient auch hier sowohl als Erzeuger als auch als Empfänger der mechanischen Schwingungen des mechanisch schwingungsfähigen Gebildes 27. Hierzu werden die beiden piezoelektrischen Elemente 7a und 7b elektrisch parallel betrieben und mit dem gleichen
Anregungssignal S bzw. dem gleichen Hilfssignal H beaufschlagt. Bei entgegen gesetzter
Polarisation der Elemente 7a, 7b wird die Membran hierdurch zu - hier durch eine gestrichelte Linie angedeutete - Schwingungen der zweiten Mode angeregt. Das Empfangssignal E des Wandlers 25, das Referenzsignal SR und das Nutzsignal N werden auf die bereits anhand von Fig. 2 beschriebene Weise abgeleitet.
Im Unterschied zu der in Fig. 2 dargestellten Vorrichtung weist die hier dargestellte Vorrichtung eine Temperaturmesseinrichtung und eine Regeleinrichtung zur Regelung des
Kompensationswiderstands RK auf, die als integraler Bestandteil einer elektronischen Einheit 29, z.B. eines Mikrocontrollers oder eines feldprogrammierbaren Gate Arrays (FPGA), ausgebildet sind.
Darüber hinaus weist diese Einheit 29 vorzugsweise einen integrierten Signalgenerator 31 auf, der im Normalbetrieb das Anregungssignal S und im Temperaturmessbetrieb das Hilfssignal H generiert, mit dem parallel sowohl der Wandler 25 als auch das Referenzelement 13 beaufschlagt werden.
Das Nutzsignal N wird der Einheit 29 über einen Analog-Digital-Wandler ADC in digitaler Form zugeführt. Die Einheit 29 umfasst eine Abtastvorrichtung 33 zur Abtastung des Nutzsignals N. Da das Nutzsignal N im Temperaturmessbetrieb gegenüber dem Hilfssignal H eine
Phasenverschiebung von 0° bzw. von 180° aufweist, genügt es die Amplitude A(N) des Nutzsignals N im Temperaturmessbetrieb zu Abtastzeitpunkten zu bestimmen, an denen die Amplitude des Hilfssignals H Extrema aufweist.
Wird das Hilfssignal H dabei durch die Einheit 29 generiert, ist der hierfür erforderliche zeitliche Bezug der beiden Signale automatisch gegeben. Alternativ könnte die Erzeugung des Anregungssignals S und des Hilfssignals H hier natürlich auf die gleiche Weise erfolgen, wie bei dem in Fig. 2 dargestellten Ausführungsbeispiel. In dem Fall müsste das Nutzsignal N entweder genauer abgetastet werden, oder der für die oben beschriebene äußerst effiziente Abtastung erforderliche Zeitbezug auf andere Weise hergestellt werden. Zur Herstellung des Zeitbezugs kann z.B. die Phasenlage des Hilfssignals H ermittelt werden, indem das Hilfssignal H - wie auch in Fig. 2 - parallel über einen Komparator 17 geführt wird, und eine
Abtastung von dessen Ausgangssignal vorgenommen wird.
Die Einheit 29 umfasst eine an die Abtastvorrichtung 33 angeschlossene Logik 35, die im
Temperaturmessbetrieb einen Vergleich der Vorzeichen der Amplituden von Hilfssignal H und Nutzsignal N zu den Abtastzeitpunkten ausführt, und anhand des Vergleichs eine Richtung und anhand der Amplituden des Nutzsignals N im Temperaturmessbetrieb einen Betrag ermittelt, um den der Wert der Größe des Kompensationswiderstands RK nachzuregeln ist. Die Regelung wird über einen an die Logik 35 angeschlossenen Steuerausgang K der Einheit 29 vorgenommen.
Genau wie bei dem zuvor beschriebenen Ausführungsbeispiel ist der eingestellte Wert des
Widerstands RK auch hier ein Maß für die Temperatur T des Wandlers 25. Die
Temperaturabhängigkeit dieses Wertes wird in entsprechenden vorab in einem
Kalibrationsverfahren bestimmten Kennlinien erfasst und in einem der Logik 35 zugeordneten Speicher SP abgelegt. Die Logik 35 regelt im Temperaturmessbetrieb den Wert des Widerstands
RK, und bestimmt anhand des eingeregelten Wertes und der zugehörigen Kennlinie die Temperatur T des Wandlers 25.
Neben der anhand der Figuren 2 und 6 beschriebenen ersten Variante, bei der der Normalbetrieb für die Temperaturmessung unterbrochen wird, umfasst die Erfindung eine zweite Variante, mit der die Temperaturmessung während des normalen Betriebs der Vorrichtung ausgeführt werden kann.
Fig. 7 zeigt einen Schaltplan eines Ausführungsbeispiels hierzu. Aufgrund der großen
Übereinstimmung zu der in Fig. 6 dargestellten Ausführungsform der ersten Varianten sind nachfolgend lediglich die bestehenden Unterschiede näher erläutert.
Die Temperaturmessung erfolgt auch bei der zweiten Variante über eine
Temperaturmesseinrichtung, die den Wandler 25 und das Referenzelement 13 im
Temperaturmessbetrieb mit einem Hilfssignal H beaufschlagt, dessen Frequenzen außerhalb des durch die Resonanzfrequenz f r des schwingfähigen Gebildes 27 vorgegebenen Frequenzbereichs liegen.
Um die Anpassung des Referenzelements 13 und die Messung der Temperatur T des Wandlers 25 während des Normalbetriebs der Vorrichtung ausführen zu können, wird bei dieser zweiten Variante zumindest im Temperaturmessbetrieb ein Anregungssignal SH eingesetzt, dass das Hilfssignal H enthält.
Hierdurch ist es möglich die Vorrichtung permanent zeitgleich im Normalbetrieb und im
Temperaturmessbetrieb zu betreiben. Alternativ können natürlich auch Parallelbetriebsintervalle vorgesehen werden, in denen der Temperaturmessbetrieb sporadisch, periodisch oder zu vorgegebenen Zeiten parallel zum Normalbetrieb ausgeführt wird. In diesem Fall braucht das Anregungssignal S lediglich während des Parallelbetriebs das Hilfssignal H zu enthalten, während es im reinen Normalbetrieb, genau wie bei der ersten Variante frei wählbar ist.
Erfindungsgemäß ist das im Parallelbetrieb eingesetzte Anregungssignal SH ein rechteckförmiges Signal, insb. eine rechteckförmige Wechselspannung. Rechteckförmige Signale weisen aufgrund deren Signalform neben deren Grundfrequenz zwangsläufig höherfrequente Anteile auf, deren Frequenzen oberhalb der Resonanzfrequenz f r des mechanisch schwingfähigen Gebildes 27 liegen. Diese höherfrequenten Anteile des Anregungssignals SH bilden das Hilfssignal H.
Im Unterschied zu den in Fig. 2 bis Fig. 6 dargestellten sinusförmigen Anregungs- bzw. Hilfssignalen S; H, bewirkt das in der zweiten Variante eingesetzte rechteckförmige, das Hilfssignal H
zwangsläufig enthaltende, Anregungssignals SH die eingangs bereits beschriebenen
Umladungsströme über den Wandler 25 und das Referenzelement 13. Diese spiegeln sich im Empfangssignal E und im Referenzsignal SR als Umladungspeaks wieder.
Auch hier gilt, völlig analog zu den bisherigen Ausführungsbeispielen, dass sich die auf das
Hilfssignal H zurückzuführenden Signalanteile von Empfangssignal E und Referenzsignal SR bei einer optimalen Anpassung des Referenzelements 13 bei der Bildung des Nutzsignals N gegenseitig kompensieren. Ändert sich die Temperatur T gegenüber der Abgleichstemperatur T R , für die das Referenzelement 13 zuletzt optimal angepasst wurde, so kommt es aufgrund der mit der Änderung der Temperatur verbundenen Änderung der Kapazität des Wandlers 25, zu einer Verstimmung zwischen dem den Wandlers 25 enthaltenden Messzweig und dem durch das Referenzelement 13 gebildeten Referenzzweig. Dies führt dazu, dass das Nutzsignal N neben dem die mechanische Schwingung wiedergebenden Signalanteil auch einen auf das Hilfssignal H zurückzuführenden Signalanteil aufweist.
Im Gegensatz zu dem die Schwingung wiedergebenden Signalanteil weist der auf das Hilfssignal H zurückzuführende Signalanteil des Nutzsignals N jedoch ausschließlich Frequenzen auf, die oberhalb des durch die Resonanzfrequenz f r des schwingfähigen Gebildes 27 vorgegebenen Frequenzbereichs liegen.
Entsprechend weist die Temperaturmesseinrichtung bei dieser Variante einen mit dem Nutzsignal N gespeisten Hochpass 37 auf, der aus dem Nutzsignal N ein Messsignal M herausfiltert, dessen Frequenzen oberhalb des durch die Resonanzfrequenz f r des schwingfähigen Gebildes 27 vorgegebenen Frequenzbereichs liegen. Auch hier kann die Temperatur des Wandlers 25 bei bekannter Einstellung des Referenzelements 13 unmittelbar anhand des Messsignals M bestimmt werden. Vorzugsweise wird jedoch auch hier der indirekte Weg über die Anpassung des Referenzelements 13 gewählt. Das Messsignal M wird hierzu über einen Analog-Digitalwandler A/D einer vorzugsweise in der elektronischen Einheit 29 integrierten Logik 39 zugeführt, die eine Regelvorrichtung 41 zur
Einstellung der Größe des Bauelements RK umfasst, die die Größe des Bauelements RK auf den Wert regelt, bei dem der Betrag der Amplitude des Messsignals M im Temperaturmessbetrieb minimal ist.
Analog zu den Ausführungen zu den Figuren 3 bis 5 gilt auch hier, dass die Amplituden A der auf das Hilfssignal H zurückzuführenden Anteile des Empfangssignals E kleiner als die Amplituden A der auf das Hilfssignal H zurückzuführenden Anteile des Referenzsignals SR sind, wenn die
Temperatur T auf Werte absinkt, die unterhalb der Abgleichstemperatur T R liegen, für die das Referenzelement 13 optimal angepasst ist, und umgekehrt.
Entsprechend wird in der Logik 39 beispielsweise eine mittlere Amplitude A M des Messsignals M und deren Vorzeichen bestimmt. Die mittlere Amplitude A M des Messsignals M liefert den Betrag und deren Vorzeichen die Richtung, um den der Wert der Größe des Kompensationswiderstands RK nachzuregeln ist. Die Regelung wird auch hier vorzugsweise über einen an die Regelvorrichtung 41 angeschlossenen Steuerausgang der Einheit 29 vorgenommen.
Die Logik 39 bestimmt die Temperatur T auf die oben bereits in Verbindung mit den Vorrichtungen gemäß der ersten Variante beschriebene Weise.
Die erfindungsgemäßen Vorrichtungen weisen den Vorteil auf, dass im Temperaturmessbetrieb gleichzeitig eine optimale Anpassung des Referenzelements 13 und die Messung der Temperatur T ausgeführt werden. Damit steht im nachfolgenden Normalbetrieb ein hinsichtlich der
Temperaturabhängigkeit der Kapazität des jeweils verwendeten Wandlers 9, 25 kompensiertes Nutzsignal N zur Verfügung.
Das Nutzsignal N wird einer Mess- und Auswertungseinheit zugeführt, die anhand des Nutzsignals N die Prozessgröße bestimmt und/oder überwacht. In dem in Fig. 2 dargestellten
Ausführungsbeispiel ist eine Mess- und Auswertungseinheit 43 vorgesehen, der das analoge Nutzsignal N zugeführt wird. In den in den Figuren 6 und 8 dargestellten Ausführungsbeispielen ist eine in der Einheit 29 integrierte Mess- und Auswertungseinheit 45 vorgesehen, der das Nutzsignal N in digitaler Form zugeführt wird.
Zur Bestimmung und /oder Überwachung der Prozessgröße können die aus dem Stand der Technik bekannten Betriebs- und Auswertungsverfahren eingesetzt werden. Dabei wird durch die Mess- und Auswertungsschaltung 43, 45 anhand des Nutzsignals N eine von der jeweiligen zu bestimmenden und/oder zu überwachenden Prozessgröße, z.B. des Füllstands, der Dichte oder der Viskosität, abhängige Schwingungseigenschaft des mechanisch schwingfähigen Gebilde 5, 27 abgeleitet. Zu den Schwingungseigenschaften zählen insb. die Schwingungsfrequenz, die Schwingungsamplitude und/oder die Phasenverschiebung der Schwingung gegenüber dem Anregungssignal S, die jeweils anhand der Frequenz des Nutzsignals N, der Amplitude des Nutzsignals N bzw. der
Phasenverschiebung des Nutzsignals N gegenüber dem Anregungssignal S messtechnisch erfassbar sind.
Die Schwingungseigenschaften des schwingungsfähigen Gebildes 5, 27 weisen neben deren Abhängigkeit von der Prozessgröße auch eine Temperaturabhängigkeit auf. Die Hauptursache hierfür besteht darin, dass sich die Steifigkeit des Materials des schwingungsfähigen Gebildes 5, 27 mit der Temperatur ändert. Dementsprechend weisen die Schwingungseigenschaften des Gebildes 5, 27, insb. die Schwingungsfrequenz, die Schwingungsamplitude und/oder die Phasenverschiebung der Schwingung gegenüber dem Anregungssignal S, eine Temperaturabhängigkeit auf. Die
Temperaturabhängigkeiten dieser Schwingungseigenschaft werden in einem Kalibrationsverfahren bestimmt und beispielsweise in Form von Kennlinien in einem der Mess- und
Auswertungseinrichtung 43, 45 zugeordneten Speicher SP abgelegt.
Die Mess- und Auswertungseinrichtung 43, 45 umfasst eine Kompensationsvorrichtung 47, die anhand der Kennlinien und der in den Temperaturmessbetrieben bestimmten Temperaturen T die Temperaturabhängigkeit der jeweils zur Bestimmung und/oder Überwachung der gewünschten Prozessgröße verwendeten Schwingungseigenschaft des Gebildes 5, 27 kompensiert.
Bei einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Überwachung eines Über- oder Unterschreiten eines vorgegebenen Grenzwertes einer Prozessgröße, z.B. eines vorgegebenen Füllstands, erfolgt dies beispielsweise in dem in einem Kalibrationsverfahren für einen vorgegebenen Temperaturbereich Schwellwerte für die von der Prozessgröße abhängige Schwingungseigenschaft bestimmt werden, die die Schwingungseigenschaft beim Erreichen des Grenzwertes bei der jeweiligen Temperatur T aufweist. Die Schwellwerte werden als Funktion der Temperatur in der Vorrichtung in dem der Mess- und Auswertungseinrichtung 43, 45 zugeordneten Speicher SP abgelegt.
Die eigentliche Überwachung erfolgt nun durch die Mess- und Auswertungseinrichtung 43, 45 die anhand der im Temperaturmessbetrieb ermittelten Temperatur T, den dieser Temperatur T zugeordneten Schwellwert ausliest und anhand dieses Schwellwerts das Über- oder Unterschreiten des vorgegebenen Grenzwertes überwacht. Bezugszeichenliste
I Medium
3 Behälter
5 mechanisch schwingfähiges Gebilde
7 piezoelektrisches Element
9 elektromechanischer Wandler
I I Anregungssignalgenerator
13 Referenzelement
15 Differenzverstärker
17 Komparator
19 Multiplizierer
21 Tiefpass
23 Logik
25 Wandler
27 mechanisch schwingungsfähiges Gebilde
29 elektronische Einheit
31 Signalgenerator
33 Abtastvorrichtung
35 Logik
37 Hochpass
39 Logik
41 Regelvorrichtung
43 Mess- und Auswertungseinheit
45 Mess- und Auswertungseinheit
47 Kompensationsvorrichtung