Tout équipement de machines tournantes à paliers magnétiques actifs requiert, en cas de surcharge des dits paliers ou en cas de défaillance du dispositif du contrôle électrique ou électronique ou encore lors d'un arrt ou d'une surcharge de la suspension, un dispositif de secours appelé couramment palier de secours. Ce dispositif qui agit comme une redondance mécanique doit tre défini et dimensionné correctement de manière à garantir la totale intégrité de la machine et la possibilité de récupération immédiate de l'équipement après disparition de la surcharge ou la défaillance de l'asservissement. Ces paliers de secours sont en général des roulements lubrifiés à sec, mais d'autres types de paliers secs peuvent tre utilisés. Ils présentent un jeu avec le rotor et ne sont pas en rotation en fonctionnement normal. Ce jeu est généralement égal à la moitié de l'entrefer mais peut tre réduit si nécessaire. Ces paliers qui sont décrits par exemple dans le document de brevet français 2 613 791 sont des roulements à billes ou des bagues lisses habituellement montés par rapport au stator, sur amortisseurs et présentant un jeu radial.

Les rotors montés sur paliers magnétiques présentent souvent des vitesses de rotation nominales très élevées. Dans ce cas, lors d'un

atterrissage sur les paliers de secours en cas de défaillance de l'asservissement ou de son alimentation, le rotor présente des mouvements de tourbillonnement à sa vitesse de rotation avec un excentrement qui est alors défini par le jeu du palier de secours. Ce mouvement tourbillonnaire est appelé fouet radial ou « whirl) ». Dans ce cas, le balourd peut tre très important et peut provoquer la destruction des roulements ou une déformation du rotor.

Il est alors particulièrement important que le fonctionnement de l'amortisseur soit garanti, sa fonction étant d'une part d'éviter le départ en fouet radial ou « whirl » du rotor en cas de contact avec le palier de secours ou de limiter la fréquence de ce mouvement de fouet radial à une fréquence suffisamment faible pour ne pas endommager les roulements à billes ou les bagues lisses utilisées. Typiquement cette fréquence est comprise entre le quart et le tiers de la fréquence correspondant à la vitesse de rotation nominale de la machine. Tant que la liberté radiale de mouvement des roulements est assurée, l'écrasement radial de l'ensemble permet la sollicitation du ruban métallique amortisseur ou de tout équivalent viscoélastique et satisfait donc à la condition précédente.

Dans certaines turbomachines, la charge axiale en action peut-tre considérable. Tant que le palier magnétique axial fonctionne correctement, rien ne vient perturber le bon fonctionnement du palier de secours pour une défaillance radiale. Par contre, en cas de forte charge axiale, non contrôlée par le palier magnétique, le dispositif de palier de secours doit aussi faire face à cette forte charge axiale.

La figure 1, montre l'effet d'une charge axiale 100 transmise du rotor au stator à travers un roulement d'un palier de secours de l'art antérieur. La surface de contact étant assez faible, il est difficile d'y organiser un coefficient de frottement très faible ou d'éviter une pression de Hertz trop élevée. Ces deux restrictions peuvent conduire, en cas de charge axiale élevée, à un blocage radial du palier de secours dans son boîtier et à la non sollicitation du dispositif amortisseur 130. Dans ce cas,

le fouet radial ou « whirl » est synchrone à la vitesse de rotation et conduit donc à des charges radiales considérables et quelquefois destructives pour les roulements à billes ou des bagues lisses si elles sont utilisées à la place des roulements à billes, mme si l'arrt de la machine intervient rapidement, en général au bout de quelques secondes grâce au freinage venant du processus de fonctionnement ou de la machine d'entraînement.

Cette situation peut devenir préjudiciable à l'équipement et par voie de conséquence à la technologie du palier magnétique.

La présente invention vise à remédier aux inconvénients précités et à réaliser un palier de secours présentant une grande sécurité de fonctionnement et une usure limitée, notamment en cas de défaillance ou d'arrt de l'alimentation des paliers magnétiques.

Ces buts sont atteints grâce à un palier de secours insensible à la charge axiale pour une machine tournante à paliers magnétiques présentant un entrefer radial moyen Er par rapport à un rotor, le palier de secours comprenant au moins un organe de roulement tel qu'un jeu radial dont la valeur er/2 est de l'ordre de la moitié de l'entrefer radial moyen Er des paliers magnétiques est ménagé entre l'organe de roulement et le rotor, et des jeux axiaux £a sont ménagés de part et d'autre de l'organe de roulement entre celui-ci et des premier et deuxième éléments de butée axiale ; ledit palier de secours étant caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif atterrisseur de secours comprenant un élément intermédiaire ayant une grande surface de contact avec un élément statorique, ledit élément intermédiaire étant interposé entre l'organe de roulement et ledit élément statorique fixé au stator avec un jeu radial par rapport à cet élément statorique, un moyen d'amortissement dans le sens radial interposé entre l'élément intermédiaire et l'élément statorique, et un moyen de contact à très faible frottement réalisé entre l'élément intermédiaire et l'élément statorique pour diminuer les frottements lors de mouvements de rotation entre ces deux éléments.

Selon un aspect de l'invention, le palier de secours comprend en outre des moyens de précharge interposés entre l'élément intermédiaire et l'organe de roulement et agissant axialement sur ce dernier.

De préférence, les moyens de précharge sont des ressorts fixés des deux côtés extrmes de l'élément intermédiaire exerçant ainsi une précharge bidirectionnelle sur l'organe de roulement.

Selon un mode particulier de réalisation, l'organe de roulement comprend une cage statorique, une cage rotorique et des éléments de roulement disposés entre les cages statorique et rotorique.

Selon un autre mode particulier de réalisation possible, l'organe de roulement comprend une bague lisse.

La valeur er/2 du jeu radial peut tre avantageusement comprise entre environ 0,15mm et 0,3mm, mais peut également présenter d'autres valeurs en fonction de l'application et des dimensions du palier.

De la mme manière, la valeur £a du jeu axial peut tre avantageusement comprise entre environ 0,2mm et 0,5mm, mais peut également présenter d'autres valeurs en fonction de l'application et des dimensions du palier.

Selon un mode particulier de réalisation, l'élément intermédiaire est une pièce femelle annulaire à brides et l'élément statorique est une pièce mâle adaptée à l'élément intermédiaire femelle.

Dans ce cas, l'élément intermédiaire peut tre une pièce en deux parties.

Selon un autre mode particulier de réalisation, l'élément statorique est une pièce femelle annulaire à brides et l'élément intermédiaire est une pièce mâle adaptée à l'élément statorique femelle.

Selon une variante de réalisation possible, l'élément statorique est une pièce en deux parties.

Selon un premier aspect de l'invention, le moyen de contact à très faible frottement comprend le dépôt d'une matière à faible coefficient de

frottement, sur les faces opposées perpendiculaires à l'axe de rotation, des éléments intermédiaire et statorique.

Dans ce cas, la matière à faible coefficient de frottement, peut comprendre du PTFE ou du MOS2.

Selon un deuxième aspect particulier de l'invention, le moyen de contact à très faible frottement est réalisé par un traitement de surface des faces opposées perpendiculaires à l'axe de rotation, des éléments intermédiaire et statorique.

Selon un troisième aspect particulier de l'invention, le moyen de contact à très faible frottement est un plateau à billes introduit entre les faces opposées perpendiculaires à l'axe de rotation, des éléments intermédiaire et statorique.

Selon un mode particulier de réalisation le moyen d'amortissement est constitué par un ruban métallique ondulé intercalé entre les faces annulaires opposées parallèles à l'axe de rotation, de la partie interne des éléments intermédiaire et statorique.

Selon un autre mode de réalisation, le moyen d'amortissement est constitué par un anneau visco-élastique intercalé entre les faces annulaires opposées parallèles à l'axe de rotation, de la partie interne des éléments intermédiaire et statorique.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description de modes particuliers de réalisation, donnés à titre d'exemples, en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est une vue en demi-coupe axiale, schématisant une charge axiale transmise du rotor au stator à travers un roulement d'un palier de secours de l'art antérieur, - la figure 2 est une vue en demi-coupe, dans un plan axial, d'un palier de secours selon un premier mode de réalisation de l'invention, et où l'organe de roulement comprend un ensemble d'éléments de roulement maintenus entre deux cages,

- la figure 3 est une vue analogue à celle de la figure 2, mais sans moyen de précharge et avec un organe de roulement comprenant une bague lisse, - la figure 4 est une vue en demi-coupe, dans un plan axial, d'un palier de secours selon un autre mode de réalisation de l'invention, - la figure 5 est une vue en demi-coupe, dans un plan axial, d'un palier de secours selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, - la figure 6 est une vue suivant la ligne VI-VI de la figure 2, - la figure 7 est une vue selon la flèche F de la figure 2 avec arrachement montrant l'élément statorique en deux parties.

Les figures 2 à 5 correspondent à différentes variantes de réalisation de paliers de secours qui comportent chacune une série d'éléments constitutifs dont la géométrie peut tre différente d'une variante de réalisation à l'autre, mais dont la fonction est la mme. Les éléments dont la structure reste essentiellement la mme portent les mmes numéros de référence dans les différents modes de réalisation tandis que les éléments de configuration différente présentant essen- tiellement la mme fonction portent des numéros de référence différents mais dont les deux derniers chiffres sont les mmes.

On voit sur la figure 2 un palier de secours insensible à la charge axiale destiné à tre utilisé en combinaison avec un palier magnétique actif non représenté sur le dessin. Le bon fonctionnement du palier est assuré quelle que soit la disposition du rotor 6 par rapport au stator 15, autrement dit le rotor 6 peut tre soit à l'intérieur, soit à l'extérieur du stator 15.

Le palier de secours comprend essentiellement au moins un organe de roulement, représenté ici par un double roulement comprenant pour chaque roulement une cage statorique 1, une cage rotorique 2 et des éléments de roulement 3 disposés entre les cages statorique 1 et rotorique 2.

Sur la figure 2 le palier de secours est représenté dans une position dans laquelle les paliers magnétiques radiaux sont en service normal. Les cages rotoriques 2 de l'organe de roulement sont alors séparées du rotor 6 par un jeu radial 4 dont la valeur er/2 est de l'ordre de la moitié de celle de l'entrefer er des paliers magnétiques. La valeur du jeu radial £r/2 peut tre avantageusement comprise entre 0,15mm et 0,3mm mais peut aussi se situer en dehors de ces valeurs suivant l'application. Les cages rotoriques 2 sont également séparées des premier, 7, et deuxième, 8, éléments de butée axiale par des jeux axiaux 5 dont la valeur Ea est avantageusement comprise entre environ 0,2mm et 0,5mm mais peut aussi se situer en dehors de ces valeurs suivant l'application. Ces jeux axiaux permettent à l'organe de roulement de présenter un mouvement axial dans les deux sens lors d'une charge axiale.

Le palier de secours comprend en outre un dispositif atterrisseur de secours comprenant un élément intermédiaire femelle annulaire à brides 9 ayant une grande surface de contact avec un élément statorique mâle en deux parties 10 adapté à l'élément intermédiaire femelle 9. L'élément intermédiaire 9 est interposé entre la cage statorique 1 et l'élément statorique 10, avec un jeu radial 11, 13 par rapport à cet élément statorique qui est fixé au stator 15. La grande surface de contact entre les éléments intermédiaire 9 et statorique 10 évite une pression trop élevée lorsqu'une grande charge axiale est appliquée sur cette surface. Des ressorts 12 fixés des deux côtés extrmes de l'élément intermédiaire 9 agissent axialement sur l'organe de roulement en exerçant une précharge bidirectionnelle. Pour favoriser un mouvement de roulement interne, il est en effet important que les roulements ne se trouvent pas déchargés, ce qui sinon pourrait conduire à des glissements internes préjudiciables au bon fonctionnement du système et à sa longévité. Un moyen d'amortissement dans le sens radial est interposé dans le jeu 13 entre les faces annulaires opposées parallèles à l'axe de rotation, de la partie

interne des éléments intermédiaire 9 et statorique 10. Ce moyen d'amortissement peut tre constitué par un ruban métallique ondulé ou par un anneau visco-élastique. D'autre part, un moyen de contact à très faible frottement 14 est réalisé entre les faces opposées perpendiculaires à l'axe de rotation, des éléments intermédiaire 9 et statorique 10. Ce contact peut tre réalisé par un traitement de surface des faces en contact, par un dépôt de type polytétrafluoroéthylène (PTFE) ou MOS2 ou par un tout autre dépôt de lubrifiant similaire.

Lorsque les paliers magnétiques n'assurent plus leur fonction normale de support, le rotor 6 atterrit sur les cages rotoriques 2 en présentant une vitesse de rotation élevée voisine de la vitesse de rotation nominale. Ensuite, le rotor 6 ralentit progressivement tout en présentant un mouvement de tourbillonnement de type « whirl » à une fréquence limitée avantageusement comprise entre le quart et le tiers de la fréquence correspondant à la vitesse de rotation nominale de la machine, grâce au système amortisseur. En conséquence, la force centrifuge qui s'exerce sur le rotor 6 est ramenée à une fraction nettement inférieure de la valeur que la force centrifuge présenterait en l'absence du moyen d'amortissement.

Le dispositif amortisseur n'est pas placé directement sur les cages extérieures 1 des roulements, mais au niveau d'un diamètre plus important de l'élément intermédiaire 9 en relation directe avec les éléments intermédiaire 9 et statorique 10 à faible frottement.

Grâce à ce dispositif, il est garanti que quelle que soit la charge axiale appliquée au système de palier de secours, la force résultante radiale venant de cette charge axiale via la grande surface de contact à faible coefficient de frottement 14, ne peut en aucun cas s'opposer au libre mouvement radial de ce système. En conséquence ceci permet au système amortisseur 13 de garder son efficacité et d'assurer la fonction décrite plus haut, ce qui est le but recherché du système de paliers de secours. II est à noter que le bon fonctionnement du système est assuré

quel que soit le sens de cette charge axiale, grâce d'une part aux ressorts 12 qui exercent une précharge bidirectionnelle sur l'organe de roulement et d'autre part aux jeux axiaux 5.

Le palier de secours de la figure 3 ne diffère de celui de la figure 2 que par l'agencement de certains éléments. L'organe de roulement est une bague lisse 101 ne comportant donc pas de roulement interne. Par conséquent, des ressorts fixés des deux côtés extrmes de l'élément intermédiaire 9 ne sont plus nécessaires.

Sur la figure 4, l'élément intermédiaire 109 comprend un élément annulaire femelle à brides en deux parties 109A, 109B. Par contre l'élément statorique 110 est une pièce de révolution pouvant tre réalisée en une seule partie. Par ailleurs, le moyen de contact à très faible frottement comprend un plateau à billes 114 introduit entre les faces opposées perpendiculaires à l'axe de rotation, des éléments intermédiaire 109 et statorique 110. Dans ce cas, la charge est répartie sur un grand nombre de billes qui garantissent par ailleurs un très faible coefficient de frottement.

Le plateau à billes 114 constitue ainsi un mode de réalisation alternatif au revtement de contact 14 à très faible coefficient de frottement.

La figure 5 correspond à un autre mode de réalisation de l'invention, dans lequel l'élément statorique 210 est une pièce femelle annulaire à brides en deux parties 210A, 210B et l'élément intermédiaire 209 est une pièce mâle de révolution en une partie adaptée à l'élément statorique femelle 210.

La figure 6 est une vue suivant le plan VI-VI de la figure 2 montrant le cas où le rotor 6 est interne et l'organe de roulement comprenant une cage statorique 1, une cage rotorique 2 et des éléments de roulement 3 disposés entre les cages statorique 1 et rotorique 2, est monté sur le rotor 6. On voit aussi les ressorts 12 fixés sur l'élément intermédiaire 9 exerçant ainsi une précharge sur la cage statorique 1.

La figure 7 est une vue selon la flèche F de la figure 2 avec arrachement montrant l'élément statorique 10 en deux parties 10A, 10B.

Le fait que cet élément statorique 10 soit en deux parties est nécessaire pour l'assemblage du dispositif dès lors que l'élément intermédiaire 9 est lui-mme réalisé en une seule partie.

Diverses modifications peuvent tre apportées aux différents modes de réalisation qui viennent d'tre décrits sans sortir du cadre de l'invention. En particulier, les différents modes de réalisation peuvent se combiner entre eux. Par exemple, le plateau à billes 114 des figures 4 et 5 pourrait tre interchangé avec le revtement de contact 14 des figures 2 et 3. La bague lisse 101 pourrait aussi tre intégrée dans le mode de réalisation des figures 4 et 5 à la place de l'organe de roulement 1,2,3.