Beschreibung

Biomasse-Heizanlage mit optimierter Rauchgasbehandlung

TECHNISCHES GEBIET

Die Erfindung betrifft eine Biomasse-Heizanlage mit optimierter Rauchgasbehand- lung.

Insbesondere betrifft die Erfindung eine Rezirkulationseinrichtung für eine Bio masse-Heizanlage mit zumindest einer Mischkammer, sowie einen Rauchgaskondensator und eine Übergangsschnecke.

STAND DER TECHNIK

Biomasse-Heizanlagen, insbesondere Biomasse-Kessel, in einem Leistungsbereich von 20 bis 500 kW sind bekannt. Biomasse kann als ein günstiger, heimischer, krisensicherer und umweltfreundlicher Brennstoff angesehen werden. Als verfeuerbare Biomasse beziehungsweise als biogene Festbrennstoffe gibt es beispielsweise Hackgut oder Pellets. Die Pellets bestehen meistens aus Holzspänen, Sägespänen, Biomasse oder anderen

Materialien, die in kleine Scheiben oder Zylinder mit einem Durchmesser von ca. 3 bis 15 mm und einer Länge von 5 bis 30 mm verdichtet worden sind. Hackgut (auch als Holzschnitzel, Holzhackschnitzel oder Hackschnitzel bezeichnet) ist mit schneidenden Werkzeugen zerkleinertes Holz.

Biomasse-Heizanlagen für Brennstoffe in Form von Pellets und Hackgut weisen im Wesentlichen einen Kessel mit einer Brennkammer (der Verbrennungsraum) und mit einer daran anschließenden Wärmetauschvorrichtung auf. Aufgrund der in vielen Ländern verschärfter gesetzlicher Vorschriften weisen einige Biomasse-Heizanlagen auch einen Feinstaubfilter auf. Regelmäßig ist weiteres verschiedenes Zubehör vorhanden, wie beispielsweise Brennstoff-Fördereinrichtungen, Regelungseinrichtungen, Sonden, Sicherheitsthermostate, Druckschalter, eine Rauchgas- bzw. Abgasrückführung, eine Kesselabreinigung und ein separater Brennstoffbehälter.

Bei der Brennkammer sind regelmäßig eine Einrichtung zur Zuführung von Brennstoff, eine Einrichtung für die Zufuhr der Luft und eine Zündvorrichtung für den Brennstoff vorgesehen. Die Einrichtung zur Zufuhr der Luft weist wiederum normalerweise ein Gebläse mit niedrigem Druck auf, um die thermodynamischen Faktoren bei der Verbrennung in der Brennkammer vorteilhaft zu beeinflussen. Eine Einrichtung zur Zuführung von Brennstoff kann beispielsweise mit einem seitlichen Einschub vorgesehen sein (sog. Quereinschubfeuerung). Dabei wird der Brennstoff von der Seite über eine Schnecke oder einen Kolben in die Brennkammer eingeschoben.

In der Brennkammer einer Festbettfeuerung ist weiter üblicherweise ein Feuerungsrost vorgesehen, auf welchem kontinuierlich der Brennstoff im Wesentlichen zugeführt und verbrannt wird. Dieser Feuerungsrost lagert den Brennstoff für die Verbrennung und weist Öffnungen, beispielsweise Schlitze, auf, die den Durchgang eines Teils der Verbrennungsluft als Primärluft zu dem Brennstoff erlauben. Weiter kann der Rost starr oder beweglich ausgeführt sein. Zudem gibt es Rostfeuerungen, bei denen die Verbrennungsluft nicht durch den Rost, sondern nur seitlich zugeführt wird. Beim Durchströmen des Rosts mit der Primärluft wird unter anderem auch der Rost gekühlt, wodurch das Material geschont wird. Zudem kann es bei unzureichender Luftzuführung auf dem Rost zu Schlackenbildung kommen. Insbesondere Feuerungen, die mit unterschiedlichen Brennstoffen beschickt werden sollen, womit sich die vorliegende Offenbarung insbesondere beschäftigt, weisen die inhärente Problematik auf, dass die unterschiedlichen Brennstoffe unterschiedliche Ascheschmelzpunkte, Wassergehalte und unterschiedliches Brennverhalten aufweisen. Damit ist es problematisch eine Heizanlage vorzusehen, die für unterschiedliche Brennstoffe gleichermaßen gut geeignet ist. Die Brennkammer kann weiterhin regelmäßig in eine Primärverbrennungszone (unmittelbare Verbrennung des Brennstoffes auf dem Rost sowie im Gasraum darüber vor Zuführung einer weiteren Verbrennungsluft) und eine Sekundärverbrennungszone (Nachverbrennungszone des Rauchgases nach einer weiteren Luftzufuhr) eingeteilt werden. In der Brennkammer erfolgen die Trocknung, pyrolytische Zersetzung sowie die Vergasung des Brennstoffes und der Holzkohleausbrand. Um die entstehenden brennbaren Gase vollständig zu verbrennen wird zudem eine weitere Verbrennungsluft in einer oder mehreren Stufen (Sekundärluft bzw. Tertiärluft) bei Beginn der Sekundärverbrennungszone eingebracht.

Die Verbrennung der Pellets oder des Hackguts weist nach der Trocknung im Wesentlichen zwei Phasen auf. In der ersten Phase wird der Brennstoff durch hohe Temperaturen und Luft, die in die Brennkammer eingeblasen werden kann, und zumindest teilweise pyrolytisch zersetzt und in Gas umgewandelt. In der zweiten Phase treten die V erbrennung des in Gas umgewandelten ( An-)T eils sowie die V erbrennung der eventuell vorhandenen restlichen Feststoffe (beispielsweise Holzkohle) ein. Insofern gast der Brennstoff aus, und das entstandene Gas sowie die darin vorhandene Holzkohle werden mitverbrannt. Unter Pyrolyse versteht man die thermische Zersetzung eines festen Stoffes unter

Sauerstoffabschluss. Die Pyrolyse lässt sich in die primäre und sekundäre Pyrolyse aufteilen. Die Produkte der primären Pyrolyse sind Pyrolysekoks und Pyrolysegase, wobei sich die Pyrolysegase in bei Raumtemperatur kondensierbare und nicht kondensierbare Gase unterteilen lassen. Die primäre Pyrolyse findet bei grob 250-450°C und die sekundäre Pyrolyse bei ungefähr 450-600°C statt. Die in weiterer Folge auftretende sekundäre Pyrolyse basiert auf der Weiterreaktion der primär gebildeten Pyrolyseprodukte. Die Trocknung und Pyrolyse finden zumindest weitgehend ohne den Einsatz von Luft statt, da flüchtige CH - Verbindungen vom Partikel austreten und daher keine Luft an die Partikeloberfläche gelangt. Die Vergasung kann als Teil der Oxidation gesehen werden; es werden die bei der pyrolytischen Zersetzung entstandenen festen, flüssigen und gasförmigen Produkte durch weitere Wärmeeinwirkung in Reaktion gebracht. Dies geschieht unter Zugabe eines Vergasungsmittels wie Luft, Sauerstoff, Wasserdampf, oder auch Kohlendioxid. Der Lambda-Wert bei der Vergasung ist größer als null und kleiner als eins. Die Vergasung findet bei rund 300 bis 850°C oder sogar bis 1.200 °C statt. Die vollständige Oxidation mit Luftüberschuss (Lambda größer 1) findet durch weitere Luftzugabe an diese Prozesse anschließend statt. Die Reaktionsendprodukte sind im Wesentlichen Kohlendioxid, Wasserdampf und Asche. Bei allen Phasen sind die Grenzen nicht starr, sondern fließend. Mittels einer am Abgasausgang des Kessels vorgesehenen Lamdasonde kann der Verbrennungsprozess vorteilhaft geregelt werden. Allgemein ausgedrückt wird der Wirkungsgrad der Verbrennung durch die

Umwandlung der Pellets in Gas erhöht, weil gasförmiger Brennstoff mit der Verbrennungsluft besser vermischt und damit vollständiger umgesetzt wird, und eine geringere Emission von Schadstoffen, weniger unverbrannte Partikel und Asche (Flugasche bzw. Staubpartikel) erzeugt werden.

Bei der Verbrennung von Biomasse entstehen gasförmige bzw. luftgetragene Verbrennungsprodukte, deren Hauptbestandteile Kohlenstoff, Wasserstoff und Sauerstoff sind. Diese können in Emissionen aus vollständiger Oxidation, aus unvollständiger Oxidation und Stoffen aus Spurenelementen bzw. Verunreinigungen unterschieden werden. Bei den Emissionen aus vollständiger Oxidation handelt es sich im Wesentlichen um Kohlenstoffdioxid (CO2) und Wasserdampf (H2O). Die Bildung von Kohlenstoffdioxid aus dem Kohlenstoff der Biomasse ist das Ziel der Verbrennung, da so die freigesetzte Energie vollständiger genutzt werden kann. Die Freisetzung von Kohlenstoffdioxid (CO2) verhält sich weitgehend proportional zum Kohlenstoffgehalt der verbrannten Brennstoffmenge; somit ist der Kohlenstoffdioxid auch abhängig von der bereitzustellenden Nutzenergie. Eine Reduzierung kann im Wesentlichen nur durch eine Verbesserung des Wirkungsgrades erzielt werden. Ebenso entstehen Verbrennungsrückstände, wie beispielsweise Asche oder auch Schlacke. Allerdings sind die vorstehend beschriebenen komplexen Verbrennungsvorgänge nicht einfach zu beherrschen. So besteht ganz allgemein formuliert ein Verbesserungsbedarf betreffend der Verbrennungsvorgänge in Biomasse-Heizanlagen. Neben der Luftzufuhr in die Brennkammer sind weiterhin Rauchgas- bzw. Abgasrückführungseinrichtungen bekannt, die Abgas aus dem Kessel zur Kühlung und zur erneuten Verbrennung in die Brennkammer zurückführen. Hierbei existieren im Stand der Technik üblicherweise Öffnungen in der Brennkammer zur Zufuhr von Primärluft durch eine die Brennkammer speisende Primärluftleitung, und weiterhin existieren Umfangsöffnungen in der Brennkammer zur Zufuhr von Sekundärluft aus einer Sekundär luftleitung bzw. eventuell von Frischluft. Eine Rauchgasrezirkulation kann unter oder über dem Rost erfolgen. Zudem kann die Rauchgasrezirkulation gemischt mit der Verbrennungsluft oder separat erfolgen.

Das Rauchgas bzw. das Abgas der Verbrennung in der Brennkammer wird dem Wärmetauscher zugeführt, so dass die heißen Verbrennungsgase durch den Wärmetauscher strömen, um Wärme auf ein Wärmetauschmedium zu übertragen, bei dem es sich normalerweise um Wasser bei etwa 80°C (üblicherweise zwischen 70 °C und 110°C) handelt. Der Kessel weist weiter üblicherweise einen Strahlungsteil, der in die Brennkammer integriert ist, und ein Konvektionsteil (dem daran anschließenden Wärmetauscher) auf.

Bei der Zündvorrichtung handelt es sich meistens um eine Heißlufteinrichtung oder eine Glüheinrichtung. Im ersten Fall wird die Verbrennung in Gang gesetzt, indem der Brennkammer Heißluft zugeführt wird, wobei die Heißluft durch einen elektrischen Widerstand aufgeheizt wird. Im zweiten Fall weist die Zündvorrichtung eine Glühkerze / einen Glühstab oder mehrere Glühkerzen auf, um die Pellets oder das Hackgut durch direkten Kontakt zu erhitzen, bis die Verbrennung beginnt. Die Glühkerzen können auch mit einem Motor versehen sein, um während der Zündphase mit den Pellets oder dem Hackgut in Berührung zu bleiben, und dann zurückzufahren, um nicht den Flammen ausgesetzt zu bleiben. Diese Lösung ist verschleiß anfällig und aufwändig.

Grundsätzlich bestehen bei herkömmlichen Biomasse-Heizanlagen die Probleme, dass die gasförmigen oder festen Emissionen zu hoch sind, dass der Wirkungsgrad zu niedrig ist und dass die Staubemissionen zu hoch sind. Problematisch ist weiter die variierende Qualität des Brennstoffs, aufgrund des variierenden Wassergehalts und der Stückigkeit des Brennstoffs, womit ein gleichmäßiger Abbrand des Brennstoffs mit niedriger Emission erschwert wird. Insbesondere bei Biomasse-Heizanlagen, welche für verschiedene Arten von biologischem bzw. biogenem Brennstoff tauglich sein sollen, erschwert es die variierende Qualität und Konsistenz des Brennstoffs, eine durchgängig hohe Effizienz der Biomasse-Heizanlage aufrechtzuerhalten. Diesbezüglich besteht erheblicher Optimierungsbedarf.

Ein Nachteil der herkömmlichen Biomasse-Heizanlagen für Pellets kann darin bestehen, dass Pellets, die in die Brennkammer fallen, aus dem Gitter bzw. vom Rost herausrollen bzw. abrutschen können oder neben dem Rost landen können und in einen Bereich der Brennkammer gelangen können, in dem die Temperatur niedriger ist oder in dem die Luftzufuhr schlecht ist, oder sie können sogar in die unterste Kammer des Kessels bzw. den Ascheschacht fallen. Pellets, die nicht auf dem Gitter bzw. Rost verbleiben, verbrennen unvollständig und verursachen dadurch einen schlechten Wirkungsgrad, übermäßige Asche und eine bestimmte Menge an unverbrannten Schadstoffpartikeln. Dies gilt für Pellets wie auch für Hackschnitzel.

Aus diesem Grund besitzen die bekannten Biomasse-Heizanlagen für Pellets in der Nähe des Gitters bzw. Rostes und/oder des Austritts des Verbrennungsgases beispielsweise Prallbleche, um Brennstoffelemente an bestimmten Orten zurückzuhalten. Bei manchen Kesseln sind an der Innenseite der Brennkammer Absätze vorgesehen, um zu verhindern, dass Pellets in die Entaschung oder/und die unterste Kammer des Kessels hineinfallen. In diesen Prallblechen und Absätzen können sich jedoch wiederum Verbrennungsrückstände festsetzen, was die Reinigung erschwert und Luftströmungen in der Brennkammer behindern kann, was wiederum die Effizienz mindert. Zudem erfordern diese Prallbleche einen eigenen Herstellungs- und Montageaufwand. Dies gilt für Pellets wie auch für Hackschnitzel.

Biomasse-Heizanlagen für Pellets oder Hackgut weisen die folgenden weiteren Nachteile und Probleme auf. Ein Problem besteht darin, dass eine unvollständige Verbrennung infolge der nicht gleichmäßigen Verteilung des Brennstoffes aus dem Rost und infolge der nicht optimalen Mischung von Luft und Brennstoff die Anhäufung und das Herabfallen von unverbrannter Asche durch die Lufteintrittsöffnungen, die direkt auf den Verbrennungsrost führen, oder vom Rostende in die Luftkanäle oder den Luftzufuhrbereich begünstigt.

Dies ist besonders störend und verursacht häufige Unterbrechungen, um Wartungsarbeiten wie Reinigen durchzuführen. Aus allen diesen Gründen wird in der Brennkammer normalerweise ein großer Luftüberschuss aufrechterhalten, doch dadurch nehmen die Flammentemperatur und der Wirkungsgrad der Verbrennung ab, und es kommt zu erhöhten Emissionen an unverbrannten Gasen (z.B. CO, CyHy), NOx und Staub (bspw. durch die verstärkte Aufwirbelung).

Der Einsatz eines Gebläses mit niedriger Druckhöhe liefert keine geeignete Wirbelströmung der Luft in der Brennkammer und ermöglicht deshalb auch keine optimale Mischung von Luft und Brennstoff. Generell ist es schwierig, in herkömmlichen Brennkammern eine optimale Wirbelströmung auszubilden.

Ein weiteres Problem bei den bekannten Brennern ohne Luftstufung besteht noch darin, dass die beiden Phasen, Umwandlung der Pellets in Gas und Verbrennung, mittels der gleichen Luftmenge gleichzeitig in der gesamten Brennkammer stattfinden, womit die Effizienz gesenkt wird.

Weiter besteht insbesondere auch bei den Wärmetauschern von Biomasse- Heizanlagen des Stands der Technik Optimierungsbedarf, d.h., deren Effizienz könnte gesteigert werden. Ebenso besteht Verbesserungsbedarf betreffend der oft umständlichen und ineffizienten Abreinigung von herkömmlichen Wärmetauschern.

Das gleiche gilt für die üblichen Elektrofilter von Biomasse-Heizanlagen. Deren Sprüh- und auch Abscheideelektroden setzen sich regelmäßig mit Verbrennungsrückständen zu, was die Ausbildung des elektrischen Feldes zur Filterung verschlechtert und die Effizienz der Filterung verringert.

Es kann eine Aufgabe der Erfindung sein, eine Biomasse-Heizanlage in Hybridtechnologie vorzusehen, welche emissionsarm (v.a. bzgl. Feinstaub, CO, Kohlenwasserstoffen, NOx) ist, welche brennstoffflexibel mit Hackgut und Pellets betrieben werden kann, und welche einen hohen Wirkungsgrad aufweist, und welche unter Umständen eine optimierte Rauchgasbehandlung aufweist.

Dabei können erfindungsgemäß und ergänzend folgende Überlegungen eine Rolle spielen:

Die Hybridtechnologie soll sowohl den Einsatz von Pellets als auch von Hackgut mit Wassergehalten zwischen 8 und 35 Gewichtsprozent ermöglichen.

Möglichst niedrige gasförmige Emissionen (kleiner als 50 oder 100 mg/Nm ³ bezogen auf trockenes Rauchgas und 13 Volumenprozent O2) sollen erzielt werden.

Sehr niedrige Staubemissionen kleiner 15 mg/Nm ³ ohne und kleiner 5 mg/Nm ³ mit Elektrofilterbetrieb werden angestrebt.

Ein hoher Wirkungsgrad von bis zu 98% (bezogen auf die zugefuhrte Brennstoffenergie (Heizwert) soll erreicht werden.

Weiter kann man berücksichtigen, dass der Betrieb der Anlage optimiert sein soll. Beispielsweise soll eine einfache Entaschung, einfache Reinigung oder eine einfache Wartung ermöglicht werden.

Zudem sollte eine hohe Anlagenverfügbarkeit vorhanden sein.

Dabei kann /können sich die vorstehend genannte Aufgabe(n) oder die potentiellen Einzelproblemstellungen auch auf einzelne Teilaspekte der Gesamtanlage beziehen, beispielsweise auf die Brennkammer, den Wärmetauscher oder den Rauchgaskondensator.

Unter einer optimierten Rauchgasbehandlung sind all diejenigen Maßnahmen zu verstehen, mit denen das Rauchgas oder die Verbrennung verbessert werden. Dies kann beispielsweise Maßnahme umfassen, die die Biomasse-Heizanlage emmissionsärmer, energieeffizienter oder kostengünstiger gestalten, und die die strömungstechnische und/oder physikalische Behandlung des Rauchgases beinhalten. Unter den Oberbegriff der Rauchgasbehandlung fallen beispielsweise auch die später erläuterte Rauchgaskondensation oder die ebenso später erläuterte Rauchgasrezirkulation.

Dies vorstehend genannte(n) Aufgabe(n) wird/werden durch die Gegenstände der unabhängigen Ansprüche gelöst. Weitere Aspekte und vorteilhafte Weiterbildungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.

Gemäß einem Aspekt der vorliegenden Offenbarung ist eine Biomasse-Heizanlage zur Verfeuerung von Brennstoff in Form von Pellets und/oder Hackgut vorgesehen, die Anlage aufweisend das Folgende: einen Kessel mit einer Brenneinrichtung; einen Wär metauscher mit einem Eintritt und einem Austritt; wobei die Brenneinrichtung eine Brennkammer mit einer Primärverbrennungszone und mit einer stromabwärts dazu vor gesehenen Sekundärverbrennungszone aufweist; wobei die Brenneinrichtung einen Drehrost aufweist, auf welchem der Brennstoff verfeuert werden kann; wobei die Sekundärverbrennungszone der Brennkammer strömungstechnisch mit dem Eintritt des Wärmetauschers verbunden ist; wobei die Primärverbrennungszone durch eine Mehrzahl von Brennkammersteinen seitlich umfasst ist.

Die Vorteile dieser Konfiguration und auch der folgenden Aspekte ergeben sich aus der folgenden Beschreibung der zugehörigen Ausführungsbeispiele. Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, die weiter das Folgende aufweist: eine Rezirkulationseinrichtung zum Rezirkulieren eines bei der Verfeuerung des Brennstoffs in der Brenneinrichtung erzeug ten Rauchgases; wobei die Rezirkulationseinrichtung das Folgende aufweist: einen Rezirkulationseintritt, der stromabwärts zu dem Austritt des Wärmetauschers vorgesehen und strömungstechnisch mit diesem verbunden ist; und einen Primärluftkanal für die Zufuhr von Primärluft; eine Primärmischeinheit mit einer Primärmischkammer und einem Primärmischkanal, wobei die Primärmischkammer stromabwärts zu dem Rezirku lationseintritt und dem Primärluftkanal vorgesehen und mit diesen strömungstechnisch verbunden ist; und zumindest zwei Luftventile, die eingangsseitig an der Primärmisch kammer vorgesehen sind; und einen Primärdurchtritt in die Primärverbrennungszone, der stromabwärts zu dem Primärmischkanal vorgesehen ist und mit diesem strömungstech nisch verbunden ist; wobei der Primärdurchtritt stromaufwärts zu dem Drehrost vorgesehen ist; wobei die Primärmischeinheit derart eingerichtet ist, dass diese das Rauchgas aus dem Rezirkulationseintritt mit der Primärluft aus dem Primärluftkanal mittels der zumindest zwei Luftventile der Primärmischkammer mischen kann.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei der Primärmischkanal mit einem Primärmischkammeraustritt der Primärmischkammer unmittelbar verbunden ist, und der Primärmischkanal stromabwärts zu der Primärmischkammer vorgesehen ist.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei der Primärmischkanal sich geradlinig erstreckt und von Anfang bis Ende eine Mindestlänge von 700 mm aufweist.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei die Luftventile der Primärmischkammer Schieberventile sind.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist Biomasse-Heizanlage vorgesehen, die weiter das Folgende aufweist: die Primärmischkammer ausgangsseitig einen Primärmischkammeraustritt aufweist und; die Primärmischkammer eingangsseitig zumindest zwei Ventildurchtrittsöffnungen aufweist; und die Primärmischkammer derart eingerichtet ist, dass sich die zumindest zwei Ventildurchtrittsöffnungen und der Primärmischkammeraustritt nicht durch die Primärmischkammer hindurch gegenüberliegen, so dass die durch die zumindest zwei Ventildurchtrittsöffnungen in die Primärmischkammer eintretenden Strömungen in der Primärmischkammer ab- oder umgelenkt werden.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei die Rezirkulationseinrichtung zudem das Folgende aufweist: einen Sekundär luftkanal für die Zufuhr von Sekundärluft; eine Sekundärmischeinheit mit einer Sekundärmischkammer und einem Sekundärmischkanal, wobei die Sekundär mischkammer stromabwärts zu dem Rezirkulationseintritt und dem Sekundärluftkanal vorgesehen und mit diesen strömungstechnisch verbunden ist; und zumindest zwei Luft ventile, die eingangsseitig an der Sekundärmischkammer vorgesehen sind; und Sekun därluftdüsen, die in den Brennkammersteinen vorgesehen sind und die seitlich in die Primärverbrennungszone gerichtet sind, und die stromabwärts zu dem Sekundärmischka nal vorgesehen und mit diesem strömungstechnisch verbunden sind; wobei die Sekundär mischeinheit derart eingerichtet ist, dass diese das Rauchgas aus dem Rezirkulationsein tritt mit der Sekundärluft aus dem Sekundär luftkanal mittels der zumindest zwei Luftven tile der Sekundärmischkammer mischen kann.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei die Rezirkulationseinrichtung zudem das Folgende aufweist: einen Sekundärluftkanal für die Zufuhr von Sekundärluft; einen Sekundärtemperierungskanal, wobei der Sekundärtemperierungskanal stromabwärts zu dem Sekundär luftkanal vorgesehen und mit diesen strömungstechnisch verbunden ist; und zumindest ein Luftventil, das eingangsseitig an dem Sekundärtemperierungskanal zwischen Sekundärtemperierungskanal und Sekundär luftkanal vorgesehen ist; und Sekundärluftdüsen, die in den Brennkammersteinen vorgesehen sind und die seitlich in die Brennkammer gerichtet sind, und die stromabwärts zu dem Sekundärtemperierungskanal vorgesehen und mit diesem strömungstechnisch verbunden sind; wobei der Sekundärtemperierungskanal derart eingerichtet ist, dass dieser das Rauchgas vor dessen Eintritt in die Brennkammer erwärmen kann. Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, die weiter das Folgende aufweist: eine elektrostatische Filtereinrichtung zu Filterung des Rauchgases einen Rauchgaskondensator, der stromabwärts zu der elektrostatischen Filtereinrichtung vorgesehen und mit dieser strömungstechnisch verbunden ist; wobei: der Rauchgaskondensator einen ersten Fluidanschluss und einen zweiten Fluidanschluss zur Beströmung des Rauchgaskondensators mit einem Wärme tauschermedium aufweist; und der Rauchgaskondensator eine Vielzahl von U-förmigen Wärmetauscherrohren aufweist, wobei die Vielzahl der U-förmigen Wärmetauscherrohre gruppenweise in einer ersten Richtung parallel zueinander angeordnet ist; wobei die Gruppen der Wärmetauscherrohre in einer zweiten Richtung parallel zueinander ange ordnet sind; wobei die Gruppen der Wärmetauscherrohre strömungstechnisch zwischen dem Fluidanschluss und dem zweiten Fluidanschluss in Serie miteinander verbunden sind; die Vielzahl der U-förmigen Wärmetauscherrohre derart angeordnet ist, dass diese in Bezug auf die Durchströmung der Vielzahl von Wärmetauscherrohren mit dem Rauch gas eine Kreuz-Gegenstrom Konfiguration ausbilden.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei die Vielzahl der U-förmigen Wärmetauscherrohre derart ange ordnet ist, dass diese für die Durchströmung mit dem Rauchgas strömungstechnisch durchgängige Gassen in der zweiten Richtung ausbilden, wobei die Gassen eine Mini malbreite SP2 (in der ersten Richtung) von 6,0 mm +- 2 mm aufweisen.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei: die Enden aller U-förmigen Wärmetauscherrohre in einem plattenförmigen Rohrbodenelement aufgenommen angeordnet sind; und eine Anzahl von 7 bis 12, vorzugsweise von 8 bis 10, Wärmetauscherrohren 493 jeweils als Gruppe in der ersten Richtung angeordnet sind; eine Anzahl von 8 bis 14, vorzugsweise 10 bis 12, Gruppen von Wärmetauscherrohren 493 in der zweiten Richtung angeordnet sind.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei die U-förmigen Wärmetauscherrohre eine Maximallänge von 421 mm +- 50 mm aufweisen; und/oder aus dem Werkstoff 1.4462 (in der beim Anmeldetag dieser Anmeldung gültigen Fassung der Definition dieses Werkstoffs) bestehen.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, die weiter das Folgende aufweist: eine Ascheaustragungsschnecke zum Befördern von Verbrennungsrückständen aus dem Kessel heraus; wobei die Ascheaus tragungsschnecke eine Übergangsschnecke aufweist, die in einem Übergangsschnecken gehäuse drehbar aufgenommen angeordnet ist, und die einen Gegenlauf aufweist.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei die Verbrennungsrückstände in dem Übergangsschneckenge häuse bei Drehung der Ascheaustragungsschnecke derart kompaktiert werden, dass die Verbrennungsrückstände zwischen die Brennkammer und den Austritt des Wärmetau schers in Bezug auf das Rauchgas zumindest weitgehend trennen oder gasdicht abdichten.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei das Übergangsschneckengehäuse eine nach oben geöffnete Öffnung aufweist, die von einem Trichterelement umfasst ist, und der Gegenlauf der Übergangsschnecke derart angeordnet ist, dass die Verbrennungsrückstände bei Drehung der Ascheaustragungsschnecke nach oben aus der Öffnung ausgetragen werden.

Gemäß einer Weiterbildung des vorstehenden Aspekts ist eine Biomasse-Heizan lage vorgesehen, wobei die Ascheaustragungsschnecke auf einer Seite der Übergangs schnecke einen größeren Durchmesser aufweist, als auf der anderen Seite der Übergangs schnecke.

„Horizontal“ kann vorliegend eine ebene Ausrichtung einer Achse oder eines Quer schnitts in der Annahme bezeichnen, dass der Kessel ebenso horizontal aufgestellt ist, womit beispielsweise das Erdniveau die Referenz sein kann. Alternativ kann „Horizon tal“ vorliegend „parallel“ zur Grundebene des Kessels bedeuten, so wie diese üblicher weise definiert wird. Weiter alternativ kann, insbesondere bei einem Fehlen einer Bezugsebene, „horizontal“ lediglich als „Parallel“ zur Verbrennungsebene des Rosts ver standen werden.

Obschon alle vorstehenden Einzelmerkmale und Details eines Aspekts der Erfin- düng und der Weiterbildungen dieses Aspekts in Zusammenhang mit der Biomasse-Heiz anlage und der Rezirkulationseinrichtung beschrieben sind, so sind diese Einzelmerkmale und Details auch als solche unabhängig von der Biomasse-Heizanlage offenbart.

Insbesondere sind unabhängig von der Biomasse-Heizanlage eine Rauchgasrezir- kulationseinrichtung, eine Übergangsschnecke, eine Primärmischeinheit, eine Sekundär mischeinheit und ein Rauchgaskondensator beschrieben und können entsprechend unab hängig davon beansprucht werden.

Insofern ist ergänzend eine Rezirkulationseinrichtung zum Rezirkulieren eines bei der Verfeuerung des Brennstoffs in einer Brenneinrichtung erzeugten Rauchgases offen bart, wobei die Rezirkulationseinrichtung das Folgende aufweist: einen Rezirkulations- eintritt, der eingerichtet ist, stromabwärts zu dem Austritt des Wärmetauschers vorgese hen und strömungstechnisch mit diesem verbunden zu werden; und einen Primärluftkanal für die Zufuhr von Primärluft; eine Primärmischeinheit mit einer Primärmischkammer und einem Primärmischkanal, wobei die Primärmischkammer stromabwärts zu dem Rezirkulationseintritt und dem Primärluftkanal vorgesehen und mit diesen strömungs technisch verbunden ist; und zumindest zwei Luftventile, die eingangsseitig an der Primärmischkammer vorgesehen sind; und einen Primärdurchtritt in die Primärverbren nungszone, der stromabwärts zu dem Primärmischkanal vorgesehen ist und mit diesem strömungstechnisch verbunden ist; wobei die Primärmischeinheit derart eingerichtet ist, dass diese das Rauchgas aus dem Rezirkulationseintritt mit der Primärluft aus dem Primärluftkanal mittels der zumindest zwei Luftventile der Primärmischkammer mischen kann. Diese Rezirkulationseinrichtung kann mit weiteren hierin offenbarten Aspekten und Einzelmerkmalen der vorliegenden Offenbarung kombiniert werden, so wie der Fachmann dies als technisch machbar erachtet. Die Option der Rauchgassrezirkulation kann entweder nur als Rauchgasrezirkulation unter Rost mit der Primärluft oder auch als Rauchgasrezirkulation unter und über Rost (d.h., mit Primär- und Sekundärluft) erfolgen. Die Rauchgasrezirkulation über Rost dient der verbesserten Durchmischung und der Temperaturege lung in der Brennkammer und der Brennkamm ersteine. Die Rauchgasrezirkulation unter Rost dient ebenfalls der Temperaturregelung (hier aber der Brennstoffbettemperaturregelung) und kann die Abbranddauer des Brenstoffbettes beeinflussen, wodurch Unterschiede zwischen z.B. Hackgut und Pellets ausgeglichen bzw. reduziert werden können.

Es ist weiter ein Rauchgaskondensator offenbart, der mit einem Abgasausgang eines Kessels verbunden werden kann; wobei: der Rauchgaskondensator einen ersten Fluidanschluss und einen zweiten Fluidanschluss zur Beströmung des Rauchgaskonden sators mit einem Wärmetauschermedium aufweist; und der Rauchgaskondensator eine Vielzahl von U-förmigen Wärmetauscherrohren aufweist, wobei die Vielzahl der U-för migen Wärmetauscherrohre gruppenweise in einer ersten Richtung parallel zueinander angeordnet ist; wobei die Gruppen der Wärmetauscherrohre in einer zweiten Richtung parallel zueinander angeordnet sind; wobei die Gruppen der Wärmetauscherrohre strömungstechnisch zwischen dem Fluidanschluss und dem zweiten Fluidanschluss in Serie miteinander verbunden sind; die Vielzahl der U-förmigen Wärmetauscherrohre der art angeordnet ist, dass diese in Bezug auf die Durchströmung der Vielzahl von Wärme tauscherrohren mit dem Rauchgas eine Kreuz-Gegenstrom Konfiguration ausbilden.

Dieser Rauchgaskondensator kann mit weiteren hierin offenbarten Aspekten und Einzelmerkmalen kombiniert werden, so wie der Fachmann dies als technisch machbar erachtet. Insbesondere ist eine vorteilhafte Kombination aus Rauchgaskondensator und elektrischer Filtereinrichtung offenbart.

Weiter eine Ascheaustragungsschnecke zum Befördern von Verbrennungsrück ständen aus einem Kessel einer Biomasse-Heizanlage offenbart; wobei die Ascheaustra gungsschnecke eine Übergangsschnecke aufweist, die in einem Übergangsschnecken gehäuse drehbar aufgenommen angeordnet ist, und die einen Gegenlauf aufweist. Diese Ascheaustragungsschnecke kann mit weiteren hierin offenbarten Aspekten und Einzelmerkmalen kombiniert werden, so wie der Fachmann dies als technisch mach bar erachtet.

Die erfindungsgemäße Biomasse-Heizanlage wird nachfolgend in Ausfuhrungs- beispielen und einzelnen Aspekten anhand der Figuren der Zeichnung näher erläutert:

Fig. 1 zeigt eine dreidimensionale Überblicksansicht einer Biomasse-Heizanlage gemäß einer Ausführungsform der Erfindung;

Fig. 2 zeigt eine Querschnittsansicht durch die Biomasse-Heizanlage der Fig. 1, welche entlang einer Schnittlinie SL1 vorgenommen wurde und welche aus der Seitenansicht S betrachtet dargestellt ist;

Fig. 3 zeigt ebenso eine Querschnittsansicht durch die Biomasse-Heizanlage der Fig. 1 mit einer Darstellung des Strömungsverlaufs, wobei die Quer schnittsansicht entlang einer Schnittlinie SL1 vorgenommen wurde und aus der Seitenansicht S betrachtet dargestellt ist;

Fig. 4 zeigt eine Teilansicht der Fig. 2, die eine Brennkammergeometrie des Kessels der Fig. 2 und Fig. 3 darstellt; Fig. 5 zeigt eine Schnittansicht durch den Kessel bzw. die Brennkammer des

Kessels entlang der Vertikalschnittlinie A2 der Fig. 4;

Fig. 6 zeigt eine dreidimensionale Schnittansicht auf die Primärverbrennungs zone der Brennkammer mit dem Drehrost der Fig. 4;

Fig. 7 zeigt entsprechend zur Fig. 6 eine Explosionsdarstellung der Brennkam- mersteine; Fig. 8 zeigt eine Aufsicht auf den Drehrost mit Drehrostelementen von oben aus Sicht der Schnittlinie Al der Fig. 2;

Fig. 9 zeigt den Drehrost der Fig. 2 in geschlossener Position, wobei alle Dreh- rostelemente horizontal ausgerichtet bzw. geschlossen sind;

Fig. 10 zeigt den Drehrost der Fig. 9 in dem Zustand einer Teilabreinigung des Drehrosts im Gluterhaltungsbetrieb; Fig. 11 zeigt den Drehrost der Fig. 9 im Zustand der Universalabreinigung, welche bevorzugt während eines Anlagenstillstands durchgefuhrt wird;

Fig. 12 zeigt eine herausgestellte Schrägansicht einer beispielhaften Rezirkula- tionseinrichtung mit Brennkammersteinen, die eine Primärverbrennungs zone umgeben;

Fig. 13 zeigt eine herausgestellte semitransparente Schrägansicht der Rezirkula tionseinrichtung der Fig. 12; Fig. 14 zeigt eine Seitenansicht der Rezirkulationseinrichtung 5 der Figuren 12 und 13;

Fig. 15 zeigt ein schematisches Blockdiagramm, dass den Strömungsverlauf in den jeweiligen Einzelkomponenten der Biomasse-Heizanlage und der Rezirkulationseinrichtung der Fig. 12 bis 14 zeigt;

Fig. 16 zeigt, korrespondierend zu den Außenansichten der Fig. 12 und der Fig. 13, eine Schnittansicht einer beispielhaften Primärmischkammer, sowie von zwei eingangsseitigen (Primär-) Luftventile 52 mit deren (Primär-) Ventilvorkammem 525 aus einem schrägen Sichtwinkel; Fig. 17 zeigt, korrespondierend zu den Außenansichten der Fig. 12 und der Fig. 13, betreffend der optionalen Sekundärrezirkulation eine Schnittansicht einer beispielhaften Sekundärmischkammer, sowie von zwei eingangs seitigen (Sekundär-) Luftventilen mit deren (Sekundär-) Ventilvor- kammern aus einem weiteren schrägen Sichtwinkel;

Fig. 18 zeigt eine dreidimensionale Überb licksansicht der Biomasse-Heizanlage der Fig. 1 mit einer zusätzlichen Außenverkleidung und einem zusätzli chen Rauchgaskondensator;

Fig. 19a zeigt den Rauchgaskondensator 49 der Fig. 18 in einer Seitenansicht aus der Richtung des Pfeils H der Fig. 18;

Fig. 19b zeigt den Rauchgaskondensator 49 der Fig. 18 in einer Seitenansicht aus der Richtung des Pfeils V der Fig. 18;

Fig. 20 zeigt eine Innenansicht des Rauchgaskondensators der Fig. 19a und der Fig. 18; Fig. 21 zeigt den Rauchgaskondensator aus einer Ansicht von oben mit einem

Blick in die Öffnung für die Rauchgaszuleitung des Rauchgaskondensa tors;

Fig. 22 zeigt den Rauchgaskondensator der Fig. 18 aus einer horizontalen Schnittansicht von oben;

Fig. 23 zeigt eine dreidimensionale Ansicht einer Vielzahl von Wärmetauscher rohren mit dem Rohrbodenelement und dem Rohrhalteelement;

Fig. 24 zeigt eine Seitenansicht der Vielzahl der Wärmetauscherrohre der Fig. 23;

Fig. 25 zeigt eine Draufsicht auf die Vielzahl der Wärmetauscherrohre der Fig. 23; Fig. 26 zeigt eine Draufsicht auf die Vielzahl der Wärmetauscherrohre der Fig. 23;

Fig. 27a zeigt eine aus den Figuren 2 und 3 herausgestellte Schnittansicht einer Ascheaustragungsschnecke mit einer Übergangsschnecke;

Fig. 27b zeigt eine dreidimensionale Schrägansicht der Ascheaustragungsschnecke der Fig. 27a;

Fig. 28 zeigt eine dreidimensionale Schrägansicht eines Gehäuses der Übergangs schnecke;

Fig. 29 zeigt eine Detailansicht der Schnittansicht der Ascheaustragungsschnecke mit der Übergangsschnecke der Fig. 27a.

Fig. 30 zeigt eine herausgestellte semitransparente Schrägansicht einer Rezirkula- tionseinrichtung einer weiteren Ausführungsform;

Fig. 31 zeigt ein schematisches Blockdiagramm, dass den Strömungsverlauf in den jeweiligen Einzelkomponenten einer Biomasse-Heizanlage und der Rezirkulationseinrichtung der Fig. 31 gemäß einer weiteren Ausfuhrungsform offenbart.

BESCHREIBUNG VON BEISPIELHAFTEN AUSFUHRUNGSFORMEN

Im Folgenden werden verschiedene Ausführungsformen der vorliegenden Offenbarung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen lediglich beispielhaft offenbart. Ausführungsformen und darin verwendete Begriffe sollen jedoch nicht dazu dienen, die vorliegende Offenbarung auf bestimmte Ausführungsformen zu beschränken, und sie sollte so ausgelegt werden, dass sie verschiedene Änderungen, Äquivalente und/oder Alternativen gemäß den Ausführungsformen der vorliegenden Offenbarung beinhaltet.

Sollten in der Beschreibung allgemeinere Begriffe für in den Figuren dargestellte Merkmale oder Elemente verwendet werden, so ist beabsichtigt, dass für den Fachmann nicht nur das spezielle Merkmal oder Element in den Figuren offenbart ist, sondern auch die allgemeinere technische Lehre.

In Bezug auf die Beschreibung der Figuren können die gleichen Bezugszeichen in den einzelnen Figuren verwendet werden, um auf ähnliche oder technisch entsprechende Elemente zu verweisen. Weiter können der Übersichtlichkeit halber in einzelnen Detail oder Ausschnittsansichten mehr Elemente oder Merkmale mit Bezugszeichen dargestellt sein, als in den Überblicksansichten. Dabei ist davon auszugehen, dass diese Elemente oder Merkmale auch entsprechend in den Überblicksdarstellungen offenbart sind, auch wenn diese dort nicht explizit aufgeführt sind.

Es ist zu verstehen, dass eine Singularform eines Substantivs, das einem Gegenstand entspricht, eines oder mehrere der Dinge beinhalten kann, es sei denn, der betreffende Kontext weist eindeutig auf etwas anderes hin.

In der vorliegenden Offenbarung kann ein Ausdruck wie "A oder B", "mindestens einer von "A oder/und B" oder "einer oder mehrere von A oder/und B" alle möglichen Kombinationen von zusammen aufgeführten Merkmalen beinhalten. Ausdrücke wie "erster", "zweiter", "primär" oder "sekundär", die hierin verwendet werden, können verschiedene Elemente unabhängig von ihrer Reihenfolge und/oder Bedeutung darstellen und schränken entsprechende Elemente nicht ein. Wenn beschrieben wird, dass ein Element (z. B. ein erstes Element) "funktionsfähig“ oder „kommunikativ“ mit einem anderen Element (z. B. einem zweiten Element) gekoppelt oder verbunden ist, kann das Element direkt mit dem anderen Element verbunden werden oder mit dem anderen Element über ein anderes Element (z. B. ein drittes Element) verbunden werden.

Ein in der vorliegenden Offenbarung verwendeter Ausdruck "konfiguriert zu“ (oder „eingerichtet“) kann beispielsweise durch "geeignet für", "geeignet zu", "angepasst zu", "gemacht zu", "fähig zu" oder "entworfen zu" ersetzt werden, je nach dem technisch Möglichen. Alternativ kann in einer bestimmten Situation ein Ausdruck "Vorrichtung konfiguriert zu" oder „eingerichtet zu“ bedeuten, dass die Vorrichtung zusammen mit einer anderen Vorrichtung oder Komponente arbeiten kann, oder eine entsprechende Funktion ausführen kann.

Alle Größenangaben, welche in „mm“ angegeben sind, sind als ein Größenbereich von +- 1 mm um den angegebenen Wert zu verstehen, sofern nicht eine andere Toleranz oder andere Bereiche explizit angegeben sind.

Anzumerken ist, dass die vorliegenden Einzelaspekte, beispielsweise der Drehrost, die Brennkammer oder die Filtereinrichtung gesondert von bzw. getrennt von der Biomasse-Heizanlage hierin als Einzelteile oder Einzelvorrichtungen offenbart sind. Es ist dem Fachmann also klar, dass auch einzelne Aspekte oder Anlagenteile hierin auch für sich genommen offenbart sind. Vorliegend sind die einzelnen Aspekte oder Anlageteile insbesondere in den durch Klammern gekennzeichneten Unterkapiteln offenbart. Es ist vorgesehen, dass diese einzelnen Aspekte auch gesondert beansprucht werden können.

Weiter sind der Übersichtlichkeit halber in den Figuren nicht alle Merkmale und Elemente, insbesondere wenn sich diese wiederholen, einzeln bezeichnet. Es sind vielmehr die Elemente und Merkmale jeweils exemplarisch bezeichnet. Analoge oder gleiche Elemente sind dann als solche zu verstehen. Dies gilt beispielweise für die Einschubrichtung der Fig. 16a. (Biomasse-Heizanlage)

Fig. 1 zeigt eine dreidimensionale Überblicksansicht der Biomasse-Heizanlage 1 gemäß einer Ausführungsform der Erfindung. Der Pfeil V bezeichnet in den Figuren die Vorderansicht der Anlage 1 , und der Pfeil

S bezeichnet in den Figuren die Seitenansicht der Anlage 1.

Die Biomasse-Heizanlage 1 weist einen Kessel 11 auf, der auf einem Kesselfuß 12 gelagert ist. Der Kessel 11 weist ein Kesselgehäuse 13, beispielsweise aus Stahlblech, auf.

Im vorderen Teil des Kessels 11 befindet sich eine Brenneinrichtung 2 (nicht dargesteht), die über eine erste Wartungsöffnung mit einem Verschluss 21 erreicht werden kann. Eine Drehmechanikhalterung 22 für einen Drehrost 25 (nicht dargesteht) lagert eine Drehmechanik 23, mit der Antriebskräfte auf Lagerachsen 81 des Drehrosts 25 übertragen werden können.

Im Mittelteil des Kessels 11 befindet sich ein Wärmetauscher 3 (nicht dargesteht), der von oben über eine zweite Wartungsöffnung mit einem Verschluss 31 erreicht werden kann.

Im Hinterteil des Kessels 11 befindet sich eine optionale Filtereinrichtung 4 (nicht dargesteht) mit einer Elektrode 44 (nicht dargestellt), die mit einer isolierenden Elektrodenhalterung 43 aufgehängt ist, und die über eine Elektrodenversorgungsleitung 42 unter Spannung gesetzt wird. Das Abgas der Biomasse-Heizanlage 1 wird über einen

Abgasausgang 41 abgeführt, der der Filtereinrichtung 4 (fluidisch) strömungstechnisch nachgelagert angeordnet ist. Hier kann ein Ventilator vorgesehen sein. Hinter dem Kessel 11 ist eine Rezirkulationseinrichtung 5 vorgesehen, die einen Teil des Rauch- bzw- Abgases über Rezirkulationskanäle 51, 53 und 54 und Klappen 52 zur Kühlung des Verbrennungsvorgangs und Wiederverwendung beim Verbrennungsvorgang rezirkuliert. Diese Rezirkulationseinrichtung 5 wird später mit Bezug auf die Figuren 12 bis 17 im Detail erläutert.

Weiter weist die Biomasse-Heizanlage 1 eine Brennstoffzufuhr 6 auf, mit der der Brennstoff kontrolliert zu der Brenneinrichtung 2 in die Primärverbrennungszone 26 von der Seite auf den Drehrost 25 befördert wird. Die Brennstoffzufuhr 6 weist eine Zellradschleuse 61 mit einer Brennstoffzufuhröffnung 65 auf, wobei die Zellradschleuse 61 einen Antriebsmotor 66 mit einer Ansteuerelektronik aufweist. Eine von dem Antriebsmotor 66 angetriebene Achse 62 treibt eine Übersetzungsmechanik 63 an, die eine (nicht dargestellte) Brennstoff-Förderschnecke 67 antreiben kann, so dass der Brennstoff in einem Brennstoff-Zuführkanal 64 zu der Brenneinrichtung 2 gefördert wird.

Im unteren Teil der Biomasse-Heizanlage 1 ist eine Ascheabführeinrichtung 7 vorgesehen, welche eine Ascheaustragungsschnecke 71 in einem Ascheaustragungskanal aufweist, die von einem Motor 72 betrieben wird. Fig. 2 zeigt nun eine Querschnittsansicht durch die Biomasse-Heizanlage 1 der Fig.

1, welche entlang einer Schnittlinie SL1 vorgenommen wurde und welche aus der Seitenansicht S betrachtet dargestellt ist. In der korrespondierenden Fig. 3, welche den gleichen Schnitt wie Fig. 2 darstellt, sind der Übersichtlichkeit halber die Strömungen des Rauchgases, und strömungstechnische Querschnitte schematisch dargestellt. Zu Fig. 3 anzumerken ist, dass einzelne Bereiche im Vergleich zu der Fig. 2 abgeblendet dargestellt sind. Dies dient nur der Übersichtlichkeit der Fig. 3 und der Sichtbarkeit der Strömungspfeile S5, S6 und S7.

Von links nach rechts sind in Fig. 2 die Brenneinrichtung 2, der Wärmetauscher 3 und eine (optionale) Filtereinrichtung 4 des Kessels 11 vorgesehen. Der Kessel 11 ist auf dem Kesselfüß 12 gelagert, und weist ein mehrwandiges Kesselgehäuse 13 auf, in welchem Wasser oder ein anderes fluides Wärmetauschmedium zirkulieren kann. Zur Zufuhr und Abfuhr des Wärme tauschmediums ist eine Wasserzirkulationseinrichtung 14 mit Pumpe, Ventilen, Leitungen, etc. vorgesehen.

Die Brenneinrichtung 2 weist eine Brennkammer 24 auf, in der im Kern der Verbrennungsprozess des Brennstoffes stattfindet. Die Brennkammer 24 weist einen, später näher erläuterten, mehrteiligen Drehrost 25 auf, auf dem das Brennstoffbett 28 aufliegt. Der mehrteilige Drehrost 25 ist mittels einer Mehrzahl von Lagerachsen 81 drehbar gelagert angeordnet. Weiter bezugnehmend auf Fig. 2 ist die Primärverbrennungszone 26 der

Brennkammer 24 durch (eine Mehrzahl von) Brennkammersteine(n) 29 umfasst, womit die Brennkammersteine 29 die Geometrie der Primärverbrennungszone 26 definieren. Der Querschnitt der Primärverbrennungszone 26 (beispielsweise) entlang der Horizontalschnittlinie Al ist im Wesentlichen oval (beispielsweise 380 mm +- 60mm x 320 mm +- 60 mm; dabei ist anzumerken, dass einige der vorstehenden

Größenkombinationen auch einen kreisförmigen Querschnitt ergeben können). Der Pfeil S1 gibt die Strömung aus der Sekundärluftdüse 291 schematisch wieder, wobei diese Strömung (diese ist rein schematisch dargestellt) einen durch die Sekundärluftdüsen 291 induzierten Drall aufweist, um die Durchmischung des Rauchgases zu verbessern.

Dabei sind die Sekundärluftdüsen 291 derart ausgestaltet, dass diese die (durch die Brennkammersteine 29 vorgewärmte) Sekundärluft tangential in die Brennkammer 24 mit ihrem dortigen ovalen Querschnitt einführen. Damit entsteht eine wirbel- oder drallbehaftete Strömung Sl, die grob spiral- oder helixförmig nach oben verläuft. In anderen Worten wird eine nach oben verlaufende und um eine Vertikalachse rotierende Spiralströmung ausgebildet.

Es sind die Sekundärluftdüsen 291 somit derart ausgerichtet, dass diese die Sekundärluft -in der horizontalen Ebene betrachtet- tangential in die Brennkammer 24 einführen. In anderen Worten sind die Sekundär luftdüsen 291 jeweils als nicht auf die Brennkammermitte ausgerichteter Eintritt für die Sekundärluft vorgesehen. Im Übrigen kann ein solcher tangentialer Eintritt auch bei einer kreisförmigen Brennkammergeometrie zum Einsatz kommen.

Dabei sind alle Sekundärluftdüsen 291 derart ausgerichtet, dass diese jeweils entweder eine rechtsdrehende oder eine linksdrehende Strömung bewirken. Insofern kann jede Sekundärluftdüse 291 zur Entstehung der Wirbelströmungen beitragen, wobei jede Sekundärluftdüse 291 eine gleichartige Ausrichtung aufweist. Zu Vorstehendem ist anzumerken, dass in Ausnahmefällen einzelne Sekundärluftdüsen 291 auch neutral (mit Ausrichtung in die Mitte) oder gegenläufig (mit entgegengesetzter Ausrichtung) angeordnet sein können, obschon dies die strömungstechnische Effizienz der Anordnung verschlechtern kann.

Die Brennkammersteine 29 bilden die Innenverkleidung der Primärverbrennungszone 26 aus, speichern Wärme und sind dem Feuer direkt ausgesetzt. Damit schützen die Brennkammersteine 29 auch das weitere Material der Brennkammer 24, beispielsweise Gusseisen, vor der direkten Flammeneinwirkung in der Brennkammer

24. Die Brennkammersteine 29 sind vorzugsweise an die Form des Rosts 25 angepasst. Die Brennkammersteine 29 weisen weiter Sekundärluft- bzw. Rezirkulationsdüsen 291 auf, die das Rauchgas in die Primärverbrennungszone 26 zur erneuten Teilnahme am Verbrennungsprozess und insbesondere zur bedarfsweisen Kühlung rezirkulieren. Die Sekundärluftdüsen 291 sind dabei nicht auf die Mitte der Primärverbrennungszone 26 ausgerichtet, sondern azentrisch ausgerichtet, um einen Drall der Strömung in der Primärverbrennungszone 26 zu bewirken (d. h., eine Drall- und Wirbelströmung, welche später näher erläutert wird). Die Brennkammersteine 29 werden später noch eingehender erläutert. Eine Isolation 311 ist am Kesselrohreintritt vorgesehen. Die ovale Querschnittsform der Primärverbrennungszone 26 (und der Düse) sowie die Länge und Lage der Sekundärluftdüsen 291 begünstigen die Ausbildung und den Erhalt einer Wirbelströmung vorzugsweise bis zur Decke der Brennkammer 24 vorteilhaft.

Eine Sekundärverbrennungszone 27 schließt sich, entweder auf der Höhe der Brennkammerdüsen 291 (funktional bzw. verbrennungstechnisch betrachtet) oder auf Höhe der Brennkammerdüse 203 (rein strukturell bzw. baulich betrachtet) an die Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 26 an und definiert den Strahlungsteil der Brennkammer 26. In dem Strahlungsteil gibt das bei der Verbrennung entstandene Rauchgas seine Wärmeenergie hauptsächlich durch Wärmestrahlung insbesondere an das Wärmetauschmedium ab, welches sich in den beiden linken Kammern für das Wärmetauschmedium 38 befindet. Die entsprechenden Rauchgasströmungen sind in Fig. 3 durch die Pfeile S2 und S3 rein beispielhaft angegeben. Diese Wirbelströmungen werden eventuell auch leichte Rückströmungen oder weitere Turbulenzen beinhalten, die durch die rein schematischen Pfeile S2 und S3 nicht dargestellt werden. Das Grundprinzip der Strömungsausprägung in der Brennkammer 24 ist dem Fachmann jedoch ausgehend von den Pfeilen S2 und S3 klar bzw. berechenbar.

Durch die Sekundär lufteindüsung hervorgerufen bilden sich in der isolierten bzw. begrenzten Brennkammer 24 ausgeprägt Drall- bzw. Rotations- bzw. Wirbelströmungen aus. Dabei trägt insbesondere die ovale Brennkammergeometrie 24 dazu bei, dass sich die Wirbelströmung ungestört bzw. optimal entwickeln kann.

Nach dem Austritt aus der Düse 203, die diese Wirbelströmungen nochmals bündelt, zeigen sich kerzenflammenförmige Rotationsströmungen S2, welche vorteilhaft bis zur Brennkammerdecke 204 reichen können, womit der verfügbare Raum der Brennkammer 24 besser ausgenutzt wird. Dabei sind die Wirbelströmungen auf die Brennkammermitte A2 konzentriert und nutzen das Volumen der Sekundärverbrennungszone 27 ideal aus. Weiter mindert die Einschnürung, die die Brennkammerdüse 203 für die Wirbelströmungen darstellt, die Rotationsströmungen, womit Turbulenzen zur Verbesserung der Durchmischung des Luft- Rauchgasgemischs erzeugt werden. Es findet also eine Quervermischung durch die Einschnürung bzw. Verengung durch die Brennkammerdüse 203 statt. Der Rotationsimpuls der Strömungen bleibt allerdings zumindest teilweise auch oberhalb der Brennkammerdüse 203 erhalten, was die Ausbreitung dieser Strömungen bis zur Brennkammerdecke 204 erhält.

Die Sekundärluftdüsen 291 sind in den elliptischen bzw. ovalen Querschnitt der Brennkammer 24 somit derart integriert, dass sie aufgrund ihrer Länge und ihrer Ausrichtung Wirbelströmungen induzieren, die das Rauchgas-Sekundärluftgemisch in Rotation versetzen und dadurch (nochmals durch in Kombination mit der darüber positionierten Brennkammerdüse 203 verbessert) eine vollständige Verbrennung bei minimalem Luftüberschuss und somit maximalem Wirkungsgrad ermöglichen. Dies ist auch in den Figuren 19 bis 21 illustriert.

Dabei ist die Sekundär luftzufuhr derart gestaltet ist, dass diese die heißen Brennkammersteine 29 durch Umströmung derselben kühlt und die Sekundärluft im Gegenzug selbst vorgewärmt wird, wodurch die Ausbrandgeschwindigkeit der Rauchgase beschleunigt wird und die Vollständigkeit des Ausbrandes auch bei extremer Teillast (z. B. 30% der Nennlast) sichergestellt wird.

Die erste Wartungsöffnung 21 ist mit einem Dämmmaterial, beispielsweise Vermiculite™, isoliert. Die vorliegende Sekundärverbrennungszone 27 ist derart eingerichtet, dass ein Ausbrand des Rauchgases gewährleistet wird. Die spezielle geometrische Ausgestaltung der Sekundärverbrennungszone 27 wird später noch eingehender erläutert.

Nach der Sekundärverbrennungszone 27 strömt das Rauchgas in die Wärmetauscheinrichtung 3, welche ein Bündel von parallel zueinander vorgesehenen Kesselrohren 32 aufweist. In den Kesselrohren 32 strömt das Rauchgas nun abwärts, wie in Fig. 3 durch die Pfeile S4 angegeben. Man kann diesen Teil der Strömung auch als Konvektionsteil bezeichnen, da die Wärmeabgabe des Rauchgases im Wesentlichen an den Kesselrohrwänden über eine erzwungene Konvektion erfolgt. Durch die im Kessel 11 verursachten Temperaturgradienten im Wärmetauschermedium, beispielsweise im Wasser, stellt sich eine natürliche Konvektion des Wassers ein, welche eine Durchmischung des Kesselwassers begünstigt.

In den Kesselrohren 32 sind Federturbulatoren 36 und Spiral- bzw. Bandturbulatoren 37 angeordnet, um den Wirkungsgrad der Wärmetauscheinrichtung 4 zu verbessern. Dies wird später noch eingehender erläutert werden. Der Ausgang der Kesselrohre 32 mündet über den Wendekammereintritt 34 bzw. -einlass in die Wendekammer 35. Dabei ist die Wendekammer 35 derart gegenüber der Brennkammer 24 abgedichtet, dass kein Rauchgas aus der Wendekammer 35 direkt zurück in die Brennkammer 24 strömen kann. Allerdings ist trotzdem ein gemeinsamer (Ab-)Transportweg für die Verbrennungsrückstände vorgesehen, die im gesamten Strömungsbereich des Kessels 11 anfallen können. Falls die Filtereinrichtung 4 nicht vorgesehen ist, wird das Rauchgas wieder im Kessel 11 nach oben abgeführt. Der andere Fall der optionalen Filtereinrichtung 4 ist in den Fig. 2 und 3 dargestellt. Dabei wird das Rauchgas nach der Wendekammer 35 wieder nach oben in die Filtereinrichtung 4 eingeleitet (vgl. Pfeile S5), welche vorliegend beispielhaft eine elektrostatische Filtereinrichtung 4 ist. Dabei können am Eintritt 44 der Filtereinrichtung 4 Strömungsblenden vorgesehen sein, die die Einströmung des Rauchgases in den Filter vergleichmäßigen. Elektrostatische Staubfilter, oder auch Elektroabscheider genannt, sind

Einrichtungen zur Abscheidung von Partikeln aus Gasen, die auf dem elektrostatischen Prinzip beruhen. Diese Filtereinrichtungen werden insbesondere zur elektrischen Reinigung von Abgasen verwendet. Bei Elektrofiltern werden Staubteilchen durch eine Koronaentladung einer Sprühelektrode elektrisch aufgeladen und zur entgegengesetzt aufgeladenen Elektrode (Niederschlagselektrode) gezogen. Die Koronaentladung findet auf einer dafür geeigneten, geladenen Hochspannungselektrode (auch als Sprühelektrode bezeichnet) im Inneren des Elektrofilters statt. Die (Sprüh-) Elektrode ist bevorzugt mit herausragenden Spitzen und eventuell scharfen Kanten ausgeführt, weil dort die Dichte der Feldlinien und damit auch die elektrische Feldstärke am größten und somit die Koronaentladung begünstigt ist. Die gegengesetzte Elektrode (Niederschlagselektrode) besteht für gewöhnlich aus einem geerdeten Abgasrohrabschnitt, der um die Elektrode gelagert ist. Der Abscheidungsgrad eines Elektrofilters ist insbesondere von der Verweilzeit der Abgase im Filtersystem und der Spannung zwischen Sprüh- und Abscheidungselektrode abhängig. Die dafür notwendige gleichgerichtete Hochspannung wird von einer Hochspannungserzeugungseinrichtung (nicht dargestellt) bereitgestellt. Die Hochspannungserzeugungsanlage und die Halterung für die Elektrode sind vor Staub und Verschmutzung zu schützen, um ungewollte Kriechströme zu vermeiden und die Standzeit der Anlage 1 zu verlängern.

Wie in Fig. 2 gezeigt, ist eine stabförmige Elektrode 45 (welche vorzugsweise wie eine längliche, plattenförmige Stahlfeder ausgestaltet ist, vgl. Fig. 15) in etwa mittig in einem annähernd kaminförmigen Innenraum der Filtereinrichtung 4 gehaltert. Die Elektrode 45 besteht zumindest weitgehend aus einem hochwertigen Federstahl oder Chromstahl und ist von einer Elektrodenhalterung 43 über einen Hochspannungsisolator, d. h., eine Elektrodenisolation 46, gehaltert.

Die (Sprüh-) Elektrode 45 hängt schwingungsfähig nach unten in den Innenraum der Filtereinrichtung 4. Dabei kann die Elektrode 45 beispielsweise quer zur Längsachse der Elektrode 45 hin- und herschwingen.

Ein Käfig 48 dient gleichzeitig als Gegenelektrode und als Abreinigungsmechanik für die Filtereinrichtung 4. Der Käfig 48 ist mit dem Masse- bzw. Erdpotential verbunden. Durch den herrschenden Potentialunterschied wird das in der Filtereinrichtung 4 strömende Rauchgas bzw. Abgas, vgl. die Pfeile S6, gefiltert wie vorstehend erläutert. Im Falle der Abreinigung der Filtereinrichtung 4 wird die Elektrode 45 stromlos geschaltet. Der Käfig 48 weist vorzugsweise ein achteckiges regelmäßiges Querschnittsprofil auf, so wie sich das beispielsweise der Ansicht der Fig. 13 entnehmen lässt. Der Käfig 48 kann vorzugsweise bei der Herstellung mit dem Laser zugeschnitten werden.

Das Rauchgas strömt nach dem Austritt aus dem Wärmetauscher 3 (aus dessen Austritt) durch die Wendekammer 34 in den Eintritt 44 der Filtereinrichtung 4.

Dabei ist die (optionale) Filtereinrichtung 4 optional vollintegriert in den Kessel 11 vorgesehen, womit die dem Wärmetauscher 3 zugewandte und von dem Wärmetauschermedium durchspülte Wandfläche auch aus Richtung der Filtereinrichtung 4 zum Wärmetausch eingesetzt wird, womit die Effizienz der Anlage 1 nochmals verbessert wird. Damit kann zumindest ein Teil der Wand die Filtereinrichtung 4 mit dem Wärmetauschmedium durchspült sein, womit zumindest ein Teil dieser Wand mit Kesselwasser gekühlt wird.

Am Filteraustritt 47 strömt das gereinigte Abgas aus der Filtereinrichtung 4 hinaus, wie durch die Pfeile S7 angegeben. Nach dem Filteraustritt wird ein Teil des Abgases über die Rezirkulationseinrichtung 5 wieder zu der Primärverbrennungszone 26 zurückgeführt. Auch dies wird später noch näher erläutert werden. Dieses zur Rezirkulierung bestimmte Abgas bzw. Rauchgas kann kurz auch als „Rezi“ oder „Rezi- Gas“ bezeichnet werden. Der verbleibende Teil des Abgases wird über den Abgasausgang 41 aus dem Kessel 11 hinausgeleitet.

Eine Ascheabführ 7 ist im unteren Teil des Kessels 11 angeordnet. Über eine Ascheaustragungsschnecke 71 wird die beispielsweise aus der Brennkammer 24, den Kesselrohren 32 und der Filtereinrichtung 4 abgeschiedene und herausfallende Asche seitlich aus dem Kessel 11 ausgefördert.

Die Brennkammer 24 und der Kessel 11 dieser Ausführungsform wurden mittels CFD-Simulationen berechnet. Weiter wurden Praxisexperimente durchgeführt, um die CFD-Simulationen zu bestätigen. Ausgangspunkt der Überlegungen waren Berechnungen für einen 100 kW Kessel, wobei jedoch ein Leistungsbereich von 20 bis 500 kW berücksichtigt wurde.

Eine CFD-Simulation (CFD = Computational Fluid Dynamics = numerische Strömungsmechanik) ist die räumlich und zeitlich aufgelöste Simulation von Strömungs und Wärmeleitprozessen. Dabei können die Strömungsprozesse laminar und/oder turbulent sein, von chemischen Reaktionen begleitet auftreten, oder es kann sich um ein mehrphasiges System handeln. CFD-Simulationen eignen sich somit gut als Design- und Optimierungswerkzeug. Bei der vorliegenden Erfindung wurden CFD-Simulationen eingesetzt, um die strömungstechnischen Parameter derart zu optimieren, dass die vorstehend aufgeführten Aufgaben der Erfindung gelöst werden. Insbesondere wurden im Ergebnis die mechanische Ausgestaltung und Dimensionierung des Kessels 11 , der Brennkammer 24, der Sekundärluftdüsen 291 und der Brennkammerdüse 203 maßgeblich durch die CFD-Simulation und auch durch zugehörige praktische Experimente definiert. Die Simulationsergebnisse basieren auf einer Strömungssimulation mit Berücksichtigung der Wärmeübertragung. Die vorstehend aufgeführten Bestandteile der Biomasse-Heizanlage 1 und des

Kessels 11, die Ergebnisse der CFD-Simulationen sind, werden nachstehend eingehender beschrieben. (Brennkammer)

Die Gestaltung der Brennkammerform ist von Wichtigkeit, um die aufgabengemäßen Anforderungen einhalten zu können. Durch die Brennkammerform bzw. -geometrie sollen eine möglichst gute turbulente Durchmischung und Homogenisierung der Strömung über den Querschnitt des Rauchgaskanals, eine Minimierung des Feuerungsvolumens, sowie eine Reduktion des Luftüberschusses und des Rezirkulationsverhältnisses (Wirkungsgrad, Betriebskosten), eine Reduktion der CO- und CxHx- Emissionen, der NOx-Emissionen, der Staubemissionen, eine Reduktion von lokalen Temperaturspitzen (Fouling und Verschlackung) sowie eine Reduktion von lokalen Rauchgas-Geschwindigkeitsspitzen (Materialbeanspruchung und Erosion) erreicht werden.

Die Fig. 4, die eine Teilansicht der Fig. 2 ist, und die Fig. 5, welche eine Schnittansicht durch den Kessel 11 entlang der Vertikalschnittlinie A2 ist, stellen eine Brennkammergeometrie dar, die den vorstehend genannten Anforderungen für Biomasse- Heizanlagen über einen weiten Leistungsbereich von beispielsweise 20 bis 500 kW gerecht wird. Die Vertikalschnittlinie A2 kann im Übrigen auch als Mittel- oder Mittenachse der ovalen Brennkammer 24 verstanden werden. Die in den Figuren 3 und 4 angegebenen und über CFD-Berechnungen und

Praxisexperimente ermittelten Maße bei einem beispielhaften Kessel mit ca. 100 kW sind im Einzelnen wie folgt: BK1 = 172 mm +- 40 mm, vorzugsweise +- 17 mm;

BK2 = 300 mm +- 50 mm, vorzugsweise +- 30 mm;

BK3 = 430 mm +- 80 mm, vorzugsweise +- 40 mm; BK4 = 538 mm +- 80 mm, vorzugsweise +- 50 mm;

BK5 = (BK3 - BK2) / 2 = bspw. 65 mm +- 30 mm, vorzugsweise +- 20 mm;

BK6 = 307 mm +- 50 mm, vorzugsweise +- 20 mm;

BK7 = 82 mm +- 20 mm, vorzugsweise +- 20 mm;

BK8 = 379 mm +- 40 mm, vorzugsweise +- 20 mm; BK9 = 470 mm +- 50 mm, vorzugsweise +- 20 mm;

BK10 = 232 mm +- 40 mm, vorzugsweise +- 20 mm;

BK11 = 380 mm +- 60 mm, vorzugsweise +- 30 mm;

BK12 = 460 mm +- 80 mm, vorzugsweise +- 30 mm. Alle Maß- und Größenangaben sind um Übrigen lediglich beispielhaft zu verstehen.

Mit diesen Werten werden vorliegend sowohl die Geometrien der Primärverbrennungszone 26 als auch der Sekundärverbrennungszone 27 der Brennkammer 24 optimiert. Die angegebenen Größenbereiche sind Bereiche, mit denen die Anforderungen ebenso (annähernd) erfüllt werden, wie mit den angegebenen exakten Werten.

Dabei kann vorzugsweise eine Kammergeometrie der Primärverbrennungszone 26 und der Brennkammer 24 (bzw. ein Innenvolumen der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24) anhand der folgenden Grundparameter definiert werden:

Ein Volumen mit einer ovalen horizontalen Grundfläche mit den Maßen von 380 mm +- 60 mm (vorzugsweise +-30 mm) x 320 mm +- 60 mm (vorzugsweise +-30 mm), sowie einer Höhe von 538 mm +- 80 mm (vorzugsweise +- 50 mm). Die vorstehenden Größenangaben können im Verhältnis dieser zueinander skaliert auch Anwendung auf Kessel anderer Leistungsklassen (bspw. 50 kW oder 200 kW) finden. Als Fortbildung dessen kann das vorstehend definierte Volumen eine obere

Öffnung in Form einer Brennkammerdüse 203 aufweisen, die in der Sekundärverbrennungszone 27 der Brennkammer 24 vorgesehen ist, welche eine in die Sekundärverbrennungszone 27 hineinragende Brennkammerschräge 202 aufweist, welche vorzugsweise das Wärmetauschmedium 38 beinhaltet. Die Brennkammerschräge 202 verringert den Querschnitt der Sekundärverbrennungszone 27. Dabei ist die

Brennkammerschräge 202 um einen Winkel k von zumindest 5%, bevorzugt um einen Winkel k von zumindest 15% und noch mehr bevorzugt um zumindest einen Winkel k von 19% in Bezug auf eine fiktive horizontale bzw. gerade vorgesehene Brennkammerdecke H (vgl. die gestrichelte Horizontallinie H in Fig. 4) vorgesehen.

Zudem ist eine Brennkammerdecke 204 ebenfalls in Richtung des Eintritts 33 aufsteigend geneigt vorgesehen. Die Brennkammer 24 in der Sekundärverbrennungszone 27 weist somit die Brennkammerdecke 204 auf, die in Richtung des Eintritts 33 des Wärmetauschers 3 nach oben geneigt vorgesehen ist. Diese Brennkammerdecke 204 erstreckt sich im Schnitt der Fig. 2 zumindest weitgehend gerade bzw. geradlinig und geneigt. Der Neigungswinkel der geraden bzw. ebenen Brennkammerdecke 204 kann gegenüber der (fiktiven) Horizontalen vorzugsweise 4 bis 15 Grad betragen. Mit der Brennkammerdecke 204 ist eine weitere (Decken-)Schräge in der

Brennkammer 24 vor dem Eintritt 33 vorgesehen, die zusammen mit der Brennkammerschräge 202 einen Trichter ausbildet. Dieser Trichter dreht die nach oben gerichtete Drall- bzw. Wirbelströmung zur Seite und lenkt diese Strömung in etwa in das Horizontale um. Aufgrund der schon turbulenten Aufwärtsströmung und der Trichterform vor dem Eintritt 33 wird sichergestellt, dass alle Wärmetauscherrohre 32 bzw. Kesselrohe 32 gleichmäßig beströmt werden, womit ein gleichverteilter Durchfluss des Rauchgases in allen Kesselrohren 32 sichergestellt ist. Dies optimiert den Wärmeübergang im Wärmetauscher 3 ganz erheblich.

Dabei kann insbesondere die Kombination der vertikalen und horizontalen Schrägen 203, 204 in der Sekundärverbrennungszone in Kombination als

Einströmgeometrie in dem konvektiven Kessel eine gleichmäßige Verteilung des Rauchgases auf die konvektiven Kesselrohre erreichen.

Die Brennkammerschräge 202 dient der Homogenisierung der Strömung S3 in Richtung des Wärmetauschers 3 und damit der Beströmung der Kesselrohre 32. Somit wird eine möglichst gleichmäßige Verteilung des Rauchgases auf die einzelnen Kesselrohre bewirkt, um dort den Wärmeübergang zu optimieren.

Im Detail dreht die Kombination der Schrägen mit dem Einströmquerschnitt des Kessels die Rauchgasströmung so, dass eine möglichst gleichmäßige Verteilung des Rauchgasdurchflusses bzw. der Durchflussmenge auf die jeweiligen Kesselrohre 32 erfolgt.

Im Stand der Technik gibt es häufig Brennkammern mit rechteckiger oder polygonaler Brennkammer und Düse, wobei jedoch die unregelmäßige Form der Brennkammer und der Düse sowie deren Zusammenspiel ein weiteres Hindernis für eine gleichmäßige Luftverteilung und eine gute Mischung von Luft und Brennstoff und somit einen guten Ausbrand darstellen, wie vorliegend erkannt wurde. Insbesondere mit einer eckigen Geometrie der Brennkammer entstehen Strömungsfäden bzw. Vorzugsströmungen, die nachteilhaft zu einer ungleichmäßigen Beströmung der Wärmetauscherrohre 32 führen.

Deshalb ist vorliegend die Brennkammer 24 ohne Totecken oder Totkanten vorgesehen.

Vorliegend wurde somit erkannt, dass die Geometrie der Brennkammer (und des gesamten Strömungsverlaufs im Kessel) eine maßgebliche Rolle bei den Überlegungen zur Optimierung der Biomasse-Heizanlage 1 spielt. Deshalb wurde (in Abkehr von den üblichen rechteckigen oder mehr-eckigen oder rein zylindrischen Formgebungen) die hierin beschriebene ovale oder runde Grundgeometrie ohne Totecken gewählt. Zudem wurde auch diese Grundgeometrie der Brennkammer und deren Aufbau mit den vorstehend angegebenen Maßen / Maßbereichen für einen 100 kW Kessel optimiert. Dabei sind diese Maße /Maßbereiche derart gewählt, dass insbesondere auch unterschiedliche Brennstoffe (Hackgut und Pellets) mit unterschiedlicher Qualität (beispielsweise mit unterschiedlichem Wassergehalt) bei sehr hohem Wirkungsgrad verbrannt werden können. Dies haben die Praxistests und CFD-Simulationen ergeben.

Insbesondere kann die Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 ein Volumen umfassen, das bevorzugt im Außenumfang einen ovalen oder annähernd kreisförmigen Horizontalquerschnitt aufweist (ein solcher Querschnitt ist in Fig. 2 beispielhaft mit Al gekennzeichnet). Dieser Horizontalquerschnitt kann zudem bevorzugt die Grundfläche der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 darstellen. Über die durch den Doppelpfeil BK4 angegebene Höhe kann die Brennkammer 24 einen annähernd gleichbleibenden Querschnitt aufweisen. Insofern kann die Primärverbrennungszone 24 ein annähernd oval-zylindrisches Volumen aufweisen. Bevorzugt können die Seitenwände und die Grundfläche (der Rost) der Primärverbrennungszone 26 senkrecht aufeinander stehen. Dabei können die vorstehend beschriebenen Schrägen 203, 204 integriert als Wände der Brennkammer 24 vorgesehen sein, wobei die Schrägen 203, 204 einen Trichter ausbilden, der im Eintritt 33 des Wärmetauschers 33 mündet und dort den geringsten Querschnitt aufweist. V orstehend wird der B egriff „annähernd“ verwendet, da selbstverständlich einzelne

Kerben, konstruktiv bedingte Abweichungen oder kleine Asymmetrien vorhanden sein können, beispielsweise bei den Übergängen der einzelnen Brennkammersteine 29 zueinander. Diese geringfügigen Abweichungen spielen strömungstechnisch jedoch nur eine untergeordnete Rolle.

Der Horizontalquerschnitt der Brennkammer 24 und insbesondere der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 können ebenso bevorzugt regelmäßig ausgeführt sein. Weiter kann der Horizontalquerschnitt der Brennkammer 24 und insbesondere der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 bevorzugt eine regelmäßige (und/oder symmetrische) Ellipse sein. Zudem kann der Horizontalquerschnitt (der Außenumfang) der

Primärverbrennungszone 26 über eine vorgegebene Höhe, (beispielsweise 20 cm) gleichbleibend ausgestaltet sein.

Damit ist vorliegend eine oval-zylindrische Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 vorgesehen, die nach CFD-Berechnungen eine deutlich gleichmäßigere und bessere Luftverteilung in der Brennkammer 24 ermöglicht als bei rechteckigen Brennkammern des Stands der Technik. Die fehlenden Toträume vermeiden zudem Zonen in der Brennkammer mit schlechter Luftdurchströmung, was die Effizienz steigert und die Schlackebildung verringert.

Ebenso ist die Düse 203 in der Brennkammer 24 als ovale oder annähernd kreisförmige Verengung aus gestaltet, um die Strömungsverhältnisse noch weiter zu optimieren. Der vorstehend erläuterte Drall der Strömung in der Primärverbrennungszone 26, welcher durch die erfindungsgemäßen speziell konzipierten Sekundär luftdüsen 291 bedingt ist, führt zu einem grob helixförmig oder spiralförmig nach oben gerichteten Strömungsverlauf, wobei eine ebenso ovale oder annähernd kreisförmige Düse diesen Strömungsverlauf begünstigt, und nicht wie übliche rechteckige Düsen stört. Diese optimierte Düse 203 bündelt das nach oben rotierend strömende Rauchgas-Luft-Gemisch und sorgt für eine bessere Durchmischung, einen Erhalt der Wirbelströmungen in der Sekundärverbrennungszone 27 und damit für eine vollständige Verbrennung. Dadurch wird auch der erforderliche Luftüberschuss minimiert. Dies verbessert den Verbrennungsvorgang und erhöht die Effizienz.

Damit dient insbesondere die Kombination der vorstehend erläuterten Sekundärluftdüsen 291 und der dadurch induzierten Wirbelströmungen mit der optimierten Düse 203 der Bündelung des nach oben rotierenden Rauchgas-/Luftgemischs. Dies sorgt für eine zumindest annähernd vollständige Verbrennung in der Sekundärverbrennungszone 27.

Somit wird eine wirbel- bzw. drallbehaftete Strömung durch die Düse 203 gebündelt und nach oben gerichtet, womit sich diese Strömung weiter nach oben erstreckt als im Stand der Technik üblich. Dies hat, wie für den Fachmann aus den Gesetzen der Physik betreffend des Drehimpulses ersichtlich, seine Ursache in der durch die Düse 203 erzwungenen Verkleinerung des drallbehafteten Abstandes des Luftstromes zur Rotations- bzw. Drallmittenachse (vgl. analog die Physik des Pirouetteneffekts).

Zudem wird vorliegend der Strömungsverlauf in der Sekundärverbrennungszone 27 und aus der Sekundärverbrennungszone 27 zu den Kesselrohren 32 optimiert, wie nachstehend näher erläutert.

Die Brennkammerschräge 202 der Fig. 4, welche ohne Bezugszeichen auch in den Fig. 2 und 3 zu erkennen ist und an der sich die Brennkammer 25 (bzw. deren Querschnitt) von unten nach oben hin zumindest annähernd linear verjüngt, sorgt nach CFD- Berechnungen für eine Vergleichmäßigung der Rauchgasströmung in Richtung der Wärmetauscheinrichtung 4, womit deren Effizienz verbessert werden kann. Dabei verjüngt sich die horizontale Querschnittsfläche der Brennkammer 25 von Anfang bis Ende der Brennkammerschräge 202 bevorzugt zumindest um 5%. Die Brennkammerschräge 202 ist dabei auf der Seite der Brennkammer 25 zur Wärmetauscheinrichtung 4 vorgesehen, und ist an der Stelle der maximalen Verjüngung abgerundet vorgesehen. Im Stand der Technik üblich sind parallele bzw. gerade Brennkammerwände ohne eine Verjüngung (um die Rauchgasströmung nicht zu behindern). Hinzu kommt, einzeln oder in Kombination, die zur horizontalen schräg nach oben in Richtung des Eintritts 33 verlaufende Brennkammerdecke 204, die die Wirbelströmungen in der Sekundärverbrennungszone 27 seitlich ableitet, und dabei in deren Strömungsgeschwindigkeitsverteilung vergleichmäßigt.

Die Einströmung bzw. Umlenkung des Rauchgasstromes vor dem Rohrbündelwärmetauscher ist derart ausgestaltet, dass eine ungleichmäßige Anströmung der Rohre bestmöglich vermieden wird, womit Temperaturspitzen in einzelnen Kesselrohren 32 niedrig gehalten werden können und damit der Wärmeübergang im Wärmetauscher 4 verbessert werden kann (bestmögliche Nutzung der

Wärmetauscherflächen). In der Folge ist die Effizienz der Wärme tauscheinrichtung 4 verbessert.

Im Detail wird der gasförmige Volumenstrom des Rauchgases durch die schräge Brennkammerwandung 203 mit einer gleichmäßigen Geschwindigkeit (auch im Falle unterschiedlicher Verbrennungszustände) zu den Wärmetauscherrohren bzw. den Kesselrohren 32 geführt. Durch die schräge Brennkammerdecke 204 wird dieser Effekt nochmals verstärkt, wobei ein Trichtereffekt bewirkt wird. Im Ergebnis entsteht eine gleichmäßige Wärmeverteilung der einzelnen Kesselrohre 32 betreffenden

Wärmetauscherflächen und damit eine verbesserte Nutzung der Wärmetauscherflächen. Die Abgastemperatur wird somit gesenkt und der Wirkungsgrad erhöht. Dabei ist die Strömungsverteilung insbesondere an der in der Fig. 3 dargestellten Indikatorlinie WT1 deutlich gleichmäßiger als im Stand der Technik. Die Linie WT1 stellt eine Eintrittsfläche für den Wärmetauscher 3 dar. Die Indikatorlinie WT3 gibt eine beispielhafte Querschnittslinie durch die Filtereinrichtung 4 an, in der die Strömung möglichst homogen eingerichtet bzw. über den Querschnitt der Kesselrohre 32 in etwa gleichverteilt ist (u. A. aufgrund von Strömungsblenden am Eingang der Filtereinrichtung 4 und aufgrund der Geometrie der Wendekammer 35). Eine gleichmäßige Durchströmung der Filtereinrichtung 3 bzw. des letzten Kesselzuges minimiert Strähnenbildung und optimiert dadurch zudem die Abscheideeffizienz der Filtereinrichtung 4 sowie den Wärmeübergang in der Biomasse-Heizanlage 1.

Weiter ist im unteren Teil der Brennkammer 25 am Brennstoffbett 28 eine Zündeinrichtung 201 vorgesehen. Diese kann eine Initialzündung oder eine erneute Zündung des Brennstoffes bewirken. Es kann die Zündeinrichtung 201 ein Glühzünder sein. Die Zündeinrichtung ist vorteilhaft ortsfest und horizontal seitlich versetzt zum Ort der Einführung des Brennstoffs angeordnet. Weiter kann (optional) nach dem Ausgang des Rauchgases (d. h., nach S7) aus der Filtereinrichtung eine Lamdasonde (nicht dargestellt) vorgesehen sein. Durch die Lambdasonde kann eine Steuerung (nicht dargestellt) den jeweiligen Heizwert erkennen. Die Lambdasonde kann somit für das ideale Mischverhältnis zwischen den Brennstoffen und der Sauerstoffzufuhr sorgen. Trotz unterschiedlicher Brennstoffqualitäten werden im Ergebnis eine hohe Effizienz und ein höherer Wirkungsgrad erreichbar.

Das in Fig. 5 gezeigte Brennstoffbett 28 zeigt eine grobe Brennstoffverteilung aufgrund der Zuführung des Brennstoffs von der rechten Seite der Fig. 5. Dieses Brennstoff-bett 28 wird von unten mit einem Rauchgas-Frischluft Gemisch beströmt, das von der Rezirkulationseinrichtung 5 bereitgestellt wird. Dieses Rauchgas -Frischluft Gemisch ist vorteilhaft vortemperiert und weist die ideale Menge (Massenstrom) und das ideale Mischungsverhältnis auf, so wie das eine nicht näher gezeigte Anlagensteuerung aufgrund diverser sensorisch erfasster Messwerte und zugehöriger Luftventile 52 regelt.

Weiter ist in den Fig. 4 und 5 eine Brennkammerdüse 203 gezeigt, in der eine Sekundärverbrennungszone 27 vorgesehen ist und die die Rauchgasströmung beschleunigt und bündelt. Dadurch wird die Rauchgasströmung besser durchmischt und kann in der Nachverbrennungszone 27 bzw. Sekundärverbrennungszone 27 effizienter verbrennen. Das Flächenverhältnis der Brennkammerdüse 203 liegt in einem Bereich von 25 % bis 45 %, beträgt jedoch bevorzugt 30 % bis 40 %, und ist, beispielsweise für eine 100 kW Biomasse-Heizanlage 1, idealerweise 36 % +- 1 % (Verhältnis der gemessenen Eingangsfläche zur gemessenen Ausgangsfläche der Düse 203).

Mithin stellen die vorstehenden Angaben zur Brennkammergeometrie der Primärverbrennungszone 26 zusammen mit der Geometrie der Sekundär luftdüsen 291 und der Düse 203 eine vorteilhafte Weiterbildung der vorliegenden Offenbarung dar.

(Brennkammersteine)

Die Fig. 6 zeigt eine dreidimensionale Schnittansicht (von schräg oben) auf die Primärverbrennungszone 26 sowie den isolierten Teil der Sekundärverbrennungszone 27 der Brennkammer 24 mit dem Drehrost 25, und insbesondere auf die besondere Ausgestaltung der Brennkammersteine 29. Die Fig. 7 zeigt entsprechend zur Fig. 6 eine Explosionsdarstellung der Brennkammersteine 29. Die Ansichten der Fig. 6 und 7 können bevorzugt mit den vorstehend aufgeführten Abmessungen der Fig. 4 und 5 ausgeführt sein. Dies ist jedoch nicht zwingend der Fall.

Die Kammerwand der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 ist mit einer Mehrzahl von Brennkammersteinen 29 in einem modularen Aufbau vorgesehen, was unter anderem die Fertigung und die Wartung erleichtert. Die Wartung wird insbesondere durch die Möglichkeit der Entnahme einzelner Brennkammersteine 29 erleichtert.

An den Auflageflächen 260 der Brennkammersteine 29 sind formschlüssige Nuten 261 und Vorsprünge 262 (in Fig. 6 sind zur Vermeidung von Redundanzen in den Figuren exemplarisch nur jeweils ein paar dieser bezeichnet) vorgesehen, um eine mechanische und weitgehend luftdichte Verbindung zu schaffen, um wiederum das Eindringen von störender Fremdluft zu vermeiden. Bevorzugt bilden je zwei zumindest weitgehend symmetrische Brennkammersteine (mit Ausnahme eventuell der Öffnungen für die Sekundärluft bzw. das rezirkulierte Rauchgas) einen vollständigen Ring aus. Weiter sind bevorzugt drei Ringe aufeinandergestapelt, um die oval-zylindrische oder alternativ auch zumindest annähernd kreisförmige (letzteres ist nicht dargestellt) Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 auszubilden.

Als oberer Abschluss sind drei weitere Brennkammersteine 29 vorgesehen, wobei die ringförmige Düse 203 durch zwei Halterungssteine 264 gelagert wird, die formschlüssig auf den oberen Ring 263 aufgesetzt werden. Bei allen Auflageflächen 260 sind Nuten 261 entweder für passende Vorsprünge 262 und/oder zur Einfügung von geeignetem Dichtmaterial vorgesehen.

Die Halterungssteine 264, welche bevorzugt symmetrisch ausgebildet sind, können bevorzugt eine nach innen geneigte Schräge 265 aufweisen, um ein Abkehren von Flugasche auf den Drehrost 25 zu vereinfachen. Der untere Ring 263 der Brennkammersteine 29 liegt auf einer Bodenplatte 251 des Drehrosts 25 auf. An der Innenkannte zwischen diesem unteren Ring 263 der Brennkammersteine 29 lagert sich vermehrt Asche ab, was somit diesen Übergang vorteilhaft im Betrieb der Biomasse-Heizanlage 1 selbstständig und vorteilhaft abdichtet.

Im mittleren Ring der Brennkammersteine 29 sind die (optionalen) Öffnungen für die Rezirkulationsdüsen 291 bzw. Sekundärluftdüsen 291 vorgesehen. Dabei sind die Sekundärluftdüsen 291 zumindest annähernd auf der gleichen (horizontalen) Höhe der Brennkammer 24 in den Brennkammersteinen 29 vorgesehen.

Vorliegend sind drei Ringe von Brennkammersteinen 29 vorgesehen, da dies den effizientesten Weg der Herstellung und auch der Wartung darstellt. Alternativ können auch 2, 4 oder 5 solcher Ringe vorgesehen sein.

Die Brennkammersteine 29 bestehen vorzugsweise aus Hochtemperatur- Siliziumkarbid, wodurch diese sehr verschleißfest sind.

Die Brennkammersteine 29 sind als Formsteine vorgesehen. Die Brennkammersteine 29 sind derart geformt, dass das Innenvolumen der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 einen ovalen Horizontalquerschnitt aufweist, womit durch eine ergonomische Formgebung Totecken bzw. Toträume vermieden werden, die üblicherweise vom Rauchgas- Luftgemisch nicht optimal durchströmt werden, wodurch der dort vorhandene Brennstoff nicht optimal verbrannt wird. Aufgrund der vorliegenden Formgebung der Brennkammersteine 29 wird die Durchströmung des Rosts 25 mit Primärluft, die auch zur Verteilung des Brennstoffs über dem Rost 25 passt, und die Möglichkeit von unbehinderten Wirbelströmungen verbessert; und folglich wird die Effizienz der Verbrennung verbessert. Der ovale Horizontalquerschnitt der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer

24 ist bevorzugt ein punktsymmetrisches und/oder regelmäßiges Oval mit dem kleinsten Innendurchmesser BK3 und dem größten Innendurchmesser BK11. Diese Maße waren das Ergebnis der Optimierung der Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 mittels CFD-Simulation und von praktischen Versuchen. (Drehrost)

Fig. 8 zeigt eine Aufsicht auf den Drehrost 25 von oben aus Sicht der Schnittlinie Al der Fig. 2. Die Aufsicht der Fig. 8 kann bevorzugt mit den vorstehend aufgeführten

Abmessungen ausgeführt sein. Dies ist jedoch nicht zwingend der Fall.

Der Drehrost 25 weist die Bodenplatte 251 als Basiselement auf. In einer grob oval förmigen Öffnung der Bodenplatte 251 ist ein Übergangselement 255 vorgesehen, welches einen Zwischenraum zwischen einem ersten Drehrostelement 252, einem zweiten Drehrostelement 253 und einem dritten Drehrostelement 254 überbrückt, welche drehbar gelagert sind. Damit ist der Drehrost 25 als Drehrost mit drei Einzelelementen vorgesehen, d. h., dieser kann auch als 3 -fach Drehrost bezeichnet werden. In den Drehrostelementen 252, 253 und 254 sind Luftlöcher zur Durchströmung mit Primärluft vorgesehen.

Die Drehrostelemente 252, 253 und 254 sind flache und hitzebeständige Metallplatten, beispielsweise aus einem Metallguss, die auf deren Oberseite eine zumindest weitgehend eben konfigurierte Oberfläche aufweisen und an deren Unterseite mit den Lagerachsen 81 beispielsweise über Zwischenhalterungselemente verbunden sind. Von oben betrachtet weisen die Drehrostelemente 252, 253 und 254 gekrümmte und komplementäre Seiten bzw. Umrisse auf.

Insbesondere können die Drehrostelemente 252, 253, 254 zueinander komplementäre und gekrümmte Seiten aufweisen, wobei vorzugsweise das zweite Drehrostelement 253 jeweils zu dem benachbarten ersten und dritten Drehrostelement 252, 254 konkave Seiten aufweist, und vorzugsweise das erste und dritte Drehrostelement 252, 254 jeweils zu dem zweiten Drehrostelement 253 hin eine konvexe Seite aufweist. Damit wird die Brecherfunktion der Drehrostelemente verbessert, da die Länge des Bruchs vergrößert wird, und die zum Brechen wirkenden Kräfte (ähnlich wie bei einer Schere) gezielter angreifen.

Die Drehrostelemente 252, 253 und 254 (sowie deren Umfassung in Form des Übergangselements 255) weisen gemeinsam betrachtet in der Aufsicht eine annähernd ovale Außenform auf, womit hier wiederum Totecken bzw. Toträume vermieden werden, in denen eine nicht optimale Verbrennung stattfinden könnte oder sich Asche unerwünscht ansammeln könnte. Die optimalen Abmessungen dieser Außenform der Drehrostelemente 252, 253 und 254 sind in Fig. 8 mit den Doppelpfeilen DR1 und DR2 bezeichnet. Bevorzugt, aber nicht ausschließlich, sind DR1 und DR2 wie folgt definiert:

DR1 = 288 mm +- 40 mm, bevorzugt +-20 mm

DR2 = 350 mm +- 60 mm, bevorzugt +- 20 mm

Diese Werte haben sich bei den CFD-Simulationen und dem folgenden Praxistest als Optimalwerte (-bereiche) herausgestellt. Diese Maße korrespondieren mit denen der Fig. 4 und 5. Diese Maße sind insbesondere für die Verbrennung von unterschiedlichen Brennstoffen bzw. den Brennstoffarten Hackgut und Pellets (Hybridfeuerung) in einem Leistungsbereich von 20 bis 200 kW vorteilhaft.

Dabei weist der Drehrost 25 eine ovale Verbrennungsfläche auf, die für die Brennstoffverteilung, die Luftdurchströmung des Brennstoffs und den Abbrand des Brennstoffs günstiger ist als eine übliche rechteckige Verbrennungsfläche. Die Verbrennungsfläche 258 wird im Kern durch die Oberflächen der Drehrostelemente 252, 253 und 254 (im horizontalen Zustand) gebildet. Die Verbrennungsfläche ist somit die nach oben zeigende Oberfläche der Drehrostelemente 252, 253 und 254. Diese ovale Verbrennungs fläche entspricht vorteilhaft der Brennstoffauflagefläche, wenn diese seitlich auf den Drehrost 25 aufgebracht bzw. aufgeschoben wird (vgl. der Pfeil E der Fig. 9, 10 und 11). Insbesondere kann die Brennstoffzufuhr aus einer Richtung erfolgen, die parallel zu einer längeren Mittelachse (Hauptachse) der ovalen Verbrennungsfläche des Drehrosts 25 liegt.

Das erste Drehrostelement 252 und das dritte Drehrostelement 254 können bevorzugt in deren Verbrennungsfläche 258 identisch ausgebildet sein. Weiter können das erste Drehrostelement 252 und das dritte Drehrostelement 254 identisch oder baugleich zueinander sein. Dies ist beispielsweise in Fig. 9 zu sehen, wobei das erste Drehrostelement 252 und das dritte Drehrostelement 254 die gleiche Form aufweisen.

Weiter ist das zweite Drehrostelement 253 zwischen dem ersten Drehrostelement 252 und dem dritten Drehrostelement 254 angeordnet.

Bevorzugt ist der Drehrost 25 mit einer annähernd punktsymmetrischen ovalen Verbrennungs fläche 258 vorgesehen.

Ebenso kann der Drehrost 25 eine annähernd elliptische Verbrennungsfläche 258 ausbilden, wobei DR2 die Maße von deren Hauptachse und DR1 die Maße von deren Nebenachse ist.

Weiter kann der Drehrost 25 eine annähernd ovale Verbrennungsfläche 258 aufweisen, welche achsensymmetrisch in Bezug auf eine Mittenachse der Verbrennungs fläche 258 ist.

Weiter kann der Drehrost 25 eine annähernd kreisförmige Verbrennungs fläche 258 aufweisen, wobei dies geringfügige Nachteile bei der Brennstoffzuführung und der - Verteilung nach sich zieht.

Weiter sind zwei Motoren bzw. Antriebe 231 der Drehmechanik 23 vorgesehen, mit denen die Drehrostelemente 252, 253 und 254 entsprechend gedreht werden können. Näheres zur besonderen Funktion und zu den Vorteilen des vorliegenden Drehrosts 25 wird später mit Bezug auf die Figuren 9, 10 und 11 beschrieben. Insbesondere bei Pellet- und Hackgutheizungen (und insbesondere bei hybriden Biomasse-Heizanlagen) kann es vermehrt zu Ausfällen durch Schlacke-Bildung in der Brennkammer 24, insbesondere auf dem Drehrost 25, kommen. Schlacke entsteht bei einem Verbrennungsvorgang immer dann, wenn in der Glut Temperaturen über dem Ascheschmelzpunkt erreicht werden. Die Asche wird dann weich, verklebt und bildet nach dem Abkühlen feste, und oft dunkel gefärbte Schlacke. Dieser auch als Versinterung bezeichnete Vorgang ist bei der Biomasse-Heizanlage 1 unerwünscht, da es durch die Anreicherung von Schlacke in der Brennkammer 24 zu einer Funktionsstörung kommen kann: sie schaltet sich ab. Die Brennkammer 24 muss üblicherweise geöffnet werden und die Schlacke muss entfernt werden.

Der Ascheschmelzbereich (dieser erstreckt sich vom Sinterpunkt bis zum Fließpunkt) hängt ganz wesentlich von dem verwendeten Brennmaterial ab. Fichtenholz hat beispielsweise eine kritische Temperatur von ca. 1.200 °C. Doch auch der Ascheschmelzbereich eines Brennstoffes kann starken Schwankungen unterliegen. Je nach Menge und Zusammensetzung der im Holz enthaltenen Mineralien ändert sich das Verhalten der Asche im Verbrennungsprozess.

Ein weiterer Faktor, der die Schlackebildung beeinflussen kann, sind Transport und Lagerung der Holzpellets oder der Hackschnitzel. Diese sollten nämlich möglichst unbeschädigt in die Brennkammer 24 gelangen. Sind die Holzpellets bereits zerbröselt, wenn sie in den Verbrennungsprozess gelangen, so erhöht sich dadurch die Dichte des Glutbetts. Stärkere Schlackebildung ist die Folge. Insbesondere der Transport vom Lagerraum zur Brennkammer 24 ist hier von Bedeutung. Besonders lange Wege, sowie Bögen und Winkel, führen zu einer Beschädigung bzw. einem Abrieb der Holzpellets.

Ein weiterer Faktor betrifft die Führung des Verbrennungsvorgangs. Bislang war man bestrebt, die Temperaturen eher hoch zu halten, um einen möglichst guten Ausbrand und niedrige Emissionen zu erzielen. Durch eine optimierte Brennkammergeometrie und Geometrie der Verbrennungszone 258 des Drehrosts 25 ist es möglich, die Verbrennungstemperatur am Rost niedriger und im Bereich der Sekundär luftdüsen 291 hoch zu halten, und somit die Schlackebildung am Rost zu verringern. Zudem kann entstehende Schlacke (und auch die Asche) durch die besondere Formgebung und die Funktionalität des vorliegenden Drehrosts 25 vorteilhaft entfernt werden. Dies wird nun mit Bezug auf die Figuren 9, 10 und 11 näher erläutert.

Die Figuren 9, 10 und 11 zeigen eine dreidimensionale Ansicht des Drehrosts 25 mit der Bodenplatte 251, dem ersten Drehrostelement 252, dem zweiten Drehrostelement 253 und dem dritten Drehrostelement 254. Die Ansichten der Fig. 9, 10 und 11 können bevorzugt mit den vorstehend aufgeführten Abmessungen korrespondieren. Dies ist j edoch nicht zwingend der F all.

Diese Ansicht zeigt den Drehrost 25 als freigestelltes Einschubteil mit Drehrostmechanik 23 und Antrieb(en) 231. Der Drehrost 25 ist mechanisch derart vorgesehen, dass er nach Art des Baukastensystems einzeln vorgefertigt werden kann, und als Einschubteil in eine vorgesehene längliche Öffnung des Kessels 11 eingeführt und eingebaut werden kann. Dies erleichtert zudem die Wartung dieses verschleißanfälligen Teils. Damit kann der Drehrost 25 bevorzugt modular ausgebildet sein, wobei dieser als Komplettteil mit Drehrostmechanik 23 und Antrieb 231 schnell und effizient entnommen und wieder eingesetzt werden kann. Der modularisierte Drehrost 25 kann damit auch mittels Schnellverschlüssen montiert und demontiert werden. Im Gegensatz dazu sind die Drehroste des Stands der Technik regelmäßig fest montiert, und somit schwer zu warten oder zu montieren.

Der Antrieb 231 kann zwei getrennt ansteuerbare Elektromotoren aufweisen. Diese sind vorzugsweise seitlich an der Drehrostmechanik 23 vorgesehen. Die Elektromotoren können Untersetzungsgetriebe aufweisen. Weiter können Endanschlagsschalter vorgesehen sein, die Endanschläge jeweils für die Endpositionen der Drehrostelemente 252, 253 und 254 vorsehen. Die Einzelkomponenten der Drehrostmechanik 23 sind austauschbar vorgesehen.

Beispielsweise sind die Zahnräder aufsteckbar vorgesehen. Dies erleichtert die Wartung und auch einen Seitenwechsel der Mechanik bei der Montage, falls erforderlich. In den Drehrostelementen 252, 253 und 254 des Drehrosts 25 sind die schon erwähnten Öffnungen 256 vorgesehen. Die Drehrostelemente 252, 253 und 254 können über deren jeweilige Lagerachsen 81, die über die Drehmechanik 23 von dem Antrieb 231, vorliegend den beiden Motoren 231, angetrieben werden, jeweils zumindest um 90 Grad, bevorzugt zumindest um 120 Grad, noch mehr bevorzugt um 170 Grad um die jeweilige Lager- bzw. Drehachse 81 gedreht werden. Dabei kann der maximale Drehwinkel 180 Grad, oder auch etwas weniger als 180 Grad sein, so wie das die Rostlippen 257 zulassen. Dabei ist die Drehmechanik 23 derart eingerichtet, dass das dritte Drehrostelement 254 einzeln und unabhängig vom ersten Drehrostelement 252 und vom zweiten Drehrostelement 243 gedreht werden kann, und dass das erste Drehrostelement 252 und das zweite Drehrostelement 243 gemeinsam und unabhängig von dem dritten Drehrostelement 254 gedreht werden können. Die Drehmechanik 23 kann beispielsweise mittels Laufrädem, Zahn- oder Antriebsriemen und/oder Zahnrädern entsprechend vorgesehen sein.

Die Drehrostelemente 252, 253 und 254 können bevorzugt als Gussrost mit einem Laserzuschnitt hergestellt werden, um eine exakte Formhaltigkeit sicherzustellen. Dies insbesondere um die Luftführung durch das Brennstoffbett 28 so genau wie möglich zu definieren, und störende Luftströmungen, beispielsweise Luftsträhnen an den Rändern der Drehrostelemente 252, 253 und 254, zu vermeiden.

Die Öffnungen 256 in den Drehrostelementen 252, 253 und 254 sind derart eingerichtet, dass diese für das übliche Pelletmaterial und/oder die üblichen Hackschnitzel klein genug sind, dass diese nicht hindurchfallen, und dass diese groß genug sind, dass der Brennstoff gut mit Luft beströmt werden kann. Zudem sind die Öffnungen 256 groß genug bemessen, dass diese durch Aschepartikel oder Störstoffe (z. B. keine Steine im Brennstoff) blockiert werden können.

Fig. 9 zeigt nun den Drehrost 25 in geschlossener Position, wobei alle Drehrostelemente 252, 253 und 254 horizontal ausgerichtet bzw. geschlossen sind. Dies ist die Position im Regelbetrieb. Durch die gleichmäßige Anordnung der Vielzahl der Öffnungen 256 wird eine gleichmäßige Durchströmung des Brennstoffbetts 28 (dieses ist in Fig. 9 nicht dargestellt) auf dem Drehrost 25 sichergestellt. Insofern kann hier der optimale Verbrennungszustand hergestellt werden. Der Brennstoff wird aus Richtung des Pfeiles E auf den Drehrost 25 aufgebracht; insofern wird der Brennstoff von der rechten Seite der Fig. 9 auf den Drehrost 25 hinaufgeschoben.

Im Betrieb sammelt sich Asche und oder Schlacke auf dem Drehrost 25 und insbesondere auf den Drehrostelementen 252, 253 und 254 an. Mit dem vorliegenden Drehrost 25 kann eine effiziente Abreinigung des Drehrosts 25 erfolgen.

Fig. 10 zeigt den Drehrost in dem Zustand einer Teilabreinigung des Drehrosts 25 im Gluterhaltungsbetrieb. Dazu wird nur das dritte Drehrostelement 254 gedreht. Dadurch, dass nur eines der drei Drehrostelemente gedreht wird, erhält sich die Glut auf dem ersten und dem zweiten Drehrostelement 252, 253, während zugleich die Asche und Schlacke nach unten aus der Brennkammer 24 hinausfallen kann. In der Folge ist keine externe Zündung zur Wiederaufnahme des Betriebs erforderlich (dies spart bis zu 90% Zündenergie). Eine weitere Folge sind eine Verschleißminderung der Zündeinrichtung (beispielsweise eines Zündstabes) und eine Stromersparnis. Weiter kann vorteilhaft eine Aschereinigung im Betrieb der Biomasse-Heizanlage 1 erfolgen.

Fig. 10 zeigt ebenso einen Zustand der Gluterhaltung während einer (oft schon ausreichenden) Teilabreinigung. Damit kann der Betrieb der Anlage 1 vorteilhaft kontinuierlicher erfolgen, womit im Gegensatz zur üblichen Vollabreinigung eines herkömmlichen Rostes keine langwierige vollständige Zündung erfolgen muss, die einige zehn Minuten in Anspruch nehmen kann.

Zudem wird eine potentielle Schlackebildung bzw. Schlackeansammlung an den beiden Außenkanten des dritten Drehrostelements 254 bei der Drehung dessen (auf-)gebrochen, wobei aufgrund der kurvenförmigen Außenkanten des dritten Drehrostelements 254 nicht nur die Abscherung über eine größere Gesamtlänge als bei herkömmlichen rechteckigen Elementen des Stands der Technik erfolgt, sondern auch mit einer ungleichmäßigen Bewegungsverteilung in Bezug auf die Außenkante (in der Mitte erfolgt eine größere Bewegung als an den unteren und oberen Rändern). Damit ist die Brecherfunktion des Drehrosts 25 deutlich verstärkt.

In Fig. 10 sind (beidseitige) Rostlippen 257 des zweiten Drehrostelements 253 erkennbar. Diese Rostlippen 257 sind derart eingerichtet, dass das erste Drehrostelement 252 und das dritte Drehrostelement 254 im geschlossenen Zustand dieser auf der Oberseite der Rostlippen 257 aufliegen, und somit die Drehrostelemente 252, 253 und 254 zueinander spaltfrei vorgesehen und damit dichtend vorgesehen sind. Damit werden Luftsträhnen und unerwünschte ungleichmäßige Primärluftströmungen durch das Glutbett vermieden. Vorteilhaft wird damit die Effizienz der Verbrennung verbessert.

Fig. 11 zeigt den Drehrost 25 im Zustand der Universalabreinigung, welche bevorzugt während eines Anlagenstillstands durchgeführt wird. Dabei werden alle drei Drehrostelemente 252, 253 und 254 gedreht, wobei das erste und zweite Drehrostelement 252, 253 bevorzugt in die entgegengesetzte Richtung gedreht werden wie das dritte

Drehrostelement 254. Realisiert wird damit einerseits eine vollständige Entleerung des Drehrosts 25, und andererseits wird die Asche und Schlacke nunmehr an vier ungeraden Außenkanten aufgebrochen. Mit anderen Worten wird eine vorteilhafte 4-fache Brecherfunktion realisiert. Das vorstehend in Bezug auf Fig. 9 zu der Geometrie der Außenkanten Erläuterte gilt auch in Bezug auf Fig. 10.

Zusammengefasst realisiert der vorliegende Drehrost 25 neben dem Normalbetrieb (vgl. Fig. 9) vorteilhaft zwei unterschiedliche Arten der Abreinigung (vgl. Fig. 10 und 11), wobei die Teilabreinigung eine Abreinigung während des Betriebs der Anlage 1 erlaubt.

Im Vergleich dazu sind marktübliche Drehrostsysteme nicht ergonomisch und haben durch ihre rechteckige Geometrie nachteilige Totecken, in welchen die Primärluft den Brennstoff nicht optimal durchströmen kann, womit eine Luftsträhnenbildung auftreten kann. An diesen Ecken kommt es auch gehäuft zu einer Schlackenbildung. Diese Punkte sorgen für eine schlechtere Verbrennung mit einem schlechteren Wirkungsgrad. Der vorliegende einfache mechanische Aufbau des Drehrosts 25 gestaltet diesen robust, zuverlässig und langlebig.

(Rezirkulationseinrichtung)

Zur Optimierung der vorstehend kurz erwähnten Rezirkulationseinrichtung 5 wur den wiederum CFD-Simulationen, weitere Überlegungen und Praxistests durchgeführt. Dabei wurde die nachstehend beschriebene Rauchgasrezirkulation für eine Biomasse- Heizanlage vorgesehen.

Bei den Berechnungen wurden beispielsweise ein 100 kW Kessel im Nennlastbe triebsfall mit einem Lastbereich von 20 bis 500 kW mit verschiedenen Brennstoffen (beispielsweise Hackgut mit 30% Wasseranteil) simuliert. Vorliegend wurde zudem für alle mit Rauchgas in Berührung stehenden Flächen eine leichte Verschmutzung oder Ver rußung (sogenanntes Fouling mit einer Dicke von 1 mm) berücksichtigt. Die Emissivität einer derartigen Fouling- Schicht wurde mit 0,6 angesetzt. Das Ergebnis dieser Optimierung und der einhergehenden Überlegungen ist in den

Fig. 12 bis 17 dargestellt. Die Figuren 12 bis 14 zeigen verschiedene Ansichten der Rezirkulationseinrichtung 5, welche in den Figuren 1 bis 3 ersichtlich ist.

Fig. 12 zeigt eine herausgestellte Schrägansicht der Rezirkulationseinrichtung 5 mit den Brennkammersteinen 29, die die Primärverbrennungszone 26 umgeben. Fig. 13 zeigt eine herausgestellte semitransparente Schrägansicht der Rezirkulationseinrichtung 5 der Fig. 12. Die Fig. 14 zeigt eine Seitenansicht der Rezirkulationseinrichtung 5 der Figuren 12 und 13. Der Pfeil S der Figuren 12 bis 14 entspricht jeweils dem Pfeil S der Fig. 1, welcher die Richtung der Seitenansicht auf die Biomasse-Heizanlage 1 angibt.

Die Rezirkulationseinrichtung 5 wird nachstehend anhand der Figuren 12, 13, 14 und 15 näher beschrieben. Die Rezirkulationseinrichtung 5 weist einen Rezirkulationseintritt 53 mit einem Rezirkulationseintrittskanal 531 und einem Rezirkulationseintrittskanalteiler 532 auf. Der Rezirkulationseintritt 53 und der Rezirkulationseintrittskanal 531 sind stromabwärts eines Gebläses 15 (vgl. Fig. 3) am Rauchgasausgang der Biomasse-Heizanlage 1 nach dem Wärmetauscher 3 oder nach der (optionalen) Filtereinrichtung 4 vorgesehen. Der Rezirkulationseintrittskanalteiler 532 kann das zu rezirkulierende Rauchgas beziehungs weise das Rezi-Gas in einen Primärrezirkulationskanal 56 und einen optionalen Sekun- därrezirkulationskanal 57 verzweigen. Ist keine Sekundärrezirkulation vorhanden, ist auch kein Rezirkulationseintrittskanalteiler 532 erforderlich.

Der Primärrezirkulationskanal 56 mündet über ein Luftventil 52, vorliegend beispielhaft ein Drehschieberventil 52, in einer Primärmischkammer 542. In die Primär mischkammer 542 mündet über ein weiteres Luftventil 52, vorliegend beispielhaft ein Drehschieberventil 52, zudem ein Primärluftkanal 58, welcher wiederum einen Primär lufteintritt 581 für beispielsweise Raum- oder Frischluft, entsprechend als Primärfrisch luft bezeichnet, aufweist. Der Primärluftkanal 58 kann einen Primärluftsensor 582 (bei spielsweise zum Erfassen der Temperatur und/oder des Sauerstoffgehalts der Primärfrischluft) aufweisen.

Über den Primärlufteintritt 581 und den Primärluftkanal 58 sowie das Luftventil 52 gelangt noch unvermischte Primärluft, d. h. Frischluft oder Umgebungsluft, in die Primärmischkammer 542, in der die Umgebungsluft entsprechend der Ventilstellung der Luftventile 52 mit dem rezirkulierten Rauchgas aus dem Primärrezirkulationskanal 56 gemischt wird. Stromabwärts anschließend an die Primärmischkammer 542 ist ein Primärmischkanal 54 vorgesehen, in welchem das Gemisch aus Primär(-frisch)luft und Rauchgas weiter vermischt wird. Die Primärmischkammer 542 mit deren Ventilen 52 und der Primärmischkanal 54 bilden zusammen eine Primärmischeinheit 5a aus.

Der Sekundärrezirkulationskanal 57 mündet über ein Luftventil 52, vorliegend beispielhaft ein Drehschieberventil 52, in einer Sekundärmischkammer 552. In die Sekundärmischkammer 552 mündet über ein weiteres Luftventil 52, vorliegend beispiel haft ein Drehschieberventil 52, zudem ein Sekundär luftkanal 59, welcher wiederum einen Sekundärlufteintritt 591 für Sekundärfrischluft aufweist. Der Sekundärluftkanal 59 kann einen Sekundärluftsensor 592 (beispielsweise zum Erfassen der Temperatur und/oder des Sauerstoffgehalts der Sekundärluft) aufweisen.

Über den Sekundärlufteintritt 591 und den Sekundär luftkanal 59 sowie das Luft ventil 52 gelangt die Sekundärfrischluft, d. h. Umgebungsluft, in die Sekundärmischkam mer 552, in der die Umgebungsluft entsprechend der Ventilstellung der Luftventile 52 mit dem rezirkulierten Rauchgas aus dem Sekundärrezirkulationskanal 57 gemischt wird. Stromabwärts anschließend an die Sekundärmischkammer 552 ist ein Sekundärmischka nal 55 vorgesehen, in welchem das Gemisch aus Sekundärfrischluft und Rauchgas weiter vermischt wird. Die Sekundärmischkammer 552 mit deren Ventilen 52 und der Sekun därmischkanal 55 bilden die Sekundärmischeinheit 5b aus.

Die Stellung der vier Luftventile 52 wird jeweils mittels eines Ventilstellaktors 521, der beispielsweise ein Elektromotor sein kann, eingestellt. In der Fig. 12 ist aus Gründen der Übersichtlichkeit nur einer der vier Ventilstellaktoren 521 bezeichnet.

Der Primärmischkanal 54 weist eine Mindestlänge LI auf. Die Mindestlänge LI beträgt beispielsweise zumindest 700 mm von Beginn des Primärmischkanals 54 am Durchtritt aus der Primärmischkammer 542 bis zu dem Ende des Primärmischkanals 54. Es hat sich gezeigt, dass die Länge LI des Primärmischkanals 54, für eine gute Durch mischung auch länger, vorzugsweise zumindest 800 mm, idealerweise 1200 mm betragen sollte. Die Länge LI sollte zudem vorzugsweise aus konstruktiven und drucktechnischen Gründen beispielsweise 2000 mm nicht überschreiten. Der Primärmischkanal 54 kann an dessen stromaufwärtigen Anfang einen Einlauftrichter aufweisen, der sich in Richtung des Endes des Primärmischkanals 54 verjüngt. Damit wird die Strömung am stromaufwärtigen Anfang des Kanals 54 in die Mitte gebündelt, und vermischt sich nochmals besser, da aufgrund thermischer Unterschiede eine Strähnenbildung insbesondere an der oberen Seite des Kanals 54 auftreten kann. Dieser Strähnenbildung wird mittels der Verjüngung des Primärmischkanals 54 an dessen Anfang vorteilhaft entgegengewirkt.

Der (optionale) Sekundärmischkanal 55 weist eine Mindestlänge L2 auf. Die Mindestlänge L2 beträgt beispielsweise zumindest 500 mm von Beginn des Sekundär- mischkanals 55 am Durchtritt aus der Sekundärmischkammer 552 bis zu dem Ende des Sekundärmischkanals 55. Es hat sich gezeigt, dass die Länge L2 des Sekundärmischka nals 55, für eine gute Durchmischung auch länger, vorzugsweise zumindest 600 mm, idealerweise 1200 mm betragen sollte. Auch die Länge L2 sollte zudem aus konstruktiven und drucktechnischen Gründen beispielsweise 2000 mm nicht überschreiten. Der Sekundärmischkanal 55 kann an dessen stromaufwärtigen Anfang ebenso einen Einlauftrichter aufweisen, der sich in Richtung des stromabwärtigen Endes des Sekundärmischkanals 55 verjüngt.

Der Primärmischkanal 54 und der (optionale) Sekundärmischkanal 55 können mit einem rechteckigen Querschnitt mit einer jeweiligen Innenbreite von 160 mm +-30 mm (vertikal) / 120 mm +- 30 mm (vertikal) und einer Innendicke (horizontal) von 50 mm +- 15 mm ausgeführt sein. Aufgrund dieser Ausgestaltung des Primärmischkanals 54 und des Sekundärmischkanals 55 jeweils als langer, flacher und an dem Wärmetauscher 3 und der Brenneinrichtung anliegender Kanal, werden mehrere vorteilhafte Effekte erzielt. Zum einen wird das Gemisch aus Rauchgas und Primär(-frisch)luft/Sekundär(-frisch)luft vorteilhaft vorerwärmt, bevor es zur Verbrennung gelangt. Beispielsweise kann ein Gemisch, das nach der Primärmischkammer 542 eine Temperatur von +25 Grad Celsius aufweist, am stromabwärtigen Ende des Primärmischkanals 54 eine im Nennlastfall um 15 Grad Celsius höhere Temperatur aufweisen. Zum anderen ist der Querschnitt und die Längsausdehnung so groß gewählt, dass die Vermischung auch nach den Mischkammem 542, 552 fortgesetzt wird, womit eine Verbesserung der Homogenisierung der Strömung verursacht wird. Dabei wird der Strömung genügend Weg zu einer weiteren Vermischung der eh schon zu Beginn des Weges turbulent vorliegenden Strömung bereitgestellt.

In anderen Worten wird mit dem länglichen Primärmischkanal 54 eine Wegstrecke zur weiteren Vermischung nach der Primärmischkammer 542 bereitgestellt, wobei die Primärmischkammer 542 gezielt zur Schaffung von erheblichen Turbulenzen zu Beginn der Wegstrecke vorgesehen ist. Hierzu kann der optionale Einlauftrichter der Kanäle 54, 55 ebenso beitragen.

Es können vorzugsweise die beiden Längen LI und L2 im Rahmen einer gewissen Toleranz (+- 10 mm) übereinstimmen.

Über einen Primärdurchtritt 541 wird das rezirkulierte Rauchgas, welches voraus gehend mit „frischer“ Primärluft gut vermischt wurde, von unten zum Drehrost 25 zuge führt. Durch dessen Öffnungen 256 tritt dieses Gemisch aus rezirkuliertem Rauchgas und Primärfrischluft (d.h. die Primärluft für die Brennkammer 24) in die Primärverbrennungs zone 26 der Brennkammer 24 ein. Insofern ist die Primärrezirkulation zum Rezirkulieren des Rauchgas-Primärfrischluft Gemischs derart vorgesehen, dass dieses von unten in die Primärverbrennungszone 26 eintritt.

Über einen (optionalen) Sekundärdurchtritt 551 und einen anschließenden Ring kanal 50 (vgl. Fig. 13) um die Brennkammersteine 29 wird das rezirkulierte Rauchgas, welches vorausgehend mit „frischer“ Sekundärluft d.h., Sekundärfrischluft (oder bei Ent fall der Sekundärrezirkulation mit Primär(-frisch)luft) gut vermischt wurde, zu den (ebenso optionalen) Rezirkulations- bzw. Sekundärluftdüsen 291 zugeführt. Die Sekun därluftdüsen 291 sind dabei, wie erläutert, nicht auf die Mitte der Primärverbrennungs- zone 26 ausgerichtet, sondern sind diese azentrisch ausgerichtet, um einen Drall der nach oben aus der Primärverbrennungszone 26 in die in die Sekundärverbrennungszone 27 verlaufende Strömung zu bewirken (d. h. eine nach oben gerichtete Wirbelströmung mit einer vertikalen Drallachse). Insofern kann die Sekundärrezirkulation zum Rezirkulieren des Rauchgas-Sekundärfrischluft-Gemischs zumindest teilweise in die Sekundärverbren nungszone 27 vorgesehen sein.

Die Figuren 13 und 14 zeigen entsprechend zu der Fig. 12 den Verlauf der Strömungen der Luft, des rezirkulierten Rauchgases und der Rauchgas-Luft-Gemische in der Rezirkulationseinrichtung 5 anhand der (schematischen) Strömungspfeile S8 bis S16. Die Pfeile S 1 bis S 16 geben die strömungstechnische Konfiguration an, d.h., den Verlauf des Flusses der diversen Gase oder bewegten Massen in der Biomasse-Heizanlage 1. Viele der vorliegenden Komponenten oder Merkmale sind dabei strömungstechnisch ver bunden, wobei dies mittelbar (d.h., über andere Komponenten) oder unmittelbar erfolgen kann. Wie in der Fig. 13 und der Fig. 14 jeweils ersichtlich ist, tritt das Rauchgas, das nach dem Wärmetausch aus dem Wärmetauscher 3 und aus der optionalen Filtereinrich tung 4 ausströmt, durch den Rezirkulationseintritt 5 in den Rezirkulationseintrittskanal 531 der Rezirkulationseinrichtung 5 ein (vgl Pfeil S8). Nach einer (optionalen) Aufteilung der Rauchgasströmung durch einen (optionalen) Rezirkulationseintrittskanalteiler 532 strömt das Rauchgas der Primärrezirkulation durch den Primärrezirkulationskanal 56 (vgl. Pfeil S10), abhängig von der Stellung eines der einstellbaren Luftventile 52 in die Primärmischkammer 541, in der das Rauchgas mit der Primärfrischluft vermischt wird, die durch den Primärluftkanal 58, abhängig von der Stellung eines weiteren der einstell baren Luftventile 52, ebenso in die Primärmischkammer 541 einströmt (vgl. Pfeil S12).

In der Folge entsteht eine Mischströmung (vgl. Pfeil S14) in dem Primärmischka nal 54 aus Rauchgas und Primärfrischluft, in der sich diese beiden Komponenten auf grund der Turbulenzen und der Länge des Primärmischkanals 54 vorteilhaft vermischen. Am Ende des Primärmischkanals 54 ist ein homogenes Gemisch aus Rauchgas und Primärfrischluft entstanden, welches durch den Primärdurchtritt 541 zur Primärver brennungszone 26 strömt (vgl. Pfeil S16).

Sollte eine (strömungstechnisch ähnlich der Primärrezirkulation vorgesehene) Sekundärrezirkulation vorhanden sein, strömt das Rauchgas nach dessen Aufteilung im Rezirkulationseintrittskanalsteiler 532 durch den Sekundärrezirkulationskanal 57 über ein weiteres einstellbares Luftventil 52 in die Sekundärmischkammer 552 (vgl. Pfeil S9), in welcher das Rauchgas mit der über den Sekundär luftkanal 59 und ein weiteres einstell bares Ventil 52 ebenso in die Sekundärmischkammer 552 einströmenden Sekundärfrisch- luft (vgl. Pfeil Si l) vermischt wird. Diese Vermischung des Rauchgases und der Sekun- därfrischluft setzt sich im Sekundärmischkanal fort (vgl. Pfeil S13), womit die Durchmi schung beider Komponenten verbessert wird. Das entstandene vorteilhaft homogene Gemisch strömt durch den Sekundärdurchtritt 551 in den Ringkanal 50 um die Brenn kammersteine 29 und durch die Rezirkulationsdüsen 291 in die Brennkammer 24 (vgl. Pfeil S 15).

Das schematische Blockdiagramm der Fig. 15 zeigt den vorstehend mit Bezug auf die Figuren 12 bis 14 erläuterten Strömungsverlauf in den jeweiligen Einzelkomponenten der Rezirkulationseinrichtung 5, sowie der der Biomasse-Heizanlage 1. In dem Block diagramm der Fig. 15 sind sowohl die Primärrezirkulation als auch die optionale Sekun- därrezirkulation als vollständiger Kreislauf dargestellt. Die Rezirkulationseinrichtung 5 kann auch nur eine Primärrezirkulation aufweisen.

Mittels der Rezirkulation des Rauchgases wird dieses im Grundsatz nach der Ver brennung mit Frischluft vermischt, wobei insbesondere der Sauerstoffgehalt erhöht wird, und einer erneuten Verbrennung zugeführt. Damit können brennbare Reste im Rauchgas, die ansonsten ungenutzt durch den Kamin abgeführt werden würden, nun doch noch einen Beitrag zur Verbrennung leisten.

Die jeweiligen Ventile 52 mit der Primärmischkammer 541 und dem (sich vor zugsweise annähernd horizontal erstreckenden) Primärmischkanal 54 bilden die Primär mischeinheit 5a aus. Die jeweiligen Ventile 52 mit der Sekundärmischkammer 552 und dem Sekundärmischkanal 55 können die Sekundärmischeinheit 5b ausbilden. Betreffend der in Fig. 14 verdeckten Teile der Strömungsführung, wird auf die Fig. 3 und die zuge hörigen Erläuterungen verwiesen.

Weiter ist in Fig. 15 ergänzend der sogenannte Falschlufteintrag berücksichtigt, der vorliegend als Störfaktor berücksichtigt wurde. Dabei gelangt Falschluft aus der Umgebung über Undichtigkeiten und insbesondere auch die Brennstoffzufuhr in die Brennkammer 24, wobei dies eine zusätzliche Luftquelle für die Verbrennung darstellt, die bei der Einstellung des Mischungsverhältnisses des Gemischs oder der Gemische zu berücksichtigen ist. Deshalb ist die Biomasse-Heizanlage 1 vorliegend vorzugsweise der art eingerichtet, dass der Falschlufteintrag im Nennlastbetriebsfall auf weniger als 6%, vorzugsweise weniger als 4%, der Luftmenge des Gemischs aus Primärfrischluft und rezirkuliertem Rauchgas (und bei vorhandener Sekundärrezirkulation der Luftmenge des Gemischs aus Sekundärfrischluft und rezirkuliertem Rauchgas und des Gemischs aus Primärfrischluft und rezirkuliertem Rauchgas) beträgt. Falschluft könnte im Übrigen auch Nachteilhaft von dem weiteren Strömungsweg des Rauchgases nach der Verbrennung zurück in die Brennkammer 24 gelangen, beispielsweise über die übliche Ascheabfuhr. Eine Lösung für dieses Problem bietet die später näher beschriebene Übergangsschnecke 73, womit diese die Rauchgasrezirkulation 5 und damit die Rauchgasbehandlung verbessern kann.

(Primär- und Sekundärmischkammer mit Ventilen)

Die Fig. 16 zeigt eine Schnittansicht der Primärmischkammer 542, sowie der zwei eingangsseitigen (Primär-) Luftventile 52 mit deren (Primär-) Ventilvorkammern 525 aus einem schrägen Sichtwinkel (vgl. in der Außenansicht entsprechend die Fig. 12 und die Fig. 13).

Das rezirkulierte Rauchgas strömt über den rohrförmigen Primärrezirkulations- kanal 56 durch einen Primärreziventileintritt 544 in die optional vorgesehene und vorlie gend lediglich beispielhaft oben angeordnete (Primär-) Ventilvorkammer 525, welche durch ein Ventilgehäuse 524 des oberen (Primär-) Luftventils 52 umfasst ist. Anstelle der Ventilvorkammer 525 kann beispielsweise auch der Primärrezirkulationskanal 56 derart eingerichtet sein, dass sich dessen Querschnitt kontinuierlich zum Luftventil 52 hin erweitert, womit eine eigene Vorkammer entfallen könnte.

Über den Primärluftkanal 58 strömt Primärfrischluft durch einen Primärlufteintritt 545 in eine optional vorgesehene und vorliegend lediglich beispielhaft unten angeordnete (Primär-) Ventilvorkammer 525, welche durch ein weiteres Ventilgehäuse 524 des unte- ren (Primär-) Luftventils 52 umfasst ist.

Alternativ kann das rezirkulierte Rauchgas auch der unteren Ventilvorkammer 525 zugeführt werden, während die Primärfrischluft der oberen Ventilvorkammer zuge führt werden kann.

Die (Primär-) Ventilvorkammem 525 der (Primär-) Luftventile 52 sind annähernd kegelstumpfförmig oder zylindrisch ausgebildet, und erweitern die Querschnittsfläche des, vorliegend beispielhaft oberen, Luftventils 52 für die Strömung des Rauchgases im Vergleich zu dem Querschnitt des Primärrezirkulationskanals 56. Damit kann einerseits Material und Platz gespart werden, da der Primärrezirkulationskanal 56 mit geringerem Querschnitt vorgesehen sein kann, und andererseits kann für die Steuerung (oder Rege lung) der Strömung durch das Luftventil 52 eine größere effektive Ventilfläche vorgese hen werden. Eine solche größere Ventilfläche weist insbesondere die Vorteile auf, dass diese verschmutzungsunempfmdlicher (u. A. gegenüber Verrußung) ist und aufgrund des größeren Querschnitts im offenen Zustand einen geringeren Druckverlust aufweist.

Die Luftventile 52 sind vorliegend beispielhaft Drehschieberventile 52.

Das obere und das untere (Primär-) Luftventil 52 können übereinstimmend aus geführt sein.

Die beiden Luftventile 52 als Drehschieberventile 52 umfassen jeweils einen Ventilstellaktor 521, beispielsweise einen Elektromotor, der eine drehbar gelagerte Ventilstellachse 522 drehen kann, sowie einen an der Ventilstellachse 522 angebrachten Ventilkörper 527 mit einem Stellachsenbefestigungselement und zumindest einem Ventilflügel 523. Der zumindest eine Ventilflügel 523 des Ventilkörpers 527 des jewei ligen Luftventils 52 ist am stromabwärtigen Ende der Ventilvorkammer 525 vorgesehen. Die Ventilstellachse 522 tritt durch die Primärmischkammer 542 hindurch. Damit ist der Ventilstellaktor 521 des jeweiligen Luftventils 52 an einer Seite der Primärmischkammer 542 vorgesehen, und der Ventilkörper 527 ist an der dem Ventilstellaktor 521 gegenüber liegenden Seite der Primärmischkammer 542 vorgesehen.

Der zumindest eine Ventilflügel 523 ist derart angeordnet, dass dieser in zumin- dest zwei unterschiedliche Stellungen bewegt bzw. gedreht werden kann, um die Durch lässigkeit des Luftventils 52 einzustellen.

Beispielsweise ist in einer ersten der Stellungen zumindest ein Teilbereich zumin- dest einer Ventildurchtrittsöffnung 526 mittels einer Sperrfläche, die durch den Ventil flügel 523 vorgesehen ist, fluidisch versperrt, so dass das Rauchgas den Teilbereich der zumindest einen Ventildurchtrittsöffnung 526 in die Primärmischkammer 542 nicht durchströmen kann. In der zweiten der Stellungen gibt die Sperrfläche den Teilbereich zumindest teilweise frei, so dass der Teilbereich von dem Rauchgas durchströmt werden kann.

Es kann in der ersten Stellung das Luftventil 52 vorzugsweise vollständig geschlossen sein, wobei die Sperrfläche des zumindest einen Ventilflügels 523 die Durch gangsfläche der entsprechenden zumindest einen Ventildurchtrittsöffnung 526 vollstän- dig abdeckt. In Fig. 16 ist diese geschlossene Ventilstellung beispielhaft durch das untere Luftventil 52 dargestellt.

Weiter kann in der zweiten Stellung das Luftventil 52 vorzugsweise vollständig geöffnet sein, wobei die Sperrfläche des zumindest einen Ventilflügels 523 die Durch- gangsfläche der entsprechenden zumindest einen Ventildurchtrittsöffnung 526 vollstän dig freigibt. In Fig. 17 ist diese offene Ventilstellung beispielhaft durch das obere Luft ventil 52 dargestellt. Im vollständig geöffneten Zustand kann die Durchgangsfläche des Luftventils beispielsweise 5300 mm ² +- 500 mm ² betragen. Das Luftventil 52 kann vor zugsweise frei zwischen dem vollständig geöffneten Zustand und dem vollständig geschlossenen Zustand eingestellt werden.

Vorliegend sind bei jeweils einem Luftventil 52 beispielhaft zwei Ventilflügel 523 mit jeweils zwei Ventildurchtrittsöffnungen 526 in die Primärmischkammer 542 vorge sehen (d. h. der Ventilkörper bildet einen Fächerschieber aus). Allerdings können auch nur ein oder auch eine Vielzahl von Ventilflügeln und eine korrespondierende Anzahl von Ventildurchtrittsöffnungen 526 vorgesehen sein. Weiter ist in Fig. 16 eine Ventilfläche 528 erkennbar, in der die Ventildurchtritts öffnungen 526 vorgesehen sind und die durch das Primärmischkammergehäuse 546 aus gebildet ist. Die Ventilflügel 523 können vorzugsweise auf der Ventilfläche 528 in jeder Stellung des Ventilkörpers 527 auf- bzw. anliegen.

Vorzugsweise ist das Luftventil 52 derart eingerichtet, dass die Öffnungsfläche der Ventildurchtrittsöffnung 526 größer ist als die Querschnittsfläche des Primärreziven- tileintritts 544 (und des Primärluft(ventil)eintritts 545), um den Druckverlust durch das Ventil zu optimieren.

Die beiden Ventilflügel 523 sind spiegelsymmetrisch (punktsymmetrisch) zur Mittelachse der Ventilstellachse 522 vorgesehen. Weiter sind die beiden Ventilflügel 523 sichelförmig ausgestaltet. Dementsprechend können die beiden korrespondierenden Ventildurchtrittsöffnungen 526 ebenso sichelförmig ausgestaltet sein. Die Sichelform kann dabei beispielsweise derart vorgesehen sein, dass diese am äußeren Ende der Sichel spitz zuläuft.

Diese Sichelform des zumindest einen Ventilflügels 523 bedingt, dass die Strömung, die durch die zumindest eine Ventildurchtrittsöffnung 526 durchfließt, ein noch unregelmäßigeres Querschnittsprofil aufweist, ohne jedoch den Druckverlust zu stark zu erhöhen. Dies verbessert die Durchmischung in der Primärmischkammer 542.

Die vorstehende Ausgestaltung des Luftventils 52 als Drehschieberventil ist zudem in einem sogenannten Schwachlastbetrieb oder auch einem Einschaltbetrieb der Biomasse-Heizanlage 1 relevant, d. h. wenn diese nur mit nur geringen Temperaturen betrieben wird. Durch die geringen Temperaturen können die herkömmlichen Klappen ventile durch Ruß im Rauchgas besonders stark verschmutzt werden. Infolge dieser Ver schmutzung sind die üblichen Ventile nur noch schwergängig zu betätigen, was deren Belastung und folglich den Verschleiß nachteilhaft vergrößert. Die vorliegende Ausge staltung des Luftventils 52 verringert diese Problematik.

Mittels des (beispielhaft oberen) Luftventils 52, vorliegend ebenso beispielhaft das Drehschieberventil 52, ist es möglich, die Menge des rezirkulierten Rauchgases vor dessen Mischung mit (frischer) Primärluft bedarfsgerecht einzustellen. Das weitere Luft ventil 52 für die Primärfrischluft ermöglicht entsprechend eine Regelung der Menge der zugeführten Primärfrischluft. Damit kann das Mischungsverhältnis aus Primärfrischluft und rezirkuliertem Rauchgas vorteilhaft eingestellt werden. Somit kann das Mischungs verhältnis an unterschiedliche Betriebspunkte oder den optimalen Betriebspunkt der Ver brennung angepasst werden.

Das obere Drehschieberventil 52 kann auch als ein Primärrauchgasrückführventil bezeichnet werden.

Das untere Drehschieberventil 52 kann auch als ein Primärfrischluftzufuhrventil bezeichnet werden.

Anstelle von Drehschieberventilen 52 können auch andere Arten von Ventilen zum Einsatz kommen, beispielsweise Gleitschieberventile, Linerarschieberventile oder Kugelventile.

Die den beiden Luftventilen 52 strömungstechnisch nachgelagert angeordnete Primärmischkammer 542 dient der Zusammenführung des rezirkulierten Rauchgases mit Primärfrischluft, welche für die Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 vor gesehen ist. Die Primärmischkammer 542 und die beiden (Primär-) Ventile 52 sind Teil der Primärmischeinheit 5a und dienen der einstellbaren Vermischung von Rauchgas mit Primärfrischluft.

Die Primärmischkammer 542 ist durch ein Primärmischkammergehäuse 546 aus gebildet. Das Primärmischkammergehäuse 546 ist in etwa quader- oder kastenförmig vor gesehen und weist einen Primärmischkammeraustritt 543 auf. Der Primärmischkammer austritt 543 ist stromabwärts zu den beiden Ventildurchtrittsöffnungen 526 vorgesehen. Der Primärmischkammeraustritt 543 ist weiter auf einer der Seite der beiden Ventildurch trittsöffnungen 526 gegenüberliegenden Seite des Primärmischkammergehäuses 546 vor gesehen. Das Primärmischkammergehäuse 546 mit dessen Ventildurchtrittsöffnungen 526 und dem Primärmischkammeraustritt 543 kann derart eingerichtet sein, dass sich diese nicht durch das Kammervolumen hindurch unmittelbar gegenüberhegen. In anderen Worten sind die Eintrittsöffnungen 526 der Primärmischkammer 542 und die Austritts- Öffnung 543 aus der Primärmischkammer 542 derart vorgesehen, dass die sich vereini genden Strömungen des Rauchgases und der Primärfrischluft besser vermischen können, da die Strömungen zusammengeführt werden. Bei der Primärmischkammer 542 der Fig. 16 wird beispielsweise die (Gesamt-)

Strömung des Rauchgases durch das obere Luftventil 52 erzwungenermaßen nach unten direkt vor den Eintritt der Primärfrischluft in die Primärmischkammer 542 abgelenkt. Damit werden die beiden Strömungen vorteilhaft zusammengeführt und können sich besser vermischen.

Zudem prallen sowohl die Strömung des Rauchgases durch das obere Luftventil 52 als auch die Strömung der Primärfrischluft durch das untere Luftventil 52 (die beispielsweise in Fig. 16 nach links gerichtet sind) gegen eine Wand des Primärmisch kammergehäuses 546, womit diese zwangsweise auch bei geringen Strömungsgeschwin- digkeiten Luftverwirbelungen ausbilden. Dies fördert eine gleichmäßige Vermischung des Rauchgases mit der Primärfrischluft.

Zudem sind die Eintrittsströmungen der Primärfrischluft und des Rauchgases in die Primärmischkammer 542 sichelförmig ausgestaltet, womit diese ein zusätzliches Element darstellen, das Verwirbelungen schon beim Eintritt in die Primärmischkammer 542 schafft.

Eine gute beziehungsweise homogene Vermischung des rezirkulierten Rauch gases mit der Primärfrischluft ist wichtig, da es sonst zur Strähnenbildung (d. h. zu dau- erhaften Inhomogenitäten) in der der Verbrennung zugeführten Luft kommen kann, womit der Verbrennungsprozess nachteilhaft beeinflusst wird. Beispielsweise erhöht sich der Schadstoffausstoß der Biomasse-Heizanlage 1 bei einem inhomogenen Gemisch aus Primär(-frisch)luft und rezirkuliertem Rauchgas.

Im Ergebnis verbessert die vorstehend dargestellte Konfiguration vorteilhaft die Vermischung des Rauchgases mit der Primärfrischluft mit einem einfachen Aufbau.

Die Fig. 17 zeigt betreffend der Sekundärrezirkulation eine Schnittansicht der Sekundärmischkammer 552, sowie der zwei eingangsseitigen (Sekundär-) Luftventile 52 mit deren (Sekundär-) Ventilvorkammern 525 aus einem schrägen Sichtwinkel (vgl. in der Außenansicht entsprechend die Fig. 12 und die Fig. 13). Gleiche oder ähnliche Merk male der Fig. 17 entsprechen strukturell und funktionell denjenigen der Fig. 16, weshalb zur Vermeidung von Wiederholungen auf die vorstehenden Ausführungen zu der weitge hend analogen Fig. 16 verwiesen wird.

Das rezirkulierte Rauchgas strömt über den rohrförmigen Sekundärrezirkulations- kanal 57 durch einen Sekundärreziventileintritt 554 in die optional vorgesehene und vor liegend beispielhaft unten angeordnete (Sekundär-) Ventilvorkammer 525, welche durch ein Ventilgehäuse 524 des oberen (Sekundär-) Luftventils 52 umfasst ist.

Über den Sekundär luftkanal 58 strömt Sekundärfrischluft (Frischluft) durch einen Sekundär luft(ventil)eintritt 555 in eine optional vorgesehene und vorliegend beispielhaft oben angeordnete (Sekundär-) Ventilvorkammer 525, welche durch ein weiteres Ventil gehäuse 524 des unteren (Sekundär-) Luftventils 52 umfasst ist.

Vorliegend wurde die Lage der Eintritte der Rezirkulationskanäle 56, 57 in die Ventilvorkammem 525 (und damit die Lage der für das Rauchgas vorgesehenen Ventile 52) derart eingerichtet, dass die Rezirkulationskanäle 56, 57 über eine möglichst lange Strecke parallel geführt werden können. Damit kann eine gemeinsame Isolation der Rezirkulationskanäle 56, 57 vorgesehen sein, und es kann der thermische Verlust über die Strecke der Rezirkulationskanäle 56, 57 vorteilhaft verringert werden.

Alternativ kann das rezirkulierte Rauchgas auch der oberen (Sekundär-) Ventil- Vorkammer 525 zugeführt werden, während die Sekundärfrischluft der unteren (Sekun där-) Ventilvorkammer 525 zugeführt wird.

Die Sekundärmischkammer 552 weist ein Sekundärmischkammergehäuse 556 mit einem Mischkammervolumen und einen Sekundärmischkammeraustritt 553 analog zur Primärmischkammer 542 auf.

Die beiden Luftventile 52 der Fig. 17 sind ebenso wie bei der Fig. 16 als Dreh schieberventile ausgeführt. Das obere und das untere (Sekundär-) Luftventil 52 können übereinstimmend ausgeführt sein.

Das untere Drehschieberventil 52 kann auch als ein Sekundärrauchgasrückfuhr- ventil bezeichnet werden. Das untere Drehschieberventil 52 der Fig. 17 ist in einem voll ständig geöffneten Zustand dargestellt.

Das obere Drehschieberventil 52 kann auch als ein Sekundärfrischluftzufuhrventil bezeichnet werden. Das obere Drehschieberventil 52 der Fig. 17 ist in einem nur teilweise geöffneten Zustand dargestellt.

Die beiden Sekundärdrehschieberventile 52 sind annähernd identisch zu den beiden Primärdrehschieberventilen 52 der Fig. 16 vorgesehen. Dies gilt insbesondere für die sichelförmige Form der Ventilflügel 523.

Die den beiden Luftventilen 52 nachgelagert angeordnete Sekundärmischkammer 552 dient der Zusammenführung des rezirkulierten Rauchgases mit Primärfrischluft, welche für die Primärverbrennungszone 26 der Brennkammer 24 vorgesehen ist. Die Primärmischkammer 542 und die beiden (Primär-) Ventile 52 sind Teil der Primärmisch einheit 5 a und dienen der einstellbaren Vermischung von Rauchgas mit Primärfrischluft.

Die Sekundärmischkammer 552 ist durch ein Sekundärmischkammergehäuse 556 ausgebildet. Das Sekundärmischkammergehäuse 556 ist in etwa quader- oder kastenför- mig vorgesehen und weist einen Sekundärmischkammeraustritt 553 auf. Der Sekundär mischkammeraustritt 553 ist stromabwärts zu den beiden Ventildurchtrittsöffnungen 526 vorgesehen. Der Sekundärmischkammeraustritt 553 ist weiter auf einer der Seite der beiden Ventildurchtrittsöffnungen 526 gegenüberliegenden Seite des Sekundärmisch kammergehäuses 556 vorgesehen.

Das Sekundärmischkammergehäuse 556 mit dessen Ventildurchtrittsöffnungen 526 und dem Sekundärmischkammeraustritt 553 kann zudem derart eingerichtet sein, dass sich diese nicht durch das Kammervolumen hindurch unmittelbar gegenüberliegen. In anderen Worten sind die Eintrittsöffnungen 526 der Sekundärmischkammer 552 und die Austrittsöffnung 553 aus der Sekundärmischkammer 552 derart vorgesehen, dass die sich vereinigenden Strömungen des Rauchgases und der Primärfrischluft besser vermi schen können, da die Strömungen zusammengeführt werden.

Im Unterschied zu der Konfiguration der Primärmischkammer 542 der Fig. 16 ist bei der Sekundärmischkammer 552 eine alternative Konfiguration der Eintrittsöffnungen 526 der Sekundärmischkammer 552 und der Austrittsöffnung 553 aus der Sekundär mischkammer 552 dargestellt. Dabei liegt die Austrittsöffnung 553 zwischen den beiden Eintrittsöffnungen 526 (bzw. den Ventildurchtrittsöffnungen 526). Damit werden die Sekundärfrischluftströmung aus der oberen Eintrittsöffnung 526 und die Rauchgasströ mung aus der unteren Eintrittsöffnung 526 derart abgelenkt, dass diese in etwa in der Mitte der der Sekundärmischkammer 552 Zusammentreffen, sich dort unter Wirbelbil dung vermischen und als gemeinsame Strömung aus der Austrittsöffnung 553 austreten. Durch den mehrmaligen Richtungswechsel und diese Art der Zusammenführung der beiden Strömungen kann ebenso wie bei der Primärmischkammer 542 vorteilhaft eine homogene Vermischung der Sekundärfrischluft und der Primärfrischluft erfolgen.

Die Effekte der Konfiguration der Sekundärmischkammer 552 der Fig. 17 sind somit analog denjenigen der Konfiguration der Primärmischkammer 542 der Fig. 16, worauf verwiesen wird.

Eine gute (homogene) Vermischung der Primärfrischluft bzw. der Sekundärfrischluft mit dem rezirkulierten Rauchgas leistet einen wichtigen Beitrag zur Optimierung der Verbrennungsvorgänge in der Biomasse-Heizanlage 1. Beispielsweise weisen die Primärfrischluft und die Sekundärfrischluft im Regelfall ca. 21% Sauerstoff anteil auf, und es weist das rezirkulierte Rauchgas im Nennlastbetriebsfall beispielsweise einen Sauerstoffanteil von nur ca. 4 bis 5% auf. Würde nun eine inhomogene Vermi schung bei der Rezirkulation erfolgen, so würde das Brennstoffbett 28 von unten und auch die Primärverbrennungszone 26 inhomogen mit Sauerstoff versorgt. Im schlimmsten Fall würde bei einer starken Strähnenausbildung bei der Rezirkulation Luft mit nur einem sehr geringen Sauerstoffanteil zur Verbrennung zu einem Teil des Brenn - Stoffs zugeführt. Der Verbrennungsvorgang dieses Teils würde damit deutlich ver schlechtert.

Mittels der Primärmischeinheit 5a und der (optionalen) Sekundärmischeinheit 5b wird jedoch eine homogene Vermischung der Primärfrischluft bzw. der Sekundärfrisch- luft mit dem rezirkulierten Rauchgas bereitgestellt. Weitere Vorteile einer homogenen Vermischung sind die Reduktion von Temperaturspitzen (welche Fouling und Verschlackung verursachen können), sowie die Reduktion von Rauchgas-Geschwindig keitsspitzen (welche die Materialbeanspruchung und Erosion der Anlage erhöhen). Die Gestaltung der Sekundärluft- bzw. Rezirkulationsdüsen 291 für die Sekundär- rezirkulation erfolgte vorliegend unter den gleichen Gesichtspunkten wie vorstehend dar gelegt.

Die Sekundärluft- bzw. Rezirkulationsdüsen 291 sind derart angeordnet, dass eine turbulente Durchmischung und Homogenisierung der Strömung über den Querschnitt der Brennkammer 24 erfolgt. Insbesondere sind die Sekundärluft- bzw. Rezirkulationsdüsen 291 derart angeordnet und ausgerichtet, dass diese in der Brennkammer 24 eine Drall strömung herbeiführen können. Insbesondere führt die vorstehend erläuterte Ausgestaltung der Sekundärluftdüsen

291 zu einer Minimierung des Feuerungsvolumens sowie zu einer Reduktion der Emissionen. Ist nur eine Primärrezirkulation vorgesehen, können mittels der beiden (Primär-) Luftventile 52 sowohl der Massestrom (kg/h) als auch das Mischungsverhältnis des Gemischs aus rezirkuliertem Rauchgas und Primärfrischluft vorteilhaft derart geregelt werden, dass ein optimaler Betriebspunkt der Verbrennung in der Biomasse-Heizanlage 1 erreicht wird oder dieser zumindest annähern erreicht wird.

Sollte eine Sekundärrezirkulation und eine Primärrezirkulation vorgesehen sein, so kann beides vorteilhaft unabhängig voneinander geregelt werden. D. h., es können der Massestrom (kg/h) und das Mischungsverhältnis des Gemischs der Primärrezirkulation und der Massestrom (kg/h) und das Mischungsverhältnis des Gemischs der Sekundär rezirkulation jeweils unabhängig voneinander eingestellt werden.

Damit kann die Verbrennung vorteilhaft flexibel und optimiert im Betriebspunkt, auch unter Berücksichtigung eines vorbekannten Falschlufteintrags, eingestellt werden. In anderen Worten fuhrt insbesondere der Einsatz von zwei (nur Primärrezirkulation) oder vier (Primär- und Sekundärrezirkulation) unabhängig einstellbaren Luftventilen 52 dazu, dass ein größerer Regelungsbereich für die Rezirkulationseinrichtung 5 als üblich vorgesehen ist.

Im Betriebsfall kann insbesondere der Primär- und optional auch der Sekundär- Luftstrombereich vollautomatisch über eine Steuerung geregelt werden. Damit erreicht man eine optimierte Leistungs- und Verbrennungsoptimierung, verringert Schlackenbil dung durch Unterschreitung der Ascheschmelzpunkte in der Brennkammer und sorgt für hohe Wirkungsgrade, sehr geringe Feinstaubwerte mit geringen NOx-Emissionen; und dies bei unterschiedlichen Brennstoffen und Brennstoffqualitäten, da die Rezirkulations einrichtung 5 somit insbesondere für eine hybride Feuerung mit unterschiedlichen Brenn stoffen geeignet ist.

Die Rezirkulationseinrichtung 4 sieht somit eine verbesserte Rauchgasbehandlung vor. (Rauchgaskondensator)

Weiter kann an der Biomasse-Heizanlage 1 ein Rauchgaskondensator vorgesehen sein, um Brennwerttechnologie vorzusehen. Ein Rauchgaskondensator ist eine besondere Art eines Wärmetauschers.

Je nach Zusammensetzung von Brennstoff und Zuluft, deren beider Feuchte und dem Gehalt an chemisch gebundenen Wasserstoffatomen im Brennstoff, bilden sich bei einer Verbrennung unterschiedliche Mengen Wasserdampf sowie sonstige kondensier bare Stoffe im Rauchgas. Wird dieses in einem Rauchgaskondensator unter den Taupunkt abgekühlt, so können Wasserdampf und Begleitstoffe kondensieren und die frei werdende Kondensationswärme kann an das Wärmeübertragermedium übertragen werden. Da dadurch der latente Wärmeinhalt des Rauchgases genutzt wird, können infolgedessen der Brennstoffeinsatz und CCk-Emissionen reduziert werden.

Bei der meist unvollständig ablaufenden Verbrennung biologischer Materialien (insbesondere bei Hackgut-Heizungen und Pelletheizungen) scheiden sich bei Abkühlung des Rauchgases Glanzruß, Flugasche, Flugstaub, Holzteer oder Teer und gegebenenfalls unverbrannte Kohlenwasserstoffe ab. Diese verunreinigen die Oberflächen des Wärme tauschers stark und führen üblicherweise zu - den Abgas- oder Kaminzug behindernden oder verstopfenden - Anbackungen. Darum werden beispielsweise Kaminöfen und Kachelöfen ohne Rauchgaskondensationsanlage mit Abgastemperaturen größer 120 °C betrieben, was nachteilig ist, da energieineffizient. Die dadurch nicht abgesonderten Schadstoffe und der Wasserdampf (deren Kondensationswärme und Restenergiegehalte rund 70 % des Brennwerts ausmachen können) werden nachteilhaft in die Umwelt emittiert.

Bei einem Rauchgaskondensator für die Biomasse-Heizanlage 1 in Hybridtech nologie stellt sich damit die Aufgabe, einen optimierten Rauchgaskondensator mit hohem Wirkungsgrad vorzusehen, der trotzdem verschmutzungsunempfindlich ist. Die Fig. 18 zeigt eine dreidimensionale Überblicksansicht der Biomasse-Heizan lage 1 aus Fig. 1 mit einer zusätzlichen Außenverkleidung 16 (beispielsweise eine Isola tion 16) und einem zusätzlichen Rauchgaskondensator 49. Der Rauchgaskondensator 49 ist neben dem Kessel 11 mittels einer Halterungseinrichtung 499 aufgesteht und über eine Rauchgas- oder Abgaszuleitung 411 mit dem Rauch- bzw. Abgasausgang 41 des Kessels 11 verbunden. Das Rauchgas strömt durch den Rauchgaskondensator 49 hindurch und aus diesem durch einen Rauchgasausgang 412 hinaus. Der Rauchgaskondensator 49 weist eine Seitenfläche 498 mit einer vorliegend verschlossenen Wartungsöffnung auf.

Weiter ist ein Flansch 497 mit einer Öffnung vorgesehen, um einen nach innen in den Rauchgaskondensator 49 hineinragenden Spritzbalken (dieser ist nicht dargesteht) zu haltern. Dieser horizontal aus dem Flansch herausragende Spritzbalken weist nach unten gerichtete (Spritz-) Düsen auf und ist an eine Wasserzuführ angeschlossen. Bei Aktivie rung der Wasserzuführ kann der Innenraum des Abgaskondensators 49 gereinigt werden.

Bei dem Rauchgaskondensator 49 der Fig. 18 sind weiter ein erster Fluidanschluss 491 und ein zweiter Fluidanschluss 492 für ein Wärmetauschermedium an einem Kopf element 495 des Rauchgaskondensators 49 vorgesehen. Einer der Anschlüsse ist dabei ein Einlauf und der andere ein Auslauf. Üblicherweise wird das Wärmetauschermedium in einem Kreislauf zirkuliert, womit die vom Wärmetauschermedium aufgenommene Wärme nutzbar gemacht wird.

An der Unterseite des Rauchgaskondensators 49 ist ein Kondensataustritt 496 vor gesehen, durch den das im Inneren des Rauchgaskondensators 49 erzeugte Kondensat abfließen kann.

Die Fig. 19a zeigt den Rauchgaskondensator 49 der Fig. 18 in einer Seitenansicht aus der Richtung des Pfeils H der Fig. 18. Die Fig. 19b zeigt den Rauchgaskondensator 49 der Fig. 18 in einer Seitenansicht aus der Richtung des Pfeils V der Fig. 18.

Der Pfeil OS1 zeigt schematisch den Fluss bzw. die Strömung des Rauchgases im Inneren des Rauchgaskondensators 49 weitgehend von oben nach unten, d. h. von der Rauchgaszuleitung 411 bis zu dem Rauchgasausgang 412. Die Strömung des Rauchgases ist dabei weitgehend nach unten ausgerichtet und verteilt sich nach dem Eintritt in den Rauchgaskondensator 49 über dessen Innenvolumen.

Die Fig. 20 zeigt eine Innenansicht des Rauchgaskondensators 49 der Fig. 19a und der Fig. 18.

Im Inneren des Rauchgaskondensators 49 sind quer zur Hauptströmungsrichtung eine Vielzahl von Wärmetauscherrohren 493 angeordnet. Diese U-förmigen Wärmetau scherrohre 493 werden von dem Wärmetauschermedium durchströmt und werden von dem Rauchgas umströmt. Dabei findet ein Wärmeaustausch statt. Insbesondere kann eine Kondensation des Rauchgases an den Wärmetauscherrohren 493 stattfinden, womit Bestandteile des Rauchgases (insbesondere Wasser) im Rauchgaskondensator abgeschie den werden. Die Vielzahl von Wärmetauscherrohren 493 kann auch als Wärmetauscher- Rohrbündel 493 bezeichnet werden.

Für das Kondensat ist im unteren Teil des Rauchgaskondensators 49 ein Konden satsammeltrichter 4961 vorgesehen, der das Kondensat einfängt und zu dem Konden sataustritt 496 ausleitet. Von dort aus kann das Kondensat entsorgt werden. Der Konden satsammeltrichter 4961 ist zudem derart eingerichtet, dass dieser die Strömung des Rauchgases im unteren Teil des Rauchgaskondensators 49 seitlich bzw. horizontal in Richtung des Rauchgasausgangs 412 ablenkt.

Durch die nach unten gerichtete Strömung des Rauchgases in Richtung des Kondensataustritts 496 wird der Austrag des Kondensats vorteilhaft beschleunigt.

Die Vielzahl der U-förmigen Wärmetauscherrohre 493 ist mittels eines Rohrhalt elements 4931 an einer Seite gehaltert. Die Enden der Vielzahl der U-förmigen Wärme tauscherrohre 493 sind weiter an einem Rohrbodenelement 4932 angebracht, beispiels weise verschweißt. Das Rohrbodenelement 4932 ist ein plattenförmiges Element mit einer Vielzahl von Durchbrüchen für die Wärmetauscherrohre 493. Das Rohrbodenele ment 4932 bildet ein innenseitiges Teil des Kopfelements 495 aus. Das Kopfelement 495 beinhaltet eine kammerartig ausgebildete Strömungsführung zwischen dem ersten Fluid anschluss 491 und dem zweiten Fluidanschluss 492 derart, dass die Vielzahl der U-för migen Wärmetauscherrohre 493 gruppenweise jeweils in Serie miteinander verbunden sind. Beispielsweise kann eine vorbestimmte Anzahl von U-förmigen Wärme tauscher- rohren 493 fluidisch parallel verbunden sein, um eine Gruppe von U-förmigen Wärme tauscherrohren 493 auszubilden, und die Gruppen können wiederum miteinander strömungstechnisch seriell miteinander verbunden sein. Diese Strömungsführung kann unter anderem durch eine Kopfelementströmungsführung 4951, aufweisend Teilerplatten 4951, vorgesehen sein, die einen Hohlraum im Kopfelement 495 in einzelne strömungstechnische Abschnitte unterteilt. Dies wird insbesondere aus der Zusammenschau der Figuren 20 und 23 deutlich.

Es sind die Wärmetauscherrohre 493 in einer 1 -zügig gruppierten Ausführung vorgesehen. Diese 1 -zügige Ausführung lässt sich leichter abreinigen, da nur ein Satz Reinigungsdüsen erforderlich ist, und sieht vorteilhaft eine homogenere Anströmung und Durchströmung des Rauchgases vor.

Es strömt das Wärmetauschermedium durch einen der Fluidanschlüsse 491, 492 in den Abgaskondensator 49, in Folge aufgrund der Teilerplatten 4951 abwechselnd durch das Kopfe lement 495 und die U-förmigen Wärmetauscherrohre 493 und dann wieder durch den anderen der Fluidanschlüsse hinaus. Dabei nimmt das durch den Rauchgaskondensator 49 strömende Wärmetauschermedium Wärme aus dem Rauchgas auf. Der Rauchgaskondensator 49 bildet mit den Wärmetauscherrohren 493 einen

Glattrohr- Wärmetauscher aus. Dabei befindet sich das Wärmetauschermedium in den Wärmetauscherrohren 493 und das Rauchgas umströmt die Wärmetauscherrohre 493.

Die Wärmetauscherrohre 493 können beispielsweise aus dem Werkstoff 1.4462 oder 1.4571 bestehen. Der Edelstahl -Werkstoff 1.4462 (vorzugsweise X2CrNiMoN22-5- 3) hat sich vorliegend als beständiger und besser als Werkstoff 1.4462 (V4A) erwiesen. Im Detail weist 1.4462 eine besonders hohe Korrosionsbeständigkeit (insbesondere gegen Spannungsrisskorrosion und chemische Korrosion) und sehr gute mechanische Eigen schaften (z. B. Festigkeit) auf, ist für den Einsatz bei Temperaturen von 100°C bis 250°C geeignet, ist gut schweißbar und polierbar. Der im Gegensatz zum konventionellen Austenit verringerte Nickelgehalt gestaltet die Verwendung des Stahls 1.4462 auch vom ökonomischen Standpunkt her vorteilhaft, da dieser trotz der besseren Werkstoffeigen- schaften nicht erheblich teurer ist.

Ein wichtiger Faktor bei der Optimierung der Effizienz des Wärmetauschvor gangs ist die Optimierung der Flächen und deren Beströmung der Vielzahl der U-förmi- gen Wärmetauscherrohre 493. Dies wird nachstehend mit Bezug auf die Figuren 21 bis 26 näher erläutert.

Fig. 21 zeigt den Rauchgaskondensator 49 aus einer Ansicht von oben mit einem Blick in die Öffnung für die Rauchgaszuleitung 411 des Rauchgaskondensators. Zu erkennen ist, dass die Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 eine die Rauchgasströmung kreuzende Struktur ausbilden, bei der die Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 vertikal miteinander fluchten. Damit weist der vorliegende Rauchgaskondensator 49 einen Kreuz strom betreffend der Strömung des Wärmetauschermediums (beispielsweise Wasser) relativ zu der Strömungsrichtung des Rauchgases (OS1) auf. Zwischen den Wärmetau- scherrohren 493 sind Zwischenräume (Spalte) mit einer gleichbleibenden Breite vorge sehen.

Die Fig. 22 zeigt den Rauchgaskondensator 49 der Fig. 18 aus einer horizontalen Schnittansicht von oben. Die Wärmetauscherrohre 493 sind dabei über die gesamte Quer- schnittsfläche des Rauchgaskondensators 49 derart angeordnet, dass erste (horizontale) Zwischenräume 4934 zwischen den Wärmetauscherrohren 493 zueinander und zweite (horizontale) Zwischenräume 4935 zwischen den Wärmetauscherrohren 493 und den Außenwänden des Rauchgaskondensators 49 eine zumindest weitgehende konstante Breite aufweisen. Geringfügige Ausnahmen davon können an den von den Schlaufen der Wärmetauscherrohre 493 gebildeten Umkehrstellen 4933 vorhanden sein, da hier zwangsläufig variierende und teils größere Zwischenräume vorhanden sind. Ein U- förmiges Wärmetauscherrohr 493 weist somit zwei gerade Einzelrohre mit einer Umkehr stelle 4933 dazwischen auf.

Die ersten Zwischenräume 4934 bilden aus der Sicht der Fig. 22 aus betrachtet eine Art vertikal und geradlinig verlaufender „Gasse“ zwischen den Wärmetauscherroh ren 493, durch die das Rauchgas vertikal durchströmen kann. Damit ist der Druckverlust verringert, während mit dem vorliegenden Aufbau mit glatten Rohren ein effizienter Wär meaustausch sichergestellt werden kann.

Weiter können die ersten Zwischenräume 4934 zwischen den Wärmetauscherroh ren 493 und die zweiten Zwischenräume 4935 zwischen den Wärmetauscherrohren 493 und den Außenwänden des Rauchgaskondensators 49 zudem mit einer Breite derart vor gesehen sein, dass die ersten Zwischenräume 4934 eine größere Horizontalbreite als die zweiten Zwischenräume 4935 aufweisen.

Die vorstehende Anordnung der Zwischenräume 4934, 4935 fuhrt vorteilhaft zu einer gleichmäßigen Verteilung der Rauchgasströmung und damit zu einem homogeneren und effizienteren Wärmeaustausch.

Fig. 23 zeigt eine dreidimensionale Ansicht der Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 mit dem Rohrbodenelement 4932 und dem Rohrhalteelement 4931. Das Rohrhalteelement 4931 kann beispielsweise aus einem Blech mit ausgestanzten Öffnun gen für die U-förmigen Wärmetauscherrohre 493 aus gebildet sein. Das Rohrhalteelement 4931 dient der Halterung der Wärmetauscherrohre 493 und verringert die mechanische Belastung an den Enden der Wärmetauscherrohre 493 an dem Rohrbodenelement 4932. Das plattenförmige Rohrbodenelement 4932 ist mir den Wärmetauscherrohren 493 derart verbunden, dass mit den Wärmetauscherrohren 493 korrespondierende Durchlässe 4936 in dem Rohrbodenelement 4932 vorgesehen sind und das Wärmetauschermedium durch das Rohrbodenelement 4932 entsprechend hindurchströmen kann.

Die Außenabmessungen der Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 (des Rohrbün dels) und des Rohrbodenelements 4932 können beispielsweise 642 x 187 x 421 mm betragen, womit ein sehr kompakter Aufbau vorliegt.

Die Wärmetauscherrohre 493 sind mit deren U-Form vertikal angeordnet, womit vertikal übereinander jeweils zwei einzelne Rohre (bzw. Rohrabschnitte) pro U-förmigem Wärmetauscherrohr 493 vorgesehen sind.

Fig. 24 zeigt eine Seitenansicht der Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 der Fig. 23. Vorzugsweise kann der zweite Fluidanschluss 492 der Einlass für das Wärmetau schermedium sein, und es kann der erste Fluidanschluss 491 der Auslass für das Wärme tauschermedium sein. Für diesen Fall ist die Strömung des Wärmetauschermediums in Fig. 24 mit den Pfeilen an und in den Wärmetauscherrohren 493 angegeben. Die drei mit OS1 bezeichneten Pfeile zeigen schematisch die Strömung des Rauchgases. Die Strömung des Wärmetauschermediums führt abwechselnd von links nach rechts und umgekehrt, und schlängelt sich dabei zudem mäanderförmig von unten nach oben entge gen der Strömungsrichtung. Insofern weist der vorliegende Rauchgaskondensator 49 eine Kreuz-Gegenstrom-Konfiguration auf. Diese Konfiguration hat sich als ideal für eine Wärmerückgewinnung erwiesen. Der Rauchgaskondensator 49 ist zudem vorteilhaft ein Glattrohrkondensator, der sich einfach abreinigen lässt.

Fig. 25 zeigt eine Draufsicht auf die Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 der Fig. 23 zur Verdeutlichung der Gesamtgeometrie der Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 der Fig. 23.

Das Rauchgas durchdringt die Wärmetauscherrohre 493 ebenso von oben, d. h. aus Sicht der Fig. 25 sind die Passagen für das Rauchgas erkennbar. Diese Passagen sind längliche Spalte bzw. Gassen, durch die das Rauchgas verteilt und mit großer Flächen bestreichung der Rohre 493 durchtreten muss.

Die ersten Zwischenräume 4934 können dabei eine (beispielsweise horizontale) Breite SP2 (eine Spalt- bzw. Gassenbreite für das Rauchgas in der ersten Richtung) auf weisen, die vorzugsweise 6,0 mm +- 2 mm betragen kann. Diese Breite SP2 ist damit deutlich kleiner als üblich, was die Effizienz verbessert. Die Breite SP2 kann beispielsweise gleich oder kleiner der Breite SP1 (ein Mini malabstand) sein.

Der Rohraußendurchmesser der Wärmetauscherrohre 493 kann beispielsweise 12,0 mm +- 1 mm betragen. Der Abstand der Querteilung des Rauchgaskondensators 49 kann damit beispielsweise 12,0mm + 6 mm = 18 mm +- 1,5 mm betragen.

Der Gesamtaufbau und insbesondere die Breite SP2 sind dabei derart vorteilhaft dimensioniert, dass sich vorliegend hohe Wärmeübertragungsraten und somit Gesamt wirkungsgrade (>107%) mit sehr geringem Volumenbedarf erzielen lassen. Die Breite SP2 kann als Gasse vorteilhaft für alle der Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 über einstimmend vorgesehen sein.

Bei der der Vielzahl der Wärmetauscherrohre 493 sind in Fig. 23 vertikal elf (11) Rohrbündel und horizontal neun (9) Rohrbündel vorgesehen, was sich als guter Kompro miss zwischen Kompaktheit des Aufbaus, Effizienz des Wärmetauschers, Druckverlust des Rauchgases, Druckverlust des Wärmetauschermediums und Komplexität des mecha nischen Aufbaus erwiesen hat. Es können somit beispielsweise insgesamt 99 U-förmige Wärmetauscherrohre 493 vorgesehen sein.

Die horizontalen Rohrbündel der Wärmetauscherrohre 493 sind damit gruppen weise in einer ersten Richtung (vorliegend beispielhaft der horizontalen Richtung) und parallel zueinander angeordnet. Eine solche Gruppe ist in Fig. 25 dargestellt.

Die Gruppen der horizontalen Rohrbündel sind zudem parallel nebeneinander in einer zweiten Richtung (vorliegend beispielsweise vertikal übereinander) angeordnet, wie dies beispielhaft in Fig. 24 dargestellt ist. Die erste und die zweite Richtung können vor zugsweise orthogonal zueinander sein.

Nach Berechnungen und Praxistest hat sich als vorteilhaft herausgestellt, dass fol gende Bereiche der Rohranzahl vertikal und horizontal zu dem in vorstehendem Sinne optimierten Wärmetauscher fuhren können:

8 bis 14, vorzugsweise 10 bis 12, vertikale U-förmige Wärmetauscherrohre 493, sowie

7 bis 12, vorzugsweise 8 bis 10, horizontale U-förmige Wärmetauscherrohre 493.

Auf Einzelrohre bezogen können (beispielhaft) folgende Anzahlbereiche vorgesehen sein:

16 bis 28, vorzugsweise 20 bis 24, vertikale (Einzel-) Rohre; und 7 bis 12, vorzugsweise 8 bis 10, horizontale (Einzel-) Rohre.

Ein U-förmiges Wärmetauscherrohr 493 beinhaltet vorliegend aus der vertikalen Sicht 2 Einzelrohre, und aus der horizontalen Sicht 1 Einzelrohr.

Fig. 26 zeigt ein einzelnes (herausgestelltes) beispielhaftes U-förmiges Wärme tauscherrohr 493 der Fig. 23 und dessen Dimensionierung. Allerdings kann die Dimen sionierung des Wärmetauscherrohrs 493 auch davon abweichen. Beispielsweise kann auch mit einer anderen Dimensionierung des Wärmetauscherrohrs 493 eine Gassenbreite SP2 von 6 mm +- 2 mm eingehalten werden.

Die auf der linken Seite der Fig. 26 angedeutete Mittellinie stellt die Mittelachse des U-förmigen Wärmetauscherrohrs 493 dar. Vorzugsweise sind alle Mittellinien der Vielzahl der U-förmigen Wärmetauscherrohr 493 parallel zueinander angeordnet.

Ein weiterer Vorteil des Aufbaus ist, dass eine Vielzahl gleich oder identischer U- förmiger Wärmetauscherrohre 493 in Massenanfertigung hergestellt werden kann. Die einzeln hergestellten Wärmetauscherrohre 493 werden dann mit dem Rohrbodenelement 4932 verschweißt, bevor oder nachdem diese in das Rohrhaltelement 4931 eingefügt wor den sind. Die recht geringe Gassenbreite SP2 wird insbesondere deshalb ermöglicht, da die oben beschriebene Biomasse-Heizanlage 1 aufgrund dessen Effizienz und „saube rer“ Verbrennung nur zu einer sehr geringfügigen Verschmutzung der Wärmetauscher rohre 493 beiträgt. Dazu kann insbesondere eine vorgeschaltete elektrostatische Filtereinrichtung 4 sorgen. Zudem kann in dem Rauchgaskondensator 49 eine automatische Abreinigung, beispielsweise mittels Wassersprühdüsen, aufweisen. Diese Wassersprühdüsen können durch eine Steuereinrichtung automatisch, beispielsweise in regelmäßigen Abständen, aktiviert werden, um die Rückstände auszuschwemmen bzw. abzusprühen. Das Wasser zum ausschwemmen kann dann über den Kondensataustritt 496 aus dem Rauchgaskondensator 49 abgeführt werden, womit der Kondensataustritt 496 eine Doppelfunktion erfüllen kann. Im Ergebnis kann der Rauchgaskondensator 49 auch aktiv von Verschmutzungen abgereinigt werden, womit die niedrige Gassenbreite ebenso ermöglicht werden kann.

Der Rauchgaskondensator 49 kann somit insbesondere mit einer strömungstechnisch vorgeschalteten elektrostatischen Filtereinrichtung 4 kombiniert werden. Damit können sehr geringe Staubgehalte im Rauchgas erreicht werden und dadurch wiederum eine sehr energieeffziente Konzeption mit einer Spaltbreite von 6 +1- 2 mm, bevorzugt 5 +- 1 mm, zwischen den Wärmetauscherbündeln in Kreuz- Gegenstrombauweise als Rohrbündel- Wärmetauscher.

Mit der vorstehend dargelegten Konfiguration ist es nach Berechnungen möglich, den rauchgasseitigen Druckverlust geringer als 100 Pa (eher ca. 60 Pa) zu halten, während eine Grädigkeit von rechnerisch ca. 14 Kelvin erreichbar ist. Die Wärmetauschleistung ist mit obenstehend dargelegter beispielhafter Dimensionierung auf ca. 19,1 kW ausge legt. Der vorliegende Rauchgaskondensator 49 ist dabei insbesondere und im Unterschied zum Stand der Technik für Biomasse-Heizanlagen mit einem weiten Leistungsbereich von 20 bis 500 kW Kesselnennleistung ausgelegt und dafür auch geeignet.

Damit sieht der Rauchgaskondensator 49 eine verbesserte Rauchgasbehandlung vor. Der vorliegende Rauchgaskondensator 49 mit der niedrigen Gassenbreite SP2 gewinnt zusammengefasst fühlbare und zusätzlich insbesondere latente Wärme aus dem Rauchgas zurück. Dadurch kann der Wirkungsgrad der Gesamtanlage erheblich gesteigert werden - bei Pellets als Brennstoff (M7) auf bis zu 105% und bei Hackgut als Brennstoff (M30) auf bis über 110% (jeweils bezogen auf die zugeführte Brennstoffenergie (Heizwert).

(Übergangsschnecke)

Im unteren Teil der Biomasse-Heizanlage 1 der Figuren 2 und 3 ist eine Ascheab fuhreinrichtung 7 dargestellt, welche eine Ascheaustragungsschnecke 71 (eine Förder schnecke) mit einer Übergangsschnecke 73 in einem Ascheaustragungskanal aufweist, die von einem Motor 72 betrieben, d. h. gedreht wird.

Die Ascheaustragungsschnecke 71 der Ascheabfuhr 7 dient der effizienten Ent fernung der Verbrennungsreste aus dem Unterteil des Kessels 11 in einen Aschebehälter 74, der beispielhaft in Fig. 18 dargestellt ist. Die Übergangsschnecke 73 der Ascheaus tragungsschnecke 71 dient zudem der Trennung der einzelnen Strömungsbereiche des Kessels 11 (vgl. Pfeile S1 und S 5), mithin trennt diese die Brennkammer 24 von der Wendekammer 35. Hierbei soll kein Rauchgas nach dem Durchtritt durch den Wärme tauscher 3 unkontrolliert zurück zur Verbrennung gelangen.

Eine beispielhafte Aufgabe ist es, eine Ascheaustragungsschnecke 71 vorzusehen, die eine effiziente Trennung für das Rauchgas im Kessel bereitstellt, und dabei ver schleißarm und kostengünstig ist.

Die Fig. 27a zeigt eine aus den Figuren 2 und 3 herausgestellte Schnittansicht der Ascheaustragungsschnecke 71 mit der Übergangsschnecke 73. Die Fig. 27b zeigt eine dreidimensionale Schrägansicht der Ascheaustragungsschnecke 71 der Fig. 27a. Die Fig. 28 zeigt eine dreidimensionale Schrägansicht eines Gehäuses 75 der Übergangsschnecke 73. Die Fig. 29 zeigt eine Detailansicht der Ascheaustragungsschnecke 71 mit der Über gangsschnecke 73 der Fig. 27a.

Die Ascheaustragungsschnecke 71 ist über deren Achse 711 an deren rechten Ende (bzw. dem hinteren Ende des Kessels 11) durch den (in den Fig. 27a, 27b, 28 und 29 nicht dargestellten) Motor 72 drehend angetrieben und dient dazu, Verbrennungsrück stände, wie beispielsweise Asche, nach links in den Aschebehälter 74 zu befördern. Diese allgemeine Förderrichtung ist in den Fig. 27a, 27b und 29 mit dem Pfeil AS angegeben.

Die Ascheaustragungsschnecke 71 der Figuren 27a, 27b, 28 und 29 weist weiter einen Abschnitt der Übergangsschnecke 73 auf. Als Übergangsschnecke 73 ist der Abschnitt der Ascheaustragungsschnecke 71 bezeichnet, der sich in dem Übergangs schneckengehäuse 75 befindet.

Es weist die Ascheaustragungsschnecke 71 im Detail drei Abschnitte auf:

1) einen Brennerabschnitt 714 bzw. ein im Brennerbereich gelegener Teil 714 der Ascheaustragungsschnecke 71 (in den Figuren 27a, 27b und 29 ist dieser links dargestellt),

2) einen Wärmetauscherabschnitt 713 bzw. einen im Wärmetauscherabschnitt gelegener Teil 713 der Ascheaustragungsschnecke 71 (in den Figuren 27a, 27b und 29 ist dieser rechts dargestellt), und

3) zwischen diesen beiden Abschnitten den Abschnitt der Übergangsschnecke 73 bzw. die Übergangsschnecke 73 im Übergangsschneckengehäuse 75.

Die Steigungsrichtungen bzw. die Gängigkeit des Wärmetauscherabschnitts 713 und des Brennerabschnitts 714 stimmen überein, d. h. es sind beide Abschnitte entweder rechtsdrehend oder linksdrehend vorgesehen. Dreht folglich der (in den Fig. 27a, 27b, 28 und 29 nicht dargestellte) Motor 72 die Ascheaustragungsschnecke 71, ist die Förderrich tung für die Verbrennungsrückstände im Wärmetauscherabschnitt 713 und im Brenner abschnitt 714 jeweils die gleiche. Die Übergangsschnecke 73 ist in einem Teil davon jedoch abweichend vorgesehen. Dies wird später mit Bezug auf die Figuren 28 und 29 näher erläutert.

Die Ascheaustragungsschnecke 71 der Figuren 27a, 27b, 28 und 29 weist links der Übergangsschnecke 73 einen größeren Durchmesser auf als rechts der Übergangs schnecke. Dazu kann beispielsweise auf der für alle drei Abschnitte der Ascheaustra gungsschnecke 71 gemeinsam oder auch einstückig oder mehrstückig (zusammensteck- bar) vorgesehenen Schneckenachse 711 ein Schneckenteil mit größerem Durchmesser vorgesehen oder aufgesteckt sein. Mittels der Durchmesserunterschiede wird der Abtransport der Verbrennungsrückstände optimiert, da in der Brennkammer 24 mehr Verbrennungsrückstände anfallen.

Das Übergangsschneckengehäuse 75 der Fig. 27a, 27b, 28 und 29 weist an dessen Oberseite eine Öffnung 751 auf. Das Übergangsschneckengehäuse 75 weist weiter ein Begrenzungsblech 752, einen zylindrischen Hauptkörperabschnitt 75, ein Befestigungs und Trennelement 754 und ein Trichterelement 755 auf.

Das Befestigungs- und Trennelement 754 haltert den zylindrischen Hauptkörper abschnitt 753 und trennt zugleich die beiden Strömungsbereiche des Kessels 11 am Außenbereich des Gehäuses 75. Die beiden Bereiche sind in Fig. 29 mit den Begriffen „Brenner“ und „Wärmetauscher“ angegeben, und die gestrichelte Linie dazwischen soll die Trennung der beiden Bereiche schematisch darstellen. Alternativ können jeweils ein Befestigungselement und ein Trennelement gesondert zueinander vorgesehen sein. Ebenso alternativ kann auch kein Trennelement vorgesehen sein, beispielsweise wenn der Hauptkörperabschnitt 753 vollständig integriert in einer Trennwand des Kessels 11 vor gesehen ist. In jedem Falle ist der Hauptkörperabschnitt 753 derart in dem Kessel 11 ein gerichtet, dass dieser zwar zwei Strömungsbereiche für Rauchgas und/oder Frischluft trennt, jedoch eine Verbindung in Bezug auf die Ascheaustragung schafft.

Der zylindrische Hauptkörperabschnitt 753 nimmt die Übergangsschnecke 73 auf. Dabei kann sich die Übergangsschnecke 73 in dem Hauptkörperabschnitt 753 frei drehen. Entsprechend ist der Innendurchmesser des Hauptkörperabschnitts 753 derart eingerich- tet, dass dieser dem (maximalen) Außendurchmesser der Übergangsschnecke 73 zuzüg lich eines Abstandsmaßes entspricht. Das Abstandmaß ist derart eingerichtet, dass dieses eine freie Drehung der Übergangsschnecke 73 ermöglicht, jedoch zugleich ein über mäßiger Freiraum vermieden wird.

Weiter ist auf der Schneckenachse 711 eine Zentrierungsscheibe 712 vorgesehen, die die Achse 711 in dem Hauptkörperabschnitt 753 zentriert und optional auch lagert. Zudem kann die Zentrierungsscheibe 712 einen Abschluss für das Innenvolumen des Hauptkörperabschnitts 753 darstellen.

Das Trichterelement 755 ist derart vorgesehen, dass dieses die oben vorgesehene Öffnung 751 umfasst. Das Trichterelement 755 verjüngt seine horizontale Querschnitts fläche nach unten in Richtung der Öffnung 751. Das Trichterelement 755 ist in anderen Worten sich nach oben öffnend um die Öffnung 751 (herum) vorgesehen.

Die Übergangsschnecke 73 weist weiter zwei Unterabschnitte auf, die jeweils eine entgegengesetzte Steigungsrichtung bzw. Gängigkeit aufweisen. In anderen Worten weist die Übergangsschnecke 73 zwei Unterabschnitte 731, 732 auf, von denen einer eine nach links steigende Schnecke und der andere eine nach rechts steigende Schnecke aufweist.

Im Detail kann die Steigung des Wärmetauscherabschnitts 713 der Ascheaustra gungsschnecke 71 beim Übergang auf die Übergangsschnecke 73 im rechten Unterab schnitt 732 unverändert fortgesetzt werden. Vorliegend ist im Unterabschnitt 732 eine nach rechts steigende Schnecke vorgesehen. Umgekehrt dazu ist im linken Unterabschnitt 731 eine nach links steigende Schnecke vorgesehen.

Die Übergangsschnecke 73 weist allgemeiner formuliert zwei Unterabschnitte mit Schnecken 731, 732 mit einander entgegengesetzter Gängigkeit auf. Damit weist die Übergangsschnecke 73 einen integrierten Gegenlauf 731 auf.

Die vorstehend dargelegte Konstruktion bewirkt das Folgende: Es werden Verbrennungsrückstände aus dem Raum unter dem Wärmetauscher 3 bzw. aus der Wendekammer 35 und eventuell aus der optionalen Filtereinrichtung 4 durch die Drehung der Schnecke des Wärmetauscherabschnitts 713 in den durch das Gehäuse 73 gebildeten Hauptkörperabschnitt 753 befördert. Dies ist in Fig. 29 durch den Pfeil AS1 schematisch dargestellt.

Diese Verbrennungsrückstände AS1 und auch in den Trichter fallende Ver brennungsrückstände aus der Brennkammer 24, was in Fig. 29 mit dem Pfeils AS2 schematisch dargestellt ist, gelangen so in etwa zur Mitte der Übergangsschnecke 73 und darüber hinaus in den linken Unterabschnitt 731 der Übergangsschnecke 73 (vgl. Pfeil AS3). Aufgrund der entgegengesetzten Gängigkeit der Schnecke des Unterabschnitts 731 werden jedoch die Verbrennungsrückstände wieder in die entgegengesetzte Richtung getrieben, was durch den Pfeil AS4 schematisch dargestellt ist.

Damit werden die Verbrennungsrückstände zwischen den beiden Unterabschnit ten 731, 732 der Übergangsschnecke 73 zusammengefuhrt. So sind die Unterabschnitte mit den Schnecken 731, 732 derart eingerichtet, dass Verbrennungsrückstände bei Drehung der Achse 711 entlang dieser aufeinander zugetrieben werden.

In anderen Worten sorgt der Gegenlauf 731 der Übergangsschnecke 73 für eine Zusammenführung (und Kompaktierung) der Verbrennungsrückstände im Inneren des Übergangsschneckengehäuses 75.

Aufgrund des begrenzten Volumens verdichten sich die Verbrennungsrückstände unterhalb der Öffnung 751 und bilden einen in seinen Einzelbestandteilen (beispielsweise mit dessen Aschepartikeln) beweglichen, aber dennoch dichten Pfropfen. Mit der Zeit und zunehmendem Volumen werden die Verbrennungsrückstände in Richtung der Öffnung 751 zwangsweise nach oben hinausgedrückt bzw. hinausgetrieben. Insofern entsteht im Übergangsschneckengehäuse 75 ein Pfropfen aus beweglichen Feststoffen, der gegenüber Gas abdichtet. Dieser Pfropfen erlaubt jedoch einen Materialabtransport.

Das Begrenzungsblech 752 lenkt diese Verbrennungsrückstände seitlich ab, wie dies in Fig. 29 schematisch durch den Pfeil AS5 angegeben ist. Diese aus dem Gehäuse 75 hinausgedrückten Verbrennungsrückstände fallen in Folge linksseitig auf oder in den Brennerabschnitt der Wärmeaustragungsschnecke 71 und werden damit endgültig aus dem Kessel 11 hinausbefördert (vgl. Pfeil AS).

Im Ergebnis sind die Strömungsbereiche „Brenner“ und „Wärmetau scher“ betreffend Rauchgas- oder Frischluftströmungen voneinander getrennt, während trotzdem betreffend der Verbrennungsrückstände eine Verbindung vorgesehen ist und ein Austrag der Verbrennungsrückstände erfolgen kann.

Im Stand der Technik üblich ist entweder, dass mit nachteilhaftem Mehraufwand zwei gesonderte Ascheaustragungsschnecken für die einzelnen Strömungsbereiche im Kessel vorgesehen sind, oder dass die Achse der Ascheaustragungsschnecke über ein Übergangsstück und mittels eines Gleitlagers durch eine abdichtende Zwischenwand des Kessels geführt wird. Das Gleitlager muss dabei derart ausgeführt sein, dass dieses zumindest weitgehend dichtet. Das Gleitlager ist nachteilhaft verschleißanfällig, da dieses Fremdkörpern im Brennstoff, Schlacke, Glut, Wasser und hohen Temperaturen ausge setzt ist. Ein solches Gleitlager verursacht somit erhebliche Kosten bei der Herstellung, bei der Integration in den Kessel und auch bei der Wartung.

Der vorstehend beschriebene Aufbau vermeidet ein solches Gleitlager vollständig, und ist zudem einfach (mithin kostengünstig) und effizient.

Zudem wird die Rauchgasbehandlung verbessert, da fehlerhaft Luftströme bei der Rauchgasrezirkulation vermieden werden, da eine gute Dichtung in Bezug auf das Rauchgas gegenüber einer potentiellen Rückströmung in die Brennkammer 24 vorgesehen wird.

Um eine erstmalige Füllung des Übergangsschneckengehäuses 75 sicherzustellen, kann eine Erstinbetriebnahme der Biomasse-Heizanlage 1 im Werk erfolgen. Dabei findet ein erster Heizvorgang statt, bei dem ein ausreichendes Volumen an Verbrennungsrückständen zur Füllung entsteht, wobei hier noch unerheblich ist, dass die Abdichtfunktion noch nicht gewährleistet ist.

(Rauchgasrezirkulation einer weiteren Ausführungsform) Fig. 30 zeigt eine herausgestellte semitransparente Schrägansicht einer Rezirkula- tionseinrichtung einer weiteren Ausführungsform.

Bei dieser weiteren Ausführungsform ist bei der Sekundärluftzuführung keine Rezirkulation wie bei der Ausführungsform der Fig. 13 vorgesehen, sondern eine einfache gesteuerte oder geregelte Frischluftzuführung. Diese weitere Ausführungsform ist insofern einfacher und kostengünstiger herzustellen, und kann jedoch trotzdem viele der oben genannten Vorteile der Ausführungsform der Fig. 13 bieten. Insbesondere konnten auch mit dieser Ausführungsform, wie praktische Tests ergeben haben, auch die gesetzten Effizienzziele erreicht werden.

Übereinstimmende Bezugszeichen der Fig. 30 offenbaren im Kern die gleiche Lehre der Fig. 13, weshalb zur Vermeidung von Wiederholungen im Kern nur auf die Unterschiede zwischen den beiden Ausführungsformen eingegangen wird. Die Drehschieberventile der Ausführungsform der Fig. 13 sind bei der weiteren

Ausführungsform der Fig. 13 durch Gleitschieberventile ersetzt worden. Weiter findet bei der weiteren Ausführungsform der Fig. 30 keine Sekundärmischung von Rezi und Frischluft statt, sondern es wird lediglich die Zuführ(menge) der Frischluft zu den Rezirkulationsdüsen 291 gesteuert oder geregelt. Dabei wurde der Sekundärmischkanal 55 als Sekundärtemperierungskanal 55a beibehalten, wobei die Funktion einer

Temperierung der Frischluft erfüllt. Dabei ist der Sekundärtemperierungskanal 55a an der Wand des Kessels 11 entlang vorgesehen, womit die Frischluft, welche von dem Sekundär luftkanal 59 zugeführt wird, durch die Wärme des Kessels 11 vor der Einführung der Sekundärluft in die Brennkammer 24 vorerwärmt wird (vgl. Pfeil S13a). Entsprechend ist der Sekundärtemperierungskanal 55a mit einem rechteckigen

Querschnitt vorgesehen, der eine größere (vertikale) Höhe als (horizontale) Dicke aufweist, womit sich der Sekundärtemperierungskanal 55a an die Kesselwand „anschmiegt“, und die Fläche für einen Wärmeaustausch groß gehalten ist. Eine vorgewärmte Sekundärluft steigert die Verbrennungseffizienz. Zur Ausgestaltung des Sekundärtemperierungskanals 55a im Einzelnen wird weiterhin auf die Ausführungen zum Sekundärmischkanal 55 verwiesen.

Der Pfeil S15 zeigt die Sekundärluftströmung strömt durch den Sekundärdurchtritt 551 in den Ringkanal 50 um die Brennkammersteine 29 und durch die Rezirkulationsdüsen 291 in die Brennkammer 24. Damit wird nicht nur die Sekundärluft weiter vorteilhaft erwärmt, sondern werden auch die Brennkammersteine 29 vorteilhaft gekühlt, was beispielsweise die Schlackebildung an den Brennkammersteinen verringert (vgl. die vorstehenden Ausführungen zur Mindesttemperatur bei der Schlackebildung).

Die Pfeile S8 und S 10 geben lediglich die Strömung des Rauchgases stromabwärts des Wärmetauschers 3 (oder der optionalen Filtereinrichtung 4) zu der Primärmischeinheit 5a an, welche bei dieser Ausführungsform einfacher und kostengünstiger konstruiert ist.

Fig. 31 zeigt ein schematisches Blockdiagramm, dass den Strömungsverlauf in den jeweiligen Einzelkomponenten einer Biomasse-Heizanlage und der Rezirkulationseinrichtung der Fig. 30 gemäß der weiteren Ausführungsform offenbart.

Gleiche Bezugszeichen der Fig. 31 offenbaren im Kern die gleiche Lehre der Fig. 15, weshalb zur Vermeidung von Wiederholungen im Kem nur auf die Unterschiede eingegangen wird.

Es fehlt an einer Mischung der Sekundärluft aus Frischluft und Rezi-Gas. Insofern sind keine Sekundärmischkammer 552 und kein ein Ventil 52 für das Rezi-Gas vorgesehen. Ebenso entfällt der Rezirkulationseintrittskanalteiler 532. Der Sekundärmischkanal 55 kann zwar mechanisch identisch zu der Ausführungsform der Fig. 15 sein, ist jedoch funktional keine Kanalstrecke zur Vermischung von Frischluft und Rezi-Gas, sondern dient nur mehr (dies ist weiterhin gleich der Ausführungsform der Fig. 15) der Vortemperierung der Frischluft vor der Einbringung in die Brennkammer 24. Bei der weiteren Ausführungsform kann im Übrigen auch komplett auf die Sekundär luftzuführung verzichtet werden, wobei die Biomasse-Heizanlage 1 nur mit einer Primärrezirkulation vorgesehen sein kann.

(Weitere Ausführungsformen)

Die Erfindung lässt neben den erläuterten Ausführungsformen und Aspekten weitere Gestaltungsgrundsätze zu. So können einzelne Merkmale der verschiedenen Aus führungsformen und Aspekte auch beliebig miteinander kombiniert werden, solange dies für den Fachmann als ausführbar ersichtlich ist.

Vorliegend wird die Rezirkulationseinrichtung 5 mit einer Primärrezirkulation und einer Sekundärrezirkulation beschrieben. Die Rezirkulationseinrichtung 5 kann jedoch in deren Basiskonfiguration auch nur eine Primärrezirkulation und keine Sekun därrezirkulation aufweisen. Bei dieser Basiskonfiguration der Rezirkulationseinrichtung können entsprechend die für die Sekundärrezirkulation erforderlichen Komponenten voll ständig entfallen, beispielsweise können der Rezirkulationseintrittskanalteiler 532, der Sekundärrezirkulationskanal 57 und eine zugehörige Sekundärmischeinheit 5b, welche später erläutert wird, sowie die Rezirkulationsdüsen 291 entfallen.

Es kann wiederum alternativ auch nur eine Primärrezirkulation derart vorgesehen sein, dass zwar die Sekundärmischeinheit 5b und die zugehörigen Kanäle entfallen, und das Gemisch der Primärrezirkulation jedoch nicht nur unter den Drehrost 25 zugeführt wird, sondern dieses auch (beispielsweise über einen weiteren Kanal) zu den in dieser Variante vorgesehenen Rezirkulationsdüsen 291 zugeführt wird. Diese Variante ist mechanisch einfacher und damit kostengünstiger, und weist jedoch trotzdem die Rezir kulationsdüsen 291 zur Drallbildung der Strömung in der Brennkammer 24 auf.

Am Eingang der Rauchgasrezirkulationseinrichtung 5 können ein Luftmengen sensor, eine Unterdruckdose, ein Temperatursensor, ein Abgassensor und/oder ein Lambda-Sensor vorgesehen sein.

Weiter können anstatt von nur drei Drehrostelementen 252, 253 und 254 auch zwei, vier oder mehr Drehrostelemente vorgesehen sein. Bei beispielsweise fünf Dreh- rostelementen könnten mit der gleichen Symmetrie und Funktionalität angeordnet sein, wie bei den vorgestellten drei Drehrostelementen. Zudem können die Drehrostelemente auch unterschiedlich zueinander geformt oder ausgebildet sein. Mehr Drehrostelemente haben den Vorteil, dass die Brecherfunktion verstärkt wird. Zu den angegebenen Maßen ist anzumerken, dass auch abweichend von diesen andere Maße bzw. Maßkombinationen vorgesehen werden können.

Anstelle der konvexen Seiten der Drehrostelemente 252 und 254 können auch konkave Seiten dieser vorgesehen sein, wobei die Seiten des Drehrostelements 253 in Folge komplementär konvex geformt sein können. Dies ist funktional annähernd gleich wertig.

Als Brennstoffe der Biomasse-Heizanlage können auch andere Brennstoffe als Hackgut oder Pellets verwendet werden.

Die vorliegend offenbarte Biomasse-Heizanlage kann auch ausschließlich mit einer Art eines Brennstoffs befeuert werden, beispielsweise nur mit Pellets.

Die Brennkammersteine 29 können auch ohne die Rezirkulationsdüsen 291 vor- gesehen sein. Dies kann insbesondere für den Fall gelten, bei welchem keine Sekundär - rezirkulation vorgesehen ist.

Die Rotationsströmung bzw. Wirbelströmung in der Brennkammer 24 kann rechtsdrehend oder linksdrehend vorgesehen sein.

Die Brennkammerdecke 204 kann auch abschnittsweise, beispielsweise stufenförmig, geneigt vorgesehen sein. Die Sekundär(re)zirkulation kann auch nur mit Sekundärluft bzw. Frischluft beströmt werden, und insofern nicht das Rauchgas rezirkulieren, sondern lediglich Frischluft zuführen.

Die Sekundärluftdüsen 291 sind nicht auf rein zylindrische Bohrungen in den Brennkammersteinen 291 beschränkt. Diese können auch als kegelstumpfförmige Öffnungen oder taillierte Öffnungen ausgebildet sein.

Die angegebenen Maße und Größenangaben sind lediglich beispielhaft zu verstehen, und können abgewandelt werden.

Vorliegend wird die Rezirkulationseinrichtung 5 bei der Ausführungsform der Fig. 12 mit einer Primärrezirkulation und einer Sekundärrezirkulation beschrieben. Die Rezirkulationseinrichtung 5 kann jedoch in deren Basiskonfiguration auch nur eine Primärrezirkulation und keine Sekundärrezirkulation aufweisen. Bei dieser Basiskonfiguration der Rezirkulationseinrichtung können entsprechend die für die Sekundärrezirkulation erforderlichen Komponenten vollständig entfallen, beispielsweise können der Rezirkulationseintrittskanalteiler 532, der Sekundärrezirkulationskanal 57 und eine zugehörige Sekundärmischeinheit 5b, welche erläutert wird, sowie die Rezirkulationsdüsen 291 entfallen.

Es kann wiederum alternativ auch nur eine Primärrezirkulation derart vorgesehen sein, dass zwar die Sekundärmischeinheit 5b und die zugehörigen Kanäle entfallen, und das Gemisch der Primärrezirkulation jedoch nicht nur unter den Drehrost 25 zugeführt wird, sondern dieses auch (beispielsweise über einen weiteren Kanal) zu den in dieser Variante vorgesehenen Rezirkulationsdüsen 291 zugeführt wird. Diese Variante ist mechanisch einfacher und damit kostengünstiger, und weist jedoch trotzdem die Rezir kulationsdüsen 291 zur Wirbelstrom- bzw. Drallbildung der Strömung in der Brennkammer 24 auf. Am Eingang der Rauchgasrezirkulationseinrichtung 5 können ein Luftmengen sensor, eine Unterdruckdose, ein Temperatursensor, ein Abgassensor und/oder ein Lambda-Sensor vorgesehen sein. Bei der Übergangsschnecke 73 kann der Gegenlauf auch an der anderen Seite der der Ascheaustragungsschnecke 71 (spiegelsymmetrisch) vorgesehen sein.

Die hierin offenbarten Ausführungsformen wurden zur Beschreibung und zum Verständnis der offenbarten technischen Sachverhalte bereitgestellt und sollen den Um- fang der vorliegenden Offenbarung nicht einschränken . Daher ist dies so auszulegen, dass der Umfang der vorliegenden Offenbarung jede Änderung oder andere verschiedene Aus führungsformen beinhaltet, die auf dem technischen Geist der vorliegenden Offenbarung basieren.

(Bezugszeichenliste)

1 Biomasse-Heizanlage

11 Kessel

12 Kesselfuß

13 Kesselgehäuse

14 W asserzirkulationseinrichtung

15 Gebläse

16 Außenverkleidung

2 Brenneinrichtung

21 erste Wartungsöffnung für die Brenneinrichtung

22 Drehmechanikhalterung

23 Drehmechanik

24 Brennkammer

25 Drehrost

26 Primärverbrennungszone der Brennkammer 27 Sekundärverbrennungszone bzw. Strahlungsteil der Brennkammer

28 Brennstoffbett

29 Brennkammersteine

Al erste Horizontalschnittlinie

A2 erste Vertikalschnittlinie

201 Zündeinrichtung

202 Brennkammerschräge

203 Brennkammerdflse

204 Brennkammerdecke

211 Dämmmaterial bspw. Vermiculite

231 Antrieb bzw. Motor(en) der Drehmechanik

251 Bodenplatte des Drehrosts

252 Erstes Drehrostelement

253 Zweites Drehrostelement

254 Drittes Drehrostelement

255 Übergangselement

256 Öffnungen

257 Rostlippen

258 V erbrennungsfläche

260 Auflageflächen der Brennkammersteine

261 Nut

262 Vorsprung

263 Ring

264 Halterungssteine

265 Schräge der Halterungssteine 291 Sekundärluft bzw. Rezirkulationsdüsen

3 Wärmetauscher 31 Wartungsöffnung für Wärmetauscher

32 Kesselrohre

33 Kesselrohreintritt

34 Wendekammereintritt

35 Wendekammer

36 Federturbulator

37 Band- oder Spiralturbulator

38 Wärmetauschmedium

331 Isolation am Kesselrohreintritt

4 F iltereinrichtung

41 Abgasausgang

42 Elektrodenversorgungsleitung

43 Elektrodenhalterung

44 Filtereintritt

45 Elektrode

46 Elektrodenisolation

47 Filteraustritt

48 Käfig

49 Rauchgaskondensator

411 Rauchgaszuleitung zum Rauchgaskondensator

412 Rauchgasausgang aus dem Rauchgaskondensator 481 Käfighalterung

491 erster Fluidanschluss 491 zweiter Fluidanschluss 493 Wärmetauscherrohr

4931 Rohrhalteelement

4932 Rohrbodenelement

4933 Schlaufen/Umkehrstellen

4934 erste Zwischenräume der Wärmetauscherrohre zueinander 4935 zweite Zwischenräume der Wärmetauscherrohre zu der Außenwand des Rauchgaskondensators

4936 Durchlässe

495 Kopfelement 4951 Kopfelementströmungsführung

496 Kondensataustritt 4961 Kondensatsammeltrichter

497 Flansch

498 Seitenfläche mit Wartungsöffnung

499 Halterungseinrichtung für den Rauchgaskondensator

5 Rezirkulationseinrichtung

50 Ringkanal um Brennkammersteine

52 Luftventil

52s Schieberventil

53 Rezirkulationseintritt

54 Pri m ärm ischkan al

55 Sekundärmischkanal

55a Sekundärtemperierungskanal

56 Primärrezirkulationskanal

57 Sekundärrezirkulationskanal

58 Primärluftkanal

59 Sekundärluftkanal

5 a Primärmischeinheit

5b Sekundärmischeinheit

521 V entilstellaktor

522 Ventilstellachsen

523 Ventilflügel

524 Ventilgehäuse

525 V entilvorkammer 526 Ventildurchtrittsöffnung

527 Ventilkörper

528 Ventilfläche

531 Rezirkulationseintrittskanal

532 Rezirkulationseintrittskanalteiler

541 Primärdurchtritt

542 Primärmischkammer

543 Primärmischkammeraustritt

544 Primärreziventileintritt

545 Primärluftventileintritt

546 Primärmischkammergehäuse

551 Sekundärdurchtritt

552 Sekundärmischkammer

553 Sekundärmischkammeraustritt

554 Sekundärreziventileintritt

555 Sekundärluftventileintritt

556 Sekundärmischkammergehäuse

581 Primärlufteintritt

582 Primärluftsensor

591 Sekundärlufteintritt

592 Sekundärluftsensor

6 Brennstoffzufuhr

61 Zellradschleuse

62 Achse der Brennstoffzufuhr

63 Übersetzungsmechanik

64 Brennstoffzufuhrkanal

65 Brennstoffzufuhröffnung

66 Antriebsmotor 67 Brennstoff-F örderschnecke

7 Ascheabfuhr

71 Ascheaustragungsschnecke

711 Schneckenachse

712 Zentrierungsscheibe

713 W ärmetauscherabschnitt

714 Brennerabschnitt

72 Motor der Ascheabfuhr mit Mechanik

73 Übergangsschnecke

731 rechter Unterabschnitt - nach links steigende Schnecke

732 linker Unterabschnitt -nach rechts steigende Schnecke

74 Aschebehälter

75 Übergangschneckengehäuse

751 Öffnung des Übergangsschneckengehäuses

752 Begrenzungsblech

753 Hauptkörperabschnitt des Gehäuses

754 Befestigungs- und Trennelement

755 Trichterelement

81 Lagerachsen

82 Drehachse der Brennstoff-Niveauklappe

83 Brennstoff-Niveauklappe

831 Hauptfläche

832 Mittenachse

833 Oberflächenparallele

834 Öffnungen 84 Lagerkerbe

85 Sensorflansch

86 Glutbetthöhenmessmechanik 9 Reinigungseinrichtung

91 Reinigungsantrieb

92 Reinigungswellen

93 Wellenhalterung

94 Fortsatz

95 Turbulatorhalterungen

951 Drehlageraufnahme

952 Fortsätze

953 Durchlässe

954 Ausnehmungen

955 Drehlagergestänge

96 zweiarmiger Schlaghebel

97 Anschlagkopf

E Einschubrichtung des Brennstoffs

S* Strömungspfeile