Objet de l'invention

[0001] La présente invention concerne un agent de captation solide pour le traitement des gaz de fumées ainsi qu'un procédé de préparation d'un tel agent. La présente invention concerne également un procédé de traitement de gaz de fumées au moyen dudit agent de captation.

Etat de la technique

[0002] De nombreux procédés industriels émettent des gaz contenant des composés acides tels que SO2, SO3, HCI, H Br et H F... Afin d'éviter au maximum que ces composés acides soient libérés dans l'atmosphère, des efforts considérables ont déjà été consentis pour le développement et l'amélioration de procédés de traitement des gaz de fumées.

[0003] Parmi les procédés de traitement connus, plusieurs font appel à un agent solide, dit agent de captation. Afin qu'il capte les composés acides présents dans les gaz, cet agent est mis en contact avec les gaz à purifier, soit sous forme de poudre soit sous forme de particules en suspension liquide.

[0004] Selon un premier procédé de traitement, dit « procédé humide », les gaz sont lavés dans un absorbeur à l'aide d'une suspension aqueuse d'un agent de captation. Les composés acides captés sont récupérés dans la suspension à la sortie de l'absorbeur sous forme de produits de réaction, combinés avec l'agent de captation. Par exemple, le SO2 et le SO3 captés sont récupérés dans cette suspension sous forme de sulfites et/ou sulfates.

[0005] Selon un second procédé de traitement, dit « procédé semi-humide », la suspension aqueuse d'un agent de captation est injectée dans l'absorbeur sous forme de gouttelettes. Le débit et la concentration d'agent de captation dans ladite suspension et la température des gaz à traiter sont tels que l'eau présente dans la suspension est évaporée et entraînée par les gaz. Les composés acides captés sont récupérés sous forme de produits de réaction dans des résidus solides. [0006] Dans un troisième procédé de traitement, dit « procédé sec », les gaz sont mis en contact direct avec un agent de captation solide, soit par injection sèche dudit agent dans l'absorbeur ou dans un lit entraîné, soit par maintien de l'agent dans un lit fluidisé. Il est également possible de faire passer les gaz à travers un lit fixe d'un agent de captation. Les composés captés sont alors présents sous forme de produits de réaction dans le résidu solide. Traditionnellement, on utilise, comme agents de captation solides, des composés contenant du calcium sous une forme susceptible de réagir avec les composés acides.

[0007] Parmi les composés acides, le SO2 est généralement le plus difficile à capter par réaction chimique à cause de son caractère acide moins prononcé. Ainsi, un agent de captation basique qui capte efficacement le SO2 capte a fortiori les composés plus acides tels que HCI, H Br, H F et SO3. Par conséquent, les agents de captation peuvent être évalués par leur capacité à capter le SO2 étant entendu qu'ils captent également les autres composés acides susmentionnés. Cette approche est également adoptée dans la présente description.

[0008] Un premier exemple d'un agent de captation solide connu est l'hydroxyde de calcium. La réaction entre le Ca(OH)2 et le SO2 présent dans les gaz est favorisée par une humidité élevée, telle que celle rencontrée, par exemple, dans des procédés humides ou dans des procédés semi-humides. Afin d'arriver à une captation de SO2 acceptable lors de la mise en œuvre d'un procédé dit « sec », il est généralement admis que l'injection d'eau dans les gaz en association avec le Ca(OH)2 améliore les performances du procédé.

[0009] Un désavantage important du Ca(OH)2 est sa consistance pâteuse en association avec une humidité relative élevée. Ceci entraîne la formation de dépôts solides dans les installations et augmente le risque de colmatage, ce qui oblige l'utilisateur à traiter les gaz dans des conditions de faible humidité relative et donc, dans des conditions non optimales de traitement de gaz. L'empâtement des grains de Ca(OH)2 est d'autant plus important que la porosité est plus faible.

[0010] Un autre désavantage du Ca(OH)2 utilisé en procédé sec est son manque de sélectivité (captation importante de CO2), sa réactivité limitée vis-à-vis du SO2 et sa tendance importante à la passivation.

[0011] On a d'autre part constaté que durant le traitement de gaz, la réactivité d'un agent à base de Ca(OH)2 présent sous forme de granules descend jusqu'à un niveau très bas alors qu'il contient toujours une quantité significative de Ca(OH)2 qui n'a pas réagi avec les composés du gaz à purifier. En pratique, on constate que le Ca(OH)2 doit être utilisé en excès important pour le traitement de gaz, ce qui entraîne en outre une quantité élevée de déchets à mettre en décharge. [0012] D'autres agents de captation solides connus sont les silicates de calcium hydratés de formule (CaO) _x (Si02) _y (H20) _z contenant une quantité variable d'eau libre.

[0013] Dans DE-OS-3611769, il est proposé d'utiliser comme agent de captation un granulat de silicate de calcium hydraté riche en chaux, tel qu'issu du procédé de fabrication de béton, cet agent ayant de préférence une porosité élevée.

[0014] Dans le procédé semi-humide décrit dans US 4 804 521, on utilise comme agent de captation un silicate de calcium hydraté ou un aluminate de calcium hydraté, préparé par réaction d'une suspension aqueuse contenant un composé calcique alcalin (CaO ou Ca(OH)2) avec une silice ou une alumine.

[0015] Selon le procédé sec décrit dans US 5 100 643, on injecte dans le gaz une poudre fluide semi-sèche contenant un tel silicate de calcium. Un procédé de préparation d'une telle poudre semi-sèche est décrit dans US 5 401 481.

[0016] Avec les agents de captation connus à base de silicates de calcium hydratés, on observe que les résidus de ces agents après réaction peuvent contenir une fraction significative de calcium qui n'a pas réagi durant le traitement des gaz, de manière telle qu'on a généralement besoin d'un excès d'agent de captation, ce qui entraîne à nouveau un excès de déchets solides. Afin de remédier à ce problème, il est proposé dans US 4 804 521, US 5 100 643 et US 5 401 481 de recycler, au moins partiellement, les résidus solides du procédé de traitement, résidus qui peuvent encore comprendre des cendres volantes contenant de la silice. Ainsi ces résidus solides sont ajoutés à la suspension aqueuse dans laquelle le silicate de calcium hydraté est préparé.

[0017] On connaît un grand nombre de silicates de calcium hydratés de différentes compositions et structures cristallines. Une étude détaillée de différents silicates de calcium hydratés, de leurs structures et de leurs procédés de préparation se trouve dans le chapitre 5 "The Calcium Silicate Hydrates" de l'ouvrage "The CHEMIST Y of CEMENTS" édité par H.F.W. Taylor et publié par Académie Press en 1964. Parmi les silicates de calcium hydratés, on trouve des composés cristallins tels que notamment la tobermorite, la xonotlite, la foshagite, l'afwillite, la hillebrandite, et des composés mal ou peu cristallisés, tels que notamment le CSH(I) et le CSH(II).

[0018] Le document WO 00/48710 divulgue des agents de captation comportant des silicates de calcium hydratés dans une phase pré-tobermoritique, présentant un rapport molaire Ca/Si compris entre 1 et 5, un rapport molaire h O/Ca entre 0,1 et 2 et une granulométrie entre 0,5 et 30 mm. L'agent de captation étant obtenu à partir de cristobalite et de quartz. Ce type de produit est fabriqué en suspension aqueuse et le séchage pour obtenir un produit sec représente des coûts considérables. Buts de l'invention

[0019] Le but de la présente invention est de remédier aux désavantages des agents de captation connus de l'état de la technique et de proposer un agent de captation avec une efficacité améliorée comportant du silicate de calcium hydraté avec des rapports molaires Ca/Si et Ca/h O dans une plage étroite et une granulométrie particulièrement fine.

[0020] L'invention propose également une méthode de fabrication de l'agent de captation et un procédé de purification de fumées utilisant l'agent de captation selon l'invention. Résumé de l'invention

[0021] La présente invention divulgue un agent de captation pour le traitement de gaz, ayant une phase active qui comporte un silicate de calcium hydraté de type (CaO) _x (Si0 ₂ )y(H ₂ 0) _z avec un rapport molaire Ca/Si compris entre 1,55 et 1,72, de préférence entre 1,65 et 1,72 et un rapport molaire h^O/Ca compris entre 1 et 1,4 , de préférence entre 1,1 et 1,3 , « z » étant compris entre 0,3 et 0,8, l'agent de captation ayant une surface spécifique supérieure à 120 m ² /g, de préférence supérieure à 150 m ² /g et de manière particulièrement préférée supérieure à 200 m ² /g et un volume poreux supérieur à 0,4 cm ³ /g, de préférence supérieur à 0,6 cm ³ /g et de manière particulièrement préférée supérieur à 0,8 cm ³ /g-

[0022] Les modes d'exécution préférés de l'invention comportent au moins une, ou une combinaison quelconque appropriée des caractéristiques suivantes :

- la taille moyenne des particules (D50) est inférieure à 1000 μιτι, de préférence inférieure à 500 μιτι et de manière particulièrement préférée inférieure à 300 μιτι ;

- ledit agent comporte en outre du chlorure de sodium, du chlorure de calcium ou du chlorure de fer hydraté au sein de ses pores ;

- ledit agent comporte en outre un agent de fluidification sélectionné parmi la monoéthanol- amine, la diéthanol-amine, la triéthanol-amine, le monoéthylène-glycol, le diéthylène-glycol et le triéthylène-glycol.

[0023] L'invention divulgue également un procédé de préparation d'un agent de captation selon l'invention caractérisé en ce que du silicate de calcium hydraté est obtenue par: - préparation d'une suspension aqueuse de silice et de chaux, au départ de silice colloïdale de fumée de silice ou de terre à diatomée ;

- séchage à l'aide de la chaleur. [0024] Selon des modes préférés de l'invention la préparation de la silice colloïdale, de la fumée de silice ou la terre à diatomée ou un mélange de ces ingrédients comporte au moins une des étapes suivantes:

- broyage préalable jusqu'à obtenir des particules d'un diamètre d5o inférieur à 30 μιτι; - ajout de silice colloïdale fraîchement synthétisée dans une proportion de 1 à 5 % de préférence de 2 à 4 % avant la synthèse du CSH ;

- ajout de sel de chlore, de préférence du chlorure de sodium, du chlorure de calcium ou du chlorure de fer.

[0025] L'invention divulgue également un procédé de traitement de gaz par mise en contact de l'agent de captation selon l'invention avec les gaz à traiter.

[0026] Selon l'un des modes préférés de l'invention, le procédé de traitement de gaz consiste en un procédé sec, dans lequel les gaz sont mis en contact direct avec l'agent de captation où le gaz à traiter traverse de préférence un électrofiltre ou un filtre à manches contenant cet agent.

[0027] On évalue l'efficacité de l'agent de captation selon l'invention en mesurant la concentration de SO2 en tant que composé indicateur, dans les gaz à la sortie de l'électrofiltre ou du filtre à manches et on remplace l'agent de captation quand la concentration dépasse une valeur limite préalablement fixée. Description détaillée de l'invention

[0028] L'objet de la présente invention est de fournir un agent de captation à base de silicate de calcium hydraté (CSH) ou d'une composition contenant du silicate de calcium hydraté sous forme de poudre pour le traitement des fumées ainsi qu'une méthode de fabrication de ce produit. L'invention divulgue également un procédé de purification de fumées à l'aide de l'agent de captation de la présente invention.

[0029] Les silicates de calcium hydratés (CSH) sont généralement caractérisés par les ratios molaires CaO/SiC>2 et H20/CaO et par ses caractéristiques structurelles telles que sa microstructure (CSH de type α, β ou y), sa teneur en Ca(OH)2, la stabilité de l'eau moléculaire, son volume poreux (VP), la taille de ses pores, sa surface spécifique (BET) et la teneur en CO2. La faible capacité de captage du CO2 est une propriété très recherchée dans la mesure où les gaz à purifier sont généralement des gaz de combustion beaucoup plus chargés en CO2 qu'en SO2 ou HCI par exemple (10 % de CO2 contre 0,2 % de SO2 par exemple).

[0030] Certaines propriétés ne sont d'ailleurs obtenues que dans certaines conditions de synthèse faisant intervenir la T°, le temps, la pression et les additifs utilisés. [0031] Pour obtenir une efficacité maximale dans la captation du SO2, SO3, HCI, HF, voire certains métaux lourds, et une stabilité optimale du produit, on recherche aussi généralement des propriétés de résistance au gel malgré sa forte teneur en eau résiduelle (test de 3 jours à -20°C) et d'écoulement optimal (mesuré par l'indice de cohésion à vitesses croissante et décroissante dans le Granu-Drum de la société Aptis).

[0032] Pour atteindre ces caractéristiques, la granulométrie des CSH selon l'invention ne doit pas dépasser en moyenne (D50) et mesuré en volume, 1000 μιτι, de préférence 500 μιτι et de manière particulièrement préférée 200 μιτι. Les mesures de tailles de particules sont effectuées par diffraction laser où toutes les particules sont assimilées à des sphères. L'appareil utilisé est le senseur Sympatec HELOS/K selon la méthode de Fraunhofer.

[0033] Une manière particulièrement avantageuse de préparer le CSH est de remplacer de 2 à 4 %, de préférence environ 3 % de la silice par de la silice colloïdale fraîchement préparée. Pour ce faire, on fait réagir un acide dilué (H2SO4, HCI, ...) avec une solution de silicate de soude. Cette façon de procéder est appelée « procédé amplifié » selon la présente invention.

[0034] Un tableau comparatif entre le CSH divulgué dans WO 00/48710 et celui de la présente invention montre les principales différences suivantes :

[0035] La silice colloïdale fraîche utilisée en petite quantité (1 à 5 %) dans le mélange de silice permet d'augmenter la BET jusqu'à 200 m ² /g et un volume poreux VP > 0,5 cm ³ /g. Le volume poreux est mesuré selon la méthode BJH (Barrett-Joyner-Halenda).

[0036] Le « Ca » représente uniquement la teneur en calcium pouvant réagir avec la silice. Si un des réactifs (chaux ou silice) contient du carbonate de calcium qui ne participe pas à la synthèse hydrothermale du CSH, ce calcium n'entre pas en ligne de compte pour le calcul du ratio Ca/Si. Ce carbonate de calcium est dosé par thermogravimétrie.

[0037] Les ratio Ca/Si très spécifiques dans les gels de CSH selon la présente invention présentent l'avantage qu'ils libèrent du Ca(OH)2 qui en milieu aqueux s'ionise en ions Ca ⁺⁺ et hydroxyles (OH ) neutralisant les gaz acides. [0038] On a pu démontrer que pour des ratios molaires Ca/Si < ou = 1.72, seul du CSH est formé. Pour des ratios supérieurs, on obtient un mélange de CSH et d'hydrate de calcium. Pour un ratio Ca/Si >1,72 le CSH est donc dilué avec de l'hydrate de calcium et ses performances diminuent.

[0039] Les gels de CSH comportent de l'eau sous trois formes différentes :

1) eau de contact capillaire entre grains de CSH : Ec.

2) eau contenue dans les pores du CSH : Ep.

3) eau de constitution du gel de silicate de calcium : Eg.

L'eau totale = Et = Ec + Ep + Eg.

[0040] Lorsqu'on réalise une analyse thermogravimétrique d'un tel produit, on distingue quatre zones :

1) De 25 à 150°C, on évapore l'eau de contact capillaire et l'eau contenue dans les pores.

2) De 350 à 500 °C, on déshydrate Ca(OH) ₂ en CaO et H ₂ 0.

3) De 550 à 800 °C, on libère l'eau de constitution du CSH.

4) De 800 à 1000°C, on décarbonate le Ca∞3, qui peut avoir trois origines :

a. Impureté provenant de la silice amorphe.

b. Impureté de la chaux vive.

c. Carbonatation du CSH et décalcification de celui-ci.

[0041] La capture des gaz acides (SO2, SO3, HCI, HF) par un solide poreux n'est véritablement performante que lorsque les pores de ce solide sont partiellement ou totalement remplis d'eau et de sels dissous. Ces gaz se dissolvent dans l'eau des pores où de l'hydrate de calcium s'est lui aussi dissous. La réaction acide-base entre Ca(OH)2 et les gaz acides se fait en milieu dissous dans les pores et ensuite le gypse et/ou le chlorure de calcium formés se déposent à la surface interne des pores.

[0042] Dans les hydrates de calcium secs ayant des volumes poreux entre 0.08 et 0.2 cm ³ /g, l'eau est apportée par les fumées et se condense préférentiellement par effet capillaire dans des pores. Dans le cas de figure de la présente invention, l'eau se trouve déjà dans les pores dès la fabrication du solide poreux et du Ca(OH)2 y est déjà dissous prêt à réagir avec les gaz acides.

[0043] En ajoutant un sel de chlorure lors de la synthèse du CSH (par exemple chlorure de sodium, chlorure de calcium ou chlorure de fer), le chlore forme des chlorures de calcium hydratés dans les pores qui relâchent progressivement de l'eau de cristallisation lors du contact avec les gaz chauds. Ils libèrent ainsi de l'eau disponible pour la dissolution des gaz acides. : - CaCI ₂ .6H ₂ 0 stable en-dessous de 30°C - CaCI ₂ .4H ₂ O stable de 30 à 45°C

- CaCI ₂ .2H ₂ O stable de 45 à 87°C

Les essais de performance ont montré un effet très bénéfique du chlore dans le réactif pour traiter des gaz pauvres en HCI.

[0044] Le tableau suivant compare l'efficacité de différents agents de capture testés en incinérateur. La surface spécifique (BET - Brunauer-Emmett-Teller) des poudres est mesurée selon la norme IS09277, seconde édition du premier septembre 2010. Le calcul de la répartition poreuse est basé sur l'analyse pas à pas de la branche d'adsorption de l'isotherme par la méthode BJH, de Barrett, Joyner et Halenda (1951), classiquement utilisée avec l'azote à 77K comme gaz adsorbant. La méthode est décrite dans la norme DIN66134.

[0045] Réactions chimiques relatives aux agents de captation

1) Ca(OH) ₂ + S0 ₂ +l/2 0 ₂ => CaS0 ₄ + H ₂ 0.

2) (CaO)x(.Si0 ₂ ) _y . (H ₂ 0) _z + x S0 ₂ + x/2 0 ₂ => x CaS0 ₄ + y Si0 ₂ + z H ₂ 0

1,6 < X/Y < 1,72

0,25 < Z/X < 1

La réaction de captation des polluants tels que l'oxyde de soufre par le CSH libère la silice et l'eau de constitution du CSH. Seule la chaux présente dans la molécule du CSH réagit avec le polluant. Le CSH présente donc l'inconvénient d'avoir une plus grande quantité de matière ne participant pas à la réaction de capture du polluant que l'hydrate de calcium. Néanmoins cet inconvénient est largement compensé par la plus grande réactivité du CSH vis-à-vis du polluant du fait de sa grande surface spécifique et de son haut volume poreux.

« * » L'accès à l'alcalinité est obtenu par l'analyse du sorbent après son exposition à des fumées synthétiques contenant O2, N2, SO2, HCI et CO2. Le % de Ca(OH)2 provenant d'un hydrate ou d'un CSH combiné à du SO2 et ou du HCI par rapport à l'hydrate total disponible exprime l'accès des gaz polluants SO2 et HCI à l'alcalinité du Ca(OH)2 mis en œuvre.

Le CSH selon l'invention contient d'avantage d'alcalinité accessible par 100 kg de produit et de ce fait génère moins de déchets par kg de SO2 capté ; ce qui est un grand avantage parce que les frais de mise en décharge sont moins importants. Modes de synthèse des laits de CSH

[0046] La synthèse du CSH peut se faire à pression atmosphérique à environ 95°C pendant environ 3 heures, ou à haute pression (entre 5 et 10 bars, correspondant à des températures de vapeur saturante entre 150 et 180°C). Comme les temps de synthèse sont raccourcis dans ces conditions (environ 30 minutes), la synthèse peut se faire en mode « batch », ou en continu dans un réacteur de type serpentin thermostatisé ou simplement isolé contre les déperditions de chaleur.

[0047] De nombreuses synthèses réalisées en laboratoire et à l'échelle semi- industrielle (de 0.5 m ³ à 25 m ³ ), montrent que les propriétés de surface du CSH ne dépendent pas des propriétés de surface des silices amorphes utilisées pour leur fabrication ; par contre, l'ajout d'une faible quantité (environ3 % de la silice totale) de silice colloïdale fraîchement synthétisée, influence considérablement les qualités de surface.

[0048] La synthèse de la silice colloïdale est réalisée en faisant réagir de l'acide sulfurique dilué avec du silicate de soude en solution. On attend quelques minutes afin que la silice colloïdale précipite en formant une suspension laiteuse. Ensuite, on introduit la silice amorphe (terre de diatomée, fumée de silice, ...) et la chaux vive pour réaliser la synthèse de la suspension de CSH.

Modes de séchage des laits de CSH selon l'invention

[0049] Le séchage a pour but de ramener le pourcentage d'humidité de l'agent de captation d'environ 78 % d'eau libre à 5-20 % d'eau libre afin d'obtenir un agent de captation en poudre ayant des propriétés d'écoulement adéquates. Séchage du lait de CSH à pression atmosphérique et température inférieure à 500 °C (pour ne pas altérer l'hydratation du CSH)

[0050] Les calories peuvent être obtenues en brûlant un combustible fossile ou en récupérant des calories perdues (fours rotatifs à chaux sans préchauffeur, fours de cimenterie, etc.) via un échangeur de chaleur.

[0051] Les calories peuvent être transportées par :

1) de l'air appauvri en CO2 (pour éviter la carbonatation du gel de CSH),

2) de l'azote (solution coûteuse),

3) de la vapeur d'eau qui a l'avantage d'avoir une chaleur spécifique double de celle de l'air et ainsi de transporter deux fois plus de calories pour la même température.

Séchage du lait de CSH sous pression

[0052] Lors que le CSH est réalisé sous pression, par exemple à 150 °C et une pression supérieure à 5 bar, par détente à pression atmosphérique, l'eau libre du CSH s'évapore lors de l'atomisation de la pâte.

Mesure des performances du CSH selon l'invention

[0053] On distingue essentiellement trois systèmes pour mesurer les performances d'un agent de captation:

1) La méthode du point de percée sur 10 g de poudre granulée ou sur 250 mg de poudre fine. Cette méthode se pratique sur une poudre sèche et ne représente donc pas la réalité industrielle. Dans cette méthode, on définit un « temps de percement » qui est le temps pour que la concentration des polluants de sortie du lit soit égale à la concentration des polluants en entrée de celui-ci. Ce temps de percement est l'image de la performance de l'agent de captation.

2) La méthode de captation en vol

Dans une tour verticale de quelques mètres de haut, on saupoudre l'agent de captation. Des fumées recomposées traversent le cylindre et rencontrent l'agent de captation à contre- courant. L'agent de captation qui a réagi se dépose dans le fond du cylindre. Un filtre récolte les fines particules de poudre qui ont été entraînées par les fumées. Cette méthode présente l'inconvénient de l'incertitude sur la répartition uniforme de la poudre dans toute la section du cylindre. 3) La simulation à l'échelle réduite du fonctionnement d'un filtre à manches industriel utilisé en dépollution de fumées

C'est ce système qui a été choisi pour tester la performance des agents de captation de la présente invention car il s'approche le plus des conditions réelles d'utilisation.

Le filtre à manches fait 35 m ² de surface filtrante, soient 12 rangées de 5 manches par rangée. Une manche fait donc 0.58 m ² de surface latérale, 0.58 m de périmètre et 1 m de longueur. Comme dans tout filtre industriel, l'agent de captation est envoyé en continu sur les manches et les douze rangés de manches sont régulièrement battues à l'air comprimé, rangée après rangée, avec un temps de cycle réglable de 30 à 60 minutes. La vitesse de filtration des fumées est de lm/minute et le flux de fumées recomposées peut être ajusté en fonction de la température de filtration pour respecter cette vitesse.

EXEMPLES

[0054] La synthèse de lait de CSH a été réalisée dans un réacteur PA de laboratoire. La synthèse du CSH a été faite durant trois heures à différentes températures. Dans le cas du CSH amplifié, 3 % de silice colloïdale fraîche a été ajoutée lors de la synthèse.

La variation des caractéristiques structurelles en fonction de la température de synthèse du CSH accéléré et non-accéléré sont repris dans le tableau ci-dessous.

On utilise de la diatomite de Cekesa (Espagne) avec une surface spécifique de 103 m ² /g et un volume poreux de 0,29 cm ³ /g contenant 72 % de Si0 ₂ ; 27,2 % de CaC0 ₃ et 0,8% de (Al ₂ 0 ₃ + MgO).

[0055] Les exemple 1 à 6 sont effectués avec un rapport Ca/Si de 1,7 ; les exemples 7 à

9 avec un rapport Ca/Si de 1,55 et les exemples 10 à 12 avec un rapport Ca/Si de 1,72. Les essais 7 à 12 ont été effectués autour des températures qui ont été considérées comme les plus favorables dans les essais 1 à 6.

Exemple T (°C) Ca/Si BET (m ² /g) VP (cc/g) BET (m ² /g) VP (cc/g)

Non amplifié à la silice Amplifié à la silice colloïdale colloïdale fraîche fraîche

1 95 1,7 120 0,42 180 0,6

2 120 1,7 130 0,40 185 0,6

3 140 1,7 160 0,50 200 0,9

4 150 1,7 198 0,64 220 1.1

5 160 1,7 170 0,52 200 0,9

6 180 1,7 130 0,40 180 0,6

7 140 1,55 142 0,48 190 0,9

8 150 1,55 150 0,59 210 1,0

9 160 1,55 138 0,50 185 0,8

10 140 1,72 160 0,45 192 0,7

11 150 1,72 195 0,51 212 0,9

12 160 1,72 165 0,47 205 0,8

On remarque qu'aux alentours de 150 °C les surfaces spécifiques et le volume poreux sont les plus grands et donc les plus favorables pour la dépollution des fumées.

Comparaison des performances

Comparaison des performances de capture des polluants selon la simulation à l'échelle réduite du fonctionnement d'un filtre à manches industriel utilisé en dépollution de fumées.

[0056] Les performances du CSH selon l'invention ont été comparées avec des Ca(OH)2. Les conditions de synthèse du CSH sont celles réalisée à 150 °C et 5 bar durant trois heures. Le lait de CSH a été séché ensuite dans un atomiseur sans contact direct avec les fumées du générateur à air chaud fonctionnant au gaz naturel. Il restait 15 % d'eau résiduelle après séchage. La mention « kg d'acide », signifie poids total de SO2 et HCI.

Différentes compositions de fumées ont été testées et les résultats sont repris dans le ta bleau suivant. [0057] Composition des fumées n° 1:

[0058] Composition des fumées n° 2 :

250 mg/Nm ³ S0 ₂ et 1000 mg/Nm ³ HCI à 160°C, 10% H ₂ 0, 5% C0 ₂

% de captation de l'acide dans les fumées

Type d'agent de 2 kg agent par kg acide 3 kg agent par kg acide 4 kg agent par kg acide captation

CSH selon S0 ₂ = 86% / HCI = 91% S0 ₂ = 92% / HCI = 96% S0 ₂ = 99% / HCI = 99% l'invention

CSH amplifié à S0 ₂ = 90% / HCI = 94% S0 ₂ = 94% / HCI = 98% S0 ₂ = 100% / HCI = 100% la silice fraîche

Ca(OH) ₂ S0 ₂ = 74% / HCI = 83% S0 ₂ = 83% / HCI = 94% S0 ₂ = 94% / HCI = 98%

BET=40 m ² /g &

VP=0.2 cm ³ /g

Ca(OH) ₂ S0 ₂ = 64% / HCI = 60% S0 ₂ = 68% / HCI = 65% S0 ₂ = 69% / HCI = 69%

BET=22 m ² /g &

VP=0.1 cm ³ /g

[0059] Composition des fumées n° 3 :

1000 mg/Nm ³ S0 ₂ et 0 mg/Nm ³ HCI à 160°C, 10% H ₂ 0, 5% C0 ₂

% de captation de l'acide dans les fumées

Type d'agent de captation 2 kg agent par 3 kg agent 4 kg agent kg acide par kg acide par kg acide

CSH selon l'invention S0 ₂ = 50% S0 ₂ = 52% S0 ₂ = 60%

CSH amplifié à la silice fraîche S0 ₂ = 55% S0 ₂ = 60% S0 ₂ = 65%

Ca(OH) ₂ BET=40 m ² /g & VP=0.2 cm ³ /g S0 ₂ = 42% S0 ₂ = 50% S0 ₂ = 55% [0060] La comparaison des tests de performance permet de voir l'avantage du CSH selon l'invention, en particulier lorsque celui-ci est amplifié à la silice fraiche par rapport aux deux versions de Ca(OH)2 auquel il a été comparé durant les essais comparatifs.