Derartige Motoren sind oft extrem klein und können z. B. einen Außendurchmesser von weniger als 2 cm haben. Sie werden bevorzugt zum Antrieb kleiner Lüfter zur direkten Kühlung des Prozessors in Computern verwendet, und da auf einer Computerplatine nur sehr begrenzt Platz vorhanden ist, strebt man nach einer geringen Bauhöhe soicher Motoren, wobei trotzdem die Funktion absolut sicher sein muß.

Ein aus der EP 766 370 A2 bekannter Motor hat eine relativ große Bauhöhe, weil bei ihm durch die Interaktion von Permanentmagnet des Außenrotors und Klauenpolanordnung des Innenstators ein magnetischer Zug auf den Rotor erzeugt werden muß, der eine ausreichende Anpreßkraft der Welle auf das Axiallager sicherstellt. Hierzu müssen bei diesem Motor Rotor und Stator in axialer Richtung stark versetzt sein.

Es ist deshalb eine Aufgabe der Erfindung, einen neuen Klauenpolmotor bereitzustellen, insbesondere einen Kleinstmotor, wie er sich beispielsweise als Lüfterantrieb für die Kühlung von Mikroprozessoren eignet.

Nach der Erfindung wird diese Aufgabe gelöst durch die im Anspruch 1 angegebenen Maßnahmen. Man erhält so die Möglichkeit, entweder den auf den Rotor wirksamen axialen magnetischen Zug zu vergrößern, oder die Bauhöhe des Motors zu verringern, oder auch eine Kombination dieser Maßnahmen zu treffen.

Weitere Einzelheiten und vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den im folgenden beschriebenen und in der Zeichnung dargestellten, in keiner Weise als Einschränkung der Erfindung zu verstehenden Ausführungsbeispieien, sowie aus den Unteransprüchen. Es zeigt : Fig. 1 einen Längsschnitt durch einen Lüfter mit einem erfindungsgemäßen elektronisch kommutierten Klauenpol-Kleinstmotor, in sehr stark vergrößertem Maßstab ; in der Realität kann ein solcher Motor z. B. einen Außendurchmesser von ca. 2 cm haben, Fig. 2 eine Abwicklung der Klauenpole der beim Motor der Fig. 1 verwendeten Klauenpolanordnung, Fig. 3 eine Draufsicht auf das obere Polblech 74 der Fig. 1 und 2, gesehen in Richtung des Pfeiles III der Fig. 4, Fig. 4 eine Seitenansicht des oberen Polblechs 74, Fig. 5 eine schematische Darstellung zur Erläuterung der Erzeugung einer Magnetkraft, Fig. 6 eine schematische Darstellung einer Einzelheit, Fig. 7 eine Variante zum Statoraufbau der Fig. 2, Fig. 8 eine elektrische Schaltung zur Kommutierung des Motors nach den vorhergehenden Figuren und des Motors nach den Fig. 12 und 13, Fig. 9 eine Seitenansicht des unteren Polblechs einer weiteren Ausführungsform der Erfindung, Fig. 10 eine Draufsicht auf das Polblech der Fig. 9, gesehen in Richtung des Pfeiles X der Fig. 9, Fig. 11 eine Einzelheit des Polblechs der Fig. 9 und 10, gesehen in Richtung des Pfeiles XI der Fig. 10, und in Abwicklung, Fig. 12 eine Darstellung eines Klauenpolmotors mit einem unteren Polblech gemäß den Figuren 9 bis 11, und Fig. 13 eine Einzelheit XIII der Fig. 12 in stärker vergrößerter Darstellung.

Die Erfindung findet bevorzugt Anwendung bei sehr kleinen Motoren und wird deshalb nachfolgend am Beispiel eines Lüfters zur Kühlung eines Mikroprozes- sors beschrieben, also eines sogenannten Prozessorlüfters. Da solche Lüfter extrem klein sind, müssen die Zeichnungen sehr stark vergrößert sein. Zum besseren Verständnis ist in Fig. 1 rechts der Maßstab für die Lange 1 cm beispielhaft angegeben, um die Größenverhältnisse zu verdeutlichen. Eine Darstellung im Maßstab 1 : 1 wäre ersichtlich nicht möglich.

Mit der Bezugszahl 10 ist ein Mikroprozessor (oder sonstiger Halbleiter) bezeichnet, der wegen seiner starken Wärmeentwicklung zwangsgekühit werden muß. Auf ihm ist in der üblichen Weise ein Kühlkörper 12 aus Metall wärmeleitend befestigt. Dieser hat Kühlrippen 14 und (links) eine Gewinde- bohrung 16, an der mittels einer Schraube (in Fig. 1 nur schematisch durch eine Linie 18 angedeutet) das Gehäuse 20 eines Prozessorlüfters 22 befestigbar ist.

Dieses Gehäuse 20 hat einen etwa zylindrischen Luftführungskanal 24, in dessen Mitte über radiale Speichen 26, von denen nur eine sichtbar ist, das Basisteil 28 eines elektronisch kommutierten Klauenpolmotors 29 befestigt ist.

In der Mitte des Basisteils 28 ist in einer Vertiefung 30 ein weichferromagne- tisches Lagertragrohr 32 eingepreßt. Ebenso ist eine Leiterplatte 34 auf dem Basisteil 28 befestigt. In einer Ausnehmung 37 der Leiterplatte 34 ist, wie dargestellt, ein Hall-IC 35 befestigt, der auch in Fig. 8 dargestellt ist.

In das Lagertragrohr 32 ist ein Gleitiager (Sinterlager) 36 eingepreßt, das die Welle 40 eines Außenrotors 42 lagert, deren Drehachse mit 43 bezeichnet ist.

Mit ihrem oberen, freien Ende 44 liegt die Welle 40 gegen eine Lagerfläche 46 des Basisteils 28 an und ist dadurch axial gelagert. Dazu wirkt auf sie nach oben eine Kraft F, die magnetisch erzeugt wird. Die Erzeugung dieser magnetischen Kraft F wird nachfolgend näher erläutert. Es ist wichtig, daß diese Kraft ausreichend groß ist, um den Außenrotor 42 auch in der dargestellten Lage sicher am Stator festzuhalten, in der er nach unten hängt.

Am oberen Endbereich der Welle 40 ist als axiale Sicherung eine Scheibe 41 befestigt, die Öl (aus dem Sinterlager 36), das längs der Welle 40 nach oben wandert, nach außen schleudert, von wo es zum Sinterlager 36 zurückwandert.

Das untere Ende der Welle 40 ist im Rotorboden 50 einer aus Kunststoff hergestellten Rotorglocke 52 befestigt, mit der mehrere Lüfterfiügel 54 einstük- kig ausgebildet sind, von denen zwei sichtbar sind. Die Flügel 54 transportieren bei Drehung des Rotors 42 die Luft in Richtung der Pfeile 56, also von unten nach oben, d. h. die heiße Luft zwischen den Kühirippen 14 wird nach oben abgesaugt. Hierdurch entsteht auf den Rotor 42 eine nach unten wirkende Kraft, die hier beispielsweise 0,05 N, beträgt (bei einer Drehzahl von 3900 U/min).

Diese Kraft wirkt der Kraft F entgegen. Ebenso bewirkt das Gewicht des Rotors 42 eine Kraft von z. B. 0,1 N, welche der Kraft F entgegenwirkt, d. h. letztere muß größer sein als 0,05 + 0,1 = 0,15 N. In der Praxis sollte also die magnetisch er- zeugte Kraft F bei diesem Beispiel mindestens 0,2 N betragen, um eine sichere axiale Lagerung des Rotors 42 in allen Lagen des Lüfters 22 zu gewährleisten.

Im Inneren der Rotorglocke 52 ist ein weichferromagnetisches Rückschlußteil 60 durch Kunststoffspritzen befestigt, und in ihm ist ein radial magnetisierter Ringmagnet 62 (Rotormagnet) befestigt, der in Umfangsrichtung vierpolig und- bevorzugt-trapezförmig magnetisiert sein kann. Sein oberes Ende liegt dem Hall-IC 35 etwa gegenüber, so daß der Rotormagnet 62 mit seinem Streufeld den Hall-IC 35 steuert. Wie dargestellt, ist der Hall-IC 35 gegenüber dem oberen Ende des Magneten 62 radial etwas nach innen versetzt. Die hierbei erhaltenen Vorteile werden nachfolgend bei Fig. 12 näher erläutert.

Auf der Außenseite des Lagertragrohrs 32 ist ein Innenstator 64 befestigt, dessen Einzelheiten in den nachfolgenden Figuren dargestellt sind. In seinem Inneren befindet sich ein Wickelkörper 66, auf den wie dargestellt eine Ringspule 68 aufgewickelt ist, die also konzentrisch zur Welle 40 angeordnet ist. Mittels Nieten 70 ist der Innenstator 64 auf der Leiterplatte 34 befestigt.

Zur Erzeugung der magnetischen Kraft F verwendet man beim vorliegenden Motor 29 einen unsymmetrischen Aufbau des magnetischen Kreises des Stators 64. Dieser enthält, wie bereits beschrieben, den Wickeikörper 66 mit der Ringspule 68, und dieser Wickelkörper 66 befindet sich bei einem Klauenpolmotor zwischen zwei Statorpolstücken, nämlich einem oberen Polblech 74 und einem unteren Polblech 76. Das obere Polblech 74 hat einen ringförmigen inneren Abschnitt oder Kragen 78, der auf das Lagertragrohr 32 aufgepreßt und dadurch an diesem befestigt ist. Ebenso hat das untere Polblech 76 einen ringförmigen inneren Abschnitt oder Kragen 80, der ebenfalls auf das Lagertragrohr 32 aufgepreßt ist. Zwischen sich halten also die Polbleche 74,76 den Wickelkörper 66 mit seiner Spule 68.

Das obere Polblech 74 liegt direkt auf der Leiterplatte 34 auf und hat gemäß Fig. 2 zwei Klauenpole 82,84 von identischer Form, die in axialer Richtung von oben nach unten in entsprechende Lücken 86 ragen, die zwischen den nach oben ragenden Klauenpolen 88,90 des unteren Polblechs 76 ausgebildet sind.

Umgekehrt ragen die Klauenpole 88,90 in Lücken 92 zwischen den Klauenpolen 82 und 84.

Die Form des oberen Polblechs 74 ist am besten aus den Fig. 3 und 4 ersichtlich. Die Drehrichtung des Rotors 42 ist dort mit R bezeichnet. Man erkennt, daß die Klauenpole 82,84, ausgehend von ihrer auflaufenden Kante 96 bzw. 98, jeweis in einem Winkelbereich a in Drehrichtung breiter werden und dazu eine schräge Kante 100 bzw. 102 haben. Im anschließenden Drehwinkelbereich ß ist ihre Breite h1 (bezogen auf die axiale Richtung) konstant. Typische Werte sind : a = 60° el. ; ß = 100° el.

Bei einem üblichen Klauenpolmotor, wie ihn z. B. die EP 766 370 A2 zeigt, sind die Klauenpole des oberen Polblechs und des unteren Polblechs identisch, d. h. bei den bekannten Motoren hat der Innenstator einen symmetrischen Aufbau.

Abweichend hiervon sind bei der vorliegenden Erfindung die Polbleche 74 und 76 unterschiedlich ausgebildet, vgl. Fig. 2, um einen asymmetrischen Aufbau des Stators zu erhalten. Dieser asymmetrische Aufbau erfüllt die zusätzliche Bedingung, daß er eine Form des Reluktanzmoments ermöglicht, wie sie für den Betrieb des Motors erforderlich ist. (Das Reluktanzmoment entsteht bei der Drehung durch das Zusammenwirken des permanentmagnetischen Rotors 62 und der Weicheisenmassen der Klauenpole, die dem Rotor 62 gegenüberliegen).

In Fig. 2 sind-zum besseren Verständnis-der Rotormagnet 62 (nur im Schnitt ; angedeutet) und das Axiallager 44,46 dargestellt. Der Rotormagnet 62 hat eine magnetische Mittelebene 106, die senkrecht zur Drehachse 43 verläuft. Diese Mittelebene 106 würde, wenn ein homogener Magnet dort zerschnitten würde, diesen in zwei im wesentlichen identische Ringe zerteilen. Der Innenstator 64 hat eine geometrische Mittelebene 108, d. h. wenn der Stator 64 die Gesamthöhe H hat, hat seine geometrische Mittelebene 108 den Abstand H/2 von beiden axialen Stirnseiten 110,112 des Stators 64.

Die beiden Klauenpole 88,90, von denen in Fig. 2 nur einer vollständig dargestellt ist, haben dieselbe Form, weshalb eine Beschreibung und Darstellung des Klauenpois 90 genügt. An seiner auflaufenden Kante 116 hat dieser eine Aussparung 118 der Lange a, an die sich ein Teil des Klauenpols 90 mit der Lange ß anschließt ; im letzteren Teil befindet sich keine Aussparung.

Charakteristikum der Aussparung 118 (bzw. 118'im Klauenpol 88) ist, daß sie sich in Drehrichtung R verjüngt, also schmaler wird. Dies geschieht bevorzugt durch einen schrägen Verlauf an ihrer oberen Berandung 120 bzw. 120', während die untere Berandung 122 bzw. 122'senkrecht zur Drehachse 43 verläuft und möglichst weit unten liegt. Jedoch könnte auch umgekehrt die Berandung 122 bzw. 122'schräg verlaufen, und die Berandung 120 senkrecht zur Drehachse 43. In diesem Fall würde jedoch die Kraft F kleiner.

Die schräge Berandung 120 bzw. 120'verläuft im wesentlichen parallel zur Kante 100 des Klauenpols 82, bezogen auf die Abwicklung der Fig. 2.

Durch diese Ausgestaltung der Klauenpole 88,90 erreicht man, daß der Teil 126 dieser Klauenpole, der in Fig. 2 für den Klauenpol 90 grau dargestellt ist, im Vergleich zu einem Polblech gemäß Fig. 3 und 4 sozusagen um ein Stockwerk nach oben verschoben ist.

Zusätzlich geht man gemäß der Erfindung in bevorzugter Weise so vor, daß die axiale Erstreckung h1 der oberen Klauenpole 82,84 kleiner ist als die axiale Erstreckung h2 der unteren Klauenpole 88,90, d. h. der axiale Spalt s1 zwischen dem unteren Polblech 76 und dem unteren Ende 82'bzw. 84'der oberen Klauenpole 82,84 ist größer als der axiale Spalt s2 zwischen dem oberen Polblech 74 und den oberen Enden der unteren Klauenpole 88,90. (Es wäre auch eine Ausführung möglich, bei der h1 = h2 ist, doch würde dann die Kraft F kleiner).

Auf diese Weise erreicht man, daß auf den Rotormagneten 62, der sich in der Lage gemäß Fig. 2 befindet, eine Kraft fi in Richtung nach oben wirkt, welche bestrebt ist, die magnetische Mittelebene 106 des Rotors 62 mit der magnetischen Symmetrieebene 130 des Stators 64 zum Fluchten zu bringen.

Diese magnetische Symmetrieebene 130 des Stators 64 liegt um den Abstand d höher als seine geometrische Mitteiebene 108. Dies ist also eine Folge der "Höherversetzung"der Abschnitte 126, und der unterschiedlichen Spalte s1 und s2.

Es kommt ein zweiter Effekt hinzu : Wie beschrieben, steuert der Rotormagnet 62 mit seinem axialen Streufeld den Hall-IC 35, der in einer Ausnehmung 37 der Leiterplatte 34 angeordnet ist. Dieser Hall-IC 35 ist in Fig. 2 zur Veranschaulichung ebenfalls dargestellt. Um diese Ansteuerung zu ermöglichen, liegt zwischen dem Hall-IC 35 und dem oberen Ende des Rotormagneten 62 nur ein kleiner axialer Luftspalt 134 von z. B. 0,3 mm.

Dadurch ist der Rotormagnet 62, der bevorzugt dieselbe Höhe H hat wie der Stator 64, gegenüber letzterem um diese axiale Luftspaitgröße 134 nach unten versetzt, also z. B. um 0,3 mm, was eine zusätzliche, nach oben wirkende Kraft f2 auf den Rotormagneten 62 bewirkt, denn an beiden axialen Enden des Rotormagneten 62 werden durch diese Versetzung die Magnetfelder verzerrt, und diese Verzerrung bewirkt die Kraft f2. Dies gilt besonders bei der hier in axialer Richtung vorhandenen, praktisch rechteckförmigen Verteilung der Magnetflußdichte am Rotormagneten 62.

Die Kräfte fi und f2 addieren sich zur magnetisch erzeugten Kraft F = fi + f2, die den Rotor 42 gemäß Fig. 1 sicher nach oben zieht und das freie Ende 44 der Welle 40 sicher in Anlage gegen die Lagerfläche 46 hält.

Fig. 5 erläutert die Erzeugung der Kraft f2. Das Magnetfeld 140 zwischen dem Rotormagneten 62 und dem (nur schematisch angedeuteten) Stator 64 hat im Luftspalt 142 einen im wesentlichen homogenen Verlauf.

Aber im Bereich der oberen Kante 144 und der unteren Kante 146 des Rotormagneten 62 wird dieses Feld in der Weise verzerrt, wie es in Fig. 5 bei 148 und 150 schematisch dargestellt ist. Dies gilt unter der Voraussetzung, daß die Lange HR des Rotors 62 im wesentlichen mit der Höhe HS des Stators 64 übereinstimmt. Wenn man sich die magnetischen Feldlinien 140 wie Gummifäden vorstellt, so sind diese Feldlinien an beiden Kanten 144 und 146 sozusagen gedehnt und deshalb bestrebt, den Rotormagneten 62 nach oben zu ziehen, wodurch in dieser Stellung des Rotors 62 die Kraft f2 erzeugt wird.

Die Kraft fi wird dadurch erzeugt, daß die Magnetflußdichte im oberen Bereich des Stators 64-durch das dort vermehrt vorhandene Eisen der Klauenpole- etwas höher ist als im unteren Bereich ; in Fig. 5 ist das nicht dargestellt.

Fig. 6 zeigt an einer Ausschnittdarstellung eine weitere Einzelzeit zur Erläuterung der maximalen Spaltbreite s1, vgl. Fig. 2. Versuche haben gezeigt, daß die oberen Klauenpole 82,84 eine soiche Lange haben sollten, daß sie die Spule 68 überdecken, wie das in Fig. 6 dargestellt ist.

Wird h1 kleiner gemacht als in Fig. 6, so daß die Spule 68 nicht überdeckt wird, so entstehen durch den vergrößerten Spalt s1 Streuflüsse von der Spule 68 und erzeugen axiale Rüttelkräfte auf den Rotor 62, und dadurch zusätzliche Motorgeräusche.

Bei einem symmetrischen Aufbau des Stators 64 würden solche axialen Kräfte auch dann nicht auftreten, wenn die Klauenpole beider Polbleche in der gleichen Weise stark verkürzt würden, da sich dabei die Streuflüsse gegen- seitig aufhöben. Bei der unsymmetrischen Bauweise gemäß Fig. 2,7 oder 9 bis 13 mit den unterschiedlichen Spalten s1 und s2 sollte aber die Regel einge- halten werden, daß h1 so groß ist, daß die oberen Klauenpole 82,84 die Spule 68 überdecken, sofern man wünscht, diese Motorgeräusche zu vermeiden.

Fig. 7 zeigt eine Variante zum Statoraufbau der Fig. 2. Der Stator gemäß Fig. 7 ist mit 64'bezeichnet. Das obere Polblech 74 mit seinen Klauenpolen 82 und 84 entspricht der Bauform, die anhand der Fig. 2 bis 4 bereits ausführlich beschrieben wurde.

Das untere Polblech 76'hat in seinen Klauenpolen 88', 90'Aussparungen 118" bzw. 118"', und diese enthalten Verstärkungsstege 156 bzw. 156', die zur mechanischen Verstärkung der Klauenpole 88', 90'dienen. Hierbei muß berücksichtigt werden, daß diese Klauenpole sehr klein und dünn sind und deshalb bei mechanischer Beanspruchung leicht verformt werden könnten.

Optimal wäre es, diese Verstärkungsstege 156,156'aus nichtmagnetischem Material herzustellen, z. B. aus Messing oder Kunststoff. Bevorzugt sollten diese Verstärkungsstege unter einem Winkel zur axialen Richtung verlaufen, um störende magnetisch erzeugte Drehmomente zu vermeiden.

Bei dieser Bauweise entstehen also in den unteren Klauenpolen 88', 90' geschlossene Öffnungen 158,158', die magnetisch einen Teil der Ausneh- mungen 118"bzw. 118"'darstellen, wie ein Vergleich der Fig. 2 und 7 zeigt.

Die Stege 156,156'verlaufen bei Fig. 7 parallel zur Drehachse 43, könnten aber bevorzugt auch unter einem Winkel zu ihr verlaufen. Statt nur eines Steges könnten auch zwei oder drei vorgesehen werden, die dann dünner ausgebildet werden können und folglich leichter in die magnetische Sättigung gehen, was hier vorteilhaft ist.-Der Spalt s2'ist hier größer dargestellt als der Spalt s2 der Fig. 2. Dieser Spalt sollte möglichst klein sein ; er kann ggf. auch radial verlaufen.

Fig. 8 zeigt eine Schaltung zum Betrieb eines erfindungsgemäßen Motors 29, dessen Rotormagnet 62 schematisch angedeutet ist. Die Wicklung 68 ist zwei- drähtig gewickelt und hat deshalb zwei Stränge oder Phasen 68'und 68", die in Fig. 8 dargestellt sind. Zur Stromversorgung des Hall-IC 35 ist dieser mit einem Anschluß an eine Plusleitung 162 und-über einen Widerstand 164-an eine Minusleitung 166 angeschlossen. Sein Ausgang 168 ist über einen Pullup-Widerstand 170 mit der Plusleitung 162, einen Widerstand 172 mit der Basis eines npn-Darlington-Transistors 174, und einen Widerstand 176 mit der Basis eines npn-Transistors 178 verbunden, der als Phasenumkehrtransistor dient. Der Emitter des Transistors 178 ist mit der Minusleitung 166 verbunden ; sein Kollektor-über einen Widerstand 180-mit der Plusleitung 162 und-über einen Widerstand 182-mit der Basis eines npn-Darlington-Transistors 184.

Die Emitter der Transistoren 174,184 sind miteinander und-über einen gemeinsamen Emitterwiderstand 185-mit der Minusleitung 166 verbunden.

Der Kollektor des Transistors 174 ist über den Wicklungsstrang 68'mit der Plusleitung 162 verbunden. Ebenso ist der Kollektor des Transistors 184 über den Wicklungsstrang 68"mit der Plusleitung 162 verbunden. Zwischen Kollek- tor und Basis der Transistoren 174,184 liegt jeweils ein Kondensator 186 bzw.

188 (z. B. 3,3 nF), dessen Funktion es ist, die Schaltvorgänge zu verlangsamen und dadurch hochfrequente Störungen bei der Kommutierung zu vermeiden.

Wenn bei der Drehung des Rotors 42 durch das axiale Streu-Magnetfeld des Rotormagneten 62 das Signal am Ausgang 168 des Hall-IC 35 hoch wird, werden die Transistoren 174 und 178 leitend. Dadurch erhält der Strang 68' Strom, und der Transistor 184 wird gesperrt, weil seine Basis über den Transistor 178 mit der Minusleitung 166 verbunden wird.

Wird umgekehrt durch das Magnetfeld des Rotormagneten 62 das Signal am Ausgang 168 des Hall-IC 35 niedrig, so werden die Transistoren 174 und 178 gesperrt. Über den Widerstand 180 erhält jetzt der Transistor 184 einen Basisstrom, der ihn leitend macht, so daß in diesem Fall der Strang 68"Strom erhält und der Strang 68'stromlos wird.

Das Potential am Ausgang 168 des Hall-IC 35 wird dadurch gesteuert, daß diesem Hall-IC entweder ein Nordpol oder ein Südpol des Rotormagneten 62 gegenüberliegt, d. h. die Ströme in den Strängen 68', 68"werden von der Drehstellung des Rotors 62 gesteuert.

Eine Diode 192 verhindert, daß der Motor 29 bei Falschpolung zerstört wird. Die Kondensatoren 194,196 dienen zum Ausfiltern von Störimpulsen, um einen ruhigen Lauf des Motors zu erhalten, und sie verhindern auch, daß Störspannungen aus dem Motor 29 nach außen gelangen.

Da bei dem beschriebenen Motor 29 der Rotor 62 eine geringe axiale Lange HR haben kann und trotzdem eine ausreichende axiale Kraft F erzeugt wird, ergibt sich insgesamt eine erheblich reduzierte Bauhöhe des beschriebenen Prozessorlüfters 22 (oder sonstigen Geräts), bei zuverlässiger Funktion.

Bei der Variante nach den Fig. 9 bis 13 hat das obere Polblech 74 dieselbe Form, wie sie anhand der Fig. 3 und 4 ausführlich beschrieben wurde.

Das untere Polblech 206 ist ähntich aufgebaut wie das untere Polblech 76'der Fig. 7. Es hat gemäß Fig. 9 und 10 einen flachen Abschnitt 208 mit einem inneren Kragen 210, und es hat zwei Klauenpole 212,212'von symmetrischer Form, weshalb nur der Klauenpol 212 beschrieben wird. Die Teile des Klauen- pols 212'erhalten dieselben Bezugszeichen wie die Teile des Klauenpols 212, aber mit einem nachgestellten Apostrophen, also z. B. 212'statt 212.

In einem Winkelbereich a'hat der Klauenpol 212 ein in Drehrichtung R zunehmendes Eisenvolumen, und in einem anschließenden Drehwinkelbereich ß'ein konstantes Eisenvolumen. Hierzu hat dieser Klauenpol am auflaufenden Rand 214 eine etwa halbkreisförmige Aussparung 216, die sich aber nicht bis zur oberen Kante 218 dieses Klauenpots 212 erstreckt, sondern wie dargestellt unterhalb von ihr endet.

An diese Aussparung 216 schließt sich ein Steg 220 an, dessen Funktion es ist, dem Klauenpol 212 die nötige mechanische Festigkeit zu geben, und an den Steg 220 schließt sich eine etwa kreisförmige Aussparung 222 an, die so beschaffen ist, daß das Eisenvolumen des Klauenpols 212, wie bereits erläutert, im Drehwinkelbereich a'in Drehrichtung R generell zunimmt, oder umgekehrt gesagt, daß die Ausnehmungen 216,222 in diesem Drehwinkelbereich eine abnehmende Tendenz haben.

Im anschließenden Drehwinkelbereich' (Fig. 10) hat der Klauenpol 212 seine volle axiale Erstreckung, also sein maximales Eisenvolumen, und er endet an der ablaufenden Kante 224.

Da beim Motor der Fig. 12 und 13 der mechanische Aufbau mit Fig. 1 in allen wesentlichen Punkten übereinstimmt, werden für die übereinstimmenden Teile dieselben Bezugszeichen verwendet wie in Fig. 1, und diese Teile werden nicht nochmals beschrieben.

Der Haligenerator 35 ist auch hier in der Leiterplatte 34 radial nach innen versetzt, so daß seine Mitte etwa über der radial inneren Kante 62'des Rotormagneten 62 liegt. Es hat sich gezeigt, daß bei einer solchen Anordnung der Haligenerator 35 sicherer durch das Magnetfeld des Rotormagneten 62 gesteuert werden kann. Die Steuerung des Haligenerators 35 erfolgt ja durch das Streufeld des radial magnetisierten Magneten 62, und in der dargestellten Position erreicht das Streufeld seine größte Magnetflußdichte.

Auch bei der Anordnung nach den Fig. 9 bis 13 entsteht eine magnetische Kraft F, welche die Welle 40 gegen die Lagerfläche 46 preßt. Die Erzeugung dieser Kraft F wurde anhand der Fig. 2,5 und 7 bereits ausführlich beschrieben, so daß hierauf verwiesen werden kann. Wesentlich erscheint bei der Ausführungsform nach den Fig. 9 bis 13, daß die Form des Stegs 220 die magnetischen Forderungen des Motors (optimale Form des erzeugten Reluktanzmoments) gut mit den Forderungen nach magnetischer Festigkeit dieses Stegs und damit der Klauenpole 212,212'verbindet.

Die Winkel a'und ß'der Fig. 10 stimmen im wesentlichen mit den Winkein a und ß der Fig. 2 und 3 überein.

Naturgemäß sind im Rahmen der vorliegenden Erfindung vielfache Abwandlungen und Modifikationen möglich.