Un tel câble est par exemple installé dans une zone d'ombre, inaccessible aux émetteurs-récepteurs de diffusion classique, comme un tunnel autoroutier ou ferroviaire. Le câble rayonnant s'étend entre deux terminaisons qui sont une station d'émission et de réception et une charge adaptée ou un récepteur- régénérateur, ou bien sont des récepteurs- régénérateurs, selon que le câble est situé aux extrémités ou non d'une ligne hyperfréquence rayonnante. Le câble émet des signaux hyperfréquence vers des radiotéléphones mobiles et réciproquement en reçoit de ceux-ci, mais également émet des signaux en modulation de fréquence vers des récepteurs radio tels qu'autoradios.

Comme cela est rappelé dans le brevet EP-B-0 547 574, un câble coaxial rayonnant montré à la figure 1 comprend concentriquement depuis son axe une âme conductrice tubulaire ou cylindrique 1, une enveloppe isolante intermédiaire 2, un conducteur tubulaire extérieur 3, et une gaine externe isolante de protection 4. Grâce à des fentes régulièrement espacées dans le conducteur extérieur pour le passage du rayonnement électromagnétique, une partie de la puissance transmise dans le câble est couplée vers l'extérieur et constitue la puissance rayonnée. Le câble fonctionne alors comme une longue antenne.

Un câble coaxial à fentes rectangulaires identiques inclinées périodiques fonctionne en mode rayonné à partir d'une fréquence Fr définie par :

fr = c (1)<BR> (+l) Pg où c est la vitesse de la lumière ; PS est le pas des fentes, c'est-à-dire la distance prise parallèlement à l'axe du câble, entre deux fentes successives ; et s est la constante diélectrique de 1'enveloppe isolante intermédiaire.

Lorsque la fréquence de fonctionnement f du câble est telle que f frt le câble fonctionne en mode couplé. A une distance constante le long du câble, le champ rayonné fluctue considérablement avec des variations qui peuvent atteindre environ 20 dB crête à crête. Ainsi, pour garantir le niveau de puissance minimal reçu en mode couplé, il est nécessaire d'augmenter la puissance moyenne rayonnée.

De plus ce mode de fonctionnement peut engendrer des problèmes lors des communications avec des radiotéléphones mobiles en raison des fluctuations très rapides du niveau de réception.

Pour f>fr, le câble fonctionne en mode rayonné.

Lorsque fr < f < 2frai un seul mode dit mode principal est rayonné. Le champ rayonné à une distance constante le long du câble est très stable, les fentes étant équivalentes à des petites antennes émettant en phase. Cela évite les problèmes de fading et garantit un niveau minimum de champ émis. Le fonctionnement unimodal dans cette bande de fréquence a été longtemps préconisé pour les câbles rayonnants.

Pour I. fr < f < (I+1) fr, où I est un entier positif, le mode principal et I-1 modes secondaires sont rayonnes. Tous ces modes interfèrent entre eux et le champ émis présente des fluctuations importantes.

Pour accroître les possibilités d'utilisation d'un câble rayonnant, il est nécessaire d'augmenter autant que possible la largeur de la bande de fréquence du mode rayonné principal.

Dans le but d'élargir la bande de fréquence du mode principal pour atteindre environ un gigahertz, les brevets US-A-3 795 915 et GB-A-1 481 485 proposent un câble rayonnant dans lequel les fentes sont réparties en motifs répétés périodiquement le long du câble dans le conducteur extérieur. Dans ce cas, la fréquence de mode rayonné FR s'exprime par (V+1)P où P est le pas du motif.

Chaque motif à 21 = 6 fentes s'étendant sur un pas P comprend deux fentes principales 51 et 54 et quatre fentes auxiliaires 50,52,53 et 55. Dans une première moitié du motif s'étendant sur un demi-pas P/2, deux fentes auxiliaires 5O et 52 situées de part et d'autre d'une première fente principale 51 s'étend obliquement par rapport à l'axe du câble. Dans une deuxième moitié du motif s'étendant sur un demi-pas P/2, deux fentes auxiliaires 53 et 55 situées de part et d'autre d'une deuxième fente principale 54 s'étendent suivant une direction oblique à l'axe du câble et symétrique à la direction des fentes 5p à 52 de la première moitié par rapport à l'axe XX du câble.

Grâce à la répétition périodique du motif le long du câble, les modes secondaires apparaissant aux fréquences comprises entre 200 et 1000 MHz sont négligeables et quasiment nuls, les I=3 premiers modes secondaires étant éliminés.

D'autre part, on observe qu'un phénomène de résonance intervient au niveau des fentes à une fréquence de coupure de l'ordre de 1000 à 1200 MHz pour ce type de câble à motifs de fentes périodiques.

L'affaiblissement linéique du câble devient rédhibitoire. Le câble se comporte alors comme un filtre passe-bas et"coupe"à partir de la fréquence de coupure.

Actuellement, la bande de fréquence de fonctionnement d'un câble rayonnant doit être encore élargie au-delà du gigahertz, c'est-à-dire à 2 GHz au moins, de manière à couvrir non seulement les fréquences de secours et de radiomessagerie à environ 450 MHz et la bande de radiotéléphone GSM à 900 MHz, mais également la bande de radiotéléphone DCS 1800 et DECT à 1800 MHz.

Plus la fréquence à transmettre est élevée, plus le signal se propageant dans le câble est atténué. Il est donc nécessaire de compenser ce phénomène par l'augmentation de la puissance rayonnée.

Pour augmenter la puissance rayonnée, les dimensions, particulièrement les longueurs, des fentes peuvent être augmentées. Pour une inclinaison donnée des fentes, la longueur des fentes est limitée par la circonférence d'une section circulaire du conducteur externe cylindrique qui est généralement issu d'un ruban conducteur ayant une largeur sensiblement supérieure à ladite circonférence de section circulaire.

Pour augmenter la largeur de la bande de fréquence de mode rayonné, le nombre de fentes par motif peut être augmenté et pour décaler cette bande de fréquence vers des fréquences plus élevées, le pas du motif peut être diminué (voir formule 2). Le

nombre de fentes dans chaque motif et ainsi la distance entre fentes successives sont limités par le pas du motif.

A diamètre constant de conducteur extérieur, plus les fentes sont larges et/ou longues et/ou nombreuses dans un pas de motif, et/ou plus le pas du motif est court, plus les fentes sont difficilement réalisables dans un ruban conducteur mince et plus la tenue mécanique du ruban de conducteur extérieur est faible, ce qui rend très difficile, voire impossible la formation du ruban conducteur en conducteur cylindrique extérieur et donc le perçage et la pose du conducteur extérieur et ainsi la fabrication du câble.

En outre, l'augmentation des dimensions des fentes pour obtenir la puissance rayonnée maximale entraîne un abaissement de la fréquence de coupure du câble et donc un rétrécissement de sa bande passante.

Pour autoriser un fonctionnement jusqu'à 2 GHz, il faudrait donc diminuer la superficie des fentes et donc réduire la puissance rayonnée.

Le modèle d'utilité DE-A-29606368 et la demande de brevet FR-A-2552272 divulguent un câble électrique coaxial rayonnant dont le conducteur extérieur comporte des séries successives de trous alignés selon un segment d'hélice. Plusieurs séries parallèles de trous peuvent être incluses dans un motif périodique. Les séries de trous remplacent ainsi les fentes précitées et améliorent la tenue mécanique du conducteur extérieur. Toutefois, les deux documents précités ne suggèrent aucune caractéristique du câble pour qu'il rayonne suffisamment dans une bande utile s'étendant au-delà du gigahertz.

La présente invention vise à fournir un câble coaxial rayonnant avec une bonne tenue mécanique du conducteur extérieur, permettant d'augmenter la puissance rayonnée et la bande de fréquence du mode principal rayonné et en même temps d'élargir la bande passante du câble en repoussant la fréquence de coupure au-delà de 2 GHz.

A cette fin, un câble coaxial rayonnant pour fonctionner dans une plage de fréquence inférieure à une fréquence prédéterminée FmaXt comprenant un conducteur intérieur et un conducteur extérieur dans lequel des séries de trous s'étendent obliquement à l'axe du câble et sont réparties en motifs périodiques de pas prédéterminé, et une enveloppe isolante située entre les conducteurs intérieur et extérieur et ayant une constante diélectrique E, est caractérisé en ce que chaque trou a un périmètre <BR> <BR> <BR> inférieur à c/ (g FmaX) où c est la vitesse de la lumière.

L'affaiblissement linéique a d'un câble coaxial rayonnant selon l'invention peut s'exprimer de la façon : αcoax+αsup,α= où aCoax est l'affaiblissement linéique du câble coaxial sans séries de trous, représentant les pertes ohmiques et diélectriques, et asup est l'affaiblissement linéique supplémentaire dû à la présence des séries de trous. Pour un câble fonctionnant en mode rayonné, (xsup provient des conductances parallèles localisées introduites par chaque trou rayonnant. A partir de la première fréquence de résonance d'un trou rayonnant, la quasi-

totalité de l'énergie est dissipée dans le trou. asup augmente alors de façon rédhibitoire et le câble se comporte comme un filtre passe-bas de fréquence de coupure Fc.

Pour une série de trous d'un câble selon l'invention, la fréquence de coupure Fc est déterminée par : <BR> <BR> <BR> Fc=<BR> <BR> ### où F est le périmètre du trou individuel de plus grande taille dans le câble. Cette fréquence de coupure détermine la bande passante du câble. Elle est supérieure à la fréquence maximale Fmax de fonctionnement de systèmes de radiocommunication devant être relayés par le câble, typiquement de 2 à 3 GHz. Si chaque trou individuel à un périmètre F inférieur à c/ (, r Fmax). le cable ne coupe pas dans la plage de fréquence de fonctionnement recherchée.

Typiquement, pour Fmax = 3 GHz et un câble ayant une enveloppe isolante en polyéthylène cellulaire (E=1,3), le périmètre maximum des trous est de 88 mm.

La puissance rayonnée dépend de la longueur et de la largeur des séries de trous et n'est donc pas affectée par la limitation de la taille de chaque trou. Ainsi, à puissance rayonnée équivalente, un câble selon l'invention a une fréquence de coupure bien plus élevée et une bande passante bien plus large qu'un câble à motifs périodiques connus.

Les trous étant séparés par de la matière de conducteur extérieur, les séries de trous selon l'invention peuvent être ainsi plus longues et plus rapprochées que les fentes dans les câbles coaxiaux rayonnants connus. Puisque la longueur des fentes influe de manière prépondérante dans l'augmentation de la puissance rayonnée, au moins une série de

trous, typiquement une série de trous principale dans un motif, peut s'étendre sur au moins un demi-tour du conducteur extérieur. La puissance rayonnée peut ainsi être augmentée. Puisque le rapprochement des fentes permet une diminution du pas du motif et/ou une augmentation du nombre de fentes par motif, et ces paramètres influent de manière prépondérante dans l'augmentation de la largeur de bande de fréquence du mode principal rayonné par le câble et son déplacement vers des fréquences plus élevées, le mode principal peut être obtenu pour des fréquences atteignant 2 à 3 GHz.

Selon des réalisations préférées, les trous sont sensiblement rectangulaires et sensiblement de même largeur et sont alignés suivant un grand axe commun dans chaque série, ou les trous sont sensiblement circulaires et sensiblement de même diamètre. Les trous dans chaque série sont espacés au moins sensiblement de la demi-largeur des trous afin que les trous soient réalisables par poinçonnage dans le conducteur extérieur et ne fragilisent pas celui-ci lors de sa mise en forme cylindrique.

En particulier, par analogie avec les câbles à fentes, la bande de fréquence du mode principal du câble est étendue lorsque chaque motif comprend sur un demi-pas une moitié de séries de trous s'étendant parallèlement suivant l'un de deux sens d'enroulement d'hélice autour du conducteur extérieur et sur l'autre demi-pas une moitié de séries de trous s'étendant parallèlement suivant l'autre sens d'enroulement d'hélice. Chaque moitié comprend une série de trous centrale plus longue que les autres séries de trous. Plusieurs séries de trous adjacentes

incluses dans un demi-motif sont distantes sensiblement du huitième du pas prédéterminé.

Selon un autre aspect de l'invention, les séries de trous font un angle sensiblement de 45° environ avec l'axe du câble de manière à maximiser la puissance de rayonnement des séries de trous.

D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante de plusieurs réalisations préférées de l'invention en référence aux dessins annexés correspondants dans lesquels : -la figure 1 est une vue en perspective longitudinale d'un câble coaxial rayonnant à motif périodique de fentes selon la technique antérieure ; -la figure 2 est un graphe de variation d'un paramètre dépendant de l'inclinaison d'une fente inclus dans un potentiel de rayonnement de la fente en fonction de l'inclinaison de la fente ; -la figure 3 est un graphe de variation du potentiel de rayonnement d'une fente en fonction de la largeur de la fente ; -la figure 4 est un graphe de variation du potentiel de rayonnement d'une fente en fonction de la longueur de la fente ; -la figure 5 est une vue en perspective longitudinale d'un câble rayonnant à motif périodique de séries de trous circulaires alignés selon une première réalisation de l'invention ; -la figure 6 est une vue en plan d'un ruban conducteur à plat correspondant au conducteur <BR> <BR> <BR> extérieur du câble rayonnant montré à la figure 5 ; et

-la figure 7 est une vue en perspective longitudinale d'un câble rayonnant à motif périodique de séries de trous rectangulaires alignés selon une seconde réalisation de l'invention.

Afin de mieux appréhender la finalité des caractéristiques d'un câble coaxial rayonnant selon l'invention, les modalités pour élargir la bande de fréquence de fonctionnement optimal unimodal d'un câble rayonnant avec un motif périodique à I fentes rectangulaires inclinées sont présentées en référence à la figure 1.

A titre d'exemple, l'objectif est de réaliser un câble coaxial rayonnant ayant une bande de fonctionnement unimodal qui englobe les principales bandes utiles précitées à 450,900 et 1800 MHz, soit une bande typiquement comprise entre Fr = 282,6 MHz et (I+1) Fr = 7Fr = 1978,2 MHz, pour un pas de motif périodique de P = 500 mm à I = 6 fentes 50 à 55. Le motif est caractérisé par le pas de répétition P, la distance zi entre la fente 5i du motif et la première<BR> fente 50 du motif, avec 1 < i < I-1, et les<BR> potentiels de rayonnement Vo à VI-1 des fentes So à 5I-1.

Le système de I relations suivantes doit être satisfait : avec 2 < k < I Les solutions du système précédent sont :

V1 = 1, 414. Vo Z1 = P/8 V2 = Vo Z2 = P/4 V3 =-Vo Z3 = P/2 V4 = - 1,414. V0 z4 = 5P/8 V5 po Z5 = 6P/8 Le potentiel de rayonnement V d'une fente est calculé à partir des caractéristiques géométriques de la fente par la relation suivante : où A est la longueur d'onde, p0 et £o sont la perméabilité magnétique et la permittivité diélectrique du vide, L et 1 sont les longueur et <BR> <BR> <BR> <BR> largeur de la fente, v est l'inclinaison du grand axe de la fente par rapport à l'axe XX du câble, D est le diamètre du conducteur extérieur 3 du câble, ZC est l'impédance caractéristique du câble, Vin est la tension d'entrée appliquée à une extrémité du câble.

Pour une tension d'entrée donnée, le module du potentiel V peut être ajusté par les paramètres suivants :, L, 1, D et Zcl La relation (2) montre qu'une diminution de l'impédance caractéristique et du diamètre du câble augmente le potentiel de rayonnement.

La relation (2) indique aussi explicitement la variation du potentiel de rayonnement, non seulement en fonction des dimensions L et 1 de la fente mais également de son inclinaison, comparativement aux trois brevets précités, ce qui permet d'optimiser ces paramètres.

Le signe du potentiel de rayonnement V est déterminé par le signe de l'inclinaison v : si y < 0, alors V < 0, pour les fentes 40 à 42 suivant des portions de spires parallèles d'hélice de sens rétrograde (à droite) ; si y > 0, alors V > 0, pour les fentes 43 à 45 suivant des portions de spires d'hélice de sens direct (à gauche).

La variation du potentiel V en fonction de l'angle, qui est proportionnelle à celle du produit (siny. cos) = (sin2g)/2 en fonction de l'angle y comme montré à la figure 2, confirme que la contribution au rayonnement d'une fente parallèle à l'axe longitudinal XX du câble est égale à zéro.

Toutefois, contrairement aux recommandations dans le brevet EP-B-0 547 374 selon lesquelles il est préférable que l'inclinaison des fentes ne dépasse pas une valeur prédéterminée, fonction du diamètre extérieur du câble, typiquement de 30°, de préférence choisie entre 15 et 25°, la figure 2 montre que le potentiel de rayonnement est maximum pour une fente inclinée de y = 45° par rapport à l'axe du câble.

La figure 3 représente la variation du potentiel de rayonnement V en fonction de la largeur de la fente, pour une longueur de la fente donnée de 150 mm <BR> <BR> <BR> <BR> et une inclinaison y de 450, les autres paramètres étant constants. La figure 4 représente la variation du potentiel de rayonnement V en fonction de la longueur de la fente, pour une largeur de la fente donnée de 5 mm et une inclinaison y de 45°, les autres paramètres étant constants.

D'après les figures 3 et 4, le potentiel de rayonnement d'une fente augmente avec la taille de celle-ci, comme cela est bien connu. Toutefois, la

longueur L de la fente influe beaucoup plus que la largeur de celle-ci sur le potentiel V.

Comme déjà dit, une augmentation de la superficie de la fente augmente l'affaiblissement linéique du câble et fragilise le conducteur extérieur, ce qui nécessite selon la technique antérieure de limiter la taille de la fente. Afin d'optimiser le rayonnement, il est beaucoup plus intéressant d'avoir une fente de grande longueur et de limiter la largeur de la fente. Les réalisations de l'invention décrites ci-après sont orientées vers cet objectif.

Selon une première réalisation montrée à la figure 5, un câble coaxial rayonnant diffère du câble selon la technique antérieure montré à la figure 1, essentiellement par le conducteur extérieur 3a. Chaque motif de pas P comprend I=6 séries 60 à 65 de trous sensiblement circulaires 7 pratiqués dans le conducteur extérieur 3a. L'expression"sensiblement circulaires"se rapporte à des trous circulaires ou de section voisine polygonale ou carrée. Selon la réalisation illustrée à la figure 5, chaque série principale 61,64 comprend dix trous alignés, et chaque série secondaire 60,62,63,65 comprend neuf trous alignés. Chaque série de trous alignés a une longueur L et une largeur 1 qui sont liées au potentiel par la relation (2). En l'occurrence, la largeur 1 des séries est égale au diamètre des trous 7, et correspond à celle d'une fente. Selon l'invention, chaque trou a un diamètre 1 tel que 1 < c/(s. FmaX), où E est(s. FmaX), où E est la constante diélectrique de l'enveloppe isolante 2 et Fmax une fréquence maximum d'utilisation de l'ordre de 2 GHz.

Les séries de trous 60 à 65 pratiquées dans le conducteur extérieur 3a peuvent être beaucoup plus longues que les fentes So à 55 dans les câbles connus, sans fragiliser le ruban métallique RU constituant le conducteur extérieur 3a et le détériorer lors de sa pose en long avant d'envelopper l'enveloppe isolante intermédiaire 2.

L'ensemble des trous est réalisé par poinçonnage dans un ruban en aluminium, en cuivre, ou en aluminium ou en cuivre revêtu d'une couche de matière plastique, par exemple PVC ou polyester. L'espacement E entre chaque trou est au moins l'espacement minimum qui autorise mécaniquement le poinçonnage, soit sensiblement un demi-diamètre de trou 1/2.

Les séries principales de trous 61 et 64 de longueur LP et les séries secondaires de trous 60, 62,63 et 65 de longueur LS peuvent s'étendre hélicoidalement sur plus de la demi-section longitudinale du conducteur extérieur 3a de diamètre D, soit des longueurs LS et LP supérieures à 7cD/, F2 <BR> <BR> <BR> <BR> pour v = 45°, jusqu'à s'étendre quasiment sur des spires complètes autour du conducteur extérieur, c'est-à-dire sur au moins un tour du conducteur extérieur, soit des longueurs sensiblement égales, voire supérieures à F2nD pour v = 45°.

Le rayonnement obtenu dans ce dernier cas présente sensiblement une symétrie autour de l'axe XX du câble.

Comparativement aux fentes dans les câbles connus, les lignes de courant sur le conducteur extérieur ne sont pas coupées entièrement, et le mode de propagation TEM interne au câble est moins perturbé. En particulier, le phénomène de coupure bien connu qui intervient sur les câbles à mode

rayonné connus et qui limite leur bande passante est repoussé à des fréquences supérieures à 2 GHz.

La figure 6 montre un ruban conducteur RU disposé à plat à partir duquel le conducteur extérieur 3a est conformé en un cylindre de diamètre D. Le ruban RU présente une largeur utile zD et des bordures longitudinales B ayant une largeur W de quelques millimètres. L'une des bordures est recouverte par l'autre lors de la pose du ruban autour de 1'enveloppe isolante 2 sans pour cela vriller ou plier le ruban grâce à la conservation quasiment de la rigidité initiale du ruban. Les bordures B sont liées par soudure ou thermocollage ou agrafage.

Pour une dimension de câble donnée, la longueur de série principale de trous LP est déterminée en fonction de la largeur utile zD du ruban métallique RU constituant le conducteur extérieur 3a et de la largeur 1 des trous choisie de manière à calculer le potentiel V1 avec L = LP selon la relation (2). La longueur de série secondaire de trous LS est calculée à l'aide de la relation (2), avec L = LS, pour un potentiel de rayonnement Vo tel que V1 = 1,414 Vo.

Selon une deuxième réalisation montrée à la figure 7, dans le conducteur extérieur 3b d'un câble coaxial rayonnant selon l'invention sont prévus des motifs à I = 6 séries 80 à 85 de trous sensiblement alignés rectangulaires 9. L'expression"sensiblement rectangulaire"englobe des trous strictement rectangulaires, ou elliptiques allongés, ou oblongs par exemple, de largeur 1 et de longueur Lt.

Les séries de trous rectangulaires sont également réparties, selon la réalisation illustrée, en une série de trous principale 81,84 et deux

séries de trous secondaires 80 et 82,83 et 85 de part et d'autre de la série de fente principale, dans chaque demi-motif P/2. Chaque série de trous 80 à 85 comprend deux ou plus trous rectangulaires 7 ayant un grand axe commun, c'est-à-dire alignés suivant leurs longueurs Lt, le long d'une portion d'une spire hélicoïdale, voire d'une spire ou plus d'une spire.

Selon la figure 7, chaque série principale 81,84 a une longueur LP et comprend un trou rectangulaire central long et deux trous rectangulaires d'extrémité plus courts, et chaque série secondaire 80,82,83, 85 a une longueur LS et comprend deux trous rectangulaires identiques alignés. Les trous 9 ont toutes la même largeur 1. Selon l'invention, pour une largeur donnée 1 de l'ordre du millimètre, la plus grande longueur Lt des longs trous n'excède pas c/(2. 1-2 ; Fmax)- A titre d'exemple, un câble coaxial rayonnant selon l'invention présentant une largeur de bande de mode principal comprise entre 283 MHz et 1978 MHz présente les caractéristiques suivantes : -impédance caractéristique ZC = 75 Q ; -conducteur intérieur 1 en cuivre de diamètre 4,06 mm ; -enveloppe isolante intermédiaire 2 constituée de tronçons séparés ovoïdaux appelés ballons, en <BR> <BR> <BR> <BR> polyéthylène de permittivité diélectrique E = 1,28, avec un diamètre interne de 4,1 mm et un diamètre externe de 16,1 mm ; -conducteur extérieur 3a en cuivre de diamètre D = 16,23 mm et d'épaisseur 0,2 mm revêtu d'une couche externe de copolymère d'épaisseur 0,05 mm, issu d'un ruban conducteur RU de largeur zD + 2W = 59

mm avec des bandes longitudinales de recouvrement B de largeur W = 4 1 mm ; -gaine extérieure isolante 4 en polymère composite d'épaisseur 1,9 mm et de diamètre extérieur 20,5 0,5 mm ; -pas P des motifs = 500 mm ; -longueur des séries principales 61 et 64 : LP = 45,3 mm ; -longueur des séries secondaires 60,62,63 et 65 : LS = 40 mm ; -diamètre des trous circulaires 7 : 1 = 3 mm.

Selon un autre exemple, un câble coaxial rayonnant de l'invention présentant une largeur de bande de mode principal comprise entre 286 MHz et 2002 MHz présente les caractéristiques suivantes : -impédance caractéristique ZC = 50 Q ; -conducteur intérieur 1 en cuivre de diamètre 9,1 mm ; -enveloppe isolante intermédiaire 2 en polyéthylène cellulaire de permittivité diélectrique s = 1,3, avec un diamètre interne de 9,1 mm et un diamètre externe de 23,5 mm ; -conducteur extérieur 3b en cuivre de diamètre D = 24,5 mm et d'épaisseur 0,15 mm, issu d'un ruban conducteur RU de largeur nD + 2W = 90 mm avec des bandes longitudinales de recouvrement B de largeur W = 6,5 1 mm ; -gaine extérieure isolante 4 en polymère composite d'épaisseur 1,9 mm et de diamètre extérieur 28,3 0,5 mm ; -pas P des motifs = 490 mm ; -longueur des séries principales 81 et 84 = 126 mm raison de 4 trous rectangulaires par série, de

longueur Lt = 30 mm et largeur 1 = 3 mm, espacés de 2 mm ; -longueur des séries secondaires 80,82,83 et 85 = 112 mm ; à raison de 4 trous rectangulaires par série, de longueur Lt = 26,5 mm et largeur 1 = 3 mm, espacés de 2 mm.