Brennkammerwand, Gasturbinenanlage und Verfahren zum An- oder Abfahren einer Gasturbinenanlage

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Brennkammerwand für eine Brennkammer, insbesondere eine Brennkammeraußenwand für eine Can-Brennkammer oder eine Ringbrennkammer mit einem den Austritt eines heißen Verbrennungsabgases ermöglichenden Brennkammerausgang, wobei die Brennkammerwand ein den Brennkammerausgang umgebendes Austrittsende umfasst. Die Brennkammerwand kann sowohl als eine Tragstruktur oder eine Heißgasbegrenzung gegen die in einer Gasturbinenanlage vorkommenden Heißgase ausgestaltet sein. Daneben betrifft die vorliegende Erfindung eine Gasturbinenanlage sowie ein Verfahren zum Anfahren oder Abfahren einer Gasturbinenanlage.

Das Austrittsende einer Brennkammerwand, insbesondere das Austrittsende einer Brennkammeraußenwand einer Gasturbinen ^¬ brennkammer (auch Aftend genannt) erwärmt sich während des Anfahrvorganges wesentlich langsamer als der Rest der Brennkammerwand selbst. Die langsamere Erwärmung führt während der Anfahrphase zu einer geringeren thermischen Ausdehnung der Brennkammerwand an ihrem Austrittsende im Vergleich zu den übrigen Bereichen. Ist die Außenwand geteilt, so kann sich das Austrittsende auf Grund der unterschiedlichen Erwärmung nach innen einstülpen. Durch die unterschiedliche thermische Ausdehnung entstehen Verformungen, die zu hohen mechanischen Spannungen am Austrittsende führen können. Beispielsweise führt die geringere thermische Ausdehnung des Austrittsendes in einer rotationssymmetrischen Brennkammer mit kreisförmigem Austrittsende zu einer Einschnürung am Austrittsende und damit zu einer Ovalisierung des Brennkammerquerschnittes am Austrittsende .

Die aufgrund der ungleichmäßigen Verformung auftretenden hohen Spannungen können insbesondere im Übergangsabschnitt zwischen dem Austrittsende und einem angrenzenden Bereich mit Durchtrittsöffnungen zum Durchtritt von verdichteter Luft des Verdichtermassenstroms durch die Brennkammerwand zu einer Beschädigung der tragenden Struktur führen.

Hinzu kommt, dass axialsymmetrische Brennkammern in der Regel zweigeteilte Brennkammeraußenwände aufweisen, die entlang einer axialen Außenlinie mittels Schrauben miteinander verschraubt sind. Die beim Anfahren der Gasturbine im Übergangsbereich zwischen dem Austrittsende und dem Rest der Brennkammerwand entstehenden hohen mechanischen Spannungen können die Belastungsgrenze der unmittelbar am Austrittsende gelegenen Schraube überschreiten. Diese Schraube kann daher enormen Biegebelastungen ausgesetzt sein, die letztendlich zur Zerstörung der Schraube führen können.

Häufig sind zudem die Turbinenleitschaufein des ersten Leitschaufelkranzes der Turbine in das Austrittsende der Brenn ^¬ kammer integriert, bspw. indem sie mit dem Austrittsende von Brennkammerwänden, insbesondere mit dem Austrittsende von Brennkammeraußenwänden, verschraubt sind. Eine Verformung des Austrittsendes führt zu einer Verschiebung dieser Leitschaufeln. Beispielsweise würden sich die

Turbinenschaufeln bei einer Ringbrennkammer, bei der die oben genannte Ovalisierung auftritt, entsprechend der Ovalisierung radial verschieben. Es müssen daher große Spalte zwischen dem Austrittsende und den Leitschaufeln vorgehalten werden, damit sich die Leitschaufeln verschieben können, damit die Schaufeln nicht an das Gehäuse anschlagen. Die Größe der Spalte bemisst sich dabei nach den bei transienten Zuständen der Gasturbinenanlage und insbesondere beim Anfahren der Gasturbinenanlage auftretenden Verformungen des Austritts ^¬ endes. Große Spalte bereiten jedoch Probleme beim Erstellen eines Dichtungskonzeptes im Bereich des Übergangs zwischen den Turbinenleitschaufein und der Brennkammerwand, die beim Dichtungskonzept berücksichtigt werden müssen. Zudem bedeuten

große Spalte, dass vergleichsweise viel Arbeitsmedium der Gasturbinenanlage durch die Spalte austreten kann. Da das austretende Arbeitsmedium für das Antreiben der Turbine verloren ist, senken große Spalte den Wirkungsgrad der Gasturbinenanlage .

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, eine Brennkammerwand, insbesondere eine Brennkammeraußenwand, und eine Gasturbinenanlage zur Verfügung zu stellen, mit der sich die genannten Probleme verringern lassen.

Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zum Anfahren einer Gasturbinenanlage zur Verfügung zu stellen, in welchem die oben genannten Probleme in weniger gravierendem Maße auftreten.

Die erste Aufgabe wird durch eine Brennkammerwand nach An ^¬ spruch 1 bzw. eine Gasturbinenanlage nach Anspruch 8 und die zweite Aufgabe durch ein Verfahren zum Anfahren einer Gasturbinenanlage nach Anspruch 11 gelöst. Die abhängigen Ansprüche enthalten vorteilhafte Ausgestaltungen der Brennkammerwand bzw. des Verfahrens.

Eine erfindungsgemäße Brennkammerwand für eine Brennkammer mit einem den Austritt eines heißen Verbrennungsabgases er ^¬ möglichenden Brennkammerausgang umfasst ein den Brennkammerausgang umgebendes Austrittsende, welches mit einer Tempe ^¬ riervorrichtung, also einer Heiz- und/oder Kühlvorrichtung versehen ist. Die Brennkammerwand kann insbesondere zum Bilden einer Brennkammeraußenwand entweder alleine oder in Verbindung mit wenigstens einer weiteren Brennkammerwand ausgebildet sein.

In Brennkammerwänden nach dem Stand der Technik beruht die Tatsache, dass sich das Austrittsende der Brennkammerwand langsamer als der Rest der Wand erwärmt, darauf, dass die Brennkammerwand außer im Bereich des Austrittsendes vom Verdichtermassenstrom, also von Luft aus dem Verdichter der

Gasturbinenanlage, umströmt wird. Die der Brennkammerwand zugeführte Verdichterluft ist jedoch vorgewärmt, sodass der Verdichtermassenstrom zu Beginn des Anfahrvorganges eine Erwärmung der von ihm umströmten Bereiche der Brennkammerwand herbeiführt. Das nicht umströmte Austrittsende erfährt dage ^¬ gen keine Erwärmung durch den Verdichtermassenstrom.

Die vorliegende Erfindung beruht auf der Erkenntnis, dass der Temperaturunterschied zwischen dem Austrittsende und der Brennkammerwand verringert werden kann, wenn das Austritts ^¬ ende der Brennkammerwand temperierbar, also beheizbar oder kühlbar, ausgestaltet ist. Temperaturunterschiede zwischen dem Austrittsende und den angrenzenden übrigen Bereichen der Brennkammerwand lassen sich so einander angleichen. Die Verringerung des Temperaturunterschiedes führt zu einer An ^¬ gleichung der thermischen Ausdehnung und damit zu einer Verringerung der Spannungen im Übergangsbereich. Als Folge können die Relativspalte zwischen dem Austrittsende und daran befestigten Leitschaufeln reduziert und damit der Wirkungsgrad der Gasturbinenanlage erhöht werden.

Das Temperieren, also das Heizen oder Kühlen des Austrittsendes lässt sich konstruktiv relativ einfach dadurch erreichen, dass die Temperiervorrichtung für das Austrittsende Fluidka- näle umfasst, welche mit einer Temperiertluidzufuhr, also einer Wärmefluidzufuhr und/oder einer Kühlfluidzufuhr in Verbindung stehen. Vorzugsweise ist das Temperiertluid der Ver ^¬ dichtermassenstrom oder ein Teil des Verdichtermassenstroms. Wenn Luft aus dem Verdichtermassenstrom als Temperiertluid Verwendung findet, so lässt sich damit in besonders einfacher und eleganter Weise eine Angleichung der Temperatur des Austrittsendes an die unmittelbar angrenzenden Bereiche der Brennkammerwand herbeiführen.

Brennkammern weisen häufig eine Rotationssymmetrie auf, so ^¬ dass sie eine Axialrichtung und eine Umfangsrichtung besitzen. In der Ringbrennkammer einer Gasturbine wäre bspw. die Axialrichtung durch die Achse der Turbinenwelle gegeben, in

einer Silobrennkammer dagegen durch die Strömungsrichtung der Verbrennungsabgase in der Brennkammer. Entsprechend kann auch bei den Brennkammerwänden, aus denen diese Brennkammern aufgebaut sind, ebenfalls eine Axialrichtung und eine Umfangs- richtung angegeben werden. Die Fluidkanäle können sich in einer derartigen Brennkammerwand wenigstens zum Teil in Axialrichtung durch das Austrittsende erstrecken.

Die Brennkammerwand weist eine Außenseite auf, die nach dem Einbau in eine Gasturbinenanlage insbesondere dem Brennkam ^¬ merplenum der Anlage zugewandt ist sowie eine Innenseite, die dem Brennkammerinneren zugewandt ist. In der Brennkammerwand sind dann Fluidkanäle vorhanden, die zur der Außenseite der Brennkammerwand hin offene Öffnungen versehen sind, d.h. mit Öffnungen, die nach dem Einbau in eine Gasturbinenanlage in das Brennkammerplenum münden. Außerdem sind Fluidkanäle mit zum Brennkammerinneren hin mündenden Öffnungen vorhanden, die mit den in das Brennkammerplenum mündenden Öffnungen strömungstechnisch verbunden sind. Das strömungstechnische Verbinden der genannten Öffnungen ermöglicht es, das Temperiertluid nach dem Durchströmen des Austrittsendes der Brennkammerwand in Strömungskanäle zu leiten, die zwischen der Brennkammerwand und zum Brennkammerinneren hin vorgelagerten Hitzeschildelementen gebildet sind. Wenn bspw. Verdichtermedium als Temperiertluid Verwendung findet, kann insbesondere bei stationären Gasturbinenzuständen durch diese Ausgestaltung eine Kühlung der Hitzeschildelemente im an das Austrittsende angrenzenden Bereich der Brennkammer erreicht werden. Bei Brennkammerwänden nach dem Stand der Technik wäre dies nur mit großem Aufwand zu realisieren.

Konstruktiv kann das strömungstechnische Verbinden bspw. dadurch erreicht werden dass alle Fluidkanäle außerdem Öffnun ^¬ gen aufweisen, welche in eine Nut münden, die in einem der Turbinenstufe einer Gasturbinenanlage zuzuwendenden Abschnitt des Austrittsendes angeordnet ist und die sich in Umfangs- richtung der Brennkammerwand erstreckt. Die Nut ist mit wenigstens einem Abdeckelement abzudecken und bildet im abge-

deckten Zustand zusammen mit dem Abdeckelement einen Strö ^¬ mungskanal. Diese Ausgestaltung ermöglicht es, auf ein be ^¬ währtes Dichtkonzept zurückzugreifen, in dem eine Dichtung um das Austrittsende der Brennkammerwand herum angeordnet ist. Die Dichtung hat den Zweck, den Turbinenabschnitt der Gasturbinenanlage gegen den höheren Druck im Brennkammerplenum abzudichten. Ein Versagen der Dichtung würde zu einem Leckmassenstrom führen, mit dem ein weiterer Betrieb der Gasturbinenanlage nicht möglich wäre. Mit dem bewährten Dichtkonzept kann ein Versagen der Dichtung zuverlässig verhindert werden. Die Dichtung kann insbesondere zwischen den in das Brennkammerplenum mündenden Öffnungen der Fluidkanäle und dem Brennkammerausgang angeordnet werden, ohne vom bewährten Dichtkonzept abzuweichen.

Die erfindungsgemäße Brennkammerwand kann insbesondere als Brennkammeraußenwand einer Ringbrennkammer für Gasturbinenanlagen ausgestattet sein. Eine erfindungsgemäße Gasturbinen ^¬ anlage umfasst dann ein Brennkammerplenum mit wenigstens einer darin angeordneten Brennkammer und eine der Brennkammer strömungstechnisch nachgeschalteten Turbinenstufe. Die Brennkammer weist wenigstens eine erfindungsgemäße Brennkammerwand auf. Alternativ kann die Brennkammerwand auch in einer Can- Brennkammer angeordnet sein.

In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Gasturbinenanlage umfasst die Brennkammerwand Fluidkanäle, die an der Außenseite der Brennkammerwand in das Brennkammerplenum mündende Öffnungen aufweisen. Zudem weisen die Fluidkanäle zum Brennkammerinneren hin mündende Öffnungen auf, die mit den in das Brennkammerplenum mündenden Öffnungen strömungstechnisch verbunden sind. Konstruktiv kann dies bspw. realisiert werden, indem alle Fluidkanäle zusätzliche Öffnungen aufweisen, die in eine Nut münden, welche in einem einer Turbinenstufe zuzuwendenden Abschnitt des Austrittsendes vorhan ^¬ den ist. Durch Abdecken der Nut mittels eines Abdeckelements wird ein Strömungskanal gebildet. Durch die in der Außenseite der Brennkammerwand angeordneten Öffnungen und die Fluidka-

näle kann dann Verdichterluft aus dem Brennkammerplenum in die Nut einströmen. Von der Nut aus kann die Verdichterluft dann durch weitere Fluidkanäle und die dem Inneren der Brennkammer zugewandten Öffnungen in Richtung auf das Innere der Brennkammer weitergeleitet werden. Das Brennkammerplenum kann in dieser Ausgestaltung gegen die Turbinenstufe durch eine das Austrittsende der Brennkammerwand dicht umgebende Dich ^¬ tung abgedichtet werden. Die Dichtung umgibt das Austritts ^¬ ende im Bereich zwischen dem der Turbinenstufe zuzuwendenden Abschnitt des Austrittsendes und den in das Brennkammerplenum mündenden Öffnungen der Fluidkanäle. Sie kann insbesondere zwischen einem das Austrittsende der Brennkammerwand umge ^¬ benden Turbinenleitschaufelträger und dem Austrittsende der Brennkammerwand angeordnet sein.

Im erfindungsgemäßen Verfahren zum An- oder Abfahren einer Gasturbinenanlage mit einer Brennkammer, welche einen den Austritt eines heißen Verbrennungsabgases ermöglichenden Brennkammerausgang und eine Brennkammerwand mit einem den Brennkammausgang umgebenden Austrittsende umfasst, erfolgt während des An- bzw. Abfahrvorgangs ein Temperieren des Austrittsendes .

Das Temperieren des Austrittsendes verringert die Verformun ^¬ gen und Spannungen im Übergangsbereich zwischen Austrittsende und dem Rest der Brennkammerwand. Im Falle einer radialsym ^¬ metrischen Brennkammerwand, wie etwa der Brennkammeraußenwand einer Ringbrennkammer, kann so die bereits zuvor erwähnte Ovalisierung verringert werden. Die Verringerung der Ovalisierung führt außerdem zu einer Verringerung der Relativspalte zwischen der Brennkammerwand und den daran ange ^¬ schraubten Turbinenleitschaufein, wodurch sich Kühlkonzepte einfacher realisieren lassen. Zudem wird der Wirkungsgrad der Gasturbinenanlage gesteigert und es tritt eine geringere Be ^¬ lastung von in der Nähe des Austrittsendes angeordneten Schrauben zum Verschrauben von Brennkammerhalbwänden miteinander auf.

Das Temperieren des Austrittsendes kann dadurch erreicht wer ^¬ den, dass ein Temperierfluid durch im Austrittsende angeord ^¬ nete Fluidkanäle geleitet wird. Als Temperierfluid kann ins ^¬ besondere wenigstens ein Teil des Verdichtermassenstroms durch die Fluidkanäle geleitet werden.

Sowohl die erfindungsgemäße Brennkammerwand als auch das erfindungsgemäße Verfahren führen insgesamt zu einer Erhöhung der Lebensdauer der Brennkammertragstruktur im Bereich des Brennkammerausgangs sowie zu einer Reduzierung der Belastung von in diesem Bereich an der Innenseite der Brennkammerwand angeordneten heißgasführenden Hitzeschildelementen.

Weitere Merkmale, Eigenschaften und Vorteile der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispiels unter Bezugnahme auf die beilie ^¬ genden Figuren.

Fig. 1 zeigt eine Gasturbinenanlage in einer teilweise ge ^¬ schnittenen Seitenansicht.

Fig. 2 zeigt die Brennkammer einer Gasturbinenanlage in einer geschnittenen Seitenansicht.

Fig. 3 zeigt das Austrittsende einer Brennkammeraußenwand im Detail in einer geschnittenen perspektivischen Ansicht.

Fig. 4 zeigt einen Ausschnitt des Austrittsendes der Brenn ^¬ kammer in einer vereinfachten perspektivischen Darstellung.

Fig. 5 zeigt einen Schnitt durch das Austrittsende der Brenn ^¬ kammer entlang der Linie A-A in Fig. 3.

Fig. 6 zeigt das Austrittsende der in Fig. 3 perspektivisch dargestellten Brennkammer in einer Draufsicht auf die Schnittebene .

Die FIG 1 zeigt beispielhaft eine Gasturbine 100 in einem Längsteilschnitt. Die Gasturbine 100 weist im Inneren einen um eine Rotationsachse 102 drehgelagerten Rotor 103 auf, der auch als Turbinenläufer bezeichnet wird. Entlang des Rotors 103 folgen aufeinander ein Ansauggehäuse 104, ein Verdichter 105, eine beispielsweise torusartige Brennkammer 110, insbe ^¬ sondere Ringbrennkammer 106, mit mehreren koaxial angeordne ^¬ ten Brennern 107, eine Turbine 108 und das Abgasgehäuse 109.

Die Ringbrennkammer 106 kommuniziert mit einem beispielsweise ringförmigen Heißgaskanal 111. Dort bilden beispielsweise vier hintereinandergeschaltete Turbinenstufen 112 die Turbine 108.

Jede Turbinenstufe 112 ist beispielsweise aus zwei Schaufel ^¬ ringen gebildet. In Strömungsrichtung eines Arbeitsmediums 113 gesehen folgt im Heißgaskanal 111 einer Leitschaufelreihe 115 eine aus Laufschaufeln 120 gebildete Reihe 125.

Die Leitschaufeln 130 sind an einem Innengehäuse 138 eines Stators 143 befestigt, wohingegen die Laufschaufeln 120 einer Reihe 125 beispielsweise mittels einer Turbinenscheibe 133 am Rotor 103 angebracht sind.

An dem Rotor 103 angekoppelt ist ein Generator oder eine Arbeitsmaschine (nicht dargestellt) .

Während des Betriebes der Gasturbine 100 wird vom Verdichter 105 durch das Ansauggehäuse 104 Luft 135 angesaugt und ver ^¬ dichtet. Die am turbinenseitigen Ende des Verdichters 105 be ^¬ reitgestellte verdichtete Luft wird zu den Brennern 107 ge ^¬ führt und dort mit einem Brennmittel vermischt. Das Gemisch wird dann unter Bildung des Arbeitsmediums 113 in der Brennkammer 110 verbrannt. Von dort aus strömt das Arbeitsmedium 113 entlang des Heißgaskanals 111 vorbei an den Leitschaufeln 130 und den Laufschaufeln 120. An den Laufschaufeln 120 entspannt sich das Arbeitsmedium 113 impulsübertragend, so dass

die Laufschaufeln 120 den Rotor 103 antreiben und dieser die an ihn angekoppelte Arbeitsmaschine.

Die dem heißen Arbeitsmedium 113 ausgesetzten Bauteile unterliegen während des Betriebes der Gasturbine 100 thermischen Belastungen. Die Leitschaufeln 130 und Laufschaufeln 120 der in Strömungsrichtung des Arbeitsmediums 113 gesehen ersten Turbinenstufe 112 werden neben den die Ringbrennkammer 106 auskleidenden Hitzeschildsteinen am meisten thermisch belastet .

Um den dort herrschenden Temperaturen standzuhalten, können diese mittels eines Kühlmittels gekühlt werden.

FIG 2 zeigt einen Ausschnitt aus der Ringbrennkammer 110 in einer vergrößerten Darstellung. Die Ringbrennkammer 110 um- fasst eine Brennkammeraußenwand 54 sowie Brennkammerinnenwand 64, welche die Brennkammer 51 in Richtung auf die Welle 8 begrenzt. In FIG 2 sind außerdem den Brennkammerwänden zum Brennkammerinneren hin vorgelagerte Hitzeschildelemente 56 zu erkennen. Die Hitzeschildelemente 56 dienen nicht nur dazu, die Brennkammerwände 54, 64 beim Betrieb der Gas ^¬ turbinenanlage vor übermäßiger thermischer Beanspruchung zu schützen, sondern auch dazu, die expandierenden heißen Verbrennungsabgase zum Brennkammerausgang 55 zu führen.

Zwischen den Hitzeschildelementen und den Brennkammeraußenwände 54, 64 sind Strömungskanäle 57 gebildet, durch die ein Kühlmedium zum Kühlen der Hitzeschildelemente 56 geleitet wird. Das Kühlmedium tritt durch Durchtrittsöffnungen 58 in der Brennkammeraußenwand 54, die in der Nähe des Brennkam ^¬ merausgangs 55 angeordnet sind (s. FIG 3), in den Strömungs ^¬ kanal 57 zwischen der Brennkammeraußenwand 54 und den Hit ^¬ zeschildelementen 56 ein und strömt entweder zum Brenner 52, wo es mit dem zugeführten Brennstoff zur Verbrennung vermischt wird oder wird durch Spalte zwischen den Hitzeschild ^¬ elementen 56 direkt in die Brennkammer 110 eingeleitet, um

die Spalte gegen das Eindringen der heißen Verbrennungsabgase zu sperren.

Als Kühlfluid kommt Verdichterluft zur Anwendung, d.h. wenigstens ein Teil des Verdichtermassenstroms wird über das Brennkammerplenum 53 durch die Zufuhröffnungen 58 in den Strömungskanal 57 zwischen der Hitzeschildelementen 56 und der Brennkammeraußenwand 54 eingeleitet.

Die verdichtete Luft ist in der Regel bereits vorgewärmt, einerseits aufgrund des Verdichtungsprozesses und anderer ^¬ seits gegebenenfalls auch durch eine Vorwärmvorrichtung, über die Wärme des aus der Turbinenstufe 112 austretenden Abgases an die verdichtete Luft übertragen wird. Wenn ein Vorwärmen mittels einer Vorwärmvorrichtung stattfindet, geht weniger Abwärme des Gasturbinenprozesses nutzlos verloren, sodass sich der Wirkungsgrad der Gasturbinenanlage erhöhen lässt. Außerdem können die Schadstoffemissionen durch Luftvorwärmung vermindert werden. Im Vergleich zur Temperatur der Verbrennungsabgase ist die Temperatur der verdichteten Luft jedoch immer noch niedrig, sodass diese gut als Kühlfluid dienen kann .

Während die vorgewärmte Luft im stationären Zustand der Gas ^¬ turbinenanlage eine hervorragende Kühlmöglichkeit darstellt, führt sie beim Anfahren der Gasturbinenanlage, also in einem transienten Zustand (Übergangszustand) , zu einer Erwärmung der Brennkammerwände, selbst dann wenn das Vorwärmen ledig ^¬ lich aufgrund der Verdichtung erfolgt .

Um das Eingangs genannte Problem, dass sich insbesondere die Brennkammeraußenwand 54 im Bereich des Austrittsendes 59 beim Anfahren der Gasturbinenanlage weniger stark erwärmt als die angrenzenden Bereiche der Brennkammeraußenwand 54, sind im Austrittsende 59 Fluidkanäle als Heizkanäle 60, 61 ange ^¬ ordnet, die vom Verdichtermassenstrom durchströmt werden (vgl. Figuren 3 bis 6) .

Einige der Heizkanäle 61 weisen Öffnungen 63 im dem Brennkammerplenum 53 zugewandten Bereich des Austrittsendes 59 und Öffnungen 64 in dem der Turbinenstufe 112 zugewandten Abschnitt 65 des Austrittsendes 59 auf. Der Verlauf dieser Heizkanäle 61 ist in Fig. 5, die einen Schnitt durch das Austrittsende 59 entlang der in FIG 3 dargestellten Linie A-A zeigt, zu erkennen.

Die übrigen Heizkanäle 60, deren Verlauf in FIG 3 zu erkennen und in FIG 6 vergrößert dargestellt ist, besitzen ebenfalls Öffnungen 64 im der Turbinenstufe 112 zugewandten Abschnitt 65 des Austrittsendes 59. Im Unterschied zu den zuvor genann ^¬ ten Heizkanälen 61 weisen die letztgenannten Heizkanäle 60 jedoch keine Öffnung 63 im dem Brennkammerplenum 53 zugewandten Bereich auf. Stattdessen weisen sie Öffnungen 66 auf, die zum Brennkammerinneren hin münden, insbesondere in die Strömungskanäle 57 zwischen der Brennkammeraußenwand 54 und den Hitzeschildelementen 56.

Der der Turbinenstufe 112 zugewandte Abschnitt 65 des Austrittsendes 59 ist mit einer sich in Umfangsrichtung der Brennkammerwand 54 erstreckenden Profilnut 67 versehen, in deren Nutboden 68 die Öffnungen 64 angeordnet sind. Die Pro ^¬ filnut 67 kann mit einer Abdeckplatte 69 abgedeckt werden, wobei das Profil der Profilnut 67 derart gewählt ist, dass zwischen dem Nutboden 68 und der Abdeckplatte ein Strömungs ^¬ kanal 70 gebildet wird. Durch diesen Strömungskanal 70 sind Heizkanäle 60 mit den Heizkanälen 61 strömungstechnisch verbunden - und damit die zum Brennkammerplenum 53 hin mündenden Öffnungen 63 mit den zum Brennkammerinneren hin mündenden Öffnungen 66.

Der Strömungsverlauf 71 des Verdichtermassenstroms als Heizfluid ist in FIG 3 durch Pfeile angedeutet. Der Verdich ^¬ termassenstrom tritt durch die dem Brennkammerplenum 53 zugewandten Öffnungen 63 in die Heizkanäle 61 ein, durchströmt diese und tritt durch die im Nutboden 68 angeordneten Öffnungen 64 aus den Heizkanälen 61 aus und in den Strömungskanal

70 ein. Dort wird der Verdichtermassenstrom von der Abdeckplatte 69 (in FIG 3 nicht dargestellt) abgelenkt, sodass er durch die Öffnungen 64 der Heizkanäle 60 in die Heizkanäle 60 eintritt. Nach dem Durchströmen der Heizkanäle 60 tritt der Verdichtermassenstrom durch die zum Brennkammerinneren hin mündenden Öffnungen 66 in die zwischen der Brennkammeraußenwand 54 und den Hitzeschildelementen 56 gebildeten Strömungskanäle 57 ein, wo er insbesondere bei stationären Gas- turbinenzuständen zum Kühlen der Hitzeschildelemente 56 Verwendung finden kann. Er kann dann zum Brenner weitergeleitet oder über Austrittsöffnungen in Hitzeschildelementen 56 oder Spalte zwischen Hitzeschildelementen 56 in die Brennkammer 110 eingeleitet werden.

Der wie beschrieben durch das Austrittsende strömende vorge ^¬ wärmte Verdichtermassenstrom führt dazu, dass sich das Austrittsende 59 der Brennkammeraußenwand 54 beim Anfahren der Gasturbinenanlage schneller erwärmt, als ohne Vorhanden ^¬ sein von Heizkanälen 60, 61. Der Temperaturunterschied zwi ^¬ schen dem Austrittsende 59 und den angrenzenden Abschnitten der Brennkammeraußenwand 54 in den ersten Minuten des Anfahrvorganges kann so verringert werden und mechanische Span ^¬ nungen am Übergang vom Flansch des Austrittsendes 59 zu den angrenzenden Bereichen der Brennkammeraußenwand 54 lassen sich verringern. Dies führt bei der dargestellten Ringbrennkammer zu einer verminderten Ovalisierung des Austrittsendes beim Anfahren der Gasturbinenanlage und damit zu verringerten Relativspalten zwischen der Brennkammer 51 und den daran angebauten Turbinenleitschaufein . Außerdem kann die Biegebelastung von in der Nähe des Austrittsendes 59 angeordneten Schrauben 62 (vgl. Figur 4), welche beispielsweise zwei Halb ^¬ wände 54, 54' miteinander verbinden, verringert werden. Zudem verringert sich die Belastung von Hitzeschildelementen 56, die im Bereich des Austrittsendes 59 mit der Brennkammer ^¬ außenwand 54 verschraubt sind.

Das Austrittsende 59 der Brennkammerwand 54 ist vom Turbi ^¬ nenleitschaufelträger 114 der Turbinenstufe 112 umgeben. Ein

Abschnitt 118 des Turbinenleitschaufelträgers 114 (FIG 5 und 6) greift in eine Umfangsnut 119 der Brennkammerwand 54 ein. Um die Turbinenstufe 112, in der ein um ca. 10 bar nied ^¬ rigerer Druck als im Brennkammerplenum 53 herrscht, gegen den Druck im Brennkammerplenum 53 abzudichten, ist zwischen dem Abschnitt 118 des Turbinenleitschaufelträgers 114 und dem Boden der Umfangsnut 119 eine Dichtung 116 angeordnet, die sich um den gesamten Umfang der Brennkammerwand 54 erstreckt. Dieses Dichtkonzept kommt insbesondere in Gasturbinenanlagen mit Brennkammerwänden ohne Fluidkanäle zum Temperieren des Austrittsendes 59 zur Anwendung und kann ohne Umbau für Gasturbinenanlagen mit erfindungsgemäßen Brennkammerwänden übernommen werden. Vorhandene Erfahrungen bezüglich der Montage, Wartung und Dimensionierung der Dichtung können so übernommen werden. Zudem kann eine gute Dichtleistung gewährleistet werden.

Alternativ zum zuvor beschriebenen Strömungsverlauf ist es auch möglich, die Strömungsverhältnisse so einzustellen, dass der Verdichtermassenstrom durch die der Turbinenstufe 112 zugewandten Öffnungen 64 des Austrittsendes 59 zur Turbinenstufe hin weitergeleitet wird. In diesem Fall können alle Heizkanäle den in FIG 5 dargestellten Verlauf aufweisen. Eine Profilnut und eine Abdeckplatte sind in dieser Ausgestaltung des Strömungsverlaufes nicht notwendig. In diesem Fall ist jedoch ein angepasstes Dichtkonzept notwendig, um ein Ein ^¬ strömen von Verdichterluft in die Fluidkanäle zu ermöglichen.

In einer weiteren Alternative zu den zuvor beschriebenen Strömungsverläufen ist es auch möglich, die Strömungsverhältnisse so einzustellen, dass durch die Durchtrittsöffnungen 58 in den Strömungskanal 57 eintretender Verdichtermassenstrom teilweise in die Heizkanäle 60 gelenkt und von diesen an die Turbinenstufe 112 weitergeleitet wird. Auf diese Weise kann der durch die Heizkanäle 60 strömende Verdichtermassenstrom im späteren stationären Zustand der Gasturbinenanlage zum Kühlen des Austrittsendes 59 und der Turbinenstufe 112, etwa der Leitschaufeln in der Turbinenstufe 112, herangezogen wer-

den. In diesem Fall können alle Heizkanäle bspw. den in FIG 8 dargestellten Verlauf aufweisen. Eine Abdeckplatte ist nicht notwendig.

Die genannten alternativen Strömungsverläufe können auch miteinander kombiniert werden, bspw. indem das Austrittsende 59 entlang des Umfangs der Brennkammeraußenwand 54 in Sektionen eingeteilt wird, in denen jeweils einer der beschriebenen Strömungsverläufe realisiert ist.

Die mit den Heizkanälen beim Anfahren der Gasturbinenanlage erzielbaren Vorteile ergeben sich sinngemäß auch beim Abfahrvorgang der Gasturbinenanlage und bei anderen transienten Gasturbinenzuständen, sofern diese eine hinreichend große Temperaturänderung mit sich bringen. Beim Abfahrvorgang führen die „Heizkanäle" statt zu einem schnelleren Erwärmen des Austrittsendes, wie dies beim Anfahrvorgang der Fall ist, zu einem schnelleren Abkühlen des Austrittsendes. Auch hierbei werden Spannungen aufgrund inhomogener Temperaturverteilungen verringert .