Verdichterlaufschaufei , Verdichter und Verfahren zum

Profilieren der Verdichterlaufschaufei

Die Erfindung betrifft eine Verdichterlaufschaufei und ein Verfahren zum Profilieren der Verdichterlaufschaufei .

Ein Verdichter in Axialbauweise weist zur Verdichtung eines Arbeitsmediums mindestens einen Laufschaufelkranz mit einer Mehrzahl an Verdichterlaufschaufein auf. Die

Verdichterlaufschaufel weist einen radial innen liegenden subsonischen Abschnitt auf, in dem die Verdichtung mittels einer Umlenkung der Strömung des Arbeitsmediums erfolgt. Wei- terhin weist die Verdichterlaufschaufel einen transsonischen Abschnitt auf, in dem die Verdichtung zum überwiegenden Teil mittels eines Verdichtungsstoßes erfolgt, bei dem das Ar ^¬ beitsmedium von Überschallgeschwindigkeit auf Unterschallge ^¬ schwindigkeit verzögert wird.

Verluste in der Strömung des Arbeitsmediums in dem transsonischen Abschnitt entstehen beispielsweise in dem Verdichtungs ^¬ stoß und durch Ablösungen der Grenzschicht an der

Verdichterlaufschaufel im Bereich des Verdichtungsstoßes. Die Verluste bewirken eine Verminderung des Wirkungsgrades des Verdichters .

Aufgabe der Erfindung ist es daher eine

Verdichterlaufschaufel , einen Verdichter mit der

Verdichterlaufschaufel und ein Verfahren zum Profilieren der Verdichterlaufschaufel zu schaffen, mit denen eine Erhöhung des Wirkungsgrades des die Verdichterlaufschaufel aufweisen ^¬ den Verdichters erreichbar ist. Die erfindungsgemäße Verdichterlaufschaufel für einen Ver ^¬ dichter in Axialbauweise, weist ein Schaufelprofil, das einen transsonischen Abschnitt aufweist, und einen sich in dem transsonischen Abschnitt erstreckenden Profilschnitt des Schaufelprofils auf, der an seiner Saugseite einen konkaven Saugseitenbereich und einen konvexen Saugseitenbereich aufweist, der stromab des konkaven Saugseitenbereichs angeordnet ist, und der an seiner Druckseite einen konvexen Druckseiten- bereich und einen konkaven Druckseitenbereich aufweist, der stromab des konvexen Druckseitenbereichs angeordnet ist, wo ^¬ bei ein Krümmungsverlauf an der Druckseite des Profilschnitts und ein Krümmungsverlauf an der Saugseite des Profilschnitts jeweils aufgetragen über eine Profilsehne des Profilschnitts stetig sind, die Lagen der Minimalwerte der Krümmungsverläufe um nicht mehr als 10 % der Länge der Profilsehne voneinander abweichen sowie die Lagen der Maximalwerte der Krümmungsverläufe um nicht mehr als 10 % der Länge der Profilsehne vonei ^¬ nander abweichen, die Minimalwerte multipliziert mit der Län- ge der Profilsehne von -1,2 bis -0,5 und die Maximalwerte multipliziert mit der Länge der Profilsehne von 1,5 bis 4 sind .

Das erfindungsgemäße Verfahren zum Profilieren einer

Verdichterlaufschaufei für einen Verdichter zum Verdichten eines Arbeitsmediums in Axialbauweise, der eine Laufschaufel ^¬ reihe mit den Verdichterlaufschaufeln aufweist, wobei die Verdichterlaufschaufeln ein Schaufelprofil mit einem transsonischen Abschnitt aufweisen, weist die Schritte auf: Bereit- stellen eines geometrischen Modells des Schaufelprofils, wo ^¬ bei das Schaufelprofil einen Profilschnitt aufweist, der sich in dem transsonischen Abschnitt erstreckt, und die Laufschau ^¬ felreihe eingerichtet ist, dass sich bei einer Nennbetriebs- bedingung des Verdichters ein Verdichtungsstoß einstellt, bei dem das Arbeitsmedium von Überschallgeschwindigkeit auf Un ^¬ terschallgeschwindigkeit verzögert wird; Festlegen von Rand ^¬ bedingungen für eine die Schaufel umströmende Strömung, die bei der Nennbetriebsbedingung auftritt; Verändern des Profilschnitts derart, dass die Saugseite einen konkaven Saugsei- tenbereich und einen konvexen Saugseitenbereich aufweist, der stromab des konkaven Saugseitenbereichs angeordnet ist, und der an seiner Druckseite einen konvexen Druckseitenbereich und einen konkaven Druckseitenbereich aufweist, der stromab des konvexen Druckseitenbereichs angeordnet ist, wobei ein Krümmungsverlauf an der Druckseite des Profilschnitts und ein Krümmungsverlauf an der Saugseite des Profilschnitts jeweils aufgetragen über eine Profilsehne des Profilschnitts stetig sind, die Lagen der Minimalwerte der Krümmungsverläufe um nicht mehr als 10 % der Länge der Profilsehne voneinander ab ^¬ weichen sowie die Lagen der Maximalwerte der Krümmungsverläu ^¬ fe um nicht mehr als 10 % der Länge der Profilsehne voneinan ^¬ der abweichen, die Minimalwerte multipliziert mit der Länge der Profilsehne von -1,2 bis -0,5 und die Maximalwerte multi ^¬ pliziert mit der Länge der Profilsehne von 1,5 bis 4 sind, wobei der konvexe Saugseitenbereich zumindest teilweise stromauf eines Verdichtungsstoßes angeordnet ist, den eine sich in dem Verdichter bei den Randbedingungen einstellende Strömung aufweist, wodurch der Verdichtungsstoß bezogen auf die Länge der Profilsehne stromab eines Verdichtungsstoßes angeordnet ist, den eine Strömung aufweisen würde, die sich bei dem geometrischen Modell vor dem Verändern des Profilschnitts und bei der Nennbetriebsbedingung einstellen würde.

Es wurde gefunden, dass der Verdichter mit der erfindungsge ^¬ mäßen Verdichterlaufschaufei und/oder mit der mit dem erfin ^¬ dungsgemäßen Verfahren profilierten Verdichterlaufschaufei einen höheren Wirkungsgrad bei mindestens gleichem Betriebs- bereich hat als ein Verdichter mit der herkömmlichen

Verdichterlaufschaufei . Zudem sind die Machzahlen an der Saugseite der erfindungsgemäßen Verdichterlaufschaufei vor dem Verdichtungsstoß geringer als an der Saugseite der her ^¬ kömmlichen Verdichterlaufschaufei . Damit sind Ablösungen der Strömung an der Saugseite der erfindungsgemäßen

Verdichterlaufschaufei weniger wahrscheinlich als bei der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei . Zudem kann die erfindungsgemäße Verdichterlaufschaufei mit einer kürzeren Länge ihrer Profilsehne ausgeführt werden als es bei der herkömmli- chen Verdichterlaufschaufei der Fall ist, ohne dadurch Einbu ^¬ ßen des Wirkungsgrades oder eine Verkleinerung des Arbeitsbe ^¬ reichs hinzunehmen. Es ist bevorzugt, dass in dem konvexen Saugseitenbereich der Krümmungsverlauf multipliziert mit der Länge der Profilsehne einen Maximalwert hat, der von 2 bis 4 ist und in dem konka ^¬ ven Druckseitenbereich der Krümmungsverlauf multipliziert mit der Länge der Profilsehne einen Maximalwert hat, der von 1,5 bis 2,5 ist .

Es ist bevorzugt, dass der Punkt des konkaven Saugseitenbe ^¬ reichs mit der minimalen Krümmung bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne des Profilschnitts auf dieser einen Pro ^¬ jektionspunkt vorgibt, der von der Vorderkante des Profil ^¬ schnitts von 40 % bis 80 %, insbesondere von 60 % bis 75 %, der Länge der Profilsehne entfernt ist. Es ist bevorzugt, dass der Punkt des konvexen Saugseitenbereichs mit der maxi ^¬ malen Krümmung bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne des Profilschnitts auf dieser einen Projektionspunkt vorgibt, der von der Vorderkante des Profilschnitts von 70 % bis 95 %, insbesondere von 80 % bis 90 %, der Länge der Profilsehne entfernt ist. Durch jede der genannten Maßnahmen lässt sich der Wirkungsgrad des Verdichters weiter steigern.

Es ist bevorzugt, dass die Dicke des Profilschnitts an allen Stellen des Profilschnitts senkrecht zur Profilsehne kürzer als 2,5 % der Länge der Profilsehne ist.

Der erfindungsgemäße Verdichter zum Verdichten eines Arbeits ^¬ mediums, weist eine Laufschaufelreihe auf, die die

Verdichterlaufschaufeln aufweist, wobei die Laufschaufelreihe eingerichtet ist, dass sich bei einer Nennbetriebsbedingung des Verdichters eine Vorkompression des Arbeitsmediums strom ^¬ auf eines Verdichtungsstoßes, bei dem das Arbeitsmedium von Überschallgeschwindigkeit auf Unterschallgeschwindigkeit ver ^¬ zögert wird, und stromauf eines von zwei benachbarten

Verdichterlaufschaufeln begrenzten Strömungskanals erfolgt.

Es ist bevorzugt, dass der Profilschnitt auf einer Zylinder ^¬ fläche, deren Achse mit der Achse des Verdichters zusammen ^¬ fällt, auf einer Kegelfläche, deren Achse mit der Achse des Verdichters zusammenfällt, auf einer S i-Strömungsfläche des Verdichters oder in einer tangentialen Ebene des Verdichters liegt. Die S i-Strömungsfläche erstreckt sich in Umfangsrich- tung und in Axialrichtung der Axialströmungsmaschine und be- schreibt eine Fläche, der eine idealisierte Strömung folgt.

Beim Verändern des Profilschnitts wird bevorzugt dessen Ske ^¬ lettlinie verschoben, insbesondere wird nur die Skelettlinie verschoben. Dadurch wird vorteilhaft erreicht, dass die Brei- te des Kanals zwischen zwei in einem Laufschaufelkranz benachbart angeordneten Verdichterlaufschaufein unverändert bleibt. Es ist bevorzugt, dass das geometrische Modell vor dem Verändern des Profilschnitts an dessen Druckseite aus ^¬ schließlich konkav ausgebildet und/oder an dessen Saugseite ausschließlich konvex ausgebildet ist.

Es ist bevorzugt, dass der Profilschnitt derart verändert wird, dass in dem konvexen Saugseitenbereich der Verlauf der Krümmung einen Maximalwert hat, der größer ist als der Maxi- malwert des Verlaufs der Krümmung im entsprechenden Bereich der herkömmlichen Verdichterlaufschaufel . Der Profilschnitt wird bevorzugt derart verändert, dass in dem konvexen Saug ^¬ seitenbereich der Verlauf der Krümmung multipliziert mit der Länge der Profilsehne einen Maximalwert hat, der von 2 bis 4 ist und in dem konkaven Druckseitenbereich der Verlauf der Krümmung multipliziert mit der Länge der Profilsehne einen Maximalwert hat, der von 1,5 bis 2,5 ist. Es ist bevorzugt, dass die Laufschaufelreihe derart ausgelegt wird, dass sich bei den Nennbetriebsbedingungen eine maximale isentrope Vor- stoß-Machzahl von 1,4, insbesondere von maximal 1,3, auf ^¬ weist. Es ist bevorzugt, dass der Profilschnitt derart verän ^¬ dert wird, dass der Punkt des konkaven Saugseitenbereichs mit der minimalen Krümmung bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne des Profilschnitts auf dieser einen Projektions- punkt vorgibt, der von der Vorderkante des Profilschnitts von 40 % bis 80 % der Länge der Profilsehne entfernt ist. Durch jede der genannten Maßnahmen lässt sich der Wirkungsgrad des Verdichters weiter steigern. Im Folgenden wird anhand der beigefügten schematischen Zeichnungen und rechnerisch bestimmten Daten die Erfindung näher erläutert. Es zeigen

Figur 1 die erfindungsgemäße Verdichterlaufschaufei mit einem rechnerisch bestimmten Strömungsfeld,

Figur 2 Machzahlverläufe an der herkömmlichen

Verdichterlaufschaufei und an der erfindungsgemäßen

Verdichterlaufschaufei ,

Figur 3 einen Profilschnitt der erfindungsgemäßen

Verdichterlaufschaufei ,

Figur 4 Krümmungsverläufe an der erfindungsgemäßen

Verdichterlaufschaufei und

Figur 5 die Machzahlverläufe aus Figur 2 mit normierten Län- gen der Profilsehnen.

Wie es aus Figuren 1 und 3 ersichtlich ist, weist eine

Verdichterlaufschaufei 1 für einen Verdichter in Axialbauwei ^¬ se ein Schaufelprofil auf. Das Schaufelprofil weist einen ra- dial innen liegenden subsonischen Abschnitt und einen radial außen liegenden transsonischen Abschnitt auf, wobei in Figuren 1 und 3 nur der transsonische Abschnitt dargestellt ist. Das Schaufelprofil weist einen Profilschnitt 21 auf, der sich in dem transsonischen Abschnitt erstreckt. Beispielsweise liegt der Profilschnitt 21 auf einer Zylinderfläche, deren

Achse mit Achse des Verdichters zusammenfällt, auf einer Ke ^¬ gelfläche, deren Achse mit der Achse des Verdichters zusam ^¬ menfällt, auf einer S i-Strömungsfläche des Verdichters oder in einer tangentialen Ebene des Verdichters.

Der Profilschnitt 21 weist eine Vorderkante 2, eine Hinter ^¬ kante 3, eine Druckseite 4 und eine Saugseite 5 auf. In Figur 3 ist zudem eine Profilsehne 22 eingezeichnet, die sich als gerade Linie von der Vorderkante 2 bis zu der Hinterkante 3 erstreckt. Weiterhin zeigt Figur 3 eine Skelettlinie 23, die sich von der Vorderkante 2 bis zu der Hinterkante 3 erstreckt und sich in einer Richtung senkrecht zu der Profilsehne 22 stets mittig zwischen der Druckseite 4 und der Saugseite 5 befindet .

Figur 1 zeigt eine zweidimensionale Strömungsverteilung eines in dem Verdichter strömenden Arbeitsmediums in einem Bereich des Verdichters. In Figur 1 ist eine Laufschaufelreihe 15 mit den Verdichterlaufschaufeln 1, eine der Laufschaufelreihe 15 stromabwärtige Leitschaufelreihe 16 und eine der Laufschau ^¬ felreihe 15 stromaufwärtige Leitschaufelreihe 17 dargestellt. Der Profilschnitt 21 weist an seiner Saugseite 5 einen konka- ven Saugseitenbereich 10 auf, der zumindest teilweise stromauf eines Verdichtungsstoßes 18 angeordnet ist, den eine sich in dem Verdichter bei einer Nennbetriebsbedingung des Verdichters einstellende Strömung aufweist. Der Verdichtungsstoß 18 ist in Figur 1 in den Bereichen der Strömung angeordnet, in denen die Machzahl sich von höher als 1 auf niedriger als 1 vermindert. Zudem zeigt Figur 1, dass bei der Nennbetriebs ^¬ bedingung des Verdichters eine Vorkompression des Arbeitsme ^¬ diums stromauf des Verdichtungsstoßes 18 und stromauf eines von zwei benachbarten Verdichterlaufschaufeln 1 begrenzten Strömungskanals erfolgt.

Durch den konkaven Saugseitenbereich ist der Verdichtungsstoß 18 bezogen auf die Länge der Profilsehne 22 stromab eines Verdichtungsstoßes angeordnet, den eine Strömung aufweisen würde, die sich bei einer herkömmlichen

Verdichterlaufschaufei , die sich von der

Verdichterlaufschaufei 1 darin unterscheiden kann, dass sie an ihrer Saugseite 5 ausschließlich konvex ausgebildet ist, und bei der Nennbetriebsbedingung einstellen würde.

Figur 2 zeigt einen Vergleich der Machzahlverläufe an der Verdichterlaufschaufei 1 und der Machzahlverläufe an der her ^¬ kömmlichen Verdichterlaufschaufei . Über der Horizontalachse 19 ist ein Punkt auf der Profilsehne 22 des Profilschnitts 21 und über der Vertikalachse 20 ist die Machzahl aufgetragen. Mit dem Bezugszeichen 6 ist der Machzahlverlauf an der Druckseite der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei bezeichnet, mit dem Bezugszeichen 7 ist der Machzahlverlauf an der Saug ^¬ seite der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei bezeichnet, mit dem Bezugszeichen 8 ist der Machzahlverlauf an der Druckseite 4 der Verdichterlaufschaufei 1 und mit dem Bezugszei ^¬ chen 9 ist der Machzahlverlauf an der Saugseite 5 der

Verdichterlaufschaufei 1 bezeichnet.

Figur 5 zeigt die Machzahlverläufe aus Figur 2 bezogen auf die Länge der Profilsehne 22. Dazu wurde der Machzahlverlauf der Verdichterlaufschaufei 1 derart skaliert, dass die Vor- derkante 2 und die Hinterkante 3 der Verdichterlaufschaufei 1 mit der Vorderkante und der Hinterkante der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei zusammenfallen .

Aus Figur 2 ist ersichtlich, dass der Machzahlverlauf 9 an der Saugseite 5 der Verdichterlaufschaufei 1 unmittelbar stromauf des Verdichtungsstoßes 18 niedrigere supersonische Machzahlen hat als der Machzahlverlauf 7 an der Saugseite der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei unmittelbar stromauf des Verdichtungsstoßes. Diese niedrigeren supersonischen Machzah- len werden über eine längere Erstreckung entlang der Profilsehne 22 als bei der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei ge ^¬ halten. Durch die niedrigeren supersonischen Machzahlen vor dem Verdichtungsstoß 18 werden Verluste vermindert. Dadurch, dass die supersonischen Machzahlen über die längere Erstre- ckung gehalten werden, ist die gesamte Profilbelastung, die mit der Differenz der Machzahlen an der Druckseite 4 und der Saugseite 5 korreliert, in dem subsonischen Bereich stromab des Verdichtungsstoßes 18 vergleichbar hoch wie bei der her ^¬ kömmlichen Verdichterlaufschaufei . Zudem ist aus Figur 1 er- sichtlich, dass der Verdichtungsstoß 18 schräg angeordnet ist, was bedeutet, dass mit zunehmendem Abstand von der Saug ^¬ seite 5 sich der Verdichtungsstoß 18 stromaufwärts bewegt. Dies führt ebenfalls zu einer Verminderung von Verlusten. Des Weiteren kann der Figur 2 entnommen werden, dass die Profilbelastung bei der Verdichterlaufschaufei 1 nach dem Verdichtungsstoß 18 deutlich höher ist als bei der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei . Durch die verminderten Verluste und durch höhere Profilbelastung in dem subsonischen Bereich ist mit der Verdichterlaufschaufei 1 ein höherer Wirkungsgrad als mit der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei erzielbar. Durch den höheren Wirkungsgrad kann die Verdichterlaufschaufei 1, wie es in Figur 2 dargestellt ist, kürzer als die herkömmli- che Verdichterlaufschaufei ausgeführt werden, wodurch Verlus ^¬ te durch Reibung des Arbeitsmediums an der

Verdichterlaufschaufei 1 vermindert werden können.

Figur 4 zeigt einen Krümmungsverlauf 27 entlang der Drucksei- te 4 und einen Krümmungsverlauf 28 entlang der Saugseite 5.

Beide Krümmungsverläufe 27, 28 sind stetig. Über die Horizon ^¬ talachse 25 ist die Länge der Profilsehne 22 und über die Vertikalachse 26 ist die Krümmung k multipliziert mit der Länge der Profilsehne 22 aufgetragen. Die Krümmung k ist de- finiert als

Aa da

k = lim = ,

&s— >o As ds wobei As die Länge eines Kreisbogens und Δ der Differenzwin- kel zwischen den Tangenten an den Endpunkten des Kreisbogens ist .

Konkave Saugseitenbereiche und konvexe Druckseitenbereiche zeichnen sich durch ein negatives Vorzeichen der Krümmung aus. Konvexe Saugseitenbereiche und konkave Druckseitenberei ^¬ che zeichnen sich durch ein positives Vorzeichen der Krümmung aus .

In dem konkaven Saugseitenbereich 10 hat der Verlauf der Krümmung multipliziert mit der Länge der Profilsehne 22 einen Minimalwert, der von -1,2 bis -0,5 ist. Der Profilschnitt 21 weist an seiner Saugseite 5 einen ersten konvexen Saugseiten- bereich 11 auf, der stromab des konkaven Saugseitenbereichs 10 angeordnet ist. Der Profilschnitt 21 weist an seiner Saug ^¬ seite 5 einen zweiten konvexen Saugseitenbereich 12 auf, der stromauf des konkaven Saugseitenbereichs 10 angeordnet ist. In dem konvexen Saugseitenbereich 11 hat der Verlauf der

Krümmung einen Maximalwert, der größer ist als der Maximal ^¬ wert des Verlaufs der Krümmung im entsprechenden Bereich der herkömmlichen Verdichterlaufschaufei , insbesondere hat in dem konvexen Saugseitenbereich 11 der Verlauf der Krümmung multi- pliziert mit der Länge der Profilsehne 22 einen Maximalwert, der von 2 bis 4 ist.

Der Punkt des konkaven Saugseitenbereichs 10 mit der minima ^¬ len Krümmung bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne 22 des Profilschnitts 21 gibt auf dieser einen Projektions ^¬ punkt 24 vor, der von der Vorderkante des Profilschnitts 21 von 40 % bis 80 % der Länge der Profilsehne 22 entfernt ist. Der Punkt des konvexen Saugseitenbereichs 11 mit der maxima ^¬ len Krümmung bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne 22 des Profilschnitts 21 gibt auf dieser einen Projektions ^¬ punkt 24 vor, der von der Vorderkante des 21 von 80 % bis 100% der Länge der Profilsehne 22 entfernt ist. Der Profil ^¬ schnitt 21 weist an seiner Druckseite 4 einen konvexen Druckseitenbereich 14 auf, der in einem Bereich angeordnet ist, der dem konkaven Saugseitenbereich 10 gegenüberliegend angeordnet ist.

Die Verdichterlauschaufel 1 ist beispielhaft wie folgt zu profilieren: Bereitstellen eines geometrischen Modells des Schaufelprofils, wobei das Schaufelprofil einen Profilschnitt 21 aufweist, der sich in dem transsonischen Abschnitt erstreckt und auf einer Rotationsfläche, deren Achse mit der Achse des Verdichters zusammenfällt, auf einer Kegelfläche, deren Achse mit der Achse des Verdichters zusammenfällt, auf einer S i-Strömungsfläche des Verdichters oder in einer tan ^¬ gentialen Ebene des Verdichters liegt, und die Laufschaufel ^¬ reihe 15 eingerichtet ist, dass sich bei einer Nennbetriebs- bedingung des Verdichters ein Verdichtungsstoß 18 einstellt, bei dem das Arbeitsmedium von Überschallgeschwindigkeit auf Unterschallgeschwindigkeit verzögert wird; - Festlegen von Randbedingungen für eine die Schaufel 14, 15 umströmende Strömung, die bei der Nennbetriebsbedingung auftritt;

- Verändern des Profilschnitts 21 derart, dass lediglich die Skelettlinie verschoben wird und die Saugseite 5 einen konka ^¬ ven Saugseitenbereich 10 und einen konvexen Saugseitenbereich 11 aufweist, der stromab des konkaven Saugseitenbereichs 10 angeordnet ist, und der an seiner Druckseite 4 einen konvexen Druckseitenbereich 14 und einen konkaven Druckseitenbereich 13 aufweist, der stromab des konvexen Druckseitenbereichs 14 angeordnet ist, wobei ein Krümmungsverlauf 27 an der Druck ^¬ seite 4 des Profilschnitts 21 und ein Krümmungsverlauf 28 an der Saugseite 5 des Profilschnitts 21 jeweils aufgetragen über eine Profilsehne 22 des Profilschnitts 21 stetig sind, die Lagen der Minimalwerte der Krümmungsverläufe 27, 28 um nicht mehr als 10 % der Länge der Profilsehne 22 voneinander abweichen sowie die Lagen der Maximalwerte der Krümmungsverläufe 27, 28 um nicht mehr als 10 % der Länge der Profilsehne 22 voneinander abweichen, die Minimalwerte multipliziert mit der Länge der Profilsehne (22) von -1,2 bis -0,5 und die Ma ^¬ ximalwerte multipliziert mit der Länge der Profilsehne 22 von 1,5 bis 4 sind, wobei der konvexe Saugseitenbereich 11 zumindest teilweise stromauf eines Verdichtungsstoßes 18 angeord- net ist, den eine sich in dem Verdichter bei den Randbedingungen einstellende Strömung aufweist, wodurch der Verdichtungsstoß 18 bezogen auf die Länge der Profilsehne 22 stromab eines Verdichtungsstoßes angeordnet ist, den eine Strömung aufweisen würde, die sich bei dem geometrischen Modell vor dem Verändern des Profilschnitts und bei der Nennbetriebsbe ^¬ dingung einstellen würde.

Ob sich der Verdichtungsstoß 18 durch das Verändern des Pro ^¬ filschnitts stromab verschiebt, kann rechnerisch, insbesonde- re durch eine Finite Volumen Methode, oder experimentell be ^¬ stimmt werden.

Obwohl die Erfindung im Detail durch das bevorzugte Ausfüh- rungsbeispiel näher illustriert und beschrieben wurde, so is die Erfindung nicht durch die offenbarten Beispiele einge ^¬ schränkt und andere Variationen können vom Fachmann hieraus abgeleitet werden, ohne den Schutzumfang der Erfindung zu verlassen .