Die Erfindung betrifft eine Betonbrechzange nach dem Oberbegriff des Anspruches 1. Eine solche Betonbrechzange ist aus der DE 36 18 191 C2 bekannt.

Aus der DE 40 13 126 AI ist einen Betonbbrechzange bekannt, die eine feststehende, rahmenartige erste Zangenbacke, die eine Schneideinrichtung mit mehreren ersten Schneiden aufweist, und eine zweite Zangenbacke, die eine Schneideinrichtung mit mehreren zweiten Schneiden aufweist und mit der ersten Zangenbacke um ein Gelenk schwenkbar verbunden ist, aufweist, wobei die erste Zangenbacke einen Betonbrechabschnitt, der gegenüber den ersten Schneiden in Richtung der zweiten Zangenbacke hervorsteht, und die zweite Zangenbacke einen Betonbrechabschnitt, der gegenüber den zweiten Schneiden in Richtung der ersten Zangenbacke hervorsteht, aufweist und im Betrieb zunächst die beiden Betonbrechabschnitte zum Brechen des Betons und anschließend die Schneiden zum Schneiden von Armierungen zusammenwirken.

Probleme bestehen bei den bekannten Betonbrechzangen in der Gefahr, daß sich gebrochenes Material in den Zangenbacken verklemmt und so zu einer Unterbrechung des Arbeitsvorgangs und/oder aufgrund der auftretenden Verwindungskräfte zu einem erhöhten Verschleiß der bewegten bzw. der brechenden und schneidenen Teile der Betonbrechzange führt, weiter in der im wesentlichen Undefinierten Verteilung der Armierungsstreben beim Schneiden und der nicht zuletzt dadurch auftretenden Gefahr von durch eingeklemmte Armierungsstreben blockierten Betonbrechzangen oder sich sich stark ändernder Schnittspalte und daraus resultierendem erhöhtem Verschleiß der Schneiden.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine gattungsgemäße Betonbrechzange mit einer Trennung von Betonbrech- und Schneidfunktion und erhöhter Zuverlässigkeit, die den Verschleiß der brechenden und schneidenden Teile minimiert, anzugeben.

Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Betonbrechzange nach Anspruch 1.

Bei der Betonbrechzange werden geringere Schnittspaltänderungen durch eine erhöhte Stabilität der ersten Zangenbacke und eine Trennung der Funktion des Betonbrechens und des Armierungs¬ schneidens dadurch, daß bei den beiden Zangenbacken jeweils der Betonbrechabschnitt in Richtung der jeweiligen anderen Zangen¬ backe gegenüber ihrer Schneide hervorsteht, wodurch der Beton im wesentlichen gebrochen ist, bevor die Schneiden der beiden Backen die Armierung zerschneiden, erreicht. Dadurch kann der Verschleiß der Schneiden, der durch die hohe Härte der im Beton enthaltenen Quarze und Silikate verursacht würde, wenn die Schneiden wesentlich an dem Vorgang des Betonbrechens beteiligt wären, verringert werden. Die Schneiden können daher aus einem speziell für das Schneiden geeignetem Material in einer an das Schneiden angepaßten Form ausgebildet werden, während die Betonbrechabschnitte an das Brechen des Betons angepaßt werden können. Der sich erweiternde Innenraum verhindert das Verklemmen von gebrochenem Material in der ersten Zangenbacke.

Weiterbildungen der Erfindungen sind in den Unteransprüchen angegeben.

Es wird durch die spezielle Anordnung der Vorsprünge und konkaven Abschnitte eine verbesserte Auffächerung der Armierung und ein sukzessives Schneiden der Armierung erreicht.

Weitere Merkmale und Zweckmäßigkeiten der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung von Ausführungsbeispielen. Von den Figuren zeigen:

Fig. 1 eine Seitenansicht einer ersten Ausführungsform einer Betonbrechzange mit einem zwischen den Zangenbacken schematisch dargestellten Betonblock,

Fig. 2 eine perspektivische Aansicht der ersten Ausführungsform,

Fig. 3 eine Schnittansicht der Schneide der ersten

Zangenbacke und von deren Umgebung in Richtung des Pfeiles III aus Fig. 2,

Fig. 4 eine Schnittansicht der Schneide der zweiten

Zangenbacke und von deren Umgebung in Richtung des Pfeiles IV aus Fig. 2,

Fig. 5 eine Schnittansicht einer weiteren Ausführungsform einer Schneide,

Fig. 6 eine Prinzipdarstellung einer verbesserten Auffächerung der Armierung, und

Fig. 7A-D eine Seitenansicht einer zweiten Ausführungsform mit einer Prinzipdarstellung des Auffächerns und des sukzessiven Schneidens der Armierung in vier Darstellungen mit abnehmendem Öffnungswinkel zwischen den Zangenbacken.

In Fig. 1 ist eine Ausführungsform der Betonbrechzange als Seitenansicht dargestellt. Die Betonbrechzange weist eine erste Zangenbacke 1, die (wie in Fig. 2 dargestellt ist) rahmenförmig ausgebildet ist, und eine zweite Zangenbacke 2, die mit der ersten Zangenbacke 1 um ein Gelenk 3 schwenkbar verbunden ist, auf. Hubzylinder 4 sind jeweils an einem ihrer Enden mit einem Kopplungsstück 5 verbunden. Das Kopplungsstück 5 dient zum Ankoppeln der Betonbrechzange an einen Geräteträger, wie den Schwenkarm eines Baggers oder ähnliches. Die Hubzylinder 4 sind an ihrem jeweiligen anderen Ende mit einem Anlenkpunkt 7 der ersten Zangenbacke 1 bzw. einem Anlenkpunkt 8 der zweiten Zangenbacke 2 verbunden. Durch Betätigen der Hubzylinder 4 derart, daß der Abstand zwischen ihren beiden Enden vergrößert wird, schwenken die Zangenbacken 1, 2 um das Gelenk 3 in Richtung der in Fig. 1 dargestellten Pfeile. Ein Betonblock 6,

der in Fig. 1 schematisch dargestellt ist, wird durch diese Schwenk- bzw. Zangenbewegung der Zangenbacken 1, 2 gebrochen. Das gebrochene Material, d.h. der gebrochene Beton und die zerschnittene Armierung, wird aufgrund der Schwenkbewegung der Zangenbacken 1, 2 beim Brechen und Schneiden durch die rahmenförmige erste Zangenbacke 1 hindurchgeschoben. Das gebrochene Material wird auf der Unterseite der ersten Zangenbacke 1 , d.h. auf der der zweiten Zangenbacke 2 abgewandten Seite der ersten Zangenbacke 1 ausgeschoben.

In Fig. 2 ist die Ausführungsform der Betonbrechzange perspektivisch dargestellt. Die erste Zangenbacke 1 weist einen Grundkörper 9 auf, der bei dieser Ausführungsform als Gußteil ausgebildet ist. Der rahmenförmige Grundkörper 9 weist zwei seitliche Abschnitte 9a, 9b, einen gelenkseitigen Abschnitt 9c und einen dem gelenkseitigen Abschnitt gegenüberliegenden vor¬ deren Abschnitt 9d, die einen trichterartigen Innenraum 50 umgeben bzw. begrenzen, auf. Der Innenraum 50 ist zu der Oberseite, d.h. der der zweiten Zangenbacke 2 zugewandten Seite der ersten Zangenbacke 1 und zu der Unterseite der ersten Zangenbacke 1 hin offen. Der Innenraum 50 erweitert sich von der Oberseite in Richtung der Unterseite, so daß von einer trichterartigen Innenwandung der ersten Zangenbacke 1 umgeben ist. Wie in dem Schnitt durch den Seitenabschnitt 9a in Fig. 2 dargestellt ist, weisen die Abschnitte 9a bis 9d des Grundkörpers 9 einen im wesentlichen C-förmigen Querschnitt auf. Bei dem gelenkseitigen Abschnitt 9c ist der im wesentlichen C- förmige Querschnitt zu einem O-förmigen Querschnitt weitergebildet, wie in Fig. 2 dargestellt ist, so daß der gelenkseitige Abschnitt 9c als Torsionskasten wirkt, der die von dem mit der ersten Zangenbacke 1 verbundenen Hubzylinder 4 eingeleiteten Kräfte an die Seitenabschnitte 9a, 9b weiter¬ leitet. Der C-förmige Querschnitt führt zu einer Gewichts-, Material- und Kostenersparnis und gleichzeitig zu einer erhöhten Steifigkeit des rahmenförmigen Grundkörpers 9.

Diese Steifigkeit wird bei der Ausführungsform der Betonbrech¬ zange dadurch weiter erhöht, daß um den Grundkörper 9 herum an

den Enden der Schenkel des C-förmigen Querschnitts eine Phase 25 ausgebildet ist, so daß Platten 10 in diese Phase eingesetzt und mit dem Grundkörper verschweißt werden, so daß der C-förmige Querschnitt zu einem D-förmigen Querschnitt (Kastenprof l) geschlossen wird, der die weiter erhöhte Steifigkeit ermöglicht. In Fig. 2 ist am vorderen Abschnitt 9d eine solche Platte 10 dargestellt und in Fig. 1 ist der Zustand der einsatzbereiten Betonbrechzange dargestellt, in dem die Platten 10 die C-för¬ migen Ausnehmungen des Grundkörpers 9 vollständig abdecken.

Die erste Zangenbacke 1 weist an der Oberseite ihres Grund¬ körpers 9 eine an der dem trichterartigen Innenraum 50 zugewandten Innenseite der Seitenabschnitte 9a, 9b und des vorderen Abschnittes 9d verlaufende Schneide 11 auf. Die Schneide 11 ist in einem Schneidenbett 12 aufgenommen. Auf der der zweiten Zangenbacke 2 zugewandten Oberseite des Grundkörpers 9 der ersten Zangenbacke 1 ist auf den Seitenabschnitten 9a, 9b und dem vorderen Abschnitt 9d umlaufend ein Betonbrechabschnitt

13 ausgebildet. Der Betonbrechabschnitt 13 steht in Richtung der zweiten Zangenbacke 2 gegenüber der Schneide 11 vor. Bei dieser Ausführungsform sind gegenüber einer ersten Ebene durch die Schwenkachse des Gelenks 3 und irgendeinen Punkt 30 der Schneide 11 der ersten Zangenbacke 1 alle Punkte (mindestens aber ein Punkt 31) des Betonbrechabschnittes 13 der ersten Zangenbacke 1, die in einer zu der Schwenkachse 3 des Gelenks 3 paralellen, zu der ersten Ebene senkrechten und durch den Punkt 30 der Schneide 11 verlaufenden zweiten Ebene liegen und der zweiten Zangenbacke 2 zugewandt sind, in Richtung der Schwenkbewegung auf die zweite Zangenbacke 2 gesehen vor der ersten Ebene angeordnet.

Der Betonbrechabschnitt 13 der ersten Zangenbacke 1 weist auf jedem der Seitenabschnitte 9a, 9b jeweils zwei konkave Abschnit¬ te 15, die durch einen Vorsprung 14, der im Folgenden als Zahn

14 bezeichnet wird, in einem stetigen Verlauf verbunden sind, auf. Bei dieser Ausführungsform ist an der Verbindung der Seitenabschnitte 9a, 9b mit dem vorderen Abschnitt 9d in den Betonbrechabschnitt 13 je ein in Richtung der zweiten Zangen¬ backe weit vorstehender Vorsprung bzw. Zahn 14A ausgebildet. Die

Zähne 14A sind schalenförmig so ausgebildet, daß sie auf die Außenseite des Rahmens hin gewölbt sind. Zwischen den beiden Zähnen 14A ist ein konkaver Abschnitt 15c ausgebildet. Die Form des Betonbrechabschnittes 13 ist an die durch Abrasion beim Betonbrechen entstehende Form angepaßt. Das bedeutet, daß sowohl die Innenseiten als auch die Außenseiten des Betonbrechab¬ schnittes eine abgerundete Form aufweisen.

Die abgerundete Form des Betonbrechabschnittes 13 bzw. der Zähne 14 und der konkaven Abschnitte 15 führt zu einem geringeren Verschleiß des Betonbrechabschnittes beim Betonbrechen. Die sich auf die der zweiten Zangenbacke abgewandten Seite öffnende Trichterform des Grundkörpers 9 ermöglicht, daß gebrochene Betonteile und zerschnittene Armierungsteile sich nicht an der Innenseite des rahmenförmigen Grundkörpers 9 verkeilen und daher leicht in Richtung der der zweiten Zangenbacke 2 abgewandten Seite der ersten Zangenbacke 1 ausgestoßen bzw. ausgeschoben werden können. Dadurch wird sichergestellt, daß der Arbeitsvorgang nicht durch in der rahmenförmigen ersten Zangenbacke 1 verkeiltes oder verklemmtes Material unterbrochen wird. Daher können die gebrochenen Betonteile und zerschnittenen Armierungsteile in einem Arbeitsvorgang kontinuierlich ausgeschoben werden.

Die zweite Zangenbacke 2 weist einen Grundkörper 16 auf, der bei dieser Ausführungsform der Betonbrechzange als ein Gußteil ausgebildet ist. Der Grundkörper 16 der zweiten Zangenbacke ist über das Gelenk 3 mit dem Grundkörper 9 der ersten Zangenbacke 1 schwenkbar verbunden. Der Grundkörper 16 ist so ausgebildet, daß er bei der Schwenkbewegung zum Betonbrechen und Armierungs¬ schneiden in den rahmenförmigen Grundkörper 9 der ersten Zangenbacke 1 eintaucht, wobei die der ersten Zangenbacke 1 zugewandte Seite des Grundkörpers 16 eine geschlossenen erste Fläche aufweist. Am Rand der ersten Fläche des Grundkörpers 16 der zweiten Zangenbacke 2 ist eine Schneide 17 ausgebildet. Der Grundkörper 16 weist auf der ersten Fläche einen Betonbrechab¬ schnitt 18 auf, der gegenüber der Schneide 17 in Richtung der ersten Zangenbacke 1 hervorsteht. Bei dieser Ausführungsform

sind gegenüber einer dritten Ebene durch die Schwenkachse des Gelenks 3 und irgendeinen Punkt 40 der Schneide 17 der zweiten Zangenbacke 2 alle Punkte (mindestens aber ein Punkt 41) des Betonbrechabschnittes 18 der zweiten Zangenbacke 2, die in einer zu der Schwenkachse 3 des Gelenks 3 parallelen, zu der dritten Ebene senkrechten und durch den Punkt 40 der Schneide 17 ver¬ laufenden vierten Ebene liegen und der ersten Zangenbacke 1 zugewandt sind, in Richtung der Schwenkbewegung auf die erste Zangenbacke 1 gesehen vor der dritten Ebene angeordnet.

Der Betonbrechabschnitt 18 weist in ähnlicher Weise wie der Betonbrechabschnitt 13 Vorsprünge bzw. Zähne 19 und konkave Ab¬ schnitte 20 auf, wobei der Grundkörper 16 an der den Seitenab¬ schnitten 9a, 9b der ersten Zangenbacke 1 gegenüberliegenden Ab¬ schnitten des Betonbrechabschnittes 18 jeweils ebenfalls drei durch je einen Zahn 19 in stetigem Verlauf verbundene konkave Abschnitte 20 aufweist, während der Grundkörper 16 an einer dem Gelenk gegenüberliegenden Vorderseite 24 drei Zähne 19, die durch entsprechende konkave Abschnitte 20 in stetigem Verlauf verbunden sind, aufweist. Der mittlere der drei Zähne steht in Richtung der ersten Zangenbacke 1 weiter vor als die beiden be¬ nachbarten Zähne. Die Schneide 17 ist in einem Schneidenbett 21, das außen an der der ersten Zangenbacke 1 gegenüberliegenden Seite des Grundkörpers 16 (d.h. am Rand der ersten Fläche) aus¬ gebildet ist, aufgenommen.

Wie in Fig. 1 am besten zu erkennen ist, werden bei einer Betätigung der Hubzylinder 4, so daß der Abstand zwischen ihren Enden vergrößert wird, die erste Zangenbacke 1 und die zweite Zangenbacke 2 um das Gelenk 3 in Richtung der in Fig. 1 dar¬ gestellten Pfeile geschwenkt. Ein zu brechendes Betonteil 6 wird dabei durch den Betonbrechabschnitt 13 mit den Zähnen 14 und den konkaven Abschnitten 15 der ersten Zangenbacke 1 und durch den Betonbrechabschnitt 18 mit den Zähnen 19 und den konkaven Ab¬ schnitten 20 der zweiten Zangenbacke 2 gebrochen. Wie in der Seitenansicht in Fig. 1 gut zu erkennen ist, kommt dabei die Schneide 17 der zweiten Zangenbacke 2 mit dem Betonteil 6 nicht zum Brechen desselben in Kontakt. Die Schneide 17 kommt allen-

falls mit bereits im wesentlichen gebrochenen Stücken des Beton¬ teiles 6, die noch an der Armierung anhaften, in Kontakt. In ähnlicher Weise kommt die Schneide 11 der ersten Zangenbacke 1 nicht zum Brechen mit dem Betonteil 6 in Kontakt. Die Schneide 11 der ersten Zangenbacke 1, die gegenüber dem Betonteil 6 hinter dem Betonbrechabschnitt 13 zurücksteht, wie am besten in den Schnitten in Fig. 2 und Fig. 3 zu erkennen ist, kommt eben¬ falls nur mit den bereits gebrochenen Stücken des Betonteiles 6, die durch den rahmenförmigen Grundkörper 9 und genauer durch dessen trichterartigen Innenraum 50 durch die Bewegung der Zangenbacke 2 herausgeschoben werden, in Kontakt. Bei der vorliegenden Ausführungsform wird dieser Effekt durch die weiter oben beschriebene Anordnung der Schneiden und der Betonbrechab¬ schnitte erreicht.

Nachdem der Beton im wesentlichen gebrochen ist, wird bei der weiteren Schwenkbewegung der Zangenbacken um das Gelenk 3 die Armierung durch die Anordnung der Zähne 14, 19 und der konkaven Abschnitten 15, 20 aufgefächert und von den zusammenwirkenden Schneiden 11, 17 zerschnitten. Während der Schwenkbewegung wird das bereits gebrochene Material kontinuierlich durch den trich¬ terartigen Innenraum 50 der ersten Zangenbacke 1 geschoben und an deren Unterseite ausgestoßen. Der durch den trichterartigen Innenraum 50 ermöglichte kontinuierliche Materialausstoß führt dazu, daß das nachfolgend noch näher beschriebene Auffächern und Zerschneiden der Armierung nicht durch blockierendes gebrochenes Material gestört wird.

Das Zerschneiden der Armierung wird im Folgenden näher erläu¬ tert. Bei der Schwenkbewegung der Zangenbacken 1, 2 um das Gelenk 3 werden sowohl die parallel zu der Achse des Gelenkes 3 verlaufenden Teile der Armierung durch die auf den Seitenab¬ schnitten 9a, 9b und die entsprechenden auf dem Grundkörper 16 ausgebildeten Zähne und konkaven Abschnitten als auch die senkrecht zu der Achse des Gelenkes 3 verlaufenden Teile der Armierung durch die auf dem vorderen Abschnitt 9d und der Vorderseite des Grundkörpers 16 ausgebildeten Zähne und die konkaven Abschnitten aufgefächert. Durch das Auffächern werden

die einzelnen Teile bzw. Streben oder Drähte der Armierung in Pakete unterteilt, die dadurch, daß die Schneiden 11 und 17 durch die Schwenkbewegung um das Gelenk 3 nicht gleichzeitig über ihre gesamte Länge schneiden, in verschiedenen Stufen der Schwenkbewegung zerschnitten werden. Die Zähne und konkaven Abschnitte der Betonbrechabschnitte 13, 18 ermöglichen also nicht nur eine punktuell große Belastung des zu brechenden Betons, sondern sie erleichtern gleichzeitig durch ihre auffächernde Wirkung auf die Betonarmierung das Zerschneiden der Armierung.

Der Grundkörper 16 der zweiten Zangenbacke 2 ist in seiner Form an die beim Betonbrechen und Armierungsschneiden auftretenden Kräfte angepaßt. Wie am besten in der Seitenansicht in Fig. 1 zu erkennen ist, werden beim Betonbrechen im wesentlichen an drei Punkten Kräfte in den Grundkörper 16 eingeleitet. Dieses sind das Gelenk 3, der Anlenkpunkt 8 und ein Berührungspunkt A zwischen Grundkörper 16 und Betonteil 6. Dabei treten zwischen dem Gelenk 3 und dem Anlenkpunkt 8 bzw. dem Berührungspunkt A jeweils Zugkräfte auf, während zwischen dem Anlenkpunkt 8 und dem Berührungspunkt A eine Druckkraft auftritt. Die Wirkungs¬ linien dieser Kräfte verlaufen, wie in Fig. 1 gut zu erkennen ist, vollständig im Material des Grundkörpers 16. Die in den Fig. 1 und 2 dargestellte Ausnehmung 22, die einen im wesent¬ lichen O-förmigen Querschnitt aufweist, schneidet diese Wir¬ kungslinien im wesentlichen nicht. Die beim Betonbrechen und Armierungsschneiden auftretenden Kräfte werden im wesentlichen über den Betonbrechabschnitt 18 und die Schneide 17 in den Grundkörper 16 eingeleitet. Der Grundkörper 16 ist so aus¬ gebildet, daß in der Ebene der Schwenkbewegung um das Gelenk 3 in Richtung der der Zangenbacke 1 abgewandten Seite hinter dem Betonbrechabschnitt 18 und der Schneide 17 zwei parallele plat- tenförmige Abschnitte 23 des Grundkörpers 16 ausgebildet sind. Diese plattenförmigen Abschnitte 23 verlaufen ebenfalls entlang der Wirkungslinie der eingeleiteten Druckkraft. Durch diese Aus¬ bildung ist der Grundkörper 16 bei gleichzeitiger Gewichts-, Ma¬ terial- und Kostenersparnis sehr formstabil.

Die verbesserte Formstabilität des rahmenförmigen Grundkörpers 9 der ersten Zangenbacke 1 und des Grundkörpers 16 der zweiten Zangenbacke 2 ermöglicht eine weitere Verminderung des Ver¬ schleißes der Schneiden. Die enorm großen beim Betonbrechen und Armierungsschneiden auftretenden Kräfte führen zu Verformungen der Zangenbacken, wodurch sich der Schnittspalt zwischen den Schneiden 11 und 17 beim Armierungsschneiden ändert. Eine solche Änderung führt zu einem erhöhten Verschleiß der Schneidkanten. Da die Formstabilität der Zangenbacken 1, 2 der Betonbrechzange sehr hoch ist, treten keine oder nur geringe Änderungen des Schnittspaltes beim Armierungsschneiden auf.

Aufgrund der oben beschriebenen Ausbildung der Betonbrech¬ abschnitte 13, 18 und der Schneiden 11, 17 der Zangenbacken wird eine Trennung der Funktionen des Betonbrechens und des Armie¬ rungsschneidens erreicht. Die Grundkörper 9, 16 der ersten und der zweiten Zangenbacke 1, 2 sind als Gußteile in vergütetem Stahlguß ausgebildet. Die Härte der in vergütetem Stahlguß ausgebildeten Grundkörper 9, 16 beträgt ca. 400 bis 450 HV (Härte Vickers) . Die im Beton enthaltenen Quarze und Silikate weisen eine Härte von ca. 800 HV auf. Die Betonbrechabschnitte 13, 18 der Grundkörper 9, 16 sind daher zur Verbesserung des Verschleißverhaltens höher vergütet. Bei der beschriebenen Ausführungsform werden die Betonbrechabschnitte durch Aufschweißen mindestens einer Schicht aus einem Material mit HV ≥ 700 vergütet. Nach einer anderen Ausführungsform werden mehrere Schichten aus Materialien mit steigendem Härtegrad nacheinander auf den Brechabschnitten 13, 18 aufgeschweißt, so daß die beim Brechen auftretenden Kräfte gleichmäßiger auf das Gußteil übertragen werden, und so die aufgetragene Schicht nicht abplatzt. Dazu wird beispielsweise eine erste Schicht (Puffer¬ schicht) mit 500 HV aus Chrom in einer Dicke von ca. 2 - 3 mm und danach eine zweite Schicht mit 700 HV aus Wolframkarbid in Chrommatrix mit einer Dicke von ca. 4 mm aufgetragen. Allgemein sind als Materialien für solche Schichten, die auch mehr als zwei Schichten sein können, Metallkarbide und insbesondere Chrom-, Niob-, Wolframkarbide und ähnliches geeignet. Die oberste Schicht einer solchen Vergütung der Betonbrechabschnitte

kann nach einer weiteren Ausführungsform bis über 800 HV aufweisen.

An die Schneiden wird einerseits zum Erzielen einer ausrei¬ chenden Verschleißfestigkeit die Forderung einer möglichst gro¬ ßen Härte gestellt, andererseits ist zum Ableiten der hohen beim Armierungsschneiden auftretenden Kräfte eine ausreichende Zähig¬ keit des Materials notwendig. Daher verwenden die Ausführungs¬ formen der Betonbrechzange Schneiden mit einem Härtegrad von 500 - 600 HV, üblicherweise ca. 550 HV. Damit die hohen beim Schnei¬ den auftretenden Kräfte gut über die Schneidenbetten 12, 21 in die Grundkörper 9 bzw. 16 abgeleitet werden können, sind die Schneiden nach einer weiteren Ausführungsform mehrschichtig auf¬ gebaut. Bei der in Fig. 3 und 4 im Schnitt dargestellten Ausfüh¬ rungsform ist der Schneidenaufbau zweischichtig. Auf dem Schnei¬ denbett des Gußteiles 9, 16, das eine Härte von ca. 400 - 450 HV aufweist, ist eine erste Schicht 11a, 17a (Haftvermittler und Tragschicht) mit einer Härte von ca. 500 HV aufgeschweißt, und darauf ist die Schneidkante 11b, 17b mit einer Härte von ca. 550 HV aufgeschweißt. Diese aufgeschweißten Schichten werden zur Ausbildung der Schneide nachbehandelt.

In Fig. 5 ist eine weitere Ausführungsform der Schneide dargestellt, bei der das Schneidenbett eine abgerundete Form aufweist, und darauf die Schneide in einem dreischichtigen Aufbau aufgeschweißt ist. Auf den Grundwerkstoff 26, d.h. das Gußteil, mit einer Härte von ca. 400 - 450 HV wird eine erste Schicht (Haftvermittler 27) mit einer Härte von 450 - 500 HV aufgetragen, darauf wird eine zweite Schicht (Tragschicht 28) mit einer Härte von 500 - 550 HV aufgetragen, und auf die Tragschicht wird die Schneidkante 29 mit einer Härte von ca. 550 HV aufgetragen.

Die wie oben beschriebenen Schneiden können sich nicht lockern und haben unabhängig von der Trennung der Betonbrechabschnitte und der Schneiden höhere Standzeiten, da die beim Schneiden auftretenden Kräfte sehr gleichmäßig in den Grundwerkstoff abgeleitet werden. Zudem kann das Material der Schneidkanten

durch Aufschweißen erneuert bzw. ausgebessert und nachgearbeitet werden, so daß die Schneidkanten mit einem relativ niedrigen Aufwand gewartet werden können.

Wie in Fig. 1 zu erkennen ist, sind die Ecken auf der Innenseite des rahmenförmigen Grundkörpers 9 abgerundet, so daß beim Durch¬ drücken des gebrochenen Materials , d.h. des gebrochene Betons bzw. der geschnittenen Armierungsteile erstens ein geringerer Verschleiß in diesen Ecken und zweitens geringere den Grund¬ körper verwindende Kräfte auftreten. Dadurch wird zusätzlich zu der bereits beschriebenen Form des Rahmens mit sich erweiterndem Querschnitt des eingeschlossenen Raumes und der bereits be¬ schriebenen C-Form des Querschnittes eine weiter erhöhte Form¬ stabilität des Grundkörpers 9 der ersten Zangenbacke 1 erreicht.

Wie erneut in der Fig. 1 am besten zu erkennen ist, ist auch die Form der ersten Zangenbacke 1 an das beim Brechen des Betons und dem Armierungsschneiden auftretende Kraftdreieck zwischen dem Gelenk 3, dem Anlenkpunkt 7 und dem bzw. den Berührungspunkten zwischen der Zangenbacke 1 und dem Betonteil 6 angepaßt. Obwohl die O-förmige Ausnehmung in dem gelenkseitigen Abschnitt 9c des Grundkörpers 9 in Fig. 1 durch die Platte 10 verdeckt ist, ist auch hier in Fig. 1 deutlich zu erkennen, daß im wesentlichen entlang der Wirkungslinien der auftretenden Kräfte das Material des Grundkörpers 9 ausgebildet ist.

Das Prinzip einer verbesserten Auffächerung der Armierung wird unter Bezugnahme auf die Prinzipdarstellung in Fig. 6 erläutert.

In Fig. 6 sind schematisch die Grundkörper 9, 16 von erster und zweiter Schneidbacke 1, 2 mit entsprechenden Vorsprüngen 14a bis 14c bzw. 19a bis 19e und entsprechenden konkaven Abschnitten 20a bis 20d bzw. 15a und 15b in einer Seitenansicht dargestellt. Die Betonbrechabschnitte von erster und zweiter Zangenbacke sind be¬ züglich einer senkrecht zu der Achse des Gelenks 3 und mittig durch die Zangenbacken verlaufenden Ebene symmetrisch ausgebil¬ det, wie z.B. in Fig. 2 gut zu erkennen ist. Daher sind entspre¬ chend zu den in Fig. 6 gezeigten Vorsprüngen 14a-c, 19a-e und

konkaven Abschnitten 15a-b, 20a-d die selben Vorsprünge 14a-c, 19a-e und konkaven Abschnitte 15a-b, 20a-d auf der (in Fig. 6 nicht gezeigten) symmetrischen anderen Hälfte der Zangenbacken 1, 2 ausgebildet.

Zum Erreichen einer gleichmäßigen Schneidleistung über die ge¬ samte Länge der senkrecht zur Achse des Gelenkes 3 verlaufenden Abschnitte der Schneiden 11, 17 ist es (Fig. 1, 7), da die in den Anlenkpunkten 7, 8 eingeleitete Kraft im wesentlichen über die gesamte Schwenkbewegung der Zangenbacken 1, 2 konstant ist, notwendig, daß aufgrund der entsprechend dem Hebelgesetz anti- proportional zum zunehmenden Abstand von der Achse des Gelenkes 3 tatsächlich an den Schneiden 11, 17 wirkenden Schneidkraft die Zahl der im wesentlichen gleichzeitig zu schneidenden Armierun¬ gen (Armierungsstränge) ebenfalls antiproportional zu der Ent¬ fernung von der Gelenkachse ist.

Eine solche Auffächerung und gleichmäßige Schneidleistung wird, wie in Fig. 6 gezeigt ist, prinzipiell dadurch erreicht, daß bei mindestens einer der beiden Zangenbacken 1, 2 (in Fig. 6 ist dies für beide Zangenbacken dargestellt) der Abstand der tief¬ sten Punkte der konkaven Abschnitte 15 bzw. 20 einer Zangenbacke 1 bzw. 2 von einer Ebene bzw. Tangente durch das Gelenk 3 und die tiefsten Punkte der dem Gelenk 3 am nächsten liegenden kon¬ kaven Abschnitte 15a bzw. 20a einer Zangenbacke 1 bzw. 2 in der der jeweiligen anderen Zangenbacke 2 bzw. 1 abgewandten Richtung mit zunehmendem Abstand der konkaven Abschnitte von dem Gelenk 3 ebenfalls zunimmt. In Fig. 6 ist die entsprechende Ebene für die erste Zangenbacke durch die mit EA bezeichnete gestrichelte Tan¬ gente mit abwechselnd kurzen und langen Strichen dargestellt, während die entsprechende Ebene für die zweite Zangenbacke durch die mit EB bezeichnete strichpunktierte Tangente dargestellt ist. Die tiefsten Punkte der konkaven Abschnitte 15a und 15b der ersten Zangenbacke 1 liegen auf der mit LA bezeichneten gestri¬ chelten Linie (Hüllkurve) und die tiefsten Punkte der konkaven Abschnitte 20a bis 20d der zweiten Zangenbacke liegen auf der mit LB bezeichneten gestrichelten Linie (Hüllkurve). Wie in Fig. 6 dargestellt ist, nimmt der Abstand der tiefsten Punkte von den

entsprechenden Ebenen mit zunehmendem Abstand von dem Gelenk 3 bevorzugterweise nicht linear sondern mit wachsendem Gradienten zu. Das ist in Fig. 6 durch die Krümmung der Linien LA, LB dar¬ gestellt.

Allgemeiner ausgedrückt bedeutet das, daß eine Hüllkurve durch die Achse des Gelenks 3, die die konkaven Abschnitte 15 der er¬ sten Zangenbacke 1 tangiert und die durch die Linie LA in Fig. 6 dargestellt ist, bei mit einem beliebigen Öffnungswinkel zwi¬ schen den Tangenten EA, EB geöffneter Brechzange einen mit zu¬ nehmendem Abstand von der Achse des Gelenks 3 in einer zu der Achse des Gelenkes senkrechten Richtung größeren, d.h. zunehmen¬ den Abstand von der Winkelhalbierenden WH des Öffnungswinkels aufweist. Der selbe Sachverhalt gilt für die in Fig. 6 mit LB bezeichnet Hüllkurve durch die Achse des Gelenks 3, die die kon¬ kaven Abschnitte 20 der zweiten Zangenbacke 2 tangiert, und die ebenfalls bei mit einem beliebigen Öffnungswinkel oc zwischen den Tangenten EA, EB geöffneter Brechzange einen mit zunehmendem Abstand von der Achse des Gelenks 3 in einer zu der Achse des Gelenkes senkrechten Richtung größeren, d.h. zunehmenden Abstand von der Winkelhalbierenden WH des Öffnungswinkels ex, aufweist.

Wie in Fig. 6 durch die gestrichelten Linien, die die Bewegung der Vorsprünge 19b bis 19e beim Schließen der Zange andeuten, gezeigt ist, wird der zwischen den geöffneten Zangenbacken be¬ findliche Raum durch diese Schwenkbewegung in Sektoren (im fol¬ genden Schnittsektoren genannt) unterteilt. In Fig. 6 ist der Punkt, an dem sich der Betonbrechabschnitt der ersten Zangen¬ backe und der Betonbrechabschnitt der zweiten Zangenbacke in der Draufsicht aus Fig. 6 überschneiden mit dem Bezugszeichen 14a = 19a versehen, da dieser Überschneidungspunkt für die Auffä¬ cherung und das Schneiden der Armierung wie ein Vorsprung wirkt. Wie in Fig. 6 gut zu erkennen ist, werden die Schnittsektoren, die mit Sl bis S4 bezeichnet sind, jeweils von mindestens zwei an der selben Zangenbacke angeordneten Vorsprüngen und an jeder der Zangenbacken von jeweils zwei konkaven Abschnitten begrenzt. Für den Schnittsektor Sl sind es die beiden Vorsprünge 19b und die beiden konkaven Abschnitte 20a der zweiten Zangenbacke und

die beiden konkaven Abschnitte 15a der ersten Zangenbacke (von denen in der seitlichen Ansicht aus Fig. 6 jeweils immer nur ei¬ ner dargestellt ist). Für den Schnittsektor S2 sind das die vier Vorsprünge 19b, 19c und die zwei konkaven Abschnitte 20b an der zweiten Zangenbacke und die zwei Zähne 14b und der konkave Ab¬ schnitt 15 der ersten Zangenbacke.

Aufgrund der. oben beschriebenen, den Linien LA bzw. LB entspre¬ chenden Anordnung der tiefsten Punkte bzw. der stetigen Krümmung der konkaven Abschnitte 15 bzw. 20 werden die in einem näher an dem Gelenk -.3 gelegenen Schnittsektor zu schneidenden Armierungs¬ stränge durchgeschnitten, bevor die Armierungsstränge in einem benachbarten Schnittsektor mit größerem Abstand von dem Gelenk 3 geschnitten .werden. D.h. die Armierungsstränge werden bei der Schließbewegung der Zange sukzessive geschnitten. Dazu ist es, wie oben ausgeführt wurde, notwendig, daß mindestens eine der Zangenbacken eine derartige Anordnung der konkaven Abschnitte aufweist, während bei der anderen Zangenbacke die entsprechende Hüllkurve auch z.B. eine der Tangente EA bzw. EB entsprechende Gerade oder ei-nen entsprechend mit zunehmenden Abstand von der Achse des Gelenks abnehmenden Abstand von der Winkelhalbierenden aufweisen kann. Dann muß allerdings die Abnahme des Abstandes von der Winkelhalbierenden kleiner als die Zunahme bei der ande¬ ren Hüllkurve sein, damit der sukzessive Schnitt der Armierungen gewährleistet ist Der Schnittpunkt der beiden Hüllkurven muß also mit abnehmendem _' Öffnungswinkel c einen stetig zunehmenden Abstand von der Achse des Gelenks 3 aufweisen.

Weiterhin sind die konkaven Abschnitte mit einem stetigen Ver¬ lauf derartig ausgebildet, daß die Armierungsstränge, die im we¬ sentlichen parallel zu der Achse des Gelenkes 3 verlaufen, mit abnehmendem Öffnungswinkel zwischen den beiden Zangenbacken in der zu der Achse tles Gelenkes 3 senkrechten Richtung nebeneinan¬ der liegend ausgerichtet werden. Dabei werden die Armierungs¬ stränge, die in einem Schnittsektor der zu der Achse des Gelen¬ kes 3 senkrechten --Richtung nicht nebeneinander liegend ausge¬ richtet werden können, sukzessive in den nächsten benachbarten Schnittsektor geschoben. Derart wird in einem Schnittsektor im

wesentlichen nur eine solche Anzahl von Armierungssträngen ge¬ schnitten, die der ungefähren Länge eines der den Schnittsektor begrenzenden konkaven Abschnitte des Schnittsektors geteilt durch den Durchmesser der Armierungsstränge entspricht. Damit die Zahl der in einem Schnittsektor im wesentlichen gleichzeitig zu schneidenden Armierungsstränge mit zunehmendem Abstand der Schnittsektoren von der Achse des Gelenkes 3 abnimmt, sind die Vorsprünge an mindestens einer Zangenbacke (in Fig. 6 die zweite Zangenbacke 2 mit dem Grundkörper 16) derart angeordnet, daß der Abstand zwischen zwei benachbarten VorSprüngen, dessen Betrag geteilt durch den Durchmesser der Armierungen im wesentlichen die Zahl der gleichzeitig zu schneidenden Armierungsstränge be¬ stimmt, ungefähr antiproportional zum Abstand des tiefsten Punk¬ tes (des Berührungspunktes von Hüllkurve und konkavem Abschnitt) des durch die beiden Vorsprünge begrenzten konkaven Abschnittes von der Achse des Gelenkes 3 ist. Derart ist die Zahl der im we¬ sentlichen gleichzeitig in einem Schnittsektor zu schneidenden Armierungsstränge ungefähr antiproportional zum Abstand des Schnittsektors von der Achse des Gelenkes 3. Da aber die zu dem im wesentlichen gleichzeitigen Schneiden der entsprechenden An¬ zahl von Armierungssträngen in dem Schnittsektor zur Verfügung stehende Schneidkraft entsprechend dem Hebelgesetz ebenfalls im wesentlichen antiproportional zum Abstand von der Achse des Ge¬ lenkes 3 ist, kann die Schneidleistung durch eine derartige An¬ ordnung der Zähne und der konkaven Abschnitte im wesentlichen über den gesamten Schneidvorgang konstant gehalten werden und die effektiv zur Verfügung stehende Schneidkraft wird über den gesamten Schneidevorgang optimal genutzt.

Die Fig. 7A bis 7D zeigen in vier Darstellungen mit abnehmendem Öffnungswinkel zwischen den beiden Zangenbacken 1, 2 das mit ab¬ nehmendem Öffnungswinkel sukzessive Auffächern und Zerschneiden von zwölf schematisch dargestellten Armierungssträngen. Der Be¬ ton, in dem die Armierungsstränge eingebettet sind und der be¬ reits vor dem Schneiden im wesentlichen gebrochen ist, ist in der Darstellung aus den Fig. 7A bis 7D nicht gezeigt. Die zwölf ungefähr parallel zu der Achse des Gelenkes 3 verlaufenden Ar-

mierungsstränge sind im nicht-geschnittenen Zustand schraffiert und im geschnittenen Zustand vollflächig schwarz dargestellt.

Wie in Fig. 7A zu sehen ist, befinden sich acht der zwölf Ar¬ mierungsstränge anfänglich in dem von den Vorsprüngen 14b und 19b begrenzten und der Achse des Gelenkes 3 am nächsten gelege¬ nen Schnittsektor Sl. Bei der Schließbewegung der Zange werden diese Armierungsstränge durch den stetig gekrümmten Verlauf der konkaven Abschnitte 15a, 20a in der zu der Achse des Gelenkes 3 senkrechten Richtung nebeneinander liegend ausgerichtet. Daher sind, wie in Fig. 7B gezeigt ist, mit zunehmender Schließbewe¬ gung in dem der Achse des Gelenkes 3 am nächsten gelegenen Schnittsektor nur noch fünf nebeneinander liegend ausgerichtete Armierungsstränge zu schneiden. Die Zahl der zu schneidenden Ar¬ mierungsstränge entspricht ungefähr der Länge der in dem Schnittsektor befindlichen Abschnitte der Schneiden 11, 17 ge¬ teilt durch den Durchmesser der Armierungsstränge. Wie in Fig. 7C gezeigt ist, ist das Schneiden der fünf zuerst zu schneiden¬ den Armierungsstränge im wesentlichen abgeschlossen, bevor in dem von den VorSprüngen 19b und 19c begrenzten benachbarten Schnittsektor die wesentliche Schneidleistung zu erbringen ist. Wie in Fig. 7C gut zu erkennen ist, wird in dem von den Vor¬ sprüngen 19b und 19c begrenzten Schnittsektor eine Anzahl von vier Armierungssträngen geschnitten, während in dem nächsten be¬ nachbarten Schnittsektor dann die verbleibenden drei Armierungs¬ stränge zu schneiden sind. Die drei zuletzt zu schneidenden Ar¬ mierungsstränge werden, wie sich aus dem in Fig. 7C gezeigten noch sehr großen Abstand der Schneiden 11, 17 ergibt, erst ge¬ schnitten, nachdem das Schneiden der vier zuvor zu schneidenden Armierungsstränge im wesentlichen abgeschlossen ist. Fig. 7D zeigt den Zustand, bei dem die zwölf dargestellten Armierungs¬ stränge vollständig durchschnitten sind.