JP2000102679 | SCISSORS |
WO/2022/192470 | CUTTING APPARATUSES |
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权 利 要 求 书 1. 一种恒角剪刀, 其包括 7个组件: 刀身(la)、 刀身(2a)、 刀刃(lb)、 刀刃 (2b)、 连接轴(3a)、 刀 柄(lc)和刀柄 (2c) ; 刀刃(lb)在刀身(la)上部, 刀刃(2b)在刀身(2a)上部, 刀柄(lc)在刀身(la)下部, 刀 柄 (2c)在刀身 (2a)下部; 其特征在于: 刀刃(lb)和刀刃(2b)的边缘为曲线段且沿中轴线对称, 刀刃(lb)的 边缘为 Φ, 连接轴 (3a)的连接点为 Ο , (lb)上刀刃起点为尸, (lb)上刀刃终点为 β, 用点 O当作 2维坐 标系的原点, 用直线 »< 建立 2维坐标系的 y轴, y轴的方向等于射线 的方向, 过点 ρ作 1条垂直于 7轴的直线, 其与 F轴的交点为 ?, 过原点 O作 1条垂直于 Γ轴的 轴, 轴的方向等于射线^的方 向, 将射线 ^逆时针旋转弧度 2?r , 每隔 ^弧度, 就用其与 Φ的交点当作 Φ的样本, 最终依次得到样 60 本集合 = {βι,β2,α3, , 样本 的下标 代表^旋转的弧度为 ^, 依次计算样本 α,.的中轴角 a 得到中轴角集合 = {C^ C^A, , 计算集合 {α,}的平均值 , 则 |α,. _ ^ < ^恒成立。 2. 如权利要求 1所述的恒角剪刀, 其特征在于: 刀刃(lb)的刀刃边缘满足极坐标方程^ « = '"^+£:, 刀刃(2b)的刀刃边缘满足极坐标方程 r = e(— 这 2个方程的共同变量为: α、 r ; 这 2个方程的共 同参数为: θ、 参数 (0,^ 代表中轴角常量, 参数 C e (_∞,+∞)代表任意常量; 参数 用于调节 中轴角, 参数 C用于调节方程曲线的形状。 3. 如权利要求 1或 2所述的恒角剪刀, 其特征在于: 2个刀刃边缘长度都大于 5厘米。 4. 如权利要求 1或 2所述的恒角剪刀, 其特征在于: 在任意刀刃边缘增加锯齿以增大其摩擦系数。 5. 一种剪刀刀刃,其特征在于: 以连接轴的连接点为极坐标系的原点, 满足极坐标方程r = eα'cow+e 的连续刀刃边缘长度大于 5 厘米; 该方程的参数为: θ、 C ; 参数 5> e (0, )代表中轴角常量, 参数 C e (-∞, +00)代表任意常量; 参数 用于调节中轴角, 参数 C用于调节方程曲线的形状。 6. 一种剪刀刀刃,其特征在于:以连接轴的连接点为极坐标系的原点,满足极坐标方程 r = e(— a ∞t e 的连续刀刃边缘长度大于 5 厘米; 该方程的参数为: θ、 C ; 参数 0 e (O, )代表中轴角常量, 参数 (-∞, +∞)代表任意常量; 参数 0用于调节中轴角, 参数 C用于调节方程曲线的形状。 7. 一种制造权利要求 1所述的恒角剪刀的方法, 包括如下步骤: (1)用极坐标方程 r e^t^7充当刀刃(lb)的边缘方程, 用极坐标方程 r = e(— e) cote+e 当刀刃(2b) 的边缘方程;这 2个方程的共同变量为: α、 r;这 2个方程的共同参数为: 0、 C;参数 S e (0,^) 代表中轴角常量, 参数 (-∞,+∞)代表任意常量: 参数 0用于调节中轴角, 参数 C用于调节方 程曲线的形状; (2)针对目标物的强度和摩擦系数, 设置合适的方程参数 0和 C ; (3)在刀刃(lb)或刀刃(2b)的边缘方程上确定 1个刀刃起点和 1个刀刃终点, 并将两点极角所约束的 闭区间当作该刀刃边缘的定义域; 在该刀刃边缘方程上, 删除刀刃边缘定义域以外的曲线; (4)利用对称方法, 在另一个刀刃的边缘方程上确定 1个刀刃起点和 1个刀刃终点, 并将两点极角约 束的闭区间当作该刀刃边缘的定义域; 在该刀刃边缘方程上, 删除刀刃边缘定义域以外的曲线; (5)根据刀刃(lb)和刀刃(2b)的边缘方程, 在刀身上加工出刀刃(lb)和刀刃(2b)。 |
技术领域
[001] 本发明涉及一种剪刀, 尤其涉及一种剪刀刀刃。 背景技术
[002] 根据图 1所示普通剪刀主视图, 普通剪刀包括 7个组件: 刀身(la)、 刀身 (2a)、 刀刃(lb)、 刀刃 (2b)、连接轴(3a)、刀柄(lc)和刀柄 (2c)。刀刃(lb)在刀身(la)上部,刀刃(2b)在 身(2a)上部。刀柄(lc) 在刀身(la)下部, 刀柄 (2c)在刀身 (2a)下部。 刀刃(lb)和刀刃(2b)的刀刃边缘为直线段且沿 中轴线对称。 为便于阐述, 本文根据普通剪刀主视图来定义以下专有名词 。
[003] 目标物: 剪刀剪切的对象。 说
[004] 距离: 欧氏距离。
[005] 连接点: 连接轴的中心点。 其位置如图 1中 (3a)的中心点。
[006] 刀刃: 刀身上的锋利部分。 其形如图 1中的(lb书)。
[007] 刀刃点: 刀刃边缘上的一点。
[008] 刀刃交点: 2个刀刃边缘的交点。 其位置如图 1中的(4a)。
[009] 中轴线: 从连接点出发, 过刀刃交点的射线。 其位置如图 1中的 (4b)。
[010] 切射线: 从刀刃交点出发、 相切于某个刀刃边缘的射线, 且其与中轴线的夹角小于或等于 。 其
2 位置如图 1中的(4c)。
[011] 剪切角: 刀刃交点的 2条切射线形成的角度, 且其小于或等于 r。 其位置如图 1中的 (4d)。
[012] 中轴角: 过某个刀刃点的中轴线与过该点的切射线的正 夹角, 且其小于 。 其位置如图 1 中的
2
(4e)。 ·
[013] 交点半径: 刀刃交点与连接点的距离。
[014] 内交点: 当剪切角小于或等于; Γ时, 满足交点半径最小的刀刃交点就是内交点。
[015] 外交点: 当剪切角小于或等于 Γ时, 满足交点半径最大的刀刃交点就是外交点。
[016] 刀刃起点: 与连接点距离最小的刀刃边缘点。 其位置如图 1中的 (4f)。
[017] 刀刃终点: 与连接点距离最大的刀刃边缘点。 其位置如图 1中的 (4g)。
[018] 中轴短距: 连接点与刀刃起点之间的距离。
[019] 中轴长距: 连接点与刀刃终点之间的距离。
[020] 剪切距离: 中轴长距减去中轴短距后的数值。
[021] 刀刃利用率: 剪切距离与中轴长距的比值。
[022] 普通剪刀的刀刃边缘为直线段, 它的中轴角在转动时显著变化。 因此, 普通剪刀属于变角剪刀。 普通剪刀的旋转剪切过程等价于刀刃交点外移 。
[023] 如图 2所示, AO C和 AO )E为普通剪刀的部分刀刃, 2个刀刃边缘 (^和 O 的交点为 O, OA 为中轴线的一部分, 而刀刃边缘在 O处的 2条切射线为 O 、 OM。 因为 O 和 OD为直线段, 所以 O 覆盖 O5,而 OM覆盖 OD。 为中轴角。五边形 OGHIJ是目标物在剪切状态下的截面图,其边 GH 与 J/皆平行于 04。 因为 O 和 O£>沿 04对称, 所以线段 J 7垂直于 04。 线段 JG的中点为 。 显然 线段 <¾:垂直于 JG。 己知点 和点 , 本文用符号 代表 和 的距离。 |JG|就是目标物的厚度。 目标物的剪切面就是三角形 AOGJ, 而刀刃压力 F的方向则垂直于 O 。 因为目标物的厚度 |JG|很小, 在剪切三角形 ΔΟΟ/时都约等于恒定值。 根据力学理论, 刀刃压力 F会产生 1个方向垂直于线段 O 的分力 F', 二者关系如下所示:
[024] F' = F cos ZAOB (2.1)
[025] 根据平面几何理论, 容易计算直角三角形 AOGJ的面积 S
\JG\-\OK \JG - cot ZAOB
[026] (2.2)
2 4
[027] 根据材料力学理论, 剪切面 OGJ产生的平均切应力 为:
[028] F = ^ (2.3)
S
[029] 将 (2.1)、 (2.2)代入 (2.3), 可得:
p_4F sinZAOB
[030] (2.4)
一 \ JG f
[031] 假设目标物的许用切应力为 r , 则剪刀剪切成功的充分条件为: [032] F>T (2.5)
[033] 将 (2.4)代入 (2.5), 可得:
[035] 当用普通剪刀连续剪切目标物时, 4O 由大变小, 最小刀刃压力 F也由小变大。 因此, 普通 剪刀所需的最小刀刃压力总是逐渐增大, 并逐渐增加用户用力。
[036] 假设剪刀刀刃在刀刃终点处的中轴角为 α。若 α很小, 则剪刀就难以剪切高强度材料, 应用范围 显著减小。
[037] 若 α较大, 则中轴角变化区间为 [α,^)。 下面根据图 3讨论此情况。
[038] 图 3展示了普通剪刀旋转过程, 其中 为连接点, A为刀刃起点, 为刀刃终点, 射线 ^为 中轴线, A为内交点, 为外交点。 刀刃边缘 先旋转至线段 ¾Α, 再旋转至线段 G^H^ 因此
sin OjH!^
[040] ilOA lOAl,公式 (2.6)等价于下式: [041] (2. 7)
sin O!H,^
[042] 剪切距离 IH'Al与中轴长距 IHiQl的比值为-
\Η λ Ο,\ \Η χ Ο χ \ l^sin OjH,^ l~¾T = T¾¾ = sin ^^ ' 公式 (2. 8)等价于下式:
[046] 根据上文假设, 己知 Zq^C^ Q^若《增大, 则公式 (2. 9)中的 ~^|就减小, 从而减小了刀
I
刃利用率, 降低了剪刀的应用性能。
[047] 综上所述, 中轴角 无法既增大平均应力, 又增大刀刃利用率。 因此, 普通剪刀的最小中轴角 优化空间狭窄, 其难以优化普通剪刀的综合性能。 发明内容
[048] 本发明旨在提供一种恒角剪刀及其制造方法。 恒角剪刀既能增大所有刀刃点的平均应力, 又能避 免减小刀刃利用率。
[049] 此处结合图 5解释恒角剪刀的特征。如图 5所示, 恒角剪刀包括 7个组件: 刀身(la)、刀身(2a)、 刀刃(lb)、刀刃(2b)、连接轴(3a)、刀柄(lc) 和刀柄(2c) ; 刀刃(lb)在刀身(la)上部,刀刃(2b)在刀身( 2a) 上部, 刀柄(lc)在刀身(la)下部, 刀柄 (2c)在刀身(2a)下部; 刀刃(lb)和刀刃(2b)的边缘为曲线且沿中轴 线对称; 刀刃(lb)的边缘为 Φ, 连接轴(3a)的连接点为 (9 ; (lb)上刀刃起点为尸, (lb)上刀刃终点为 用点 O当作 2维坐标系的原点, 用直线 PO建立 2维坐标系的 F轴, ; Γ轴的方向等于射线 的方向; 过 点 β作 1条垂直于 轴的直线, 其与 轴的交点为 R ; 过原点 O作 1条垂直于 Γ轴的 轴, 轴的方向 等于射线^的方向; 将射线 ^逆时针旋转弧度 2;r, 每隔 ^弧度, 就用其与 Φ的交点当作 Φ的样本,
60
最终依次得到样本集合 - ^ρ^, , ,ύ^; 样本 α,的下标 ζ'代表^旋转的弧度为^, 依次计算
60
样本 α,.的中轴角 α,., 得到中轴角集合 = ; 计算集合 的平均值 , 则
- < " ^恒成立。
1 ' 1 60 [050] 图 4展示了恒角剪刀的旋转轨迹, 该恒角剪刀的刀刃边缘为曲线段。当刀刃边缘 β 2 / 2 先旋转至曲 线段 再旋转至曲线段 G 7 H 7 时, 恒角剪刀上任意刀刃点的中轴角都约等于恒定 值。 图 4与图 3的参 数存在以下关系: , Z0 2 B 2 C 2 = O x B x C x
[051] 对于恒角剪刀, 其上任意刀刃点的中轴角都约等于恒定值。 因此, 只要设置中轴角^ > , 恒角 剪刀上的所有刀刃点都能产生较大的平均应力 。
[052] 根据平面几何理论, 容易推断: |E 2 O 2 | = |H 1 O 1 |。 因此可推导得:
[056] 因为! ^ ^^卜 所以上式可推导得
HA
[062] >
H 2 0 2 HA
[063] 因此, 恒角剪刀的刀刃利用率大于普通剪刀的刀刃利 用率。
[064] 综上所述, 恒角剪刀既能增大所有刀刃点的平均应力, 又能避免减小刀刃利用率。
[065] 本发明中的恒角剪刀采用以下技术方案:
[066] 1. 建立刀刃(lb)的边缘方程, 或者建立刀刃(2b)的边缘方程;
[067] 2. 利用对称方法, 建立另一个刀刃的边缘方程;
[068] 3. 针对目标物的强度和摩擦系数, 设置合适的方程参数;
[069] 4. 在刀刃(lb)或刀刃(2b)的边缘方程上确定 1个刀刃起点和 1个刀刃终点, 并将两点极角所约 束的闭区间当作该刀刃边缘的定义域。 在该刀刃边缘方程上, 删除刀刃边缘定义域以外的曲线;
[070] 5. 利用对称方法, 在另一个刀刃的边缘方程上确定 1个刀刃起点和 1个刀刃终点, 并将两点极 角约束的闭区间当作该刀刃边缘的定义域。 在该刀刃边缘方程上, 删除刀刃边缘定义域以外的曲线; [071] 6. 根据刀刃(lb)和刀刃(2b)的边缘方程, 在刀身上加工出刀刃(lb)和刀刃(2b)。
[072] 本发明具备以下优势:
[073] 1. 既能增大所有刀刃点的平均应力, 又能避免减小刀刃利用率。
[074] 2. 可以针对目标物的摩擦系数, 尽可能增大中轴角。 设置特定中轴角的恒角剪刀, 能够省力、 稳定地剪切特定目标物, 显著优化恒角剪刀的应用性能。
W图说明
[075] 图 1为普通剪刀的主视图。
[076] 图 2为普通剪刀剪切物品的截面图。
[077] 图 3为普通剪刀的刀刃利用率图。
[078] 图 4为恒角剪刀的刀刃利用率图。
[079] 图 5为恒角剪刀的主视图。
[080] 图 6为刀刃(lb)边缘的直角坐标方程图。
[081] 图 7为刀刃(lb)边缘的极坐标方程图。 具体实施方法
[082] 下面提供本发明的一个最佳实施例, 并详细描述本发明。
[083] 如图 5所示, 恒角剪刀实施例包括 7个组件: 刀身(la)、 刀身(2a)、 刀刃(lb)、 刀刃(2b)、 连接 轴(3a)、刀柄(lc)和刀柄(2c) ;刀刃(lb)在刀身(la)上部,刀刃(2b)在刀身 2a)上部;刀柄(lc)在刀身(la) 下部, 刀柄 (2c)在刀身(2a)下部; 刀刃(lb)和刀刃(2b)的边缘为曲线段且沿中轴 线对称。
[084] 恒角剪刀实施例的技术指标为 - | = 0, 超过恒角剪刀要求的技术指标 | < ^。 首先, 我们建立如图 6所示的直角坐标系, 原点为 O, 水平坐标轴为 轴, 垂直坐标轴为 轴。 其次建立刀刃 (lb) 或者刀刃(2b)的边缘方程。 本实施例先建立刀刃(lb)的边缘方程, 再建立刀刃(2b)的边缘方程。 以 下根据图 6, 定义一些变量。
[085] 原点 O代表恒角剪刀连接点, 曲线 Ψ代表刀刃 4的边缘, 点代表刀刃交点, 射线^ 5代表中 轴线, 直线 代表曲线 Ψ在 点处的切线, 3为 ^点切线与 轴交点, 射线^ 5与 轴构成的角度为 a , 射线^ 3与 轴构成的角度为 , 中轴角 0 = —or。 根据中轴角定义, e (0, )成立。
[086] 因为恒角剪刀实施例旨在满足 - | = 0, 其刀刃边缘方程满足以下充分条件:
[087] 当恒角剪刀刀刃任意转动时, 其上任意点的中轴角都等于恒定值。
[088] 如图 6所示, 点坐标为 (χ, 。 根据中轴角定义, 0 G (O, )成立。
[089] 此处将刀刃边缘方程建立成极坐标方程。 定义 r为极径, 定义 α为极角, 设置以下极坐标变换: [091] 则刀刃边缘方程为 r(a) = 0。 定义字符 M、 《为任意 2个正奇数。 以下根据 α和 ?的取值, 分 类讨论刀刃边缘方程的形式。
[092] (1) or≠^~且 yff:
2 2
[095] 根据 (5.2)、 (5.1)可得:
[096] tan^ =—
r cosa] d{r- m )l da
[097]
d r-co )l da n r sina + cosa
[098] tan^ =—
r -cos -r-smcr
•tana + r
[099] => tan =— (5.3) r― r - tan a
[100] 根据(5.3), 可得:
n f -tanor + r
[101] tan -tana =— tana
r - r - tan a
r Λχα -r- (r r · tan a-r- tan 2 a
[102] = tan — tan = n ^ r + tan a
[103] = tan - tan a = (5.4) r'-r■ tan
[104] 根据(5.3), 可得-
, Ω + r' tma + r +
[105] tan yff · tan a =— tana
r -r-tana r tan + r tan
[106] (5.5) r f - -tana r - tan a + r- tan or
[107] =>l + tan>ff tana = l +
一 taim r - r - tan a + r tan a--r- tan a
[108] 1 + tan ^ · tan a =
'- -tancr r' + r'-tan 2 a
[100] 1 + tan yff · tan a = (5.6) ■ r · tan a 根据平面几何理论和三角恒等式, 可得:
tan<9 = tan(^-a) n tmB- tan a
=>tan^ = (5.7)
1 + tan yff · tan a 根据 (5.4)、 (5.6)、 (5.7), 可得: r + r-tan a
105] tan/9 =
r' + r'- tan 2 a r(l + tan a
106] =^ tan^ =
r'(l + tan 2 a
107] tan^ =―
108] = — = cot6>
109] — dr = cotO · da
111] => r -a cotO + C 112] =i> r— e (5.8)
113] 方程 (5.8)中的参数 Ce(—∞, +QO)代表任意常量。当 α≠ ^^且 ≠ · ^时,方程 (5.8)是一条 角曲线。
114] (2) « ≠ 且 =
2 2
115] 根据 (5.1), 可得:
116] / = ^
dx
, , d( sma)/ da
118] = {——
d^r-cosa)/ da
―, . ' · sin o + r * cos a
119] =>y =
r' cosa-r sm' a
, r' - tan λ-r , 、
120] =>/ = (5.9)
r,一Γ· tan a [121] 将 (5.8)代入 (5.9), 可得: e amW+c -cotO -tana + e a∞t9+c
[122] y
e a∞te+c -cotO- e acote+c -tana
f-cot^+C
cot^-tanor + e'
[123] =>y =■ (5.10)
e aQOie+c -{cote-tma)
[124] 将《 = — 6>代入(5.10), 可得: e a∞te+c ^οΧθ-\Άηα + β ααΛθ+(
[125]
~ e acot ^ -(cot^-cot^) ~
[126] =^ = oo η·π
[127] 因此在点 r( 处,曲线 r = e ac °w +t 的切线存在且为垂直切线。此时, β
2 成立。同时, α = ·^— 6>也成立。因此, α = /?— 6>成立,即 — α = ^成立。所以当《≠ ^^且 ;3 = ^ 时, 方程 (5.8)仍然是一条恒角曲线。
[128] (3) α = Άβ^
2 2
[129] 将 (5.8)代入 (5.3), 可得:
•cotfl+C
cot^ tanor + e'
[130] ta ^ =
e aeoie+c -(cote-tana) e a cote+c -cot0 + e a coie+c -cota
[131] = ta /ff = (5.11)
• cot Θ ' cot -e l
τη·π
[132] 将《 =二二代入 (5.11), 可得:
[134] =>tan0 = -cot β
[135] => tan^ = -tan β m-π
[136] => tan6' = tan β-
[137] (5.12) [138] 将《 = ^^代入 (5. 12), 可得:
2
[139] β- α = θ
[140] 所以 CT = ^且; 时, 方程 (5. 8)仍然是一条恒角曲线。
2 2
[141] 综上所述, 方程 (5. 8)就是刀刃(lb)边缘方程。 其中, 参数 0 e (O, )代表中轴角常量, 参数
C e (;-∞, +00)代表任意常量。 参数 0用于调节中轴角, 参数 C用于调节方程曲线的形状。 图 7 中的曲线 就是方程 (5. 8)的图形。
[142] 假设方程 (5. 8)的刀刃起点和刀刃终点分别为 ^, )、 (r 2 ,a 2 )。 根据定义可知, £¾ < « 2 成立。 因为方程 (5. 8)是严格增函数, 所以 η < /" 2 也成立。此时, 剪切距离为 0 2 - ^)。于是可得如下刀刃利用率:
[143]
r 2 r 2
[144] \ - e (5. 13)
r2
[145] 当 固定时, 等式 (5. 13)可以通过减小(A - α 2 )来增大刀刃利用率。
[146] 以 0 = 为例。 此时, 设置 = - , 则 H« 0.85。 此时的刀刃利用率仍然很大。
8 4 r 2
[147] 等式 (5. 13)表明: 若在区间(0, )内增大 并且减小 α 2 ), 则目标物截面的平均应力增大, 而刀刃利用率仍然很大。
[148] 以 轴为对称轴, 作刀刃(lb)边缘方程的对称, 就获得刀刃(2b)的边缘方程-
[150] 利用对称方法, 也可先建立刀刃(2b)的边缘方程, 再建立刀刃(lb)的边缘方程。
[151] 恒角剪刀的中轴角并非越大越好, 原因如下:
[152] 1. 增大恒角剪刀的中轴角, 可以增大所有刀刃点的平均应力, 但也会增大所有刀刃点的刀刃推 力。 刀刃推力会移动目标物, 从而破坏稳定的剪切。
[153] 2. 目标物的摩擦系数会产生摩擦力, 它可阻止目标物被刀刃推动。
[154] 因此, 本实施例针对目标物的摩擦系数, 设置 1个尽可能大的参数 0和 1个合适的参数 ( 。
[155] 在刀刃(lb)的边缘上确定 1个刀刃起点 05, )和 1个刀刃终点 O 2 ,or 2 ), 并将两点极角所约束的 闭区间 当作该刀刃边缘的定义域。 在刀刃(lb)的边缘方程上, 删除刀刃边缘定义域以外的曲线。 [156] 利用对称方法,在刀刃(2b)的边缘上确定与刀 刃(lb)对称的 1个刀刃起点和 1个刀刃终点。于是, 在刀刃(2b)的边缘上刀刃起点为 ,- or,), 在刀刃(2b)的边缘上刀刃终点为(r 2 ,- α 2 )。将两点极角所约束 的闭区间 [- ,- ]当作该刀刃边缘的定义域。 在刀刃 (2b)的边缘方程上, 删除刀刃边缘定义域以外的曲 线。
[157] 最后, 根据刀刃(lb)和刀刃(2b)的边缘方程, 在刀身上加工出刀刃(lb)和刀刃(2b)。
[158] 综上所述, 恒角剪刀既可以增大的所有刀刃点的平均应力 , 又避免减小刀刃利用率。 设置特定中 轴角的恒角剪刀, 能够省力、 稳定地剪切特定目标物, 显著优化恒角剪刀的应用性能。 此外, 也可在恒角 剪刀的刀刃边缘增加锯齿以增大其摩擦系数。
[159] 以上叙述及图像已揭示本发明的较佳实施例。 该实施例应被视为用以说明本发明, 而非用以限制 本发明。 本发明的保护范围, 并不局限于该实施例。
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