Kurbelwelle Spanen + Finishen 1. Anwendungsgebiet Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Bearbeiten von rotationssymmetrischen Teilen, insbesondere von Kurbelwellen, insbesondere der Lagerflächen (sowohl der Hublager als auch der Mittellager) von Kurbelwellen bis zum verwendungsfähigen Zustand, also dem Zustand, in dem ohne weitere Materialabnahme an den Lagerflächen die Kurbelwelle im Motor eingebaut werden kann. Dabei sind unter Lagerflächen sowohl die Mantelflächen, also die Lagerbreite, zu verstehen, als auch die sogenannten Spiegelflächen, also die an die Lagerbreite angrenzenden Stirnflächen, die beispielsweise der axialen Lagerung dienen.

II. Technischer Hintergrund Kurbelwellen, insbesondere die Kurbelwellen für Pkw-Motoren mit hohen Zylinderzahlen. sind als während der Bearbeitung instable und damit schwer bearbeitbare Werkstücke bekannt. Die Beurteilung der Maßhaltigkeit einer fertigen Kurbelwelle erfolgt primär-neben der axialen Lagerbreite-durch Beurteilung folgender Parameter : -Durchmesserabweichung Abweichung vom vorgegebenen Solldurchmesser des Lagerzapfens,

-Rundheit = makroskopische Abweichung von der kreisrunden Solikontur des Lagerzapfens, -Rundlauf = Durchmesserabweichung bei sich drehendem Werkstück, also z. B. die Abweichung von der Soll-Lagekontur, die eine Mittellagerstelle während der Drehung der Kurbelwelle vollzieht aufgrund einerseits der nicht idealen Rundheit dieses Mittellagerzapfens und andererseits des außer Mitte liegenden Zapfens der Kurbelwelle, die dabei nur an ihren Enden aufgelegt ist, -Rauheit Ra = die mikroskopische Rauheit der Oberfläche der Lagerstelle, repräsentierender, rechnerisch ermittelter Wert, -Traganteil = der tragende Flächenanteil der mikroskopisch betrachteten Oberflächenstruktur, der zu einer aufgedrückten Gegenfläche in Kontakt gerät, und zusätzlich bei den Hublagerstellen : -Hubabweichung = maßliche, prozentuale Abweichung des Isthubes (Abstand der Istmitte des Hublagerzapfens von der Istmitte der Mittellager). vom Sollhub und -Winkelabweichung = in Grad oder als auf den Hub bezogenes Längenmaß in Umfangsrichtung angegebene Abweichung der Ist-Winkellage des Hublagerzapfens von seiner Soll-Winkellage relativ zur Mittellagerachse und bezüglich der Winkelstellung zu den übrigen Hublagerzapfen, wobei die Einhaltung der gewunschten Toleranzen bei diesen Parametern weniger durch die zur Verfügung stehenden Bearbeitungsverfahren als auch die Instabilität des Werkstückes und die Bearbeitungskräfte erschwert wird. Auch die

Effizienz und Wirtschaftlichkeit des Verfahrens spielt in der Praxis eine große Rolle.

Bisher wurde der Materialabtrag von den Lagerstellen der urgeformten, also gegossenen oder geschmiedeten Kurbelwelle, in drei Bearbeitungsschritten nacheinander durchgeführt : 1. Schritt : Spanende Bearbeitung mit bestimmter Schneide ; dabei wurden die Verfahren Drehen, Drehräumen, Dreh-Drehräumen, Innenrundfräsen und Außenfräsen, Drehfräsen, insbesondere als Hochgeschwindigkeitsfräsen, bzw. Kombinationen dieser Verfahren eingesetzt. Das abzutragende Materialaufmaß bewegte sich im mm-Bereich.

2. Schritt : Schleifen mittels eines harten, massiven Schleifwerkzeuges, beispielsweise einer Schleifscheibe, welche meist mit ihrer Rotationsachse parallel zur Rotationsachse der zu bearbeitenden Kurbelwelle rotiert ; das abzutragende Materialaufmaß bewegte sich im Zehntel-mm-Bereich.

Bei schwierig zu bearbeitenden, insbesondere langen und damit sehr instabilen Kurbelwellen, erfolgte die Schleifbearbeitung auch mehrstufig, z. B. zweistufig durch Vor-und Fertigschleifen.

3. Schritt : Finishen durch in der Regel ein stillstehendes Schleifmittel (Schleifband oder Schleifstein), welches an den Außenumfang der rotierenden Lagerstelle angedrückt wird ; das abgetragene Materialaufmaß bewegt sich z. Z. im Hundertstel-mm-oder gar um-Bereich.

Dabei ist die Bearbeitung noch nach dem Material der Kurbelwelle (Stahl oder Guß) zu unterscheiden, wobei insbesondere Stahikurbelwellen, die bevorzugt für

hochbelastete Einsatzfälle verwendet werden, nach der spanenden Bearbeitung an den Oberflächen der Lagerstellen gehärtet werden. Dies bedingt einen erneuten Verzug der Kurbelwelle, welcher durch das Schleifen und Finishen kompensiert werden mußte. Das Härten von Guf3kurbelwellen wird z. Z. bereits vielfach weggelassen und kann durch Verwendung eines Gußwerkstoffes größerer Härte, z. B. GGG. 60 oder 70 oder mehr und verbesserten Festigkeitswerten, vollständig vermieden werden.

Um die Kosten bei der Kurbelwellenbearbeitung zu senken, wird angestrebt, die Bearbeitung der Lagerstellen von drei auf zwei unterschiedliche Bearbeitungsstufen zu reduzieren.

Dies bedeutet jedoch, daß insbesondere der durch das Schleifen zu bewältigende Materialabtrag größer als beim dreistufigen Verfahren sein muß. Beim Materialabtrag mittels Schleifen ist jedoch nachteilig, daß -wegen des zuzugebenden Kühl-Schmiermittels der anfallende Schleifschlamm problematisch und extrem teuer in der Entsorgung ist, -wegen des im Küh ! schmiermitte ! enthaltenen Oles, z. B. beim CBN- Schleifen, immer eine latente Verpuffungsgefahr besteht, -beim Schleifen die Menge des verwendeten Kühl-Schmiermittels wesentlich größer ist als bei spanenden Bearbeitungsverfahren, da das Kühl-Schmiermittel zusätzlich benutzt wird, um durch Aufstrahlen unter hohem Druck den Schleifstaub wieder aus der Oberfläche der Schleifscheibe zu entfernen, -dennoch die Gefahr einer Überhitzung des Werkstückes sehr groß ist, -auch die auf das Werkstück einwirkenden Bearbeitungsdrücke höher sind als beim spanenden Bearbeiten, und

-eine mikroskopische Oberflächenstruktur erzeugt wird, bei der die durch das Schleifkorn aufgerissenen Korngrenzen durch die nachfolgenden Schleifkörner mit abgetragenem Werkstückmaterial wieder zugeschmiert werden, also eine Oberflächenstruktur mit relativ wenigen schroffen Spitzen, sondern mit zum Teil schuppenartig überlappenden, mehr oder weniger ebenen, abgebogenen Spitzen entsteht.

111. Darstellung der Erfindung a) Technische Aufgabe Es ist daher die Aufgabe gemäß der Erfindung, den Materialabtrag bei der Bearbeitung von Lagerstellen einer Kurbelwelle zu vereinfachen. b) Lösung der Aufgabe Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruches 1 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen ergeben sich aus den Unteransprüchen.

Durch das Weglassen der Schleifbearbeitung wird die Bearbeitungsfolge von drei auf nur zwei prinzipiell unterschiedliche Bearbeitungsverfahren reduziert. Damit fallen nicht nur sämtliche Entsorgungsprobleme des Schleifschlammes weg, sondern die ganz erheblichen Investitionskosten für Schleifmaschinen, die Kosten für den Werkzeugverbrauch und nicht zuletzt der durch das Schleifen erhöhte Bestand an Werkstücken durch verlängerte Umlaufzeiten der Werkstücke. Die Entsorgung der Späne der spanenden Bearbeitung ist unproblematisch, da entweder (Hochgeschwindigkeitsfräsen) trocken geschnitten wird, oder die Trennung Späne-01 wegen der viel geringeren spezifischen Oberfläche der Späne gegenüber Schleifstaub vollständig möglich ist.

Um beim Materialabtrag das Finishen direkt an die spanende Bearbeitung mit bestimmter Schneide, im folgenden kurz spanende Bearbeitung genannt, anschließen lassen zu können, muß der Grad der zulässigen Abweichung der Istwerte von den Sollwerten, wie sie nach der spanenden Bearbeitung vorliegen, so festgelegt werden, daß in der Summe der Bearbeitungsverfahren (spanende Bearbeitung + Finishen) ein technisch möglichst niedriger Aufwand getrieben werden muß, bei gieichzeitig möglichst kurzer Gesamt-Bearbeitungszeit.

Dabei genügt es nicht, mit der spanenden Bearbeitung Sollmaße anzustreben, die so nahe als möglich an die Endmaße nach dem Finishen heranreichen, darnit die durch Finishen und damit durch relativ langsamen Materialabtrag, zu bewältigende Aufmaße so gering wie möglich bleiben können.

Es muß berücksichtigt werden. daß die Hubabweichung und die Winkelabweichung der Hublagerzapfen sich durch das Finishen nicht mehr oder nur sehr gering kompensieren lassen.

Ferner muß berücksichtigt werden, daß beim Finishen ohnehin erstens die erzielbaren Materialabnahmen (Durchmesserverringerung) sehr gering sind, also bis etwa 200 um mit wirtschaftlich vertretbarem Aufwand erreichen können und darüber zweitens durch das Finishen primär der Traganteil-und zwar durch Verringern der Rauheit-erhöht wird, mit dem Ziel, einen Traganteil von etwa 95% zu erreichen. Ein Traganteil von 100% ist unerwünscht, da dann keine Vertiefungen mehr vorhanden wären, die zur Aufrechterhaltung eines Schmierfilms in der Lagerstelle notwendig sind.

Hinsichtlich der mikroskopischen Oberflächenstruktur wird durch die spanende Bearbeitung eine Oberfläche erzielt. bei der die Korngrenzen teilweise aufgerissen sind, indem die Schneide beim Durchtrennen des Materials die Körner auseinanderzieht. Dadurch weist die Oberfläche eine relativ große Zahl spitzer Erhebungen, unterbrochen von Taler in Form von geöffneten

Korngrenzen, auf. Eine derartige Oberflächenstruktur kommt dem Finishen dadurch entgegen, daß die vielen spitzen Erhebungen nicht nur den Materialabtrag durch Finishen erleichtern, sondern gleichzeitig auch das Zusetzen des beim Finishen verwendeten Finish-Bandes etc. verlangsamen, indem die spitzen Erhebungen der Werkstückoberfläche das im Finishband bereits abgelagerte Material teilweise wieder aus diesem herausreißen.

Bereits beim Verringern der Rundheitsabweichungen durch Finishen zeigen sich die Grenzen dieses Verfahrens darin, daß der Zeitaufwand bzw. die bewältigbaren Rundheitsabweichungen nicht nur vom Absolutwert der zu egalisierenden Rundheitsabweichung abhängen, sondern auch von deren Gestalt : Besteht die Unrundheit darin, daß über den Umfang verteilt nur einige wenige (z. B. 2-7) Wellentäler bzw. Erhebungen vorhanden sind (langwellige Unrundheit), so wird bei gleichem Absolutwert der Unrundheit für die Egalisierung mittels Finishen ein wesentlich höherer Zeitaufwand benötigt bzw. es kann unter Umständen keine vollständige Egalisierung erreicht werden, gegenüber einer kurzwelligen Unrundheit von mindestens 10, vorzugsweise sogar etwa 30 oder mehr Wellentälern pro Umfang der Lagerstelle bei gleichem Absolutwert der Unrundheit.

Ferner ist zu berücksichtigen, daß beim Finishen gleichzeitig einerseits die Rauheit verringert und damit der Traganteil verbessert wird. und andererseits die vorhandene Unrundheit egalisiert wird. Diese beiden Effekte lassen sich kaum oder nur sehr begrenzt voneinander abkoppeln. Wenn also ausgehend von einer Anfangs-Rauheit beim Finishen nach einer bestimmten Zeit die gewünschte Rauheit erreicht ist, wird das Finishen abgebrochen, da ein bestimmter Traganteil nicht überschritten werden soll. Die in diesem Zustand erreichte Egalisierung der Rundheitsabweichung wird dann als Endergebnis akzeptiert. und kann nicht mehr separat weiterbetrieben werden.

Rauheit und Traganteil können somit-wenn von einem bestimmten Ausgangszustand dieser beiden Parameter aus das Finishen begonnen wird- nicht unabhängig voneinander auf gewünschte Endwerte hin bearbeitet werden.

Für das direkte Nachfolgen des Finishens nach der spanenden Bearbeitung empfiehlt sich also insbesondere eine spezifische Kopplung der Eingangsparameter beim Finishen und damit der Ausgangsparameter bei der spanenden Bearbeitung hinsichtlich einerseits des Absolutwertes und Grad der Rundheitsabweichung und andererseits hinsichtlich der mikroskopischen Rauheit und des dabei vorhandenen Traganteiles.

Bei der spanenden Bearbeitung mittels Drehverfahren und auch Drehräumverfahren, und ggf. auch bei langsamen Fräsverfahren treten aufgrund langwelliger Schwingungen im Maschinenaufbau, den Werkzeugen und den Werkstücken bei der spanenden Bearbeitung auch eher langwellige Rundheitsabweichungen auf. Dagegen erzeugt speziell das Hochgeschwindigkeits-Außenfräsen kurzwellige Rundheitsabweichungen. Durch Verwendung des Hochgeschwindigkeits-Außenfräsens, bei dem ein im Vergleich zur Kurbelwelle im Durchmesser sehr großer Außenrundfräser von etwa 700 cm Durchmesser mit einer Schnittgeschwindigkeit von 150 bis 1000 m/min neben dem relativ langsam drehenden Werkstück um eine parallel zur Kurbelwelle liegende Achse rotiert, können also Rundheitsabweichungen mit vielen Erhebungen entlang eines Lager-Umfanges erreicht werden.

Auch das Drehfräsen, insbesondere wenn es mit hohen Schnittgeschwindigkeiten betrieben wird. ergibt eher kurzwellige Schwingungen und damit kurzwellige Rundheitsabweichungen. Denn beim Drehfräsen wird mit einer Art Fingerfräser, welcher parallel versetzt zur Radialrichtung der zu bearbeitenden Mantelfläche der Lagerstelle angeordnet ist, gefräst, indem die Mantelfläche mittels der vorzugsweise einen oder einigen wenigen Schneiden, die auf der Stirnseite des Fingerfräsers angeordnet sind, bearbeitet wird. Dabei hat sich insbesondere die Bearbeitung mit nur einer einzigen Schneide als vorteilhaft herausgestellt, wenn

dabei mit sehr hohen Drehzahlen des Fräsers gearbeitet wird und das Werkstück sich vergleichsweise langsam dreht. Wenn dabei auch die Spiegelflächen einer Lagerstelle mitbearbeitet werden sollen, ist der Fingerfräser auch auf seiner Mantelfläche mit einer oder mehreren Schneiden ausgestattet.

Ferner muß berücksichtigt werden, daß beim Finishen in der Regel während des Prozesses das am Werkstück anliegende Schleifmittel, z. B. ein Finishband, nicht gewechselt wird. Das Schleifmittel setzt sich also während des Finishvorganges mehr und mehr an seiner Oberfläche zu, und der Materialabtrag pro Zeiteinheit nimmt stetig ab.

Wie schnell sich vor allem am Beginn des Finishens das Schleifmittel zuzusetzen beginnt, hängt nicht nur von der anfangs vorhandenen Rauheit der Oberfläche, sondern auch von deren Traganteil ab : Je geringer der Traganteil bei einer bestimmten Rauheit-zu Beginn des Finishens-ist, also je spitzer und mit um so steileren Flanken die mikroskopische Oberflächenstruktur sich darstellt um so eher wird eine solche Oberflächenstruktur aus dem Finishband oder auch dem Finishstein oder vergleichbaren Finishmitteln zu Beginn die abgetragenen und im Finishband abgelagerten Materialpartikel noch entfernen können Mit zunehmender Egalisierung der mikroskopischen Oberfläche setzt sich auch die Oberfläche des Schleifmittels beim Finishen immer schneller zu.

Dies bedeutet, daß-bei gleicher Rauheit-ein zu Beginn des Finishens geringer Traganteil für einen hohen anfänglichen Materialabtrag und damit ein zeitlich kurzes Finishen vorteilhaft ist.

Dies bedeutet ferner, daß durch Finishen größere Rauheiten bewältigt werden können, je geringer der Traganteil bei diesen größeren Rauheiten ist.

Mit dem bisherigen Schleifen wurde zwar die Rauheit der Oberfläche gegenüber der spanenden Vorbearbeitung reduziert, der Traganteil dabei im gleichen Zug jedoch entweder konstant gehalten oder sogar erhöht, da die spanende Vorbearbeitung eine mikroskopische Oberflächenstruktur hinterläßt, die einen geringen Traganteil aufweist, da durch die Bearbeitung mit der bestimmten Schneide in oberflächennahen Bereichen teilweise die Korngrenzen in der Metallstruktur radial von außen nach innen verlaufend aufgerissen werden.

Damit ist es möglich, auf ökonomische Art direkt nach dem spanenden Bearbeiten zu finishen, sofern ein effizienter Materialabtrag beim Finishen durch die Vorbearbeitung dadurch begünstigt wird, daß einerseits durch die Wahl des richtigen spanenden Bearbeitungsverfahrens die dort erzielte Rauheit einen geringen Traganteil aufweist, und die dort erzielte Rundheitsabweichung eine möglichst kurzwellige Rundheitsabweichung ist.

Dabei muß weiterhin berücksichtigt werden, daß bei dem bisherigen Schleifen von Lagerstellen die aus der spanenden Vorbearbeitung resultierenden Rundheitsabweichungen durch das Schleifen in der Regel nur in ihrem Absolutwert reduziert wurden, jedoch nicht in ihrer Charakteristik. Es wurden also aus langwelligen Rundheitsabweichung keine kurzwelligen Rundheits- abweichungen durch das Schleifen, sondern es wurde die Anzahl der Wellentäler entweder beibehalten oder gar reduziert, mit der Folge, daß die weitere Verbesserung der Rundheitsabweichungen durch das Finishen, betrachtet in Ergebnisverbesserung pro Zeiteinheit, beim Finishen eher erschwert wurde.

Daraus ergibt sich, daß ein Finishen direkt nach dem spanenden Bearbeiten dann besonders wirtschaftlich ist, wenn nach dem spanenden Bearbeiten die Rundheitsabweichungen geringer als 60 ppi, insbesondere geringer als 40 um sind, die Durchmesserabweichung geringer als 200 um, insbesondere geringer als 150 um und die Rauheit Ra geringer als 10 um, insbesondere geringer als 6 pm. Dabei sind Rundheitsabweichungen mit einer Kurzwelligkeit von mindestens 30 Wellen pro Umfang anzustreben, was für Lagerdurchmesser von ca. 50 mm

gilt, sich jedoch bei steigenden oder sinkenden-Lagerdurchmessern nur unterproportional ändern sollte, also z B. 100% Umfangsänderung bewirkt nur ca.

30% Veränderung der Anzahl der Wellen.

Ferner ist dabei ein eher geringerer Traganteil der nach dem Spanen erzielten Rauheit anzustreben, als er nach dem Schleifen erhalten wird.

Bei Hublagern sollte zusätzlich die Winkelabweichung nach der spanenden Bearbeitung kleiner als 0,4°, insbesondere kleiner als 0,2°, betragen und die Hubabweichung weniger als 0,40%, insbesondere weniger als 0,20%, was den einzuhaltenden Toleranzen der einsatzfähigen Kurbelwelle entspricht, da diese Parameter durch das Finishen nicht mehr wirtschaftlich vertretbar verändert werden können.

Für die spanende Bearbeitung bietet sich damit das Außenfräsen oder das Drehfräsen, insbesondere in Form von Hochgeschwindigkeitsfräsen, aufgrund der vorbeschriebenen Zusammenhänge an.

Insbesondere bei schwierigen Werkstücken hat es sich gezeigt, daß sich eine für die direkte Kopplung von spanender Bearbeitung und Finishen günstige Konstellation der nach der spanenden Bearbeitung und vor dem Finishen vorhandenen Abweichungen zwischen Sollwerten und Istwerten der relevanten Parameter nur noch erzielen täßt, wenn die spanende Bearbeitung mehrstufig, insbesondere zweistufig (Vorspanen und Fertigspanen) erfolgt. Dabei ist das Hochgeschwindigkeits-Außenfräsen oder das Hochgeschwindigkeits-Drehfräsen sowohl bei Hublagern als auch bei Mittellagern für die zweite Stufe des Fertigspanens zu bevorzugen.

Die erste Stufe des Vorspanens wird bei Hublagern ebenfalls mit Außenfräsen, insbesondere mit Hochgeschwindigkeits-Außenfräsen erfolgen, bei Mittellagern kann dies auch durch Drehen oder Drehräumen oder Dreh-Drehräumen erfolgen.

Wenn zwei-oder gar mehrstufig zerspant wird, bewegen sich die beim Fertigspanen zu bewältigenden Aufmaße dabei optimalerweise zwischen 0,2 und 0,5 mm, um durch Abnahme sehr dünner Späne vor allem die Rundheit und Durchmesserabweichung weiter zu verbessern und eine im Verlaufe jedes einzelnen Schnittes des Hochgeschwindigkeitsfräsens möglichst gleich bleibende Rauheit mit gleichbleibend geringem Traganteil in mikroskopischer Hinsicht zu erzielen.

Auf der anderen Seite empfiehlt sich beim Finishen der Einsatz von Bandfinishern, wobei die Schleifbänder mittels Anpreßschalen gegen die rotierende Lagerstelle gedrückt werden und gleichzeitig in Längsrichtung eine relative Oszillation zwischen Schleifband und Werkstuck bewirkt wird. Die Anpreßschalen sollen dabei das Werkstück um jeweils wenigstens 120°, vorzugsweise um bis zu 180°, umschließen.

Wenn zusätzlich während des Finishprozesses das momentane Istmaß überprüft und der Prozeß hinsichtlich Drehzahl und Anpreßdruck gesteuert wird, kann die Durchmesserabweichung besonders gut reduziert werden, ohne daß in das Werkstück durch hohe Reibungskräfte zuviel Wärme eingebracht und damit ein Verzug des Werkstückes bewirkt wird. Ein geeignetes Finishverfahren ist beispielsweise in der US-PS 4,682,444 beschrieben. Das Finishen erfolgt idealerweise trocken, also ohne Zugabe von Kühl-/Schmiermitteln an die Bearbeitungsstelle, was sich jedoch nicht immer realisieren läßt. c) Ausfiihrungsbeispiele Die vorangehend erwähnten Parameter sind im folgenden anhand der Figuren näher erläutert. Es zeigen : Fig. 1 : einen Querschnitt durch einen Hublagerzapfen,

Fig. 2 : einen Querschnitt durch einen Lagerzapfen allgemein, und Fig. 3 : eine Kontur im Querschnitt, deren Rundlauf bestimmt werden soll.

Die Figur 1 zeigt im Querschnitt einen Hublagerzapfen z. B. nach dem Spanen und vor dem Finishen, wobei mit durchgezogener, dicker Linie dessen Istkontur, mit gestrichelter Linie dessen Sollkontur nach dem Spanen und mit gepunkteter bzw. kurz gestrichelter Linie dessen Sollkontur nach dem Finishen, also dessen Endkontur, eingezeichnet ist.

Dabei sind die Sollkonturen exakt kreisrunde Konturen um ein Sollzentrum. welches einen bestimmten Sollhub, also Radialabstand vom Mittellagerzentrum der Kurbelwelle, aufweist.

Die Istkontur des Hublagerzapfens ist demgegenüber unrund. Die Unrundheiten sind in der Figur drastisch übertrieben dargestellt.

Im rechten oberen Quadranten ist dabei eine kurzwellige Rundheitsabweichung mit vielen Wellenbergen und Wellentälern pro Winkelsegment dargestellt, während über den Rest des Umfanges eine langwellige Rundheitsabweichung mit wenigen Wellen und Wettentätern dargestellt ist.

Bei den einzelnen Parametern, die zur Beurteilung der Qualität einer rotationssymmetrischen Fläche und insbesondere der Lagerstellen von Kurbelwellen herangezogen werden, ist zu unterscheiden zwischen Parametern. die auf das Sollzentrum des jeweiligen Lagerzapfens bezogen sind und Parametern, die unabhängig vom Sollzentrum bestimmt werden.

Makroskopische Parameter, die nicht auf ein bestimmtes Sollzentrum bezogen sind, sind die Rundheit und die Durchmesserabweichung.

Zu den Parametern im einzelnen :

Rundheit : Die sogenannte Rundheit, also eigentlich die Abweichung von der idealen kreisrunden Sollkontur, wird nach dem IS01101, dort Punkt 3.8, dadurch bestimmt, daß die Istkontur zwischen zwei zueinander konzentrische Kreise, dem inneren Kreis Ki und dem äußeren Kreis Ka, so eng wie möglich eingepaßt wird.

Die beiden Kreise müssen lediglich zueinander, nicht jedoch zum Sollzentrum konzentrisch sein. Der radiale Abstand, also die halbe Durchmesserdifferenz, dieser beiden Kreise Ki und Ka, wird als Rundheit bezeichnet.

Da die Kreise Ki und Ka konzentrisch zueinander verlaufen müssen, stimmt deren Mittelpunkt, das Rundheitszentrum, nicht immer mit dem Istzentrum, welches beispielsweise als Schwerpunkt der als Fläche betrachteten Istkontur ermittelt wird, überein.

Die Rundheit ist damit quasi der Höhenabstand zwischen dem höchsten Wellenberg und dem tiefsten Wellental der abgewickelten Istkontur.

Durchmesserabweichung : Hier ist zunächst von Bedeutung, ob als Solldurchmesser der Solldurchmesser nach dem jeweiligen Bearbeitungsschritt oder der Enddurchmesser, also der Solidurchmesser nach dem Finishen. gewählt wird. In der Regel beziehen sich die in dem Forderungskatalog für ein Bearbeitungsverfahren oder eine Bearbeitungsmaschine enthaltenen Maximalgrenzen fur die Durchmesser- abweichung auf den Sollwert nach diesem speziellen Bearbeitungsschritt.

In Fig. 2 ist sowohl die Sollkontur nach dem Spanen als auch die Sollkontur nach dem Finishen, also die Endkontur, zusätzlich zur Istkontur eingezeichnet.

Die Durchmesserabweichung kann auf mindestens zwei grundsätzlich verschiedene Arten ermittelt werden :

Die früher übliche Kontrolle des Durchmesser bestand darin, daß die bearbeitete Kontur entweder axial in hülsenförmige Leeren mit bekanntem Innendurchmesser oder radial in gabelförmige Leeren, bei denen der freie Abstand zwischen den Enden der Gabel bekannt war, eingeführt wurde. Derartige Leeren waren in kleinen Maßabstufungen verfügbar, und wenn das Prüfteil sich in die eine Leere gerade noch einführen ließ, in die nächstkleinere Leere jedoch bereits nicht mehr, so war damit das Durchmessermaß des Prüfteiles als zwischen den Maßen der beiden Leerengrößen liegend bekannt.

Die Meßmethode mit einer hülsenförmigen Leere und-bei mehrfacher Durchführung in unterschiedlichen Querebenen-auch die Methode mit einer gabelförmigen Leere bestimmte also immer den maximalen Istdurchmesser.

Heute werden bei hohen Qualitätsanforderungen Prüfteile in der Regel mit sogenannten Meßmaschinen vermessen und die gewünschten Werte von der Meßmaschine bestimmt. Im Falte der Durchmesserabweichung vermißt die Meßmaschine mit ihrem Taster die Umfangskontur des gewünschten Lagerzapfens in einer bestimmten oder auch in mehreren Ebenen. Da hieraus sämtliche Einzeldurchmesser, in jeder gewünschten Winkellage, bekannt sind, kann hieraus beispielsweise ein durchschnittlicher, gemittelter Istdurchmesser errechnet werden.

Die Durchmesserabweichung A besteht in der Differenz des maximalen Istdurchmessers und dem Solldurchmesser, wie in Fig. 1 eingezeichnet. Die Rundheit bzw. die Abweichung von der idealen Rundheit liegt damit vollständig radial innerhalb des maximalen Istdurchmessers.

Bestimmt man die Durchmesserabweichung aus dem gemittelten Istdurchmesser und dem Solldurchmesser, ergeben sich geringere Werte für die Durchmesserabweichung, da die Rundheit teilweise innerhalb, teilweise außerhalb des gemittelten Istdurchmessers liegt.

In beiden Fallen ist jedoch darauf zu achten, daß zwar nicht unbedingt die Sollkontur nach dem momentan betrachteten Bearbeitungsschritt, etwa dem Spanen, wie in Fig. 2 eingezeichnet, wohl aber die Endkontur vollständig innerhalb der Istkontur liegen muß.

Die Endkontur kann dagegen durchaus wenigstens teilweise außerhalb des inneren Kreises Ki, welcher zur Bestimmung der Rundheit herangezogen wird, liegen.

Bei Bestimmung der Durchmesserabweichung B aus dem gemittelten Istdurchmesser und dem So ! ! durchmesser muß für die Maßhaltigkeit des Prüfstückes zusätzlich berücksichtigt werden, um welchen Anteil sich die Rundheit von diesem gemittelten Istdurchmesser radial nach innen erstreckt.

Ferner muß bekannt sein, ob der gemittelte Istdurchmesser positiv oder negativ vom Solldurchmesser nach dem jeweiligen Bearbeitungsschritt, also beispielsweise nach dem Spanen, abweicht, da der gemittelte Istdurchmesser- wie in Fig. 1 dargestellt-durchaus auch kleiner als die Sollkontur nach dem Spanen sein kann, ohne daß das Prüfteil als Ausschuß zu betrachten ist. Solange der gemittelte Istdurchmesser noch größer ist als die Endkontur, kann durch den nachfolgenden Bearbeitungsschritt, beispielsweise das Finishen, die Endkontur erreicht werden.

In Fig. 1 sind wegen der besseren Ubersichtlichkeit die Kreise Ki und Ka (die zwar zueinander, nicht jedoch zu einem bestimmten Zentrum konzentrisch verlaufen müssen und minimalen Abstand zueinander haben sollen) zur Bestimmung der Rundheit sowie der gemittelte Istdurchmesser und der maximale Istdurchmesser nur als Teilstücke eingezeichnet.

Ein makroskopischer Parameter, der sowohl für Hublagerzapfen als auch für Hauptlagerzapfen von Bedeutung ist und dennoch auf die Relation zum Solizentrum aufbaut, ist der

-Rundlauf (Figur 3) : Dieser wird bestimmt durch Anlegen minimal beabstandeter Kreise Di bzw. Da innen und außen an die Istkontur des Prüfstückes. Gegenüber der Rundheitsbestimmung sind diese beiden Kreise Di und Da jedoch nicht nur zueinander, sondern auch zum Sollzentrum konzentrisch.

Der Ringbereich zwischen den Kreisen Di und Da stellt also denjenigen Ringbereich dar, den die Istkontur der z. B. Hauptlagerfläche bei Rotation der Kurbelwelle bestreichen würde.

Vor allem für die dargestellten Hublagerzapfen, wie in Fig. 1 dargestellt, ist die Abweichung des Istzentrums vom Sollzentrum von entscheidender Bedeutung, die durch das Finishen nicht mehr oder nur gering beeinflußt wird.

Während die Hubabweichung, also die Abweichung des Isthubes vom Sollhub, die Sollverdichtung der Hubkolbenmaschine, in die die Kurbelwelle spater eingesetzt wird, unerwünscht verändert, beeinflußt die Winkelabweichung, also die Abweichung der Istwinkellage eines Hublagerzapfens bezüglich der Gesamtkurbelwelle von ihrer Sollwinkellage, die Winkellage des Totpunkts dieser Hublagerstelle bei der Hubkolbenmaschine, bei einem Verbrennungsmotor also u. a. den Zündzeitpunkt, die optimalen Öffnungs-und Schließzeitpunkte für die Ventile etc.

Hubabweichung und Winkelabweichung müssen also nach dem Spanen bereits innerhalb der Toleranzen für die Endmasse liegen.

Gegenüber den bisherigen makroskopischen Betrachtungen ist in dem rechten unteren Bildteil der Figur in der Vergrößerung die mikroskopische Oberflächenstruktur dargestellt.

Rauhigkeit :

Wird die subjektiv empfundene, mikroskopische Oberflächengestaltung bezeichnet. Die Rauheit Ra bezeichnet dabei den nach DIN 4768 bestimmten arithmetischen Mittelwert der absoluten Werte aller Profilordinaten des mikroskopischen Oberflächenprofils, üblicherweise ermittelt innerhalb einer Gesamtmeßstreci<e und nach dem Ausfiltern von groben Formabweichungen und gröberen Anteilen wie Rundheit, also Welligkeit der Oberfläche.

Dennoch la (3t dieser häufig verwendete Parameter kaum einen Rückschluß auf die Höhe des Rauheitsprofils zu. Deshalb wird häufig zur besseren Veranschaulichung die Rauhtiefe R mit angegeben (ebenfalls gemäß DIN 4768). Diese stellt den Abstand zwischen der höchsten Erhebung und tiefsten Vertiefung einer mikroskopischen Oberflächenstruktur innerhalb einer definierten Prüfstrecke dar, wobei der so ermittelte Wert von fünf Prüfstrecken zur Bestimmung von Rz gemittelt wird, um Ausreißer aus dem Oberflächenprofil, also extrem hohe Spitzen und extrem tiefe Täler, rechnerisch nicht überzubewerten.

Traganteil ist-in der Abwicklung betrachtet-derjenige Oberflächenanteil, der sich beim Einebnen der mikroskopischen Rauheit auf eine bestimmte Resthöhe als durchgehender Oberflächenanteil ergibt.

In der Praxis wird der Traganteil ermittelt, indem auf die zu bestimmende Oberfläche eine Gegenfläche mit Idealform, also bei ebenen Flächen eine ideal ebene Flache oder im vorliegenden Fall bei Außenrundflächen eine ideal einem Kreisbogen entsprechende konkave Gegenfläche-mit einer bestimmten

Nennbelastung, beispielsweise 0,1 N/mnf, aufgedrückt wird. Durch diese Nennbelastung werden die mikroskopischen Erhebungen des Profils, die ohne Belastung nur mit ihren Spitzen und damit mit einem Flachenanteil nahe gegen 0 an der Gegenfläche anliegen würden, etwas flachgedrückt, so daß der kontaktierende Flächenanteil gegenüber der Gesamtfläche steigt und durch Einfärben etc. in der Praxis gut ermittelt werden kann.

Auch hierbei wird bei der Bestimmung von einer bestimmten Bezugsfläche ausgegangen. Eine Normung nach DIN fur die Bestimmung des Traganteils existiert jedoch nicht, sondern lediglich eine diesbezügliche VDI-Richtlinie, nämlich VDINDE 2603.

Der Traganteil korreliert also mit demjenigen Oberflächenanteil, der beim späteren Einsatz des Lagerzapfens sich tatsächlich an der außen gegenüberliegenden Lagerschale abstützen kann, wenngleich bei dem Praxiseinsatz zusätzlich dynamischen, die radial wirkenden Kräfte in dieser Lagerpaarung zusätzlich wirken, und damit die tragende Fläche gegenüber dem einer definierten statischen Belastung ermittelten Traganteil noch erhöhen.

Die zwischen diesem durchgehenden Oberflächenanteil verbleibenden restlichen mikroskopischen Vertiefungen dienen beispielsweise der Aufnahme von Schmiermittel, der Aufnahme von mikroskopischem Abrieb bzw. molekularer Fließbewegungen des Werkstoffes etc., weshalb bei mechanischen Lagerstellen wie den Lagerstelien einer Kurbelwelle kein Traganteil von 100%, sondern von maximal etwa 95% erwünscht ist.