La présente invention concerne un dispositif de détection de court-circuit d'un pont en H. La présente invention trouve une application particulièrement avantageuse, bien que nullement limitative, dans les dispositifs de détection de court-circuit de ponts en H embarqués dans des véhicules automobiles et pilotant l'alimentation d'une charge, telle qu'un actionneur.

Actuellement, il existe différents dispositifs de détection de court-circuit d'un pont en H, ce dernier étant configuré pour qu'un courant déterminé circule d'une borne à une autre d'une charge agencée en son centre afin de polariser ladite charge. En effet, il importe d'être en mesure de détecter ce type de défaut en vue de protéger et de préserver l'intégrité de ladite charge, mais aussi de différents composants électroniques reliés au pont en H par l'intermédiaire de pistes conductrices, tels que des connecteurs ou des modules de commande.

Ce type de dispositifs de protection est, par exemple, avantageusement embarqué dans des véhicules automobiles où des ponts en H comportent des charges de type injecteurs ou bien encore des moteurs autosynchrones.

De manière conventionnelle, un dispositif de détection de court-circuit d'un pont en H comporte un circuit imprimé, encore appelé PCB (abréviation de l'expression anglaise « Printed Circuit Board »), pourvu de pistes conductrices. Au moins deux de ces pistes relient l'entrée et la sortie du pont en H respectivement à une alimentation électrique et à une masse électrique.

Un moyen de détecter un court-circuit d'un pont en H consiste typiquement à mesurer de manière indirecte des courants circulant en amont et en aval respectivement de l'entrée et de la sortie du pont en H. Par mesure indirecte, on entend ici une ou des mesures de potentiels électriques aux bornes d'éléments présentant une résistance au passage du courant les traversant. A cet effet, ledit dispositif comporte généralement des éléments résistifs, comme par exemple des shunts de mesure, agencés en entrée et sortie du pont en H, traversés par le courant délivré par l'alimentation, et reliés à des moyens de mesure des potentiels électriques aux bornes desdits éléments résistifs.

Ces moyens de mesure sont configurés pour détecter un court- circuit (d'alimentation ou de masse) du pont en H par comparaison desdits potentiels électriques. Il s'agit classiquement d'amplificateurs opérationnels. Ainsi, un dispositif de détection de court-circuit d'un pont en H comporte généralement au moins deux amplificateurs adaptés à comparer les potentiels électriques respectifs aux bornes desdits éléments résistifs. Par conséquent, plus il y a de ponts en H à commander dans un circuit imprimé, plus le nombre d'éléments résistifs et de moyens de mesure est important. Dès lors, un tel dispositif de détection impose, outre une surface de circuit imprimé non négligeable relativement à l'environnement dans lequel il est embarqué, un schéma de routage complexe en raison des nombreux composants électroniques et éléments résistifs nécessaires à son fonctionnement.

Par ailleurs, l'utilisation d'éléments résistifs tels que des shunts de mesure en série avec l'entrée et la sortie du pont en H entraîne des pertes de rendement par rapport à la puissance effectivement délivrée par l'alimentation, et destinée en priorité au fonctionnement de la charge du pont en H. A cela s'ajoute aussi le fait que la mesure de potentiels électriques aux bornes de shunts de mesure est une opération non triviale car nécessitant un minimum de précision.

La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur, notamment ceux exposés ci-avant, en proposant une solution qui permette d'avoir des dispositifs de détection de court-circuit de demi pont en H, et présentant un schéma de routage simple limitant la surface de circuit imprimé à utiliser ainsi qu'adapté à éviter l'utilisation de shunts de mesure en série avec l'entrée et la sortie du pont en H.

A cet effet, l'invention concerne un dispositif de détection de court-circuit d'un pont en H, ledit dispositif comportant un circuit imprimé pourvu de pistes conductrices et comportant :

· une piste d'alimentation reliant le pont en H à une première zone de connexion destinée à être connectée à un premier connecteur multibroche relié à une borne d'alimentation d'une source d'alimentation,

• une piste de masse reliant le pont en H à une deuxième zone de connexion destinée à être connectée à un deuxième connecteur multibroche relié à une borne de référence de la source d'alimentation.

En outre, ledit dispositif comprend des moyens de mesure de deux potentiels électriques en deux points différents dudit premier connecteur multibroche, ainsi que de deux potentiels électriques en deux points différents dudit deuxième connecteur multibroche, et des moyens de traitement configurés pour détecter un court-circuit du pont en H par comparaison des potentiels électriques mesurés respectivement sur le premier connecteur multibroche et sur le deuxième connecteur multibroche.

Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif de détection de court- circuit d'un pont en H peut comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.

Dans un mode particulier de réalisation, les moyens de mesure comportent, au niveau de la première zone de connexion, une première zone de contact et une deuxième zone de contact isolées électriquement l'une de l'autre sur le circuit imprimé, ladite première zone de contact et ladite deuxième zone de contact étant reliées respectivement à la piste d'alimentation et à une première piste de mesure, et étant destinées à être connectées respectivement à des points de broches différentes du premier connecteur.

Dans un mode particulier de réalisation, les moyens de mesure comportent, au niveau de la deuxième zone de connexion, une première zone de contact et une deuxième zone de contact isolées électriquement l'une de l'autre sur le circuit imprimé, ladite première zone de contact et ladite deuxième zone de contact étant reliées respectivement à la piste de masse et à une deuxième piste de mesure, et étant destinées à être connectées respectivement à des points de broches différentes du deuxième connecteur.

Dans un mode particulier de réalisation, lesdits moyens de traitement comportent un premier, un deuxième et un troisième comparateurs de tension, chaque comparateur de tension comportant deux bornes d'entrée ainsi qu'une borne de sortie, et étant adapté à passer d'un état logique haut à un état logique bas, et inversement, lorsque la tension en valeur absolue entre ses deux bornes d'entrée est supérieure à une valeur seuil prédéfinie,

lesdits premier et deuxième comparateurs de tension étant configurés pour être :

· soit tous les deux dans le même état logique lorsque la différence des tensions mesurées respectivement sur le premier connecteur et sur le deuxième connecteur est inférieure à ladite valeur seuil,

• soit dans deux états logiques distincts,

et ledit troisième comparateur étant configuré pour être à l'état logique bas et à l'état logique haut lorsque les premier et deuxième comparateurs sont respectivement dans deux états logiques distincts et dans le même état logique.

Dans un mode particulier de réalisation, lesdits premier, deuxième et troisième comparateurs de tension sont respectivement un premier, un deuxième et un troisième amplificateurs opérationnels comportant chacun une borne de sortie, une borne d'entrée inverseuse et une borne d'entrée non-inverseuse.

Dans un mode particulier de réalisation, deux résistances annexes sont respectivement agencées entre la borne de sortie et l'entrée inverseuse des premier et deuxième amplificateurs.

Dans un mode particulier de réalisation, une résistance de retour est agencée entre le pont en H et la piste de masse. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d'exemple nullement limitatif, et faite en se référant à la figure 1 qui représente :

- figure 1 : une représentation schématique d'un exemple de réalisation d'un dispositif de détection de court-circuit d'un pont en H.

La figure 1 représente schématiquement un exemple de réalisation d'un dispositif de détection de court-circuit d'un pont en H.

Ledit dispositif de détection comporte un circuit imprimé pourvu de pistes conductrices. Lesdites pistes conductrices sont séparées par un matériau isolant. Par exemple, et à titre nullement limitatif, lesdites pistes conductrices sont étant réalisées en cuivre et séparées par un polymère époxyde.

Ledit circuit imprimé comporte une piste d'alimentation 13 reliant le pont en H à une première zone de connexion 14 destinée à être connectée à un premier connecteur multibroche 12 relié à une borne d'alimentation 2 d'une source d'alimentation 1 . Par exemple, et à titre nullement limitatif, ledit premier connecteur multibroche 12 comporte une entrée, sous forme de fiche, reliée à la borne d'alimentation 2 de la source d'alimentation 1 au moyen d'un câble d'alimentation s'insérant dans ladite fiche d'entrée.

Ledit circuit imprimé comporte aussi une piste de masse 17 reliant le pont en H à une deuxième zone de connexion 18 destinée à être connectée à un deuxième connecteur multibroche 16 relié à une borne de référence 3 de la source d'alimentation 1. Ladite borne de référence est en outre reliée à une masse électrique 4 correspondant à un potentiel électrique de référence. Par exemple, et à titre nullement limitatif, ledit deuxième connecteur multibroche 16 comporte une sortie, sous forme de fiche, reliée à la borne de référence 3 de la source d'alimentation 1 au moyen d'un câble de masse s'insérant dans ladite fiche de sortie.

Dans le présent exemple de réalisation, et à titre nullement limitatif, le circuit imprimé est embarqué dans un véhicule automobile (non représenté). Ladite source d'alimentation 1 est la batterie dudit véhicule automobile, ladite masse électrique 4 étant par exemple la carcasse métallique du véhicule automobile.

Le pont en H comporte deux branches d'alimentation 5, 6 montées en parallèle entre la source d'alimentation 1 et la masse électrique 4. Chaque branche d'alimentation 5, 6 comporte un point milieu 7, 8 relié à une borne d'une charge 9, ladite charge 9 étant destinée à être parcourue par le courant délivré par la source d'alimentation 1. Dans le présent exemple de réalisation, ladite charge 9 est un actionneur d'injecteur.

Ledit dispositif est mis en œuvre pour détecter un court-circuit du pont en H. Par « court-circuit du pont en H », on entend ici que l'un des points milieux 7, 8 du pont en H est directement relié soit à la borne d'alimentation 2 de la source d'alimentation 1 dans le cas d'un court-circuit à l'alimentation, soit à la borne de référence 3 de la source d'alimentation 1 dans le cas d'un court-circuit à la masse.

Chaque branche d'alimentation 5, 6 du pont en H comporte deux transistors MOSFET 51 , 52, 61 , 62 (acronyme de l'expression anglaise « metal-oxide-semiconductor field-effect transistor ») agencés de part et d'autre du point milieu 7, 8 de ladite branche d'alimentation 5, 6. Chaque transistor MOSFET du pont en H est destiné à commuter d'un état passant à un état bloqué au moyen d'un module de commande (non représenté), tel que par exemple un microcontrôleur.

Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 1 , les branches d'alimentation 5, 6 du pont en H sont montées en parallèles entre un point d'entrée 10 et un point de sortie 1 1. Chaque branche d'alimentation 5, 6 comporte un transistor 51 , 61 de type canal N, de drain et de source reliés respectivement audit point d'entrée 10 du pont en H et au point milieu 7, 8 de ladite branche d'alimentation 5, 6, ainsi qu'un transistor MOSFET 52, 62 de type canal N de drain et de source reliés respectivement au point milieu 7, 8 de ladite branche d'alimentation 5, 6 et audit point de sortie 1 1 du pont en H. De plus, ladite piste d'alimentation 13 et ladite piste de masse 17 relient respectivement ledit premier connecteur multibroche 12 au point d'entrée 10 du pont en H et ledit deuxième connecteur multibroche 16 au point de sortie 1 1 du pont en H.

Par ailleurs, le dispositif de détection comprend des moyens de mesure de deux potentiels électriques en deux points différents dudit premier connecteur multibroche 12, ainsi que de deux potentiels électriques en deux points différents dudit deuxième connecteur multibroche 16.

Dans un mode particulier de réalisation, illustré par la figure 1 à titre nullement limitatif, les moyens de mesure comportent, au niveau de la première zone de connexion 14, une première zone de contact 141 et une deuxième zone de contact 142 isolées électriquement l'une de l'autre sur le circuit imprimé, ladite première zone de contact 141 et ladite deuxième zone de contact 142 étant reliées respectivement à la piste d'alimentation 13 et à une première piste de mesure 15, et étant destinées à être connectées respectivement à des points de broches différentes du premier connecteur 12.

Tel qu'illustré par la figure 1 , les moyens de mesure comportent aussi, au niveau de la deuxième zone de connexion 18, une première zone de contact 181 et une deuxième zone de contact 182 isolées électriquement l'une de l'autre sur le circuit imprimé, ladite première zone de contact 181 et ladite deuxième zone de contact 182 étant reliées respectivement à la piste de masse 17 et à une deuxième piste de mesure 19, et étant destinées à être connectées respectivement à des points de broches différentes du deuxième connecteur 16.

Il est à noter que les premier 12 et deuxième 16 connecteurs multibroches présentent respectivement une résistance intrinsèque représentative de leur capacité à s'opposer au passage du courant de la source d'alimentation 1 , ceci en raison des matériaux les constituant mais aussi, par exemple, de la manière dont leurs broches respectives sont connectées aux pistes du circuit imprimé (par soudage, par clipsage, etc.). Dès lors, dès que le courant circule entre deux points différents d'un des connecteurs multibroches, il apparaît une différence de potentiel électrique entre ces deux points, ladite différence de potentiel étant fonction de la résistance intrinsèque dudit connecteur.

Le dispositif de détection comporte en outre des moyens de traitement configurés pour détecter un court-circuit du pont en H par comparaison des potentiels électriques mesurés respectivement sur le premier connecteur multibroche 12 et sur le deuxième connecteur multibroche 16.

Dans un mode particulier de réalisation, lesdits moyens de traitement comportent un premier 20, un deuxième 30 et un troisième 40 comparateurs de tension. Chaque comparateur de tension 20, 30, 40 comporte deux bornes d'entrée ainsi qu'une borne de sortie, et est adapté, d'une part, à effectuer des opérations arithmétiques entre des signaux électriques acheminés vers chacune de ses bornes d'entrée, ainsi que d'autre part à passer d'un état logique haut à un état logique bas, et inversement, lorsque la tension en valeur absolue entre ses deux bornes d'entrée est supérieure à une valeur seuil prédéfinie. A cet effet, la borne de sortie de chaque comparateur de tension a un potentiel électrique haut ou bas selon que ledit comparateur est respectivement à l'état logique haut ou à l'état logique bas, ledit potentiel haut étant supérieur audit potentiel bas.

En outre, lesdits premier 20 et deuxième 30 comparateurs de tension sont configurés pour être :

• soit tous les deux dans le même état logique bas lorsque la différence des tensions entre leurs bornes d'entrée respectives est inférieure à ladite valeur seuil,

• soit dans deux états logiques distincts,

et ledit troisième comparateur 40 étant configuré pour être à l'état logique bas et à l'état logique haut lorsque les premier 20 et deuxième 30 comparateurs sont respectivement dans deux états logiques distincts et dans le même état logique.

Tel qu'illustré par la figure 1 à titre nullement limitatif, lesdits comparateurs de tension comportent un premier amplificateur opérationnel 20, un deuxième amplificateur opérationnel 30 ainsi qu'un troisième amplificateur opérationnel 40 comportant chacun une borne de sortie 21 , 31 , 41 , une borne d'entrée inverseuse 22, 32, 42 et une borne d'entrée non-inverseuse 23, 33, 43. Les premier 20 et deuxième 30 amplificateurs opérationnels sont alimentés par des tensions d'alimentation, égales entre elles en valeur absolue et aussi égales en valeur absolue à ladite valeur seuil. Les premier 20 et deuxième 30 amplificateurs opérationnels sont configurés de sorte à fonctionner en régime linéaire (correspondant donc à l'état logique bas dans cet exemple) lorsque le pont en H n'est pas court-circuité. Ils sont aussi adaptés à fonctionner en régime de saturation (correspondant donc à l'état logique haut dans cet exemple) lorsque le pont en H est court-circuité. Le troisième amplificateur opérationnel 40, quant à lui, est configuré de sorte à fonctionner comme un comparateur à seuil en régime de saturation.

La borne d'entrée inverseuse 22 du premier amplificateur 20 est reliée à un premier nœud 24, ledit premier nœud 24 étant relié à la piste d'alimentation 13 ainsi qu'à la piste de masse 17 au moyen respectivement de deux pistes isolées électriquement entre elles et comportant chacune une résistance 70 de même valeur R. La borne d'entrée non-inverseuse 23 du premier amplificateur 20, quant à elle, est reliée à un deuxième nœud 25, ledit deuxième nœud 25 étant relié aux première 15 et deuxième 19 pistes de mesure au moyen de deux pistes isolées électriquement entre elles et comportant chacune une résistance 70 de même valeur R.

Par ailleurs, et tel qu'illustré sur la figure 1 , la borne d'entrée inverseuse 32 du deuxième amplificateur 30 est reliée à un troisième nœud 34, ledit troisième nœud 34 étant relié aux première 15 et deuxième 19 pistes de mesure au moyen de deux pistes isolées électriquement entre elles et comportant chacune une résistance 70 de même valeur R. La borne d'entrée non-inverseuse 33 du deuxième amplificateur 30, quant à elle, est reliée à un quatrième nœud 35, ledit quatrième nœud 35 étant relié à la piste d'alimentation 13 ainsi qu'à la piste de masse 17 au moyen respectivement de deux pistes isolées électriquement entre elles et comportant chacune une résistance 70 de même valeur R.

Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 1 , la borne d'entrée inverseuse 42 du troisième amplificateur 40 est reliée à un cinquième nœud 44, ledit cinquième nœud 44 étant relié aux bornes de sortie 21 , 31 respectives des premier 20 et deuxième 30 amplificateurs opérationnels au moyen respectivement de deux pistes isolées électriquement entre elles et comportant chacune une résistance 70 de même valeur R. La borne d'entrée non-inverseuse 43 du troisième amplificateur 40 est reliée à un sixième nœud 45, ledit sixième nœud 45 étant relié à une source électrique 46 de potentiel choisi égal à la moitié de ladite valeur seuil.

En outre, la borne de sortie 41 du troisième amplificateur 40 est destinée à être reliée à un module de traitement (non représenté). Ledit module de traitement comporte un ensemble de moyens configurés de façon logicielle (produit programme d'ordinateur spécifique) et/ou matérielle (FPGA, PLD, ASIC, etc.) pour d'une part mesurer le potentiel de ladite borne de sortie 41 , et d'autre part piloter le module de commande de chaque transistor MOSFET du pont en H.

Dans le présent mode de réalisation du dispositif de détection, et tel qu'illustré par la figure 1, deux résistances annexes 71 , 72 sont respectivement agencées entre la borne de sortie 21 , 31 et l'entrée inverseuse 22, 32 des premier 20 et deuxième 30 amplificateurs. De tels agencements de résistances sont connus de l'homme du métier car ils permettent de moduler les tensions des bornes de sortie 21 , 31 respectives desdits premier 20 et deuxième 30 amplificateurs.

Par ailleurs, une résistance dite « de retour » 73 est agencée entre le pont en H et la piste de masse 17, ladite résistance de retour 73 étant adaptée à limiter tout flux électrique retournant vers le deuxième connecteur 16, et donc vers la masse électrique 4.

Une telle configuration des première 14 et deuxième 18 zones de connexion, ainsi que des moyens de mesure, est avantageuse car elle permet que les première 15 et deuxième 19 pistes de mesure aient le même potentiel que respectivement la borne d'alimentation 2 de la source d'alimentation 1 et la masse électrique 4.

En effet, le courant délivré par la source d'alimentation 1 , et acheminé vers les entrées respectives du premier connecteur 12 et du deuxième connecteur 16, ne circule pas desdites entrées vers respectivement la deuxième zone de contact 142 de la première zone de connexion 14 et la deuxième zone de contact 182 de la deuxième zone de connexion 18. Ceci en raison du fait que ladite deuxième zone de contact 142 de la première zone de connexion 14 (respectivement deuxième zone de contact 182 de la deuxième zone de connexion 18) est reliée, au moyen de la première piste de mesure 15 (respectivement deuxième piste de mesure 19), aux premier 20 et deuxième 30 amplificateurs dont les résistances d'entrée respectives sont infinies. Ainsi, le potentiel électrique de la broche du premier connecteur 12 connectée à la deuxième zone de contact 142 de la première zone de connexion 14 (respectivement de la broche du deuxième connecteur 16 connectée à la deuxième zone de contact 182 de la deuxième zone de connexion 18) est identique à celui de la borne d'alimentation 2 de la source d'alimentation 1 (respectivement de la masse électrique 4).

En revanche, le courant délivré par la source d'alimentation 1 circule entre le premier connecteur 12 et le pont en H (respectivement le pont en H et le deuxième connecteur 16) au moyen de la piste d'alimentation 13 (respectivement de la piste de masse 17). Cette circulation du courant s'accompagne d'une chute de potentiel entre l'entrée du premier connecteur 12 (respectivement du deuxième connecteur 16) et la première zone de contact 141 de la première zone de connexion 14 (respectivement la première zone de contact 181 de la deuxième zone de connexion 18) en raison de la résistance intrinsèque dudit premier connecteur 12 (respectivement dudit deuxième connecteur 16). Il en résulte que le potentiel de la piste d'alimentation 13 (respectivement de la piste de masse 17) est inférieur au potentiel de la borne d'alimentation 2 (respectivement supérieur au potentiel de la masse électrique 4).

Ainsi, et d'une part, les potentiels du premier nœud 24 et du quatrième nœud 35 sont égaux à la moitié de la somme des potentiels respectifs de la piste d'alimentation 13 et de la piste de masse 17. D'autre part, les potentiels du deuxième nœud 25 et du troisième nœud 34 sont égaux à la moitié de la somme des potentiels respectifs de la première piste de mesure 15 et de la deuxième piste de mesure 19.

Dans la suite de la description, on se place dans le cas où les résistances intrinsèques des premier 12 et deuxième 16 connecteurs sont sensiblement égales.

En fonctionnement nominal du pont en H, c'est-à-dire sans court-circuit, la différence de potentiel entre la piste d'alimentation 13 et la borne d'alimentation 2 de la source d'alimentation 1 est sensiblement égale à la différence de potentiel entre la piste de masse 17 et la borne de référence 3 de la source d'alimentation 1. Ceci car les premier 12 et deuxième 16 connecteurs sont traversés par le même courant et ont des résistances intrinsèques respectives sensiblement identiques. Par conséquent, les bornes d'entrée respectives des premier 20 et deuxième 30 amplificateurs sont sensiblement toutes au même potentiel, de sorte que leurs bornes de sortie 21 , 31 respectives ont un potentiel sensiblement nul et que lesdits premier 20 et deuxième 30 amplificateurs sont à l'état logique bas. Ainsi, la borne d'entrée inverseuse 42 du troisième amplificateur 40 a un potentiel bas. Par conséquent, la borne de sortie 41 dudit troisième amplificateur 40 est au potentiel haut.

Lorsque le pont en H est court-circuité à la masse électrique 4, aucun courant ne circule dans la piste de masse 17, et donc dans le deuxième connecteur 16. Par conséquent, la différence de potentiel entre les bornes d'entrée du premier amplificateur 20, ainsi que celle entre les bornes d'entrée du deuxième amplificateur 30, croissent de manière linéaire, selon un coefficient d'amplification propre à chacun desdits amplificateurs, jusqu'à atteindre en valeur absolue la valeur seuil qu'elles ne peuvent dépasser car fonctionnant en régime de saturation au-delà. Les bornes de sorties 21 , 31 des premier 20 et deuxième 30 amplificateurs ont alors respectivement un potentiel bas et un potentiel haut, de sorte que la borne d'entrée inverseuse 42 du troisième amplificateur 40 a un potentiel haut. Les bornes d'entrée du troisième amplificateur 40 sont donc toutes au même potentiel haut, si bien que la borne de sortie 41 dudit troisième amplificateur 40 a un potentiel bas. Lorsque le pont en H est court-circuité à la borne d'alimentation 2 de la source de l'alimentation 1 , aucun courant ne circule dans la piste d'alimentation 13, et donc dans le premier connecteur 12. Par conséquent, et pour des raisons similaires à celles données ci-dessus dans le cas d'un court-circuit à la masse électrique 4, la borne de sortie 41 du troisième amplificateur 40 a un potentiel bas.

De cette manière, on comprend que la configuration du dispositif de détection est avantageuse dans la mesure où elle permet de détecter un court-circuit du pont en H au moyen de la mesure d'un potentiel bas en sortie du troisième amplificateur 40. En outre, cette détection d'un court-circuit est réalisée grâce notamment à l'utilisation et la configuration des premier 12 et deuxième 16 connecteurs qui peuvent par ailleurs être utilisés pour remplir d'autres fonctions que celles liées à la détection de court-circuit. Ainsi, aucun composant supplémentaire, tels que des shunts de mesure, n'est à rajouter par l'homme du métier en série des entrées et sorties du pont en H.

Par ailleurs, il est à noter que le dispositif tel que décrit dans la présente demande est adapté à la détection de court-circuit d'une pluralité de ponts en H montés en parallèle entre la piste d'alimentation 13 et la piste de masse 17. En effet les premier 20, deuxième 30 et troisième 40 comparateurs de tension ont pour fonction de contrôler que le courant circulant dans le premier connecteur 12 est égal au courant circulant dans le deuxième connecteur 16, ceci indépendamment de la manière dont ledit courant est distribué dans des composants électroniques agencés entre ladite piste d'alimentation 13 et ladite piste de masse 17. Une telle configuration des moyens de mesure permet donc avantageusement de simplifier le routage du circuit imprimé ainsi que de minimiser la surface de ce dernier.

De manière plus générale, il est à noter que les modes de réalisation considérés ci-dessus ont été décrits à titre d'exemples non limitatifs, et que d'autres variantes sont par conséquent envisageables.

Notamment, l'invention a été décrite en considérant un premier amplificateur 20 (respectivement deuxième amplificateur 30) dont l'entrée inverseuse 22 (respectivement 32) est reliée à la piste d'alimentation 13 et la piste de masse 17 (respectivement aux première 15 et deuxième 19 pistes de mesure, et dont l'entrée non-inverseuse 23 (respectivement 33) est reliée aux première 15 et deuxième 19 pistes de mesure (respectivement à la piste d'alimentation 13 et la piste de masse 17). Rien n'exclut, suivant d'autres exemples, d'avoir un premier 20 et deuxième 30 amplificateurs dont les bornes d'entrée respectives sont inversées au regard de leurs raccordements aux pistes du circuit imprimé.