PRIEELS, Damien (Rue Masbourg 47, Court-Saint-Etienne, B-1490, BE)
| Revendications 1. Dispositif de dosiraétrie d'un faisceau énergétique de particules provenant d'une source et comprenant au moins une première et une deuxième chambres d'ionisation (ICI et IC2) comprenant chacune une électrode collectrice et une électrode de polarisation, lesdites électrodes de chaque chambre d' ionisation considérée étant séparées par un gap comprenant un fluide, lesdites chambres d'ionisation considérées étant configurées pour être traversées par un faisceau de particules provenant d'une même source, ledit dispositif étant caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation considérées présentent des facteurs d'efficacité de collection de charges différents, et en ce que le dispositif comprend un dispositif d'acquisition relié à un calculateur effectuant un algorithme de calcul du débit de dose déposé par ledit faisceau de particules basé sur : - la mesure d'un signal de sortie dans chaque chambre d' ionisation considérée et ; - un facteur « gain » relatif à une première chambre - G est le facteur « gain » relatif à la première chambre d'ionisation (ICI), est le rapport de valeurs théoriques de 12. signaux de sortie (il et i2) dans les deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) normalisé par le rapport de leur facteur d'amplification respectifs (R1/R2) , chaque facteur d'amplification dépendant dudit fluide, de la FEUILLE DE REMPLACEMENT (RÈGLE 26) largeur dudit gap et du pouvoir de pénétration du faisceau de particules dans ledit fluide pour une chambre d'ionisation considérée, - fx est la valeur théorique du facteur d'efficacité de collection de charges dans la première chambre d'ionisation (ICI), lesdites valeurs théoriques de signaux de sortie (il, i2) et fl étant calculées en fonction de paramètres intrinsèques et/ou extrinsèques desdites chambres considérées (ICI et IC2), ainsi qu'en fonction de la valeur de l'intensité de courant du faisceau de particules, ledit facteur gain étant indépendant de la valeur dudit courant du faisceau de particules. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit algorithme de calcul est capable d'effectuer les étapes suivantes : - mesure des signaux de sortie (il et i2) dans les deux chambres d'ionisation considérées, et établissement du rapport normalisé entre v il J lesdites valeurs de signaux de sortie (il et i2) ; - calcul du taux de recombinaison de charges (1-f) et déduction du facteur d'efficacité de collection de charges (f) dans une chambre d' ionisation considérée sur base du résultat de la première étape de l'algorithme et sur base de la connaissance du facteur « gain » de la chambre d'ionisation considérée; - calcul du débit de dose déposée par le faisceau sur base du facteur d'efficacité de collection de charges dans la chambre d'ionisation considérée. FEUILLE DE REMPLACEMENT (RÈGLE 26) 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation considérées présentent une différence au niveau des épaisseurs de gap compris entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation, conférant une différence de facteur d'efficacité de collection de charges . 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation considérées présentent une différence au niveau des champs électriques créés dans chacun des gaps compris entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation, conférant une différence de facteur d'efficacité de collection de charges . 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation considérées présentent une différence au niveau de la nature des fluides présents dans chacun des gaps compris entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation, conférant une différence de facteur d'efficacité de collection de charges . 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation considérées présentent une différence au niveau de la pression et/ou de la température du fluide présent dans chacun des gaps compris entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation, conférant une différence de facteur d'efficacité de collection de charges. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation considérées présentent une différence au niveau de leur géométrie et/ou leur localisation de manière à ce que le champ de faisceau entrant dans chacune desdites chambres d' ionisation considérées diffère d'une chambre d'ionisation à l'autre, conférant une différence de facteur d'efficacité de collection de charges. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation considérées sont séparées par un ou plusieurs absorbeurs d'énergie, de manière à ce que l'énergie de faisceau entrant dans chacune desdites chambres d' ionisation considérées diffère d'une chambre d'ionisation à l'autre, conférant une différence de facteur d'efficacité de collection de charges . 9. Méthode de mesure du débit de dose déposée par un faisceau énergétique de particules provenant d'une source, caractérisée en ce que l'on effectue les étapes suivantes : (i) on utilise le dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, pour lequel on choisit les paramètres intrinsèques et/ou extrinsèques de chacune des chambres d' ionisation considérées ; (ii) on établit un facteur « gain » donné par i-l— l'équation : /""^ — ___ΛIL ou l-/Jι - G est le facteur « gain » relatif à la première chambre d'ionisation (ICI), il L0n,, est le rapport de valeurs théoriques de n) signaux de sortie (il et i2) dans les deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) normalisé par le rapport de leur facteur d'amplification respectifs (R1/R2), chaque facteur d'amplification dépendant dudit fluide, de la largeur dudit gap et du pouvoir de pénétration du faisceau de particules dans ledit fluide pour une chambre d'ionisation considérée, - fl est la valeur théorique du facteur d'efficacité de collection de charges dans la première chambre d'ionisation (ICI), lesdites valeurs théoriques de signaux de sortie (il, i2) et fl étant calculées en fonction des paramètres intrinsèques et/ou extrinsèques desdites chambres considérées (ICI et IC2) choisis dans la première étape de la méthode ainsi qu'en fonction de la valeur de l'intensité de courant du faisceau de particules, ledit facteur gain étant indépendant de la valeur dudit courant du faisceau de particules ; (iii) on mesure le signal de sortie pour lesdites deux chambres d' ionisation considérées ; (iv) on traite lesdits signaux à l'aide d'un calculateur effectuant un algorithme de détermination du facteur d'efficacité de collection de charges de ladite première chambre, sur base du facteur gain, FEUILLE DE REMPLACEMENT (RÈGLE 26) suivi du calcul du débit de dose déposée par ledit faisceau. 10. Méthode de mesure du débit de dose déposée par un faisceau énergétique de particules selon la revendication 9, caractérisée en ce que le calcul du débit de dose déposée par ledit faisceau s'effectue selon les étapes suivantes : (i) calcul du rapport normalisé des signaux de sortie (il et i2) mesurés dans les deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) ; (ii) calcul du facteur d'efficacité fl de collection de charges dans une première chambre d' ionisation sur base dudit facteur gain relatif à cette même chambre d'ionisation et sur base de la valeur du rap CpJrort normalisé [—" )\nnrm des sig-1naux de sortie (il et ±2) mesurés dans lesdites deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) ; (iii) calcul du débit de dose déposée par ledit faisceau sur base de la mesure du courant dans ladite première chambre d' ionisation et du facteur d'efficacité de collection de charges relatif à ladite première chambre d'ionisation (ICI). 11. Utilisation de la méthode de mesure selon les revendications 9 ou 10 pour effectuer une mesure de débit de dose d'un faisceau énergétique de particules dont l'intensité de courant est supérieure à 1 nA. FEUILLE DE REMPLACEMENT (RÈGLE 26) |
DOMAINE TECHNIQUE
[0001] La présente invention se réfère au domaine de la dosimétrie d'un faisceau énergétique de particules. Plus particulièrement, la présente invention concerne un dispositif comprenant plusieurs chambres d'ionisation et une méthode permettant la mesure d'un facteur d'efficacité de collection de charges dans une chambre d'ionisation.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE
[0002] Les chambres d' ionisation sont des détecteurs standards de dosimétrie utilisés généralement en radiothérapie. Une chambre d'ionisation comprend une électrode de polarisation séparée d'une électrode collectrice par un gap ou espace comprenant un fluide de nature quelconque (y compris de l'air) .
[0003] On rencontre plusieurs types de chambres d' ionisation comme par exemple les chambres d' ionisation dites cylindriques et les chambres d'ionisation comprenant des plaques parallèles. Les chambres d' ionisation cylindriques comprennent une électrode centrale ou axiale généralement sous la forme d'un très fin cylindre, isolé d'une seconde électrode en forme de cylindre creux ou de capuchon entourant ladite électrode centrale ou axiale. Les chambres d' ionisation comprenant des plaques parallèles présentent une électrode collectrice séparée d'une électrode de polarisation, ces électrodes collectrice et de polarisation étant planes et parallèles entre elles .
[0004] Le fluide compris dans le gap ou espace séparant les électrodes collectrice et de polarisation d'une chambre d'ionisation utilisée en dosimétrie est le plus souvent un gaz neutre ou non. Lorsqu'un faisceau ionisant traverse la chambre d' ionisation, il y a ionisation du gaz compris entre les électrodes et des paires ion-électron se créent. Un champ électrique est généré en appliquant une différence de potentiel entre les deux électrodes de la chambre d'ionisation. La présence d'un champ électrique permet de séparer ces paires ion-électron et de les faire dériver sur les électrodes, induisant un courant au niveau de ces électrodes qui sera détecté.
[0005] La courbe de la fig. 1 est un exemple de l'évolution de l'amplitude de l'impulsion électrique reçue par l'électrode collectrice en fonction de la différence de potentiel électrique entre l'électrode collectrice et l'électrode de polarisation. Cette courbe peut être divisée en 6 zones reprenant les différents régimes de détecteur à gaz :
Zl : régime non saturé ;
Z2 : régime saturé ;
Z3 : régime proportionnel ;
Z4 : régime de proportionnalité limitée ;
Z5 : régime Geiger-Muller ; Z6 : régime de décharge continu.
[0006] Dans la zone Zl, dite zone de régime non saturé, lorsque le champ électrique entre les deux plaques est inexistant, il y a recombinaison des paires ion-électron. En appliquant une différence de potentiel électrique croissante entre les deux électrodes, le champ électrique résultant sépare de plus en plus efficacement les paires ion-électron, et les phénomènes de recombinaison s'atténuent. Les charges positives et négatives sont entraînées vers leurs électrodes respectives de plus en plus rapidement, en fonction de l'intensité du champ électrique, réduisant l'équilibre de concentration d'ions dans le gaz, et par conséquent, le nombre de recombinaisons. Le courant mesuré dans la chambre d'ionisation s'accroît avec le champ électrique crée dans la chambre d' ionisation, réduisant les quantités de charges perdues. Lorsqu'un champ électrique crée entre les deux électrodes est suffisamment puissant, les effets de recombinaison deviennent négligeables et toutes les charges créées par le processus d' ionisation contribuent à la mesure du courant. A ce niveau, l'efficacité de collection de charges est maximale et augmenter la différence de potentiel entre les deux électrodes ne permettra plus d'accroitre le courant mesuré car toutes les charges créées sont déjà collectées et leur vitesse de formation est constante. On se trouve dans la zone Z2, dite zone de régime saturé, là où les mesures de dosimétrie dans les chambres d' ionisation sont généralement réalisées en radiothérapie. Sous ces conditions, le courant mesuré est une bonne indication de la dose déposée par un faisceau dans le volume de la chambre d'ionisation. [0007] Plusieurs facteurs peuvent nuire à la saturation d'une chambre d'ionisation. Parmi ceux-ci, le plus important est le phénomène de recombinaison. Ce phénomène peut être minimisé en ajustant les différents paramètres de la chambre d' ionisation comme par exemple l'épaisseur du gap entre les deux électrodes, la nature et/ou la pression du gaz compris dans ce gap, etc. Les effets de recombinaison peuvent également dépendre de la taille et/ou de la forme du faisceau. Les phénomènes de recombinaison vont également croître de manière proportionnelle en fonction de l'intensité du courant du faisceau. Le pourcentage de perte de courant dû aux recombinaisons et donc le pourcentage d'erreur du courant qui est mesuré en dessous de la vraie région de saturation augmente proportionnellement avec l'intensité du courant. Pour des faisceaux d'intensité moins intenses, l'effet de recombinaison est moins déterminant. Pour la mesure de faisceaux de haute intensité, une différence de potentiel suffisamment élevée entre les électrodes est requise pour travailler dans les conditions de saturation.
[0008] Pour des courants de faisceaux de très haute intensité, comme ceux rencontrés dans des techniques avancées de radiothérapie, on atteint la limite technologique d'utilisation des chambres d'ionisation classiques. Les phénomènes de recombinaison deviennent très importants et dès lors, une méthode fiable de correction de la mesure est indispensable.
[0009] II serait possible de travailler dans la zone Zl dite de régime non saturé près de la zone de régime saturé en prenant en compte les erreurs dues à la recombinaison qui sont significatives. Dans ce cas, il est nécessaire de connaître les niveaux de saturation de la chambre d' ionisation en fonction du courant de faisceau. Une courbe de calibration reprenant l'intensité du courant de faisceau en fonction de l'intensité du courant collecté peut être réalisée en mesurant les courants d' ionisation en fonction du courant de faisceau, dans le but de connaître le courant de faisceau. Mais pour que cette calibration reste valide, il faut que les autres paramètres tels que la différence de potentiel appliquée entre les deux électrodes, le gap, la pression à l'intérieur de la chambre d'ionisation, l'énergie, la taille et la forme du faisceau restent constants. Un autre défaut de cette méthode est qu'elle ne permet pas de faire la différence entre une variation du signal due à un courant de faisceau et une variation du signal due à un dérèglement d'un des paramètres de la chambre d'ionisation. Pour pallier à ces problèmes de mesures, de nouveaux dispositifs de dosimétrie permettant de mesurer des courants de faisceau dans une large gamme d'intensité sont nécessaires.
BUTS DE L'INVENTION
[0010] La présente invention a pour objet de fournir un dispositif et une méthode ne présentant pas les inconvénients des dispositifs et méthodes de l'art antérieur .
[0011] En particulier, la présente invention a pour but de pouvoir mesurer le facteur d'efficacité de collection de charges dans une chambre d' ionisation soumise à un faisceau énergétique de particules.
[0012] Un autre but de la présente invention est de pouvoir mesurer la dose ou le débit de dose déposée par un faisceau de particules d'énergie et/ou d'intensité variable dans les conditions où l'efficacité de collection de charges dans une chambre d' ionisation n'est pas maximale, c'est-à-dire dans des conditions où une chambre d' ionisation présente des phénomènes de recombinaison significatifs.
[0013] Un but complémentaire de la présente invention est de fournir un dispositif de dosimétrie couvrant une large gamme d' intensité de courant de faisceau de particules.
RÉSUME DE L' INVENTION
[0014] Un premier aspect de la présente invention concerne un dispositif de dosimétrie d'un faisceau énergétique de particules provenant d'une source et comprenant au moins deux chambres d' ionisation comprenant chacune une électrode collectrice et une électrode de polarisation, lesdites électrodes de chaque chambre d' ionisation étant séparées par un gap ou espace comprenant un fluide de pression et température prédéterminées, lesdites chambres d' ionisation étant configurées pour être traversées par un faisceau énergétique de particules provenant d'une même source, le dispositif étant caractérisé en ce que lesdites chambres d' ionisation présentent des facteurs d'efficacité de collection de charges différents.
[0015] Selon l'inveniton, le dispositif comprend un dispositif d'acquisition relié à un calculateur effectuant un algorithme de calcul du débit de dose déposé par ledit faisceau de particules basé sur :
- la mesure d'un signal de sortie dans chaque chambre d' ionisation considérée et ; - un facteur « gain » relatif à une première chambre
- G est le facteur « gain » relatif à la première chambre d'ionisation (ICI),
— „„„,, est le rapport de valeurs théoriques de n)
signaux de sortie (il et i2) dans les deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) normalisé par le rapport de leur facteur d'amplification respectifs (R1/R2), chaque facteur d'amplification dépendant dudit fluide, de la largeur dudit gap et du pouvoir de pénétration du faisceau de particules dans ledit fluide pour une chambre d'ionisation considérée,
- 1 - /1 f x est la valeur théorique du facteur d' efficacité de collection de charges dans la première chambre d'ionisation (ICI),
lesdites valeurs théoriques de signaux de sortie (il, i2) et fl étant calculées en fonction de paramètres intrinsèques et/ou extrinsèques desdites chambres considérées (ICI et IC2) , ainsi qu'en fonction de la valeur de l'intensité de courant du faisceau de particules, ledit facteur gain étant indépendant de la valeur dudit courant du faisceau de particules.
[0016] Selon un forme d'exécution spécifique de l'invention, ledit algorithme de calcul est capable d'effectuer les étapes suivantes :
- mesure des signaux de sortie (il et i2) dans les deux chambres d'ionisation considérées, et établissement du rapport normalisé IiL L nrw entre
K 12 J
FEUILLE DE REMPLACEMENT (RÈGLE 26) lesdites valeurs de signaux de sortie (il et 12) ;
- calcul du taux de recombinaison de charges (1-f) et déduction du facteur d'efficacité de collection de charges (f) dans une chambre d' ionisation considérée sur base du résultat de la première étape de l'algorithme et sur base de la connaissance du facteur « gain » de la chambre d'ionisation considérée;
- calcul du débit de dose déposée par le faisceau sur base du facteur d'efficacité de collection de charges dans la chambre d'ionisation considérée.
[0017] Le facteur d'efficacité de collection de charges est lié à la sensibilité d'une chambre d' ionisation et peut être défini comme un paramètre exprimant la variation d'un signal de sortie d'un dispositif de mesure en fonction de la variation d'un signal d'entrée. En particulier, le signal de sortie est le courant mesuré à la sortie d'une chambre d' ionisation .
[0018] Pour une chambre d' ionisation, la sensibilité peut dépendre de :
l'épaisseur du gap séparant l'électrode collectrice et l'électrode de polarisation, la différence de potentiel entre les deux électrodes,
la nature du fluide compris entre les deux électrodes,
la pression et/ou la température à laquelle se trouve le fluide compris entre les deux électrodes,
la géométrie de la chambre d' ionisation, la position de la chambre d' ionisation par rapport à la position de la source du faisceau énergétique,
la présence d'un absorbeur d'énergie entre la chambre d'ionisation et la source,
les deux derniers facteurs définissant les paramètres extrinsèques alors que les premiers facteurs définissent les paramètres intrinsèques d'une chambre d' ionisation .
[0019] Par « différent », on entend une variation très faible d'au moins 0,05%, de préférence d'au moins 0,1%, de préférence d'au moins 1%. En effet, une différence de facteur d'efficacité supérieure à 0,05% pour des courants de faisceau de 1 à 100 nA est déjà suffisante pour donner une variation de courant significative (supérieure à 1%) .
[0020] Dans un premier mode de réalisation de l'invention, lesdites chambres d'ionisation, présentent une différence au niveau des épaisseurs de gap compris entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation pour chaque chambre d'ionisation.
[0021] Dans un second mode de réalisation, en combinaison ou non avec le premier mode de réalisation de l'invention, lesdites chambres d'ionisation présentent une différence au niveau des champs électriques crées entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation pour chaque chambre d'ionisation.
[0022] Dans un troisième mode de réalisation de l'invention combiné avec un ou plusieurs modes de réalisation précédents, lesdites chambres d'ionisation présentent une différence au niveau de la nature des fluides présents dans le gap compris entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation pour chaque chambre d'ionisation.
[0023] Dans un quatrième mode de réalisation de l'invention combiné avec un ou plusieurs modes de réalisation précédents, lesdites chambres d'ionisation présentent une différence au niveau de la pression et/ou de la température des fluides présents dans le gap compris entre lesdites électrodes collectrice et de polarisation pour chaque chambre d'ionisation.
[0024] Dans un cinquième mode de réalisation de l'invention combiné avec un ou plusieurs modes de réalisation précédents, lesdites chambres d'ionisation présentent une différence au niveau de la situation dans l'espace (géométrie et/ou localisation) des chambres d' ionisation par rapport à la position de la source, de manière à ce que le champ de faisceau entrant dans chacune des chambres d' ionisation diffère d'une chambre d'ionisation à l'autre.
[0025] Dans un sixième mode de réalisation de l'invention combiné avec un ou plusieurs modes de réalisation précédents, lesdites chambres d'ionisation sont séparées par un ou plusieurs absorbeurs d'énergie, de manière à ce que l'énergie de faisceau entrant dans chacune des chambres d'ionisation diffère d'une chambre d'ionisation à l'autre.
[0026] Un second aspect de l'invention concerne une méthode de mesure du débit de dose déposée par un faisceau de particules, basée sur l'utilisation du dispositif de dosimétrie décrit ci-dessus.
[0027] Selon la méthode de l'invention, on effectue les étapes suivantes, dans lesquelles :
(i) on utilise le dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, pour lequel on choisit les paramètres intrinsèques et/ou extrinsèques de chacune des chambres d' ionisation considérées
(ii) on établit un facteur « gain » donné par l ' équation :
où :
- G est le facteur « gain » relatif à la première chambre d'ionisation (ICI),
— \ nann es *- I e rapport de valeurs théoriques de n)
signaux de sortie (il et i2) dans les deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) normalisé par le rapport de leur facteur d'amplification respectifs (R1/R2), chaque facteur d'amplification dépendant dudit fluide, de la largeur dudit gap et du pouvoir de pénétration du faisceau de particules dans ledit fluide pour une chambre d'ionisation considérée,
- l-/ιfl est la valeur théorique du facteur d'efficacité de collection de charges dans la première chambre d'ionisation (ICI),
lesdites valeurs théoriques de signaux de sortie (il, i2) et fl étant calculées en fonction des paramètres intrinsèques et/ou extrinsèques desdites chambres considérées (ICI et IC2) choisis dans la première étape de la méthode ainsi qu'en fonction de la valeur de l'intensité de courant du faisceau de particules, ledit facteur gain étant indépendant de la valeur dudit courant du faisceau de particules,
(iii) on mesure le signal de sortie pour lesdites deux chambres d' ionisation considérées ;
(iv) on traite lesdits signaux à l'aide d'un calculateur effectuant un algorithme de
FEUILLE DE REMPLACEMENT (RÈGLE 26) détermination du facteur d'efficacité de collection de charges de ladite première chambre, sur base du facteur gain, suivi du calcul du débit de dose déposée par ledit faisceau.
[0028] De préférence, ledit calcul du débit de dose déposée par ledit faisceau de particules s'effectue selon les étapes suivantes :
(i) calcul du rapport normalisé - no™ des signaux de sortie (il et i2) mesurés dans les deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) ;
(ii) calcul du facteur d'efficacité fl de collection de charges dans une première chambre d' ionisation sur base dudit facteur gain relatif à cette même chambre d'ionisation et sur base de la valeur du rapport normalisé H \ norm des signaux de sortie (il et i2) mesurés dans lesdites deux chambres d'ionisation considérées (ICI et IC2) ;
(iii) calcul du débit de dose déposée par ledit faisceau sur base de la mesure du courant dans ladite première chambre d'ionisation et du facteur d'efficacité de collection de charges relatif à ladite première chambre d'ionisation (ICI) .
[0029] Un troisième aspect de l'invention concerne l'utilisation de la méthode de mesure selon l'invention pour effectuer une mesure de débit de dose d'un faisceau énergétique de particules dont l'intensité de courant est supérieure à 1 nA.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES
[0030] La fig.l représente un exemple de courbe de l'évolution de l'amplitude de l'impulsion électrique
FEUILLE DE REMPLACEMENT (RÈGLE 26) reçue par l'électrode collectrice en fonction de la différence de potentiel électrique entre l'électrode collectrice et l'électrode de polarisation d'un détecteur à gaz.
[0031] La fig. 2 représente un premier mode de réalisation de l'invention comprenant un dispositif comprenant au moins deux chambres d'ionisation.
[0032] La fig. 3 représente un deuxième mode de réalisation de l'invention comprenant un dispositif comprenant au moins deux chambres d' ionisation ayant une électrode commune.
[0033] La fig. 4 représente un graphique montrant l'évolution de l'efficacité de collection de charges dans deux chambres d'ionisation d'un dispositif de la présente invention, les chambres d' ionisation étant traversées par un même faisceau de protons de rayon gaussien σ égal à 5mm et d'énergie de 200MeV, ainsi que l'évolution du rapport des courants mesurés dans les deux chambres d' ionisation, en fonction du courant de faisceau, ledit dispositif comprenant deux chambres d'ionisation comprenant un gap différent.
[0034] La fig. 5 représente un graphique montrant l'évolution de l'efficacité de collection de charges dans deux chambres d'ionisation d'un dispositif de la présente invention, en fonction du courant de faisceau, lesdites chambres d' ionisation comprenant un gap identique à l'intérieur duquel le champ électrique créé est différent d'une chambre d'ionisation à l'autre, les chambres d' ionisation étant traversées par un même faisceau de protons de rayon gaussien σ égal à 5mm et d'énergie de 200MeV. Le graphique de la fig. 5 présente également l'évolution du rapport des courants mesurés dans les deux chambres d' ionisation en fonction du courant de faisceau.
[0035] La fig. 6 représente un graphique reprenant plusieurs courbes montrant la variation du facteur gain relatif à une chambre d'ionisation ICI, en fonction du rapport des gaps di C 2/di C i ainsi qu'en fonction du rapport des différences de potentiel Vi/V 2 entre les électrodes dans chaque chambre d'ionisation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION
[0036] La présente invention vise à proposer une méthode et un dispositif de dosimétrie d'un faisceau de particules, permettant la mesure de l'efficacité de collection de charges dans une chambre d'ionisation. Le dispositif comprend au moins deux chambres d' ionisation comprenant chacune une électrode collectrice et une électrode de polarisation séparées par un gap .
[0037] La quantification de l'efficacité de collection de charges dans une chambre d' ionisation permet de calculer la dose d'un faisceau même si l'efficacité de collection de charges dans cette chambre d'ionisation n'est pas maximale. La dose déposée par un faisceau, exprimée en Gy est donnée par la formule (1) : et le débit de dose déposée par le faisceau exprimée en Gy/s est donné par les formules équivalentes (2) ou (3) : D = K - ^zS- ( 2 )
K est une constante de proportionnalité ;
Q est la charge intégrée par unité de temps f est un facteur d'efficacité de collection de charges dans une chambre d' ionisation, exprimé en
%.
i co ii est le courant collecté dans une chambre d' ionisation, exprimé en nA et donné par l' équation (4) :
icoll = f • ifaise - R ( 4 )
ifaisc est l ' intensité du courant de faisceau ;
R, le facteur d' amplification de la chambre d' ionisation, donné par l ' équation ( 5 ) :
10 6 S p ^
R = ! ( 5 )
W
où
-p est la masse volumique du fluide, généralement un gaz, compris dans la chambre d'ionisation, exprimée en g/cm 3 ;
- W est l'énergie dissipée par les paires d'ions formées, exprimée en eV ;
- d est l'épaisseur du gap séparant l'électrode collectrice et l'électrode de polarisation ;
- et S est le pouvoir d'arrêt du fluide compris dans la chambre d' ionisation, dépendant de l'énergie du faisceau et de la nature du fluide, S étant exprimé en MeV cm 2 /g.
[0038] Selon la théorie de Boag (The dosimetry of ionizing radiation, vol II, chap . 3, Académie Press, Inc) le facteur d'efficacité de collection de charges f d'une chambre d'ionisation traversée par un faisceau de particules est donnée par l'équation (6) :
/= ÏTξτ (6)
Où ξ 2 est donné par l'équation (7) :
ou :
α est un coefficient de recombinaison caractéristique du gaz compris dans la chambre d' ionisation ;
e est la charge de l'électron (1,6 10 19 C);
ki et k 2 sont les mobilités d' ions positifs et négatifs créés dans la chambre d' ionisation, kl et k2 étant exprimées en m 2 s '1 V "1 (dans les exemples décrits plus bas, on effectue l'approximation ki = k 2 = k) ;
V est la différence de potentiel appliquée entre les électrodes collectrice et de polarisation, exprimée en V ;
et Q max est la densité volumétrique d' ionisation donnée par l'équation (8) :
= — (8)
™ « W \Q
ou :
et Dmax est la dose maximale reçue par le faisceau dans la chambre d'ionisation, donnée par l'équation (9) :
D max = J max . S (9)
où
J max est la densité de courant d'un faisceau de particules de rayon gaussien σ traversant une chambre d' ionisation, exprimée en nA/cm 2 et donné par l ' équation ( 10 ) :
J msκ 2πσ 2
[0039] La présente invention repose sur l'utilisation d'au moins deux chambres d'ionisation traversées par un faisceau provenant d'une même source, lesdites chambres d' ionisation présentant des sensibilités différentes. Ces différences de sensibilité sont dues à une ou plusieurs différences de paramètres intrinsèques ou extrinsèques entre les chambres d' ionisation tels que :
une différence au niveau de l'épaisseur du gap compris dans une chambre d' ionisation ;
une différence au niveau du champ électrique appliqué dans une chambre d' ionisation ;
une différence de la nature du fluide compris dans le gap d'une chambre d'ionisation ;
une différence de pression du fluide compris dans le gap d'une chambre d'ionisation à l'autre ;
une différence au niveau de l'énergie du faisceau entrant dans une chambre d' ionisation ;
une différence au niveau de la taille ou de la forme du faisceau entrant d'une chambre d'ionisation à l'autre.
Ces différences entre chaque chambre d' ionisation ont pour conséquence des différences au niveau de la recombinaison de paires ion-électron lorsqu'un faisceau traverse chaque chambre d' ionisation et donc des comportements différents lorsque l'une des chambres d'ionisation fonctionne dans la zone Zl dite de régime non saturé, où la recombinaison de charges est non négligeable. Lorsqu'il commence à y avoir de la recombinaison de charges dans l'une des chambres d' ionisation, grâce à la présente invention, il est possible de connaître le facteur d'efficacité de collection de charges dans cette chambre d' ionisation en comparant la valeur du courant mesuré dans cette chambre d' ionisation avec celle mesurée dans une autre chambre d' ionisation présentant au moins une différence avec la première chambre d' ionisation au niveau des paramètres décrits précédemment dans ce paragraphe.
[0040] La fig.2 représente une réalisation possible de la présente invention comprenant au moins deux chambres d' ionisation parallèles planes ICI et IC2 dont les plaques sont séparées par un milieu 101 isolant ou non et disposées l'une à la suite de l'autre de préférence de manière normale à l'axe du faisceau. La même invention peut être appliquée à un dispositif comprenant deux chambres d'ionisation cylindriques. Dans le cas ou le milieu 101 est un isolant galvanique, la place des électrodes collectrice et des électrodes de polarisation dans chacune des chambres d' ionisation n'a pas d'importance. Dans le cas ou le milieu 101 est un milieu conducteur électrique, il est préférable que l'électrode de polarisation d'une première chambre d'ionisation soit située en vis-à vis de l'électrode de polarisation d'une deuxième chambre d'ionisation.
[0041] Un second mode de réalisation de la présente invention est représenté sur la figure 3. Il s'agit d'un dispositif comprenant deux chambres d'ionisation ICI et IC2 comprenant des plaques parallèles (201, 202, 203), dont l'épaisseur du gap entre les électrodes de la chambre d'ionisation IC2 est égale à 80% de l'épaisseur du gap entre les électrodes de la chambre d'ionisation ICI. Par exemple, ladite chambre d'ionisation ICI peut comprendre un gap d'épaisseur dici égal à 5mm et ladite chambre d' ionisation IC2 peut comprendre un gap d'épaisseur d ΣC 2 égal à 4mm. Les deux chambres d' ionisation ICI et IC2 ont une électrode de polarisation commune (203) et sont traversées par un faisceau de protons d'une énergie de 200 MeV et de diamètre gaussien de 10mm (σ = 5mm) . Les différents paramètres des chambres d' ionisation ICI et IC2 sont repris respectivement dans les tableaux 1 et 2.
Tableau 1 :
Tableau 2
[0042] Le tableau 3 reprend pour la chambre d' ionisation ICI les différentes valeurs de Jmax, Dmax, Qmax, ξ 2 , f et i C0 n calculés sur base de ifaisc et des équations (4) à (10) . Dans la suite du texte, pour la chambre d'ionisation ICI, les paramètres f et i co ii seront appelés respectivement fi et ii.
Tableau 3 :
1000 636, 6 2546, 5 94887, 5 3, 940 20 ,24 O
O 1 5087
2000 1273 ,2 5093, 0 189775 , 1 7, 880 11 ,26 O
O 1 6786
5000 3183 ,1 12732 ,4 474437 I 7 19 , 699 4, 83% 1 8002
10000 6366 ,2 25464 ,8 948875 , 3 39 ,398 2, 48% 1 8448
[0043] Le tableau 4 reprend pour la chambre d' ionisation IC2 les différentes valeurs de Jmax, Dmax, Qmax, ξ 2 , f et i C0 n calculés sur base de ifaisc et des équations (4) à (10) . Dans la suite du texte, pour la chambre d'ionisation IC2, les paramètres f et i co ii seront appelés respectivement f 2 et i 2 .
Tableau 4 :
[0044] On constate que dans le cas de ce premier mode de réalisation de l'invention, en fonction de ifaise/ la chambre d' ionisation ICI présente un taux de recombinaison de charges plus important que dans la chambre d'ionisation IC2. Cet effet peut se comprendre par la théorie de Boag selon laquelle la probabilité de recombinaison de charges dans une chambre d' ionisation ayant un gap d'épaisseur d et dans laquelle on applique une différence de potentiel V entre deux électrodes d'une chambre d'ionisation, est principalement proportionnelle au rapport d 4 /V 2 .
[0045] Connaissant les valeurs théoriques de fi, ±2, ii, ±2, et ayant fixé les épaisseurs de gap dici et di C 2/ on introduit un facteur nommé facteur « gain » G, par exemple relatif à la chambre d' ionisation ICI et donné par les équations (11) et (12) :
ou
avec Rici et R∑c2/ les facteurs d'amplification respectivement des chambres d' ionisation ICI et IC2 donnés par l'équation (5) ;
et (1-fl), le taux de recombinaison de charges dans la chambre d'ionisation ICI. [0046] Le tableau 5 reprend pour différentes valeurs de rapports il/i2, les valeurs théoriques du facteur « gain » G d'un dispositif comprenant deux chambres d' ionisation ICI et IC2 dont le rapport des épaisseurs de gap di C i/di C 2 est de 1,25. Le facteur gain est constant quelque soient les valeurs des rapports de courants mesurés ii/i2.
Tableau 5 :
[0047] Le facteur d'efficacité de collection de charges f d'une chambre d'ionisation, par exemple le facteur fi de la chambre d'ionisation ICI, peut être obtenu en vertu des équation (11) et (12), connaissant la valeur du facteur « gain » relative à la chambre d'ionisation ICI, et grâce à la mesure du rapport des intensités de courant ii et ±2, mesurées respectivement à partir de l'électrode de collection (201) de la chambre d'ionisation ICI et de l'électrode de collection (202) de la chambre d'ionisation IC2. Par exemple, pour un dispositif du présent mode de réalisation dont l'électrode de polarisation (203) est mise à une tension de 1000V, si la valeur mesurée du rapport ii/i2 est de 1.20, on peut calculer le facteur d'efficacité de collection de charges fi pour la chambre d'ionisation ICI à l'aide des équations (11) et (12) :
[0048] Connaissant le courant mesuré ii, le facteur d'amplification Ri de la chambre d'ionisation ICI et le facteur d'efficacité de collection de charges de la chambre d'ionisation ICI, on peut calculer sur base de l'équation (4) la valeur du courant de faisceau i faisc , et ainsi connaître le débit de dose déposé par le faisceau sur base de l'équation (3) :
D≈K-20 Gy/s (3)
Dans ce cas, en tenant compte du facteur d'efficacité de collection de charges pour la chambre d' ionisation
ICI, la valeur vraie du courant de faisceau est de 2OnA. Cette situation est représentée sur le graphique de la figure 4 reprenant différentes courbes :
le facteur d'efficacité de collection de charges dans la chambre d'ionisation ICI, représentée par la courbe fi,
le facteur d'efficacité de collection de charges dans la chambre d' ionisation IC2 représenté par la courbe f 2 ,
le rapport des courants mesurés ii/i2
le taux de recombinaison de charges (1-fi) de la chambre d' ionisation ICI la courbe
le facteur « gain » G donné par l'équation (11) [0049] L'avantage d'utiliser un dispositif comprenant deux chambres d' ionisation ne présentant des différences qu'au niveau des épaisseur de gaps compris dans chaque chambre d'ionisation, et dont l'électrode de polarisation est commune aux deux chambres d' ionisation, est que le facteur « gain » ne dépend que de la géométrie de la chambre. Par exemple, si l'on change le potentiel électrique de l'électrode de polarisation commune aux deux chambres d' ionisation, bien que la valeur de courants mesurés et le rapport de ces courants mesurés ii/i2 varieront, le facteur gain reste constant et la variation du rapport ii/i2 est contrebalancée par la variation du facteur d'efficacité de collection de charges dans chaque chambre d'ionisation. Par exemple, si l'électrode de polarisation est placée à un potentiel de 2000V, pour un courant de faisceau de 2OnA, la valeur du rapport mesurée du rapport ii/i2 sera de 1.236 avec un facteur de collection de charges fl égal à 0.981. La valeur mesurée de ii étant égale à 1462nA, ifaisc est de 1462/(75 • 0.981) ≈ 2OnA et le débit de dose déposé par le faisceau de ≈ K.20 comme dans le cas du premier exemple où la tension de l'électrode de polarisation était de 1000V. Le même raisonnement s'applique pour une variation identique dans les deux chambres d' ionisation de :
la pression sur le fluide compris dans chaque chambre d'ionisation;
la nature du fluide compris dans chaque chambre d' ionisation;
la taille du faisceau ;
l'énergie du faisceau.
En d'autres termes, dans le calcul du débit de dose déposée par le faisceau, s'il y a de manière identique dans chaque chambre d' ionisation une variation du champ électrique, de la pression, de la nature du fluide ou de la taille du faisceau, la variation du rapport des courants mesurés à partir des électrodes collectrice des chambres d' ionisation est contrebalancée par la variation du facteur d'efficacité de collection de charges. Le dispositif de la présente invention fournira toujours une mesure exacte de la dose du faisceau, pourvu que ces variations soient connues de l'homme du métier pour pouvoir être appliquées au bon fonctionnement d'une chambre d'ionisation.
[0050] Différents facteurs « gains » peuvent être obtenus selon les épaisseurs de gaps choisies. Dans l'exemple décrit plus haut, avec un faisceau de 200 MeV, de distribution gaussienne de 5mm (lσ) et avec un rapport des épaisseurs de gaps di C 2/di C i égal à 80%, on obtient un facteur « gain » de 59%. Il est préférable que le facteur de gain soit élevé de manière à obtenir des différences de courant significatives entre deux chambres d'ionisation et d'évaluer avec précision le facteur d'efficacité de collection de charges dans une des chambres d' ionisation, et donc de pouvoir déterminer le débit de dose déposée par le faisceau. Comme discuté précédemment, dans le présent mode de réalisation de l'invention, le facteur « gain » ne dépend que du rapport entre les épaisseurs des gaps .
[0051] La figure 6 présente une courbe montrant l'évolution du facteur « gain » relatif à une chambre d'ionisation ICI, pour un dispositif comprenant deux chambres d'ionisation à l'intérieur desquelles les différences de potentiel dans les deux chambres d'ionisation sont identiques (Vi=V 2 ), en fonction du rapport entre les épaisseurs des gaps di C 2/di C i. Plus ce rapport diminue, plus le gain est élevé et tend vers 100%. Il est donc avantageux de travailler avec un dispositif comprenant au moins deux chambres d' ionisation dont les épaisseurs de gaps sont différentes. L'homme de l'art reconnaîtra qu'un risque de production d'arc électrique existera pour une chambre d'ionisation ayant un gap trop faible et qu'une telle chambre d' ionisation comprise dans le dispositif de la présente invention sera de ce fait inappropriée. De même un gap trop élevé aura pour conséquence d'augmenter le risque de recombinaisons de charges.
[0052] Comme le montre le tableau 6, la variation du rapport (il/i2)norm par rapport à sa valeur correspondant à une valeur de courant de faisceau tendant vers 0 devient significative (c'est-à-dire supérieure à 1%) dans la tranche des valeurs de courants de faisceau compris entre 1 et 100 nA pour des différences de facteurs d'efficacité de collection de charge supérieures à 0.05% pour deux chambres traversées par un courant de faisceau supérieur à 1 nA. Tableau 6 :
[0053] Un autre mode de réalisation de la présente invention est un dispositif comprenant deux chambres d'ionisation dont un paramètre autre que l'épaisseur du gap entre les deux électrodes collectrice et de polarisation est différente d'une chambre d'ionisation à l'autre. Par exemple, il est possible d'appliquer des différences de potentiel différentes entre les électrodes de chaque chambre d' ionisation, et de mesurer et comparer le courant dans lesdites chambres d'ionisation afin d'avoir accès à l'efficacité de collection de charges relative à une chambre d' ionisation et au débit de dose déposé par le faisceau .
[0054] Un exemple de dispositif selon ce mode de réalisation comprend deux chambres d' ionisation de gaps identiques, les électrodes de la première chambre d' ionisation ICI soumises à une différence de potentiel Vi de 1600 Volts tandis que les électrodes de la deuxième chambre d' ionisation sont soumises à une différence de potentiel V 2 de 2000 Volts. Les deux chambres d' ionisation ont par exemple un gap de 5mm d'épaisseur, une électrode commune ou non et sont traversées par un faisceau de protons d'une énergie de 200 MeV, de diamètre gaussien de 10mm (σ = 5mm) . Une intensité de courant ii est mesurée dans la chambre d' ionisation ICI et une intensité de courant i 2 est mesurée dans la chambre d'ionisation IC2. Dans le présent exemple, en fonction de la croissance de l'intensité du courant de faisceau, la première chambre qui commence à présenter des phénomènes de recombinaison de charges est la chambre ICI. En effet, selon la théorie de Boag, la probabilité de recombinaison de charges dans une chambre d' ionisation ayant un gap d'épaisseur d et soumise à un potentiel électrique V, est proportionnelle au rapport d 4 /V 2 . On peut calculer un facteur « gain » relatif à la chambre d'ionisation ICI de 36% dans le cas du présent exemple, le facteur « gain » étant uniquement dépendant des différences de potentiel entre les électrodes de chaque chambre d' ionisation, pour autant que les autres paramètres tels que le gap, la pression et la nature du fluide dans ce gap soient constants d'une chambre d'ionisation à l'autre. Cette situation est représentée sur le graphique de la fig.5.
[0055] De la même manière que dans le mode de réalisation de l'invention précédent, le facteur de gain relatif à une chambre d' ionisation étant fixe, le rapport des courants ii/i2 mesuré permet de déduire le facteur d'efficacité de collection de charges dans cette même chambre d' ionisation et de là, la dose déposée dans cette même chambre d'ionisation.
[0056] Dans ce présent mode de réalisation de l'invention, le facteur « gain » étant inférieur à celui obtenu dans le cas du mode de réalisation précédent, la variation du rapport des courants mesurés ii/i2 est plus faible et par conséquent, la sensibilité de la mesure du débit de dose déposée par le faisceau s'en trouve diminuée. De plus, le facteur « gain » ne dépendant ici que des différences de potentiels appliquées dans chaque chambre d' ionisation, un moyen de contrôle du champ électrique appliqué dans chaque chambre d'ionisation est donc nécessaire.
[0057] Un autre mode de réalisation de l'invention est un dispositif comprenant deux chambres d' ionisation, chacune comprenant une épaisseur de gap qui lui est propre et dans lesquelles les différences de potentiel entre les électrodes sont différentes, afin d'obtenir un facteur « gain » optimal. Le graphique de la figure 6 reprend plusieurs courbes montrant la variation du facteur gain relatif à une chambre d' ionisation ICI en fonction du rapport des gaps dic2/dici ainsi qu'en fonction du rapport des différences de potentiel Vi/V 2 entre les électrodes de chaque chambre d'ionisation ICI et IC2. On constate que le facteur gain est avantageusement plus élevé lorsque le rapport di C i/di C 2 est supérieur à 1 et que de manière simultanée, le rapport des différences de potentiel Vι/V 2 entre les électrodes de chaque chambre d'ionisation est inférieur à 1. L'homme du métier reconnaîtra néanmoins des valeurs extrêmes de gaps dici et d ∑ c2 ainsi que des valeurs extrêmes de différences de potentiel Vi et V 2 entre les électrodes de chaque chambre d'ionisation ICI et IC2, au-delà desquelles des phénomènes d'arcs ou des problèmes de précision de la mesure du courant de faisceau surviennent. Il est également possible de travailler dans des conditions inverses, avec des rapports di C i/di C 2 inférieurs à 1 et des valeurs V 1 ZV 2 supérieures à 1, dans ce cas le rapport il/i2 est supérieur au rapport R1/R2 et le facteur « gain » prend des valeurs allant de 0 à -∞, ce qui dans l'absolu ne change rien à la précision de la détermination de l'efficacité de collection de charges et du débit de dose déposée par le faisceau.
[0058] Un autre mode de réalisation de l'invention est un dispositif comprenant au moins deux chambres d' ionisation, comprenant chacune un gap, identique ou non, dans lesquelles les différences de potentiel entre électrodes sont différentes ou non et comprenant chacune un fluide dont la nature diffère d'une chambre d'ionisation à l'autre comme par exemple :
un gaz dans une chambre d' ionisation et un liquide dans une autre chambre d'ionisation;
un premier gaz dans une chambre d'ionisation et un second gaz de nature différente dans une autre chambre d' ionisation ;
des fluides soumis à des pressions différentes.
[0059] Les paramètres S (pouvoir d'arrêt du fluide), p (masse volumique du fluide) et W (Energie dissipée par les paires d'ions formés) de l'équation (9) dépendent à la fois de la nature du fluide et de la pression à laquelle se trouve ce fluide. De manière analogue aux situations décrites précédemment, il est possible de calculer un facteur gain sur base des paramètres S, p et W de chaque chambre d'ionisation. On peut donc choisir un fluide Mi de pression Pi ayant comme paramètres Si, pi et Wi et un fluide M 2 de pression P 2 ayant comme paramètres S 2 , p 2 et W 2 , Ml pouvant être différent ou égal à M2, Pl pouvant être différent ou égal à P2, et calculer un facteur gain à l'aide des formules (3) à (11). Les fluides Ml et M2 seront compris dans l'une ou l'autre chambre d' ionisation, de telle manière à obtenir un facteur « gain » élevé. De manière analogue aux modes de réalisation décrits précédemment, connaissant le facteur « gain », le rapport Ri/R 2 , et ayant mesuré le rapport des courants dans chaque chambre d' ionisation, on détermine le facteur d'efficacité de collection de charges relatif à une chambre d' ionisation et on en déduit à l'aide de la formule (2) le débit de dose déposée par le faisceau. Si les fluides présents dans les gaps se trouvent à des pressions différentes d'une chambre d'ionisation à l'autre, un moyen de contrôle de la pression est nécessaire.
[0060] Un autre mode de réalisation de l'invention est un dispositif comprenant deux chambres d' ionisation et un absorbeur d'énergie dont on connait le pouvoir d'arrêt S, l' absorbeur d'énergie étant placé entre les deux chambres d' ionisation, de manière à obtenir une énergie du faisceau différente d'une chambre d'ionisation à l'autre et donc un courant mesuré différent . [0061] Un autre mode de réalisation de l'invention possible est un dispositif dont au moins deux chambres d'ionisation sont espacées l'une de l'autre de manière à avoir une taille ou une forme de faisceau entrant dans chaque chambre d' ionisation différent et donc des différences au niveau de la densité de courant mesuré ainsi qu'au niveau de l'efficacité de collection de charges d'une chambre d'ionisation à l'autre. Cela implique de pouvoir connaître en même temps l'élargissement du faisceau pour le calcul du facteur gain, ce qui peut être réalisé par exemple à l'aide d'une chambre d'ionisation constituée de pixels. Néanmoins, dans ce mode de réalisation, les différences de courants mesurés entre deux chambres d' ionisation sont moins significatives que dans les modes de réalisation précédents.
[0062] Un dispositif combinant une ou plusieurs différences entre chaque chambre d' ionisation telles que reprises dans les modes de réalisation décrits précédemment ou également d'autres différences connues de l'homme de l'art peut être réalisé de manière à obtenir un facteur gain optimal, de préférence le plus élevé possible et une différence significative de courant mesuré entre chaque chambre d' ionisation permettant ainsi de connaître le facteur d'efficacité de collection de charges d'une chambre d'ionisation et de déterminer le débit de dose déposés par un faisceau, de préférence de la manière la plus précise possible.
[0063] Les modes de réalisation de la présente invention ont été décrits pour des utilisations de contrôle de dose de faisceau de protons, mais la présente invention peut également s'appliquer à tout autre type de faisceau ionisant. [0064] Enfin, le dispositif de la présente invention est relié à un dispositif d'acquisition envoyant l'information à un système effectuant un algorithme dont les étapes sont :
la comparaison des différences de courant ou de courants intégrés dans deux chambres d' ionisation du dispositif, plus particulièrement le rapport des courants mesurés X 1 /±2;
le calcul du taux de recombinaison de charges (1- f) et de là le facteur d'efficacité de collection de charges f dans une chambre d' ionisation considérée sur base du résultat de la première étape de l'algorithme et sur base d'un facteur « gain » de la chambre d'ionisation considérée, le facteur « gain » étant fixé sur base des paramètres intrinsèques (épaisseur du gap, différences de potentiels entre électrodes de chaque chambre d' ionisation, nature et pression du fluide compris dans les chambres d' ionisation) et extrinsèques (taille du faisceau entrant dans les chambres d' ionisation) des chambres d' ionisation du dispositif;
le calcul du débit de dose déposée par le faisceau sur base du facteur d'efficacité de collection de charges dans la chambre d' ionisation considérée .
[0065] Le dispositif de la présente invention a pour avantage de pouvoir évaluer le taux de recombinaison de charges et le facteur d'efficacité de collection de charges dans une chambre d' ionisation et de connaître ainsi le débit de dose déposée par un faisceau dans des conditions où l'intensité du faisceau est telle qu'une chambre d'ionisation classique présente des phénomènes de recombinaison. Le fait de pouvoir avoir accès directement au facteur d'efficacité de collection de charges permet de contrôler précisément le débit de doses déposées par des faisceaux intenses en énergie, c'est-à-dire dans des conditions qui ne seraient pas mesurables avec des chambres d'ionisation classiques. Le dispositif de la présente invention est donc capable d'utiliser des chambres d' ionisation sur une très large gamme de courants de faisceau par rapport aux techniques connues de l'art antérieur.