Lindermeir, Andreas (Wolfswinkelstrasse 22, Neubrandenburg, 17034, DE)
Engel, Robert (Ahornstrasse 2a, Neuendorf, 17039, DE)
Kah, Stefan (Turmstrasse 29, Neubrandenburg, 17033, DE)
Lindermeir, Andreas (Wolfswinkelstrasse 22, Neubrandenburg, 17034, DE)
Engel, Robert (Ahornstrasse 2a, Neuendorf, 17039, DE)
| 1. | Vorrichtung zum Bereitstellen eines homogenen Gemisches aus Brennstoff und Oxidationsmittel , mit Mitteln (5) zum Zuführen von flüssigem Brennstoff zu einem Verdampfer, Mitteln (4) zum Zuführen von gasförmigem Oxidationsmittel in eine dem Verdampfer nachgelagerte Mischzone und einer der Mischzone (12) nachgelagerten Reaktionszone , dadurch gekennzeichnet, dass in der Reaktionszone (14 ) eine gepackte Struktur (3 ) angeordnet ist . |
| 2. | Vorrichtung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die gepackte Struktur (3 ) als keramischer zylindrischer Formkörper ausgebildet ist der einen Durchmesser zwischen 25 und 35 mm und eine axiale Länge zwischen 15 und 50 mm Länge aufweist . |
| 3. | Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2 , dadurch gekennzeichnet, dass die gepackte Struktur (3 ) im Querschnitt quadratische Strömungskanäle mit einer Zelldichte zwischen 400 und 1200 cpsi aufweist . |
| 4. | Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberfläche der gepackten Struktur (3) zumindest teilweise eine Beschichtung als Katalysator aufweist . |
| 5. | Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Reaktionszone (14 ) eine Homogenisierungszone (8) nachgelagert ist . |
| 6. | Vorrichtung nach Anspruch 5 , dadurch gekennzeichnet, dass der Homogenisierungszone (8) eine weitere Reaktionszone (9) nachgelagert ist . |
| 7. | Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie in der Mischkammer (12) mit einer definierten Luftzahl unterhalb von 0 , 5 betreibbar ist . |
| 8. | Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie in einer zwischen dem Verdampfer (2) und der Mischzone (12) angeordneten Verdampfungszone (13 ) mit Temperaturen betreibbar ist , die dem Siedeende des verwendeten Brennstoffs entsprechende Temperaturen nicht beziehungsweise nur unwesentlich überschrei ten. |
| 9. | Vorrichtung nach Anspruch 8 , dadurch gekennzeichnet, dass die Verdampfungszone ( 13 ) und die Mischzone ( 12) ein Volumen aufweisen, so dass mittlere Verweilzeiten des BrennstoffOxidationsmittelGemisches in der Größenordnung der Reaktionszeiten von Oxidationsreaktionen liegen. |
| 10. | Verfahren zum Bereitstellen eines homogenen Gemisches aus Brennstoff und Oxidationsmittel, mit den Schritten: Zuführen von flüssigem Brennstoff zu einem Verdampfer (2 ) , Zuführen von gasförmigem Oxidationsmittel und verdampftem Brennstoff in eine dem Verdampfer (2 ) nachgelagerte Mischzone ( 12 ) , Vermischen von Oxidationsmittel und Brennstoff in der Mischzone (12 ) und Einleiten des in der Mischzone (12) entstandenen Ge misches in eine Reaktionszone (14 ) , ■dadurch gekennzeichnet, dass in der Reaktionszone (14 ) eine gepackte Struktur (3 ) angeordnet ist , durch die das gesamte Gemisch beziehungsweise bereits entstandene Reaktionspro dukte hindurchgeleitet werden. |
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Bereitstellen eines homogenen Gemisches aus Brennstoff und Oxidationsmittel , mit Mitteln zum Zuführen von flüssigem Brennstoff zu einem Verdampfer, Mitteln zum Zuführen von gasförmigem Oxidationsmittel in eine dem Verdampfer nachgelagerte Mischzone und einer der Mischzone nachgelagerten Reaktionszone .
Die Erfindung betrifft weiterhin ein Verfahren zum Bereit- stellen eines homogenen Gemisches aus Brennstoff und Oxidationsmittel , mit den Schritten : Zuführen von flüssigem Brennstoff zu einem Verdampfer, Zuführen von gasförmigem Oxidationsmittel und verdampftem Brennstoff in eine dem Verdampfer nachgelagerte Mischzone, Vermischen von Oxidati- onsmittel und Brennstoff in der Mischzone und Einleiten des in der Mischzone entstandenen Gemisches in eine Reaktionszone
Flüssige Brennstoffe wie Diesel , Heizöl , Benzin und Kerosin stellen heutzutage die wichtigste Energiequelle dar, um Wärme, mechanische Arbeit und elektrischen Strom zu erzeugen. Dies wird z . B . bei der Verbrennung in Kraftfahrzeugen, Standheizungen und Haushaltsbrennern genutzt . Bei BrennstoffZeilensystemen hingegen werden flüssige Kohlen- Wasserstoffe nicht vollständig verbrannt , sondern z . B . durch partielle Oxidationsreaktionen in Wasserstoff umgewandelt . Beiden Reaktionstypen ist gemeinsam, dass der
flüssige Brennstoff zunächst in die Gasphase überführt und in einer Mischkammer mit Luft vermischt werden muss , um anschließend in der Reaktionskammer umgewandelt zu werden. Dabei wird ein möglichst homogenes Brennstoff-Luft-Gemisch angestrebt , da mit zunehmender Homogenität der Anteil unerwünschter Emissionen in Form von beispielsweise Ruß, NO x und CO reduziert werden kann. CO als Reaktionsprodukt ist im Rahmen eines Reformierungsprozesses erwünscht , während es als Produkt eines Verbrennungsprozesses unerwünscht ist .
Bei modernen Brennertypen und Oxidationsreaktoren sind Misch- und Reaktionskammer oftmals durch eine Flammenrück- schlagsperre voneinander getrennt , so dass bei Einsatz von selbstzündenden Brennstoffen die Oxidationsreaktion nicht schon innerhalb der Mischkammer beginnt und sich dort nachteilig auswirkt .
Die Verdampfung des flüssigen Kraftstoffes kann durch unterschiedliche Verfahren erfolgen :
Gemäß z . B . der DE 39 146 11 C2 erfolgt die Kraftstoffverdampfung in Fahrzeugheizungen auf der Oberfläche von Metallfaservliesen oder ähnlich strukturierten Oberflächen, beispielsweise Geweben. Der flüssige Kraftstoff wird dabei auf ein heißes Metallfaservlies aufgegeben, dort verteilt und dann verdampft . Nach der Verdampfung wird der Kraftstoff in einer Mischkammer mit Luft vermischt und homogenisiert . Die Brennluftzufuhr in die Brennkammer erfolgt dabei stufenweise durch mehrere Lufteintrittsbohrungen in der Brennkammerwand. An diesen Stellen können sich dann Flammen ausbilden und aufgrund von Wärmeleitung, Strahlung und Kon-
vektion letztlich die notwendige Wärme zum Erhalt des Verdampfungsprozesses bereitstellen.
Allerdings sind im Zusammenhang mit der Kraftstoffverdamp- fung mittels Metallfaservliesen Nachteile zu verzeichnen. Eigene Messungen ergaben bei der DieseiVerdampfung sehr hohe Oberflächentemperaturen (bis zu 1100 0 C) auf einem Metallfaservlies , das heißt insbesondere oberhalb von 400 0 C, wobei ab dieser Temperatur in merklichem Umfang Crackreak- tionen ablaufen und Rußbildung zu verzeichnen ist . Nachteilig ist , dass der Kraftstoff nur an der Vliesoberfläche in Kontakt mit Luft treten und somit oxidieren kann. Zusätzlich wird aufgrund der gestuften Luftzufuhr der größte Anteil der Brennluft deutlich nach der Vliesverdampfung zuge- führt . Die entsprechend geringe Luftzahl an der Vliesoberfläche führt zur Ablagerungsbildung auf dem Verdampfer, die einen stabilen Betrieb desselben erschweren und dessen Lebensdauer mindern. Es herrschen Reaktionsbedingungen, welche vergleichbar mit denj enigen des Steamcracking-Prozesses sind und eine Rußbildung zur Folge haben, was im Folgenden kurz erläutert wird.
Beim Steamcracken handelt es sich um ein thermisches Crack- verfahren in der Petrochemie , das in Gegenwart von Wasser- dampf durchgeführt wird. Dabei wird meist Naphtha, eine leichte Benzinfraktion, mit Wasserdampf bei ca . 800-1400 0 C innerhalb von außen befeuerten Crackrohrschlangen nicht-ka- talytisch gecrackt , um reaktionsfähige niedermolekulare Verbindungen wie Ethen und Propen zu erzeugen. Weitere ge- bildete technisch interessante Nebenprodukte sind unter anderem Aromaten (Benzol , Toluol , Xylol) . Ziel des Steamcra- ckens ist es, die in der chemischen Industrie benötigten
kurzkettigen Olefine herzustellen. Wie man in Figur 4 erkennen kann, werden diese j edoch erst bei hohen Temperaturen gebildet . Die Bildung von Ethen aus Ethan ist oberhalb von etwa 700 0 C begünstigt , und die Bildung von Ethin aus Ethen findet oberhalb von 1200 0 C statt . Daher ist es verständlich, dass man zur Erzeugung von Ethen und Propen Temperaturen von 800 bis 900 0 C (Mitteltemperatur-Pyrolyse) verwendet , während die Bildung von Acetylen bei Temperaturen oberhalb von 1300 0 C (Hochtemperaturpyrolyse) erfolgt . Ebenso ist aus Figur 4 ersichtlich, dass die Kohlenwasserstoffe bevorzugt in die Elemente C (Ruß) und H zerfallen. Um das Ausmaß dieser unerwünschte Folgereaktion zu verringern, muss das Reaktionsgemisch nach der optimalen Reaktionszeit (0 , 2 bis 0 , 5 s) möglichst schnell (0 , 1 s) so weit abgekühlt werden, dass die Bildungsgeschwindigkeit dieser unerwünschten Produkte gegen Null geht . Dadurch wird die Produktzusammensetzung nicht durch das thermodynamische Gleichgewicht sondern durch die langsame Kinetik kontrolliert .
Die genannten Verbindungen sind bei den im Steamcracker herrschenden Betriebsbedingungen allerdings sehr reaktiv und neigen zu Kondensations- und Polymerisationsreaktionen, so dass letztlich auch Ruß gebildet wird, welcher die Reak- tionsrohre belegt , den entsprechenden Wärmedurchgang durch diese verschlechtert und damit einen Austausch der Crack- rohrschlangen in regelmäßigen Abständen erfordert . Das Einsatzprodukt Wasserdampf wird zugegeben, um eine gute radiale Wärmeverteilung im Rohr zu gewährleisten, durch Ver- dünnung den Partialdruck abzusenken, damit die Bildung der Crackprodukte zu favorisieren und eine Umwandlung der zuvor
gebildeten, unerwünschten höhermolekularen Verbindungen (Koks) zu gewährleisten.
Crackreaktionen können auch heterogen katalysiert werden, z . B . durch Oberflächenmetallatome, sogenannte aktive Zentren. In C . H . Bartholomew, Applied Catal . A Gen. 212 (2001) 17 - 60 ist die katalytische Wirkung von z . B . Nickel , Eisen, Kobalt beim Steam-Reforming von Methan und anderen Kohlenwasserstoffen beschrieben .
Sind entsprechend hohe Temperaturen im Verdampfer in der Gasphase anzutreffen, finden Pyrolysereaktionen dort ihren Fortgang. An katalytisch aktiven Oberflächen (Vlies , Verdampfer bzw. Brennkammerwand, Glühstift) zuvor gebildete Rußpartikel bzw. Rußvorläufer können diesen Prozess der homogenen Rußbildung beschleunigen.
In einer Verdampfer- bzw. Brennkammer gebildeter Ruß kann die Verdampfer- und Brenneigenschaften nachteilig beein- flussen, so dass höhere Emissionen an Ruß, CO, Kohlenwasserstoffen, Rauch, Aerosolen sowie polyzyklischen Aromaten entstehen können. Somit ist der regelmäßige Einsatz von Regenerationsstrategien erforderlich, um eine Beseitigung des Rußes aus der Verdampferkammer bzw. Brennkammer zu errei- chen. Der Rußabbau erfolgt meist durch Abbrennen und erfordert somit eine entsprechende Auslegung der Brennkammer . Da dieser Prozess bei entsprechend hohen Temperaturen stoff- transportkontrolliert ist , werden hohe Kontaktzeiten von Ruß und Oxidationsmittel in der Brennkammer benötigt, was hohe Brennkammervolumina nach sich ziehen kann. Weiterhin können außergewöhnlich hohe Temperaturen an den Brennkammeroberflächen auftreten, deren Werkstoff- und Materialei-
genschaften nachteilig beeinflussen und die Lebensdauer herabsetzen.
Die an den Metallfaservliesen und deren Umgebung gemessenen Temperaturen von bis zu 1100 0 C stellen zudem sehr hohe Anforderungen an die Materialbeständigkeit der Metallfasern und der benachbarten Komponenten (z . B . Glühstift , Mischkammer) .
Im Unterschied zur KraftStoffVerdampfung mittels Metallfaservliesen beruht das "Kalte-Flamme-Prinzip" gemäß EP 1 102 949 Bl auf einer KraftstoffVerdampfung in einem auf ca . 300 0 C vorgewärmten Luftstrom. Die dabei einsetzenden Oxidati- onsreaktionen sind Gleichgewichtsreaktionen mit Sauerstoff- Umsätzen unter 20 % , so dass das erzeugte Gasgemisch eine Austrittstemperatur von ca . 480 0 C aufweist .
Kalte-Flamme-Verdampfer weisen den Nachteil auf , dass die Verdampferluft mittels einer weiteren Systemkomponente (z . B . elektrische Beheizung, Brenner) auf Temperaturen von ca . 300 bis 500 0 C erhitzt werden muss , damit die Kalte-Flamme- Reaktion (Niedertemperaturoxidation) einsetzen kann. Somit kann die spontane Selbstzündung des Brennstoff-Luft-Gemisches , welche bei höheren Temperaturen auftritt, vermieden werden. Dennoch ist die Luftvorwärmung einem schnellen Kaltstart abträglich und erschwert einen dynamischen Betrieb .
Die mittels Verdampfer oder Düsen erzeugten Kraftstoff- Luft-Gemische können vor spontaner Selbstzündung im Verdampfer durch Flammenrückschlagsperren zwischen Verdampfer
und nachgeschaltetem Reaktionsraum (Verbrennung, partielle Oxidation) bewahrt werden, was die Komplexität erhöht .
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde , eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Bereitstellen eines homogenen Gemisches aus Brennstoff und Oxidationsmittel auf der Grundlage der Vliesverdampfung zur Verfügung zu stellen, so dass die Nachteile des Standes der Technik zumindest teilweise überwunden werden.
Die Erfindung baut auf der gattungsgemäßen Vorrichtung dadurch auf , dass in der Reaktionszone eine gepackte Struktur angeordnet ist . An der Oberfläche und/oder innerhalb der gepackten Struktur laufen Oxidationsreaktionen ab, welche aufgrund ihrer Exothermie die gepackte Struktur auf Betriebstemperatur halten. Ein Teil der freiwerdenden Wärme wird in der dem Verdampfer nachgelagerten Verdampferzone zum Selbsterhalt des Verdampfungsprozesses verwendet ; der Rest der Wärmeenergie wird mit dem Produktstrom konvektiv abgeführt . Vorzugsweise findet eine partielle Oxidation derj enigen KraftStoffkomponenten (C x H y ) statt , welche andernfalls eine Rußbildung hervorrufen können, zum Beispiel Aromaten und bei Raumtemperatur flüssige langkettige Kohlenwasserstoffe C x H y mit x>4.
Nützlicherweise ist vorgesehen, dass die gepackte Struktur als keramischer zylindrischer Formkörper ausgebildet ist der einen Durchmesser zwischen 25 und 35 mm und eine axiale Länge zwischen 15 und 50 mm Länge aufweist . Die gepackte Struktur passt somit in ihren Abmessungen zu dem kompakten
Aufbau der erfindungsgemäßen Vorrichtung . Der Durchmesser liegt beispielsweise bei 30mm, und die axiale Länge liegt
zum Beispiel bei 20mm. Neben der Verwendung keramischer Materialien, beispielsweise Cordierith, sind auch metallische gepackte Strukturen möglich. Bei der Verwendung keramischer Materialien kommen zum Beispiel Oxide von Silizium, Alumi- nium, Alkalimetallen (z . B . Natrium) , Erdalkalimetallen (z . B . Magnesium) , Schwermetallen (z . B . Barium) seltenen Erden (z . B . Yttrium) beziehungsweise Mischungen davon in Frage . Eine bevorzugte Keramik ist beispielsweise Cordierith . Weiterhin können auch nicht oxidische Keramiken, wie zum Bei- spiel Carbide (z . B . Siliziumcarbid) beziehungsweise Nitride eingesetzt werden . Gepackte Strukturen aus metallischen Materialien werden meist aus gewickelten Metallfolien (z . B . Stahl aus FeCrAlloy) hergestellt . Die Stapelung von Metallgeweben, Metallnetzen oder ähnlichem zu einer gepackten Struktur ist ebenso möglich .
Nützlicherweise ist vorgesehen, dass die gepackte Struktur im Querschnitt quadratische Strömungskanäle mit einer ZeIl- dichte zwischen 400 und 1200 cpsi aufweist . Neben quadrati- sehen Strömungskanälen sind auch hexagonale, dreieckige, runde und gewellte Strömungskanäle möglich. Die Kanäle können parallel verlaufen oder zufällig (ähnlich wie bei einem Schwamm) angeordnet sein . Neben den vielfältigen Formen, die gepackte Strukturen aufweisen können, zum Beispiel rund, rechteckig, "racetrack" , sind auch die Gestaltungsmöglichkeiten im Hinblick auf die Zelldichten unterschiedlich . Beispielsweise sind Zelldichten im Bereich von 400 cpsi (cells per square inch) vorteilhaft, während Zelldichten bis ca . 1200 cpsi derzeit möglich sind.
Nützlicherweise ist vorgesehen, dass die Oberfläche der gepackten Struktur zumindest teilweise eine Beschichtung als
Katalysator aufweist . Beispielsweise kann eine Edelmetall- beSchichtung vorgesehen sein. Die Oberfläche der Strömungskanäle der gepackten Struktur kann durch Beschichtung (z . B . Washcoat : Schichtdicken einige μm) um Größenordnungen erhöht und katalytisch aktiviert werden. Dadurch ist die Durchführung von katalytischen Reaktionen bei technisch relevanten Reaktionsgeschwindigkeiten möglich. Die Selektivität zu den gewünschten partiellen Oxidationsprodukten (z . B . CO und H 2 ) kann durch Einsatz einer geeigneten kataly- tisch aktiven gepackten Struktur erhöht werden. Letzteres kann für die katalytische Wasserstofferzeugung (partielle Oxidation, autotherme Reformierung, "steam reforming" ) genutzt werden. Typische Washcoat-Materialien sind Oxide von Aluminium, Silizium, Titan. Gängige Katalysatoren sind E- delmetalle , wie zum Beispiel Pt , Pd, Ni , etc .
Es kann weiterhin vorgesehen sein, dass der Reaktionszone eine Homogenisierungszone nachgelagert ist . Die aus der gepackten Struktur austretenden Produkte, zum Beispiel rest- liehe kurzkettige Kohlenwasserstoffe, Wasserstoff , Kohlen- monoxid, Wasser, Kohlendioxid, können in dieser, verglichen mit dem Kraftstoff/Luft-Gemisoh vor der gepackten Struktur, deutlich einfacher zu einem homogenen Gemisch aufgearbeitet werden. Begünstigt wird dies unter anderem durch die im Vergleich zu den langkettigen Einsatzkomponenten deutlich größeren Diffusionskoeffizienten der erzeugten kleinen molekularen Spezies (z . B . Wasserstoff) und den höheren Flammengeschwindigkeiten. Durch die deutlich höheren Temperaturen der erzeugten Komponenten findet eine weitere Verbesse- rung des Stofftransportes und damit der Homogenität statt . Die Tendenz zur Rußbildung ist , verglichen mit der Misch-
kammer, aufgrund der geringen Konzentration an Kohlenwasserstoffen gering .
Weiterhin ist nützlicherweise vorgesehen, dass der Homoge- nisierungszone eine weitere Reaktionszone nachgelagert ist . Das entstandene Produktgemiseh kann z . B . durch Zugabe eines zusätzlichen Oxidationsmittelstroms weiter oxidiert werden. Dadurch können Luftzahlen bis in den Bereich der Verbrennung erreicht werden.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist ferner in nützlicher Weise dadurch weitergebildet, dass sie in der Mischkammer mit einer definierten Luftzahl unterhalb von 0 , 5 betreibbar ist . Auf diese Weise kann die Vorrichtung betrieben werden, ohne dass eine spontane Zündung auftritt . Somit kann der Anteil an Oxidationsreaktionen und indirekt auch das Ausmaß an endothermen Crackreaktionen in der Mischkammer gering gehalten werden. Breits gezündete Gemische können gezielt zum Verlöschen gebracht werden.
Weiterhin ist die Vorrichtung in vorteilhafter Weise dadurch weitergebildet , dass sie in einer zwischen dem Verdampfer und der Mischzone angeordneten Verdampfungszone mit Temperaturen betreibbar ist , die dem Siedeende des verwen- deten Brennstoffs entsprechende Temperaturen nicht beziehungsweise nur unwesentlich überschreiten. Das Siedeende liegt bei Dieselkraftstoff bei circa 360 0 C . Wird dieses nicht überschritten, ist der Anteil an thermischen Crack- produkten, welche zur Rußbildung führen, entsprechend ge- ring . Durch die geringen Temperaturen besteht eine minimale Tendenz zur spontanen Selbstzündung des Kraftstoff/Luft- Gemisches . Die geringen Temperaturen können dazu führen,
dass durch eine kinetische Limitierung weniger Ruß gebildet wird als nach thermodynamischen Gleichgewichtsberechnungen zu erwarten wäre .
Weiterhin ist es bevorzugt , dass die Verdampfungszone und die Mischzone ein Volumen aufweisen, so dass mittlere Verweilzeiten des Brennstoff-Oxidationsmittel-Gemisches in der Größenordnung der Reaktionszeiten von Oxidationsreaktionen liegen. Hierdurch besteht eine minimale Tendenz zur sponta- nen Selbstzündung des Kraftstoff/Luft-Gemisches . Die kurzen Verweilzeiten können dazu führen, dass durch die geringen Kontaktzeiten weniger Ruß gebildet wird als nach thermodynamischen Gleichgewichtsberechnungen zu erwarten wäre .
Die Erfindung baut auf dem gattungsgemäßen Verfahren dadurch auf , dass in der Reaktionszone eine gepackte Struktur angeordnet ist, durch die das gesamte Gemisch beziehungsweise bereits entstandene Reaktionsprodukte hindurchgeleitet werden. Auf diese Weise werden die Vorteile und Beson- derheiten der erfindungsgemäßen Vorrichtung auch im Rahmen eines Verfahrens umgesetzt . Dies gilt auch im Hinblick auf die bevorzugten Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Vorrichtung beziehungsweise der sich daraus ergebenden bevorzugten Verfahrensmerkmale .
Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass durch die Bereitstellung einer gepackten Struktur, insbesondere in Kombination mit weiteren Merkmalen der Vorrichtung, Nachteile des Standes der Technik zumindest teilweise über- wunden werden können . So kann der Verdampfer durch die definierte Einstellung der Luftzahl in der Mischkammer so betrieben werden, dass sich dort definiert niedrige Tempe-
raturen ausbilden, aufgrund derer eine spontane Selbstzündung vermieden werden kann. Durch die geringen Temperaturen besteht eine geringe Tendenz zur Rußbildung, z . B . veran- lasst durch Crackreaktionen. Gemischbildungs- und Oxidati- onszone sind dann quasi separiert , so dass keine Flammen- rückschlagsperre notwendig wird. Die Temperaturen im Verdampfer sind sehr niedrig und nahezu leistungsunabhängig, so dass die thermische Beanspruchung der umgebenden Komponenten entsprechend niedrig ist . Die Kohlenwasserstoffe können in einer ersten Reaktionsstufe mittels eines Katalysators selektiv partiell oxidiert werden . Nicht selektive Reaktionswege , insbesondere Cracking und Rußbildung, können so minimiert werden. Der Einsatz einer nichtkatalytischen ersten Reaktionsstufe hat den Vorteil , dass die erste Reak- tionsstufe bei höheren Temperaturen betrieben werden kann, da Katalysatoren bei zu hohen Temperaturen deaktivieren können. Die Bildung der gewünschten Reaktionsprodukte kann aufgrund der definierten Luftzahl gezielt gesteuert werden . Der gewählte Aufbau zwingt alle gasförmigen beziehungsweise eventuell mit dem Gas vermischten flüssigen Kohlenwasser- stoffmoleküle, im Unterschied zu einer offenen Flamme bei Verbrennungsreaktionen, durch die gepackte Struktur zu strömen und zu reagieren. In Verbindung mit den hohen Temperaturen resultieren damit sehr hohe Konversionsraten bzw. kompakte Abmessungen. Das in der ersten Reaktionsstufe entstandene Wasserstoffreiche Gasgemisch kann dann unter wei- testgehender Vermeidung von Ruß wesentlich einfacher als das Kohlenwasserstoff-Luft-Gemisch homogenisiert werden, da die Konzentration an Kohlenwasserstoffen (potentielle Crackkandidaten) um Größenordnungen geringer ist . Zusätzlich kann eine Homogenisierung innerhalb eines deutlich erweiterten Betriebsbereiches durchgeführt werden (bei höhe-
ren Temperaturen und Verweilzeiten) . Anschließend kann das Wasserstoffreiche Gasgemisch einer weiteren Reaktionszone zugeführt werden . Aufgrund der Homogenität der Mischung kann die entsprechende Reaktionszone sehr kompakt ausfallen und eine gleichmäßige ProduktgasZusammensetzung garantieren. Z . B . kann das Wasserstoffreiche Gasgemisch emissionsarm weiter oxidiert werden. Aufgrund der Homogenität der Mischung kann die entsprechende Brenn/Reaktionskammer sehr kompakt ausfallen.
Die Erfindung wird nun mit Bezug auf die begleitenden Zeichnungen anhand besonders bevorzugter Ausführungsformen beispielhaft erläutert .
Dabei zeigt :
Figur 1 eine schematische Darstellung einer ersten Ausführungsform eines Systems zur Bereitstellung eines homogenen Kraftstoff-Luft-Gemisches ausgehend von flüssigem Kraftstoff ;
Figur 2 eine schematische Darstellung einer zweiten Ausführungsform eines Systems zur Bereitstellung ei- nes homogenen Kraftstoff-Luft-Gemisches ausgehend von flüssigem Kraftstoff ;
Figur 3 eine graphische Darstellung von Temperatur- und Leistungswerten, die in einer erfindungsgemäßen Vorrichtung auftreten, in Abhängigkeit der Zeit ; und
Figur 4 . die freie Enthalpie von ausgewählten Kohlenwasserstoffen und den Elementen Kohlenstoff und Wasserstoff als Punktion der Temperatur.
Bei der nachfolgenden Beschreibung der bevorzugten Ausführungsformen der Erfindung bezeichnen gleiche Bezugszeichen gleiche oder vergleichbare Komponenten.
Figur 1 zeigt eine schematische Darstellung einer ersten Ausführungsform eines Systems zur Bereitstellung eines homogenen Kraftstoff-Luft-Gemisches ausgehend von flüssigem Kraftstoff . Den Kern des in Figur 1 exemplarisch dargestellten Systems zur Bereitstellung eines Brennstoff-Luft- Gemisches , ausgehend von flüssigem Kraftstoff , bildet der in einer Verdampferaufnahme 1 angeordnete Kraftstoffverdampfer 2. An der Verdampferaufnahme angesetzt ist ein Halteelement 3b zur Aufnahme einer gepackten Struktur 3 , welche mit einer Fasermatte 3c zur mechanischen Fixierung bzw. thermischen Isolation ummantelt sein kann. Flüssiger Brenn- stoff bzw. Oxidationsmittel werden über die Oxidationsmit- telzuführung 4 bzw. die BrennstoffZuführung 5 dem System zugeführt . Das Oxidationsmittel , bevorzugt Luft und optionale Zusätze wie z . B . Wasserdampf , tritt über Bohrungen 6 radial nach innen gerichtet in die Mischkammer 12 ein, wo eine Vermischung des Oxidationsmittels mit dem in der der Mischkammer 12 vorgelagerten Verdampferkammer 13 verdampften Brennstoff stattfindet . Im Allgemeinen bilden die Verdampferkammer 13 und die Mischkammer 12 ein einheitliches Volumen, wobei die Verdampfung eher stromaufwärts und die Vermischung eher stromabwärts stattfindet . Allerdings können auch Ruckstrδmungen in Richtung des Kraftstoffverdampfers stattfinden, so dass auch dort bereits eine Vermi-
schung von Kraftstoff und Luft stattfinden kann. Weiterhin kann, begünstigt durch die geringen Temperaturen auf dem Metallvlies , die Verdampfung von Hochsiedern in der Verdampferkammer 13 unvollständig erfolgen, so dass dies dann in der Mischkammer 12 stattfindet , da der Kraftstoff in Richtung der beispielsweise 900 0 C heißen gepackten Struktur 3 strömt . Die Oxidation des Kraftstoff-Luft-Gemisches erfolgt wahlweise durch ein elektrisches Zündelement 7 bzw. durch die gepackte Struktur 3. Die an die die gepackte Struktur 3 enthaltende Reaktionszone 14 anschließende Zone 8 dient zur Homogenisierung der entstandenen Oxidationspro- dukte . Das homogenisierte Gasgemisch kann anschließend innerhalb der weiteren Reaktionszone 9 , z . B . durch eine Zufuhr von Oxidationsmittel über eine weitere Oxidationsmit- telzuführung 10 , weiter umgewandelt werden. Die Art der Zuführung beeinflusst maßgeblich den Stoff- und Wärmetransport in der Reaktionszone 9. Mittels radialer Bohrungen 11 werden z . B . die Reaktionsprodukte an die Wand transportiert, so dass ein Teil der Reaktionswärme einfach an die Umgebung abgegeben werden kann; auf diese Weise wird verhindert , dass die der Reaktionszone 9 nachgelagerten Komponenten überhitzen.
Das System zur Bereitstellung eines Brennstoff-Luft-Gemi- sches kann j e nach Applikationsanforderung bei verschiedenen Umgebungstemperaturen betrieben werden. Bei sehr hohen Umgebungstemperaturen ( > 400 0 C) besteht die Gefahr, dass zu viel Wärme in den Kraftstoffverdampfer eingetragen und damit Crackreaktionen (z . B . im Vlies) angetrieben werden. Dementsprechend sind im Allgemeinen moderate Umgebungstemperaturen vorteilhaft . Sind dennoch die Anforderungen an den Kraftstoffverdampfer aufgrund der Applikation derart ,
dass dieser in einer heißen Umgebung betrieben werden muß, sind Maßnahmen zur thermischen Isolation des Verdampfers vorteilhaft, wie im Folgenden beschrieben wird. In diesem Fall ist es vorteilhaft , dass die mit dem Bezugszeichen 2a und 3b gekennzeichneten Bereiche eine geringe Wärmeleitfähigkeit aufweisen bzw. die Wärmeleitung auf das Vlies konstruktiv minimiert wird. Diese kann beispielsweise durch die Wahl dünner Stege im Bereich des Bezugszeichens 2a minimiert werden. Weiterhin kann vorteilhaft sein, dass zwi- sehen den Bereichen 2 und 3b ein in Figur 1 nicht dargestellter thermischer Isolator vorgesehen ist , beispielsweise eine Keramikscheibe . Weiterhin ist eine thermische Isolation des Verdampfers möglich und gegebenenfalls angebracht . Dies gilt gleichermaßen für den Oxidationsmittel- und Kraftstoffpfad.
Figur 2 zeigt eine schematische Darstellung einer zweiten Ausführungsform eines Systems zur Bereitstellung eines homogenen Kraftstoff-Luft-Gemisches ausgehend von flüssigem Kraftstoff . Im Unterschied zu Figur 1 ist die Zufuhr des Oxidationsmittelstroms in der zweiten Reaktionszone mehrfach gestuft und radial nach innen gerichtet .
Figur 3 zeigt eine graphische Darstellung von Temperatur- und Leistungswerten, die in einer erfindungsgemäßen Vorrichtung auftreten, in Abhängigkeit der Zeit . Es werden exemplarische Ergebnisse mit einem solchen System bei der Dieselverdampfung in Luft dargestellt . Die eingesetzte gepackte Struktur enthält einen Katalysator, welcher den Die- sei partiell oxidiert, so dass ein Wasserstoffreiches Gasgemisch entsteht . Dieses kann in einem Brennstoff- zellensystem wie z . B . einer Auxiliary Power Unit (APU) zur
Strom- und Wärmeerzeugung genutzt werden. Figur 3 stellt die gemessenen Temperaturen in der Verdampferkammer (Kurve a) sowie dem Katalysator (Kurve b) bei thermischen Leistungen (Kurve c) zwischen 1 und 4 kW sowie einer Luftzahl von 0 , 3 bis 0 , 35 dar . Wie ersichtlich ist , beträgt die Temperatur in der Verdampferkämmer ca . 300 0 C . Trotz der hohen Temperatur im Zentrum des Katalysators (max . 1100 0 C) findet keine Rückzündung des Kraftstoff-Luft-Gemisches innerhalb der Mischkammer statt . Selbst bei einer Vergrößerung der Verweilzeit innerhalb der Mischkammer (Reduktion der thermischen Leistung von 4 auf 1 kW) ist keine Zündung zu beobachten, so dass ein stabiler Betrieb realisiert werden kann.
Die in der vorstehenden Beschreibung, in den Zeichnungen sowie in den Ansprüchen offenbarten Merkmale der Erfindung können sowohl einzeln als auch in beliebiger Kombination für die Verwirklichung der Erfindung wesentlich sein.
Bezugszeichenliste :
I Verdampferelernent 2 Kraftstoffverdampfer
2a Steg
3 gepackte Struktur
3b Halteelement
3c Fasermatte 4 Oxidationsmittelzuführung
5 BrennstoffZuführung
6 Bohrungen
7 elektrisches Zündelement
8 Homogenisierungszone 9 Reaktionszone
10 Reaktions-/Oxidationsmittelzuführung
II Bohrung
12 Mischzone/Mischkammer
13 Verdampfungszone/Verdampferkammer 14 Reaktionszone
Next Patent: AUXILIARY AIR-CONDITIONING MODULE FOR A MOTOR VEHICLE