Kohlendioxid

Die Erfindung betri f ft eine Vorrichtung sowie ein Verfahren zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid gemäß dem ersten bzw . dem drei zehnten Patentanspruch .

Als ein Hauptverursacher des globalen Klimawandels gilt die Emission von Treibhausgasen wie Kohlendioxid, CO2 , aus technischen Prozessen wie z . B . Verbrennungsprozessen oder bei der Herstellung von z . B . Zement oder Stahl in die Erdatmosphäre . Ein möglicher Ansatz zur Reduktion von CCh-Emissionen stellt die Reduzierung des Einsatzes fossiler Brennstof fe zugunsten eines erhöhten Einsatzes erneuerbarer Energien dar . Erneuerbare Energien liegen j edoch oftmals als elektrische Energie vor, und nur diese stellt damit insbesondere bei energieintensiven Prozessen wie z . B . der Herstellung von Zement oder Stahl oder bei der Langstreckenmobilität auch langfristig keine Alternative zu chemischen Energieträgern dar .

Ein anderer Ansatz für eine Emissionsreduzierung in der Koh- lendioxidbilanz bieten die sog . CCU-Technologien ( Carbon Capture and Utili zation) . Sie entziehen entstehendes CO2 aus den Emissionen, insbesondere von Verbrennungsabgasen, oder der Atmosphäre und wandeln dieses mit erneuerbarer Energie in chemischen Prozessen in kohlenstof fhaltige Kraftstof fe und Chemikalien um .

Die Herstellung von Methanol gilt aufgrund dessen Relevanz als Grundchemikalie als eine der wichtigsten CCU Anwendungen . Mit einer weltweiten Produktion von über 110 Millionen Tonnen pro Jahr wird Methanol zur Herstellung von Produkten, chemischen Zwischenprodukten, Kunststof fen und Feinchemikalien benötigt . Bekannt sind darüber hinaus auch Verfahren zur Umwandlung von Methanol in kohlenwasserstof fhaltige Kraftstof fe oder auch in die Nutzung von Methanol selbst als Kraftstof f .

Aus der WO 2001/17936 A2 ist beispielsweise ein Verfahren und eine Anlage zur Synthese von Methanol aus einem Gasgemisch aus Wasserstof f , Kohlenmonoxid und Kohlendioxid bekannt . Das Gasgemisch wird unter Druck in wenigstens einer Synthesestufe zu Methanol umgesetzt , wobei das für den Einsatz in einem katalysatorgefüllten Methanolsynthesereaktor bestimmte Gasgemisch direkt vor Zugabe in besagten Methanolsynthesereaktor in einem zusätzlichen Trimmerhitzer aufgehei zt wird . Das angestrebte Ziel der Vorwärmung lag bei diesem Stand der Technik in der Einsparung von Wärmetauscherf läche und/oder die Erhöhung der Ausbeute unter besondere Berücksichtigung der veränderlichen Katalysatoraktivität .

Davon ausgehend liegt eine Aufgabe der Erfindung darin, eine Vorrichtung zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid vorzuschlagen, die einen gesamten Methanolsyntheseprozess von der Gewinnung von Kohlendioxid aus Gasmischungen bis hin zur Erzeugung eines Methanolstroms abbildet .

Weiterhin soll ein Verfahren zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid mit diesem gesamten Methanolsyntheseprozess vorgeschlagen werden .

Die Aufgabe wird mit einer Vorrichtung und einem Verfahren gemäß dem Anspruch 1 bzw . 13 gelöst . Hierauf rückbezogene Unteransprüche geben vorteilhafte Aus führungs formen wieder .

Die Lösung der Aufgabe umfasst eine Vorrichtung und ein Verfahren zur Herstellung von Methanol aus einem CO2-haltigen Gasgemisch wie einem Verbrennungsabgas oder einem Prozessgas sowie Wasserstof f . Eine vorgeschlagene Vorrichtung zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid, umfasst drei Kreislaufprozesse .

Der erste Kreislaufprozess mit einer ersten umlaufenden Leitung für ein umlaufendes erstes Gemisch aus Wasser und Methanol , umfasst : i ) eine Absorptionsstufe für Kohlendioxid mit einem Durchlass für ein kohlendioxidhaltiges Gas , ii ) eine Desorptionsstufe für Kohlendioxid mit einem Zulauf für Wasserstof f , iii ) einem ersten Wärmetauscher zwischen der Absorptionsstufe und der Desorptionsstufe , wobei sich die umlaufende Leitung im Wärmetauscher kreuzt , iv) einen Auslass für das erste Gemisch aus Wasser und Methanol zwischen der Desorptionsstufe und dem ersten Wärmetauscher, v) eine Umwäl zpumpe zwischen der Absorptionsstufe und der Desorptionsstufe sowie vi ) eine Expansionsdrossel zwischen dem ersten Wärmetauscher und der Adsorptionsstufe .

Der zweite Kreislaufprozess mit einer zweiten umlaufenden Leitung für ein umlaufendes zweites Gemisch aus Methanol , Wasser, Kohlendioxid und Wasserstof f , umfasst : i ) eine Desorptionsstufe für Kohlendioxid mit dem Zulauf für Wasserstof f sowie ii ) eine erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe mit einem Rücklauf für flüssige Phasen des Methanols und des Wassers zu der Desorptionsstufe als Teil der zweiten umlaufenden Leitung sowie einem Gasauslass und einem Einlass für ein Flüssigkeits-Gas-Phasengemisch aus der Desorptionsstufe . Der dritte Kreislaufprozess mit einer dritten umlaufenden Leitung für ein umlaufendes drittes Gemisch aus Kohlendioxid und Wasserstof f , umfasst : i ) einen Methanolsynthesereaktor mit einer Kühlung, ii ) die erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe , wobei der Gasauslass in die dritte umlaufende Leitung ausmündet und die dritte umlaufende Leitung in den Einlass einmündet , iii ) einen zweiten Wärmetauscher zwischen dem Methanolsynthesereaktor und der ersten Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe , wobei sich die dritte umlaufende Leitung in dem zweiten Wärmetauscher kreuzt , iv) einen Gasauslass in der dritten umlaufenden Leitung zwischen dem Methanolsynthesereaktor und dem zweiten Wärmetauscher, v) ein Gebläse zwischen dem zweiten Wärmetauscher und dem Einlass .

Ein vorgeschlagenes Verfahren zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid, umfasst zumindest folgende Verfahrensschritte : a ) Bereitstellung einer Vorrichtung zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid, wie zuvor beschrieben, einschließlich optionaler Ausgestaltungen, b ) Durchleitung eines kohlendioxidhaltigen Gases durch die Absorptionsstufe , wobei das Kohlendioxid bei einem Druck zwischen 1 bar und 10 bar ( Grenzwerte j eweils eingeschlossen) und einer Temperatur zwischen -30 ° C und 10 ° C ( Grenzwerte j eweils eingeschlossen) von einem flüssigen ersten Gemisch aus Wasser und Methanol in den ersten Kreislaufprozess aufgenommen wird, c ) Komprimierung und Temperierung des ersten Gemisches mit dem Kohlendioxid in der Umwäl zpumpe bzw . im ersten Wärmetauscher des ersten Kreislaufprozesses auf einen Druck zwischen 40 bar und 50 bar ( Grenzwerte j eweils eingeschlossen) und eine Temperatur zwischen 100 ° C und 180 ° C ( Grenzwerte j eweils eingeschlossen) , d) Einleitung des komprimierten und temperierten ersten Gemisches mit dem Kohlendioxid in die Desorptionsstufe , wobei das Kohlendioxid aus dem ersten Gemisch desorbiert und dem ersten Kreislaufprozess entnommen wird und unter Hinzufügung von Wasserstof f von einem umlaufenden zweiten Gemisch aus Methanol , Wasser, Kohlendioxid und Wasserstof f im zweiten Kreislaufprozess bei einem Druck zwischen 40 bar und 50 bar ( Grenzwerte j eweils eingeschlossen) und einer Temperatur zwischen 100 ° C und 180 ° C ( Grenzwerte j eweils eingeschlossen) aufgenommen wird, e ) Weiterleitung des Kohlendioxids im zweiten Kreislaufprozess in die erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe , in der ein Gasgemisch aus Kohlendioxid und Wasserstof f selektiv als drittes Gemisch vom zweiten in den dritten Kreislaufprozess umgeleitet wird, f ) Aufwärmung des Gasgemisches im zweiten Wärmetauscher im dritten Kreislaufprozess auf eine Temperatur zwischen 210 ° C und 260 ° C ( Grenzwerte j eweils eingeschlossen) , g) Einleitung des temperierten Gasgemisches in den Methanolsynthesereaktor und partielle Umsetzung des dritten Gemisches zu Methanol und Wasser, h) Zurückleitung des dritten Gemisches , des Methanols und des Wassers durch den zweiten Wärmetauscher hindurch in die erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe , i ) Abtrennung der flüssigen Bestandteile des Gemisches , des Methanols und des Wassers in der ersten Flüssigkeits-Gas- Phasentrennstufe und Rückführung dieser über den zweiten Kreislaufprozess in die Desorptionsstufe sowie j ) Kontinuierliche Abzweigung eines Gemisches aus Wasser und Methanol aus der Desorptionsstufe . Ein Grundgedanke der Lösung besteht darin, die Abscheidung von Kohlendioxid aus einem Abgas oder einem anderen kohlendioxid- haltigen Gas in die Kreislaufprozesse der Methanolsyntheseprozess zu integrieren . Für die Abtrennung von Kohlendioxid wird mit einem Gemisch aus Methanol und Wasser ein flüssiges Absorptionsmittel herangezogen, das im Rahmen der nachfolgenden Methanolsynthese bereits vorliegt . Dabei wird auch vorgeschlagen das sich in der Methanolsynthese bildende Methanol zusammen mit Wasser zu kondensieren und zumindest partiell der Abscheidung des Kohlendioxids aus dem Abgas oder anderen kohlen- dioxidhaltigen Gasen zur Verfügung zu stellen .

Ein weiterer Grundgedanke der Lösung liegt darin, das in das Gemisch aus Methanol und Wasser aufgenommene Kohlendioxid mit Wasserstof f als Spülgas wieder aus dem Gemisch zu desorbieren und es dann gemeinsam mit dem Wasserstof f der Methanolsynthese zuzuführen .

Ferner wird vorzugsweise vorgeschlagen, die Methanolsynthese und die Desorption des Kohlendioxids aus dem Gemisch aus Methanol und Wasser auf demselben Druckniveau durchzuführen .

In einem technischen Prozess wie z . B . einem Verbrennungsprozess oder einem Herstellprozess von z . B . Zement oder Stahl integriert liegt ein weiterer Vorteil nicht nur in der Reduzierung des C02-Ausstoßes des technischen Prozesses , sondern auch in der direkten Einbindung einer Wasserstof f elektrolyse für die Bereitstellung des vorgenannten Spülgases im Gesamtprozess . Damit reduzieren sich in vorteilhafter Weise im Vergleich zu dem herkömmlichen Verfahren zur Methanolsynthese in Kombination mit einer CCh-Abscheidung auch die Kosten für Vorrichtung und Betrieb . Der besondere Vorteil der Erfindung liegt darin, dass er bei niedrigen Drücken kontinuierlich Kohlendioxid aus einem Rauchgasstrom oder einem Prozessgasstrom unabhängig vom j eweiligen Kohlendioxidgehalt ( typischerweise 10 bis 90 Vol . % ) abgetrennt wird . Diese Rauchgasströme oder Prozessgasströme entstammen aus industriellen und nichtindustriellen Prozessen wie beispielsweise :

- Biogas mit Kohlenstof f konzentrationen typischerweise von 40-50 Vol . -% ,

- Rauchgas aus einem industriellen Prozess wie einem Kraftwerk, einem chemischen Prozess , der Stahlherstellung, der Zementherstellung und dergleichen

- Rauchgas aus einer Müllverbrennungsanlage .

- Kohlendioxidhaltiges Synthesegas aus der Biomassevergasung .

Die Erfindung wird anhand von Aus führungsbeispielen, den folgenden Figuren und Beschreibungen näher erläutert . Alle dargestellten Merkmale und deren Kombinationen sind nicht nur auf diese Aus führungsbeispiele und deren Ausgestaltungen begrenzt . Vielmehr sollen diese stellvertretend für weitere mögliche , aber nicht expli zit als Aus führungsbeispiele dargestellte weitere Ausgestaltungen kombinierbar angesehen werden . Es zeigen

Fig . l schematisch ein erstes Aus führungsbeispiel einer Vorrichtung zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid, umfassend drei Kreislaufprozesse ,

Fig . 2 schematisch das erste Aus führungsbeispiel gemäß Fig . l , j edoch mit zusätzlichen Temperierungsmitteln für das Verbrennungsabgas oder das Prozessgas sowie einem zusätzlichen Flüssigphasenrücklauf zu der Desorptionsstufe , Fig .3 schematisch ein zweites Aus führungsbeispiel einer Vorrichtung zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid, umfassend drei Kreislaufprozesse sowie

Fig . 4 schematisch ein Fließbild ( Prozess-FLOW-Diagramm) des Verfahrens in einer Vorrichtung gemäß der in Fig . l dargestellten Aus führungs form .

Die in Fig . l bis 3 dargestellten Vorrichtungen zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid umfassen zumindest drei Kreislaufprozesse 1 , 2 und 3. Die dargestellten Aus führungs formen werden beispielhaft nachfolgend anhand Fig . l dargestellt , während optionale Ausgestaltungen auch anhand der Fig . 2 und 3 näher erläutert werden .

Ein erster Kreislaufprozess 1 weist eine erste umlaufende Leitung 4 für ein umlaufendes erstes Gemisch aus Wasser und Methanol auf . In diesem ist eine Absorptionsstufe 5 sowie eine Desorptionsstufe 6 für Kohlendioxid, mindestens ein erster Wärmetauscher 7 , eine Umwäl zpumpe 8 sowie eine Expansionsdrossel 9 vorgesehen . Die umlaufende Leitung kreuzt sich zwischen der Absorptionsstufe sowie eine Desorptionsstufe im Wärmetauscher .

Die umlaufende Leitung 4 des ersten Kreislaufprozesses durchläuft die Absorptionsstufe 5 , vorzugsweise von oben nach unten, gefolgt von einer seriellen Anordnung von Umwäl zpumpe 8 und erstem Wärmetauscher 7 , bevor sie in die Desorptionsstufe 6 ausmündet . Die Desorptionsstufe wird wie die Adsorptionsstufe dabei vorzugsweise von oben nach unten durchdrungen, gefolgt von einem Durchlauf durch den ersten Wärmetauscher 7 und einer Expansionsdrossel 9 zurück zur vorgenannten Absorptionsstufe . Die Durchleitungen durch die Absorptionsstufe und die Desorptionsstufe sind Teil der umlaufenden Leitung des ersten Kreislaufprozesses . Diese kreuzt sich zudem im ersten Wärmetauscher, geeignet für eine Wärmeübertragung zwischen den sich kreuzenden Fluidströmen des ersten Kreislaufprozesses . Die Umwäl zpumpe dient der Komprimierung, die Expansionsdrossel einer entsprechenden Entspannung des umlaufenden ersten Gemisches aus Wasser und Methanol , sodass sowohl der Druck als auch die Temperatur in der Absorptionsstufe über denen in der Desorptionsstufe liegen . In vorteilhafter Weise wird eine Komprimierung von gas förmigem Kohlendioxid vermieden .

Die Absorptionsstufe 5 weist einen Durchlass und damit mindestens einen Einlass 10 und einen Auslass 11 für ein kohlendi- oxidhaltiges Gas wie z . B . ein vorgenanntes Verbrennungs- oder Prozessgas auf . Der Einlass ist vorzugsweise wie dargestellt unten, der Auslass oben angeordnet . Sie ist vorzugsweise als Nasswäscher ausgestaltet , d . h . sie umfasst ein Innenvolumen, bei dem die Durchströmung mit dem kohlendioxidhaltigen Gas vorzugsweise von unten nach oben erfolgt . Das vorgenannte erste Gemisch aus Wasser und Methanol wird dagegen oben in das Innenvolumen eingebracht und durchdringt j enes im Gegenstrom zur Durchströmung nach unten und wird anschließend über einen Auslass unten wieder aus dem Volumen ausgeleitet . Das erste Gemisch ist flüssig und dient einerseits als Lösungsmittel für eine selektive Absorption von Kohlendioxid aus dem kohlendioxidhaltigen Gas , andererseits als temperaturbestimmendes Element für die Prozessbedingungen in der Absorptionsstufe .

Die Desorptionsstufe 6 ist dagegen nicht nur in den ersten Kreislaufprozess 1 , sondern auch in den nachfolgend beschriebenen zweiten Kreislaufprozess 2 eingebunden . Dazu weist die Desorptionsstufe vorzugsweise ein, weiter bevorzugt nur ein Volumen auf , das als Mischkammer in den ersten und zweiten Kreislaufprozess gleichermaßen integriert ist . Der Zulauf 12 des ersten Kreislaufprozesses ist vorzugsweise oben, der Ablauf 13 unten im Volumen, sodass hier ein Durchlauf wie in einem Nasswäscher realisierbar ist . Einlass 14 für flüssige Bestandteile (und ggf . noch vorhandenen, d . h . in der nachfolgend beschriebenen ersten Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe nicht zuvor abgetrennte Reste an Gasen) und Gasauslass 15 für die gas förmigen Bestandteile des zweiten Kreislaufprozesses ist im Volumen vorzugsweise oben, während die flüssigen Bestandteile des zweiten Kreislaufprozesses im Volumen vom ersten Kreislaufprozess aufgenommen werden und mit diesem unten im Volumen über den Ablauf 13 des ersten Kreislaufprozesses ausgeleitet werden .

Ferner weist das Volumen einen Zulauf für Wasserstof f 16, vorzugsweise im unteren Bereich des Volumens zur Anbindung und damit Desorption des im ersten Kreislaufprozess gebundenen Kohlendioxids auf .

Der Wasserstof f eintrag erfolgt vorzugsweise direkt aus einer Hochdruckelektrolyse ( Druck wird durch Pumpen von Wasser erzeugt , anstatt erzeugtes H2 zu komprimieren) als Wasserstof fquelle 17 , wobei erneuerbarer Strom nutzbar ist . Alternativ ist der Wasserstof f aus industriellen Prozess heranziehbar, sofern der Wasserstof f in entsprechend hoher Konzentration (vorzugsweise über 98 Vol . -% ) vorliegt . Zwischen der Hochdruckelektrolyse und dem Zulauf für Wasserstof f ist zudem Wasserstof f tempierungsmitttel 18 vorgesehen .

Der erste Kreislaufprozess liegt beim Durchlauf durch die Desorptionsstufe 6 in flüssiger Phase vor, während der zweite Kreislaufprozess zwar flüssig in die Desorptionsstufe eingeleitet wird, aber aus dieser nur mit dem gas förmigen Bestandteil über den Ablauf 15 zurück in den zweiten Prozesskreislauf zurückgeführt wird . Ferner ist im ersten Kreislaufprozess ein Auslass 19 für das erste Gemisch aus Wasser und Methanol zwischen der Desorptionsstufe und dem ersten Wärmetauscher vorgesehen . Dies ist vorzugsweise der einzige Auslass für das sich in der Vorrichtung bildende Methanol aus den Kreislaufprozessen . Der hierüber abgezweigte Anteil am ersten Gemisch aus Wasser und Methanol wird vorzugsweise einer Destillationsapparatur 20 für die Trennung von Methanol und Wasser zugeführt .

Der zweite Kreislaufprozess 2 mit einer zweiten umlaufenden Leitung 21 für ein umlaufendes zweites Gemisch aus Methanol , Wasser, Kohlendioxid und Wasserstof f durchläuft die vorgenannte Desorptionsstufe 6 für Kohlendioxid mit dem Zulauf für Wasserstof f 16, gefolgt von einer ersten Flüssigkeits-Gas-Pha- sentrennstuf e 22 mit einem Rücklauf für flüssige Phasen 23 des Methanols und des Wassers zu der Desorptionsstufe als Teil der zweiten umlaufenden Leitung sowie dem vorgenannten Gasauslass 15 und einem Einlass 14 aus der bzw . in die Desorptionsstufe .

Ferner weist der dargestellte zweite Kreislaufprozess zwischen Gasauslass 14 und Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 einen vorzugsweise vorgesehenen Kondensator 24 auf , in dem die gasförmig vorliegenden Bestandteile an Wasser und Methanol zumindest teilweise (weiter ) verflüssigt werden, während das Kohlendioxid und der Wasserstof f in der gas förmigen Modi fikation verbleiben und über einen Gasauslass 27 der ersten Flüssig- keits-Gas-Phasentrennstuf e 22 in den nachfolgend beschrieben dritten Kreislaufprozess 3 übergeleitet werden .

Die erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 und der Kondensator 24 sind folglich nicht nur in den zweiten Kreislaufprozess 2 , sondern auch in den nachfolgend beschriebenen dritten Kreislaufprozess 3 eingebunden . Der dritte Kreislaufprozess 3 mit einer dritten umlaufenden Leitung 25 für ein umlaufendes drittes Gemisch aus Kohlendioxid und Wasserstof f umfasst einen Methanolsynthesereaktor 26 mit einer Kühlung 28 , die vorgenannte erste Flüssigkeits-Gas- Phasentrennstufe 22 , wobei der Gasauslass 27 in die dritte umlaufende Leitung 25 ausmündet , und die dritte umlaufende Leitung, die in einen Einlass 29 in die Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 einmündet . Die dritte umlaufende Leitung mündet - wie in Fig . l dargestellt - dabei vorzugsweise in die zweite umlaufende Leitung 21 zwischen Gasauslass 15 und dem optionalen Kondensator 27 oder dem Einlass 29 in die zweite umlaufende Leitung . Damit führt die dritte umlaufende Leitung über die zweite umlaufende Leitung in die Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 .

Ferner durchläuft der dritte Kreislaufprozess zwischen dem Methanolsynthesereaktor 26 und der ersten Flüssigkeits-Gas-Pha- sentrennstuf e 22 einen zweiten Wärmetauscher 30 , wobei sich die dritte umlaufende Leitung in dem zweiten Wärmetauscher kreuzt . Ferner befindet sich zwischen dem Methanolsynthesereaktor 26 und dem zweiten Wärmetauscher 30 eine Fluidweiche 31 als Fluidauslass 38 in der dritten umlaufenden Leitung . Ferner ist ein Gebläse 32 im gas führenden Abschnitt der dritten umlaufenden Leitung zwischen dem zweiten Wärmetauscher 30 und dem Einlass 29 in die erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 , vorzugsweise dem Kondensator 24 , angeordnet .

Die vorgenannte Vorrichtung ist in vorteilhafter Weise in nur zwei Druckniveaus betreibbar, wobei nur die Absorptionsstufe 5 im ersten Kreislaufprozess prinzipbedingt mit einem vorliegenden Rauchgas- oder Prozessgasdruck betrieben werden muss und vorzugsweiseweise für einen Bereich von 1 bis 10 bar ausgelegt ist . Alle Leitungsbereiche der drei Kreislaufprozesse der beidseitig in der ersten umlaufenden Leitung zur Absorptionsstufe angeordneten Umwälzpumpe 8 und Expansionsdrossel 9 sind für einen wesentlich höheren, an die Erfordernisse der Prozessbedingungen der Methanolsynthese aus CO2 angepassten Druck ausgelegt. Jener liegt vorzugsweise einheitlich in einem Bereich von 40 bis 50 bar. Die Absorptionsstufe 5 wird dabei vorzugsweise in einem Temperaturbereich von -40°C bis 30°C, weiter bevorzugt von -30°C bis 10°C, die Desorptionsstufe 6 vorzugsweise in einem Temperaturbereich von -80°C bis 210°C, weiter bevorzugt von 100°C bis 180°C, weiter bevorzugt zwischen 140°C und 170°C, und der Methanolsynthesereaktor 26 vorzugsweise in einem Temperaturbereich von 180°C bis 300°C, weiter bevorzugt von 210°C bis 260°C betrieben. Die in Fig.4 schematisch in einem Prozessfließbild des Verfahrens nach Fig.l dargestellten Zustandsgrößen liegen in diesen vorgenannten Intervallen.

Für die Temperatureinhaltung und -kontrolle der Temperatur in der Absorptionsstufe 5 und der Desorptionsstufe 6 sind vorzugsweise in der ersten umlaufenden Leitung 4 vor der Desorptionsstufe und/oder vor der Absorptionsstufe jeweils eine Temperierungsvorrichtung 34 bzw. 35 vorgeschaltet. Die Temperierungsvorrichtungen beeinflussen insbesondere die Eintrittstem- peraturen des umlaufenden ersten Gemisches aus Wasser und Methanol in die Absorptionsstufe und Desorptionsstufe im ersten Kreislaufprozess und damit die vorgenannten Temperaturen in der Absorptionsstufe und der Desorptionsstufe. Die Temperierungsvorrichtung 34 vor der Absorptionsstufe ist vorzugsweise ein kombiniertes Kühl- und Heizelement oder ein Kühlelement. Die Temperierungsvorrichtung 35 vor der Desorptionsstufe ist vorzugsweise ein kombiniertes Kühl- und Heizelemente oder ein Heizelement . Fig .2 zeigt schematisch das in Fig . l dargestellte Aus führungsbeispiel , j edoch ergänzt durch optionale zusätzliche Temperierungsmittel für das Verbrennungsabgas ( oder das Prozessgas ) sowie einen ebenso optionalen zusätzlichen Flüssigphasenrücklauf zu der Desorptionsstufe . Die nicht mit Bezugs zeichen versehenen Komponenten entsprechen, sofern nicht anders angegeben, grundsätzlich den in Fig . l mit Bezugs zeichen dargestellten Komponenten .

Die vorgenannten Temperierungsmittel umfassen insbesondere einen dritten Wärmetauscher 33. In diesem sind einerseits das kohlendioxidhaltige Verbrennungsgas aus einem Prozess 36 vor dem Einlass 10 in die Absorptionsstufe , andererseits ein aus dem Auslass 11 der Absorptionsstufe herausgeleitetes und einer nachgeschalteten Rauchgasreinigung 37 zuführbares Verbrennungsgas in j e einer Passagenfraktion durchleitbar . Es wird angestrebt , die Verbrennungsgase vor Eintritt in die Absorptionsstufe auf die Prozesstemperatur in der Absorptionsstufe zu temperieren, d . h . auf den vorgenannten Temperaturbereich von - 40 ° C bis 30 ° C, weiter bevorzugt von -30 ° C bis 10 ° C .

Der in Fig . 2 ebenfalls dargestellte zusätzliche Flüssigphasenrücklauf grei ft den an der Fluidweiche 31 aus dem dritten Kreislaufprozess 3 aus der dritten umlaufenden Leitung 25 zwischen dem Methanolsynthesereaktor 26 und dem zweiten Wärmetauscher 30 abzweigenden Fluidauslass 38 auf (vgl . Fig . l ) . Der Fluidauslass mündet in einen Flüssigphasenrücklauf 39 zu der Desorptionsstufe 6 aus . Weiter bevorzugt weist der Flüssigphasenrücklauf selbst eine Förderpumpe 40 und/oder eine zweite Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 41 mit einem aus dieser abzweigenden Gasauslass 42 zur Abtrennung von Inertgasanteilen auf , sodass grundsätzlich nur die abgezweigten flüssigen Bestandteile in die Desoptionsstufe , bevorzugt in den oberen Be- reich der Desorptionsstufe zurückgeführt werden . Vor der zweiten Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 41 ist im Flüssigphasenrücklauf vorzugsweise ein zweiter Kondensator 43 vorgeschaltet , der das Fluid im Flüssigphasenrücklauf auf eine Temperatur, vorzugsweise im in der Desorptionsstufe vorliegenden Temperaturbereich von - 80 ° C bis 210 ° C, weiter bevorzugt von 100 ° C bis 180 ° C, weiter bevorzugt zwischen 140 ° C und 170 ° C einstellt und damit in vorteilhafter Weise eine exaktere stof fliche Trennung der flüssigen Phasen Wasser und Methanol von den gasförmigen Phasen Kohlenstof fdioxid und Wasserstof f ermöglicht .

Fig . l und 2 repräsentieren Ausgestaltungen, bei denen die Umwäl zpumpe 8 zwischen der Adsorptionsstufe 5 und dem ersten Wärmetauscher 7 angeordnet ist .

Fig . 3 repräsentiert eine weitere bevorzugte Ausgestaltung der Vorrichtung, die sich dadurch aus zeichnet , dass der der erste Wärmetauscher 7 durch zwei ( oder mehrere ) in Reihe geschalte Wärmetauschelemente 7a und 7b gebildet wird, wobei die Kanäle , d . h . die beiden Abschnitte der ersten umlaufenden Leitungen, für zwei Fluidfraktionen die beiden Wärmetauschelemente in gegenläufiger Reihenfolge durchdringen . Die Leitungsabschnitte zwischen den beiden Wärmetauschelementen dienen optional der Aufnahme der Umwäl zpumpe 8 und/oder der Expansionsdrossel 9.

Die in allen Figuren dargestellte Anordnung der Expansionsdrossel 9 zwischen Absorptionsstufe und erstem Wärmetauscher 7 ist bevorzugt , da damit die Druckabsenkung und damit Temperaturabsenkung in vorteilhafter Weise nach der Wärmeübertragung im ersten Wärmetauscher stattfindet .

Fig . 3 zeigt eine bevorzugte Anordnung der Umwäl zpumpe 8 zwischen der Adsorptionsstufe 5 und der Desorptionsstufe 6 zwi- - lö schen den beiden Wärmetauschelementen 7a und 7b . Diese Ausgestaltung hat den Vorteil , dass ein Teil der ersten Leitung vor der Umwäl zpumpe auf einem niedrigerem Druck- und damit Temperaturniveau zumindest das erste Wärmetauschelement 7a durchläuft und damit dort ein erhöhtes Temperaturgefälle und damit ein erhöhter Wärmeübergang realisierbar ist . Ferner lässt sich durch die Dimensionierung der beiden Wärmetauschelemente 7a und 7b das Temperaturniveau der zwischengelagerten Abschnitte der ersten umlaufenden Leitung exakt auf eine maximal mögliche Betriebstemperatur der Umwäl zpumpe 8 und/oder der Expansionsdrossel 9 einstellen .

Eine nicht weiter dargestellte , aber thermodynamisch besonders günstige Ausgestaltung sieht eine Anordnung der Umwäl zpumpe 8 zwischen dem ersten Wärmetauscher 7 und der Desorptionsstufe 6 vor . Die erste umlaufende Leitung durchdringt in Richtung der Absorptionsstufe den ersten Wärmetauscher vor der Expansionsdrossel , d . h . noch mit dem erhöhten Druck, d . h . erhöhter Temperatur der Desorptionsstufe . Dagegen erreicht die erste umlaufende Leitung in Richtung der Desorptionsstufe zunächst mit dem relativ niedrigen Druck und der relativ niedrigen Temperatur der Absorptionsstufe den ersten Wärmetauscher, bevor in der nachgeschalteten Umwäl zpumpe Druck und Temperatur weiter erhöht werden . Im ersten Wärmetauscher wird mit dieser Ausgestaltung ein erhöhtes Temperaturgefälle realisiert . Allerdings begrenzt die maximale Betriebstemperatur der Umwäl zpumpe die Einsetzbarkeit , weswegen die in Fig . 3 dargestellte Ausgestaltung mit einer Anordnung der Umwäl zpumpe zwischen den beiden Wärmetauschelementen 7a und 7b zu bevorzugen ist .

Der erste , zweite und dritte Wärmetauscher sowie die genannten Wärmetauschelemente sind j eweils Oberflächenwärmtauscher, mit j eweils zwei Fluidkanälen oder Fluidkanal fraktionen, weiter bevorzugt Gegen- oder Kreuzstromwärmetauscher . Eine unterschiedliche Beladung der Fluidfraktionen in den Wärmetauschern schließt einen Einsatz von Mischwärmetauschern aufgrund der dabei naturgemäß vorgesehenen stof flichen Vermischungen aus .

Die in Fig . 2 und 3 dargestellten Ausgestaltungen sind miteinander kombinierbar .

Für die Durchführung des Verfahrens zur Herstellung von Methanol aus Kohlendioxid, erfolgt zunächst die Bereitstellung einer Vorrichtung nach einer der vorgenannten Aus führungen . Über den Einlass 10 wird ein kohlendioxidhaltiges Gas durch die Absorptionsstufe 5 hindurch und durch den Auslass 11 wieder ausgeleitet , wobei das Kohlendioxid bevorzugt bei einem der für die Adsorptionsstufe genannten Drücke und Temperaturen von einem flüssigen ersten Gemisch aus Wasser und Methanol in den ersten Kreislaufprozess 1 aufgenommen wird . Es folgt eine Komprimierung und Temperierung des ersten Gemisches mit dem Kohlendioxid in der Umwäl zpumpe 8 bzw . im ersten Wärmetauscher 7 des ersten Kreislaufprozesses 1 auf einen bzw . eine für die Desorptionsstufe vorzugsweise genannten Druck bzw . Temperatur . Die Anordnung der Umwäl zpumpe und des ersten Wärmetauschers wurde zuvor diskutiert .

Es folgt eine Einleitung des komprimierten und temperierten ersten Gemisches mit dem Kohlendioxid in die Desorptionsstufe 6, wobei das Kohlendioxid aus dem ersten Gemisch desorbiert und dem ersten Kreislaufprozess entnommen und unter Hinzufügung von Wasserstof f von einem umlaufenden zweiten Gemisch aus Methanol , Wasser, Kohlendioxid und Wasserstof f im zweiten Kreislaufprozess 2 in einem für die Desorptionsstufe vorgeschlagenen Bereich für den Druck und die Temperatur aufgenommen wird . Das Kohlenstof fdioxid CO2 wird dabei aufgrund der erhöhten Temperatur und eines über den Zulauf 16 am Boden der Desorptionsstuf e inj i zierten Wasserstof f Stroms aus dem Metha- nol/Wasser-Gemisch desorbiert . Der Wasserstof f ström hat dabei zwei Funktionen . Einerseits wird er als Spülgas genutzt und erhöht damit die CCh-Desorption im bevorzugt säulenförmigen Volumen in der Desorptionsstufe . Andererseits dient er dem Eintrag von Wasserstof f als Ausgangsstof f für eine Methanolsynthese im Methanolsyntesereaktor 26, in der das Kohlenstof fdi- oxid und der Wasserstof f zu Methanol und Wasser umgesetzt werden . Hierzu wird Kohlenstof fdioxid und der Wasserstof f über den Gasauslass 15 aus der Desorptionsstufe 6 in den zweiten Kreislaufprozess 2 ausgeleitet . Von dort werden die Gase über die erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 als gas förmige drittes Gemisch über den Gasauslass 27 selektiv in den dritten Kreislaufprozess 3 weitergeleitet . Es folgt im dritten Kreislaufprozess nach Durchlauf durch den zweiten Wärmetauscher 30 auf gewärmt eine Überführung zum Methanolsyntesereaktor 26. Dort findet eine möglichst vollständige , zumindest aber eine partielle Umsetzung des dritten Gemisches zu Methanol und Wasser statt .

Das gas förmige dritte Gemisch aus Wasserstof f und Kohlenstof fdioxid ( das ggf . noch Restbestände an Methanol und Wasser enthält ) wird dabei vorzugswiese oben auf das Innenvolumen des Methanolsyntesereaktors in Richtung des Ausgangs des Methanolsynthesereaktors auf das bereits gebildete Wasser und Methanol auf gespritzt , wobei es zu einer kochenden Einmischung und einer beschleunigten Umsetzung zu Wasser und Methanol kommt .

Wasserstof f , H2 , und Kohlendioxid, CO2 , reagieren im Methanolsynthesereaktor unter Bildung von Methanol und Wasser . Die Reaktorausgangstemperatur wird durch einen Gegenstromfluss einer Art thermischer Flüssigkeit ( z . B . kochendes Wasser oder eine andere Flüssigkeit ) gesteuert . Die Steuerung der Temperatur am Ausgang des Reaktors ist aus thermodynamischen Gründen wichtig, um die Ausbeute an Methanol zu maximieren .

Das den Methanolsyntesereaktor 26 über einen unten im Innenvolumen angeordneten Auslass verlassende Methanol und Wasser sowie der nicht umgesetzte Teil des dritten Gemisches wird dann zur Temperierung durch den zweiten Wärmetauscher 30 geleitet , wo er einen Wärmeüberschuss an den im dritten Kreislaufprozess 3 zum Methanolsyntesereaktor strebenden Massenstrom des dritten Gemisches abgibt und in die erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 zurückgeleitet wird . Dort erfolgt eine laufende Abtrennung der flüssigen Bestandteile des Gemisches , des Methanols und des Wassers und Rückführung dieser über den zweiten Kreislaufprozess 2 in die Desorptionsstufe 6 sowie eine kontinuierliche Abzweigung eines Gemisches aus Wasser und Methanol aus der Desorptionsstufe 6. Der verbleibende , nicht umgesetzte Teil des dritten Gemisches wird dagegen als Gas in der ersten Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 abgesondert in den dritten Kreislaufprozess und in diesem zum Methanolsynthesereaktor zurückgeführt .

Eine bevorzugte Ausgestaltung des Verfahrens umfasst zudem ein Durchleiten des vorgenannten dritten Gemisches (H2 und CO2 ) sowie des Methanols und des Wassers durch eine Fluidweiche 31 im dritten Kreislaufprozess 3 zwischen dem Methanolsynthesereaktor 26 und dem zweiten Wärmetauscher 30 , wobei ein Teil des dritten Gemisches , des Methanols und des Wassers in einen Fluidauslass 38 umgelenkt wird . Diese partielle Abtrennung von Fluidbestandteilen dient vorzugsweise der laufenden Abtrennung auch von unerwünschten gas förmigen Reaktionsprodukten und Verunreinigungen aus dem dritten Kreislaufprozess und damit auch aus der Methanolsynthese , die ansonsten als Gase in der ersten Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe 22 laufend im dritten Kreislaufprozess zurückgeleitet werden, damit den Prozesskreislauf nicht verlassen könnten und so in diesem zu einer unerwünschten Anreicherung führen würden.

Vorzugsweise wird der in der Fluidweiche abgetrennte Teil des dritten Gemisches, des Methanols und des Wassers aus dem Fluidauslass 38 über einen Flüssigphasenrücklauf 39 zu der Desorptionsstufe 6, d.h. in den Wirkbereich der ersten beiden Prozesskreisläufe rückgeführt. Weiter bevorzugt wird dabei aber der Teil des dritten Gemisches, des Methanols und des Wassers im Flüssigphasenrücklauf 39 mit einer Förderpumpe 40 komprimiert und/oder aber insbesondere in der zweiten Flüssig- keits-Gas-Phasentrennstuf e 41 von unerwünschten Gasanteilen befreit .

Fig.4 zeigt schematisch ein Prozessfließbild des Verfahrens in einer Vorrichtung gemäß der in Fig.l dargestellten Ausführungsform. Die Legende 44 umfasst die Formsymbole für mehrere Zustandsdaten im Diagramm: von oben nach unten für die Temperatur in [°C] , den Druck in [bar] , den Massenstrom in [kg/h] sowie den Vakuumanteil in [-] . Die Formsymbole finden sich im Diagramm in allen drei Kreislaufprozessen 1 bis 3 an verschiedenen Stellen mit den dort vorliegenden Zustandsdaten wieder. Wesentliche Komponenten der Vorrichtung sind mit den bereits aus Fig.l bekannten Bezugszeichen versehen.

Bezugszeichenliste :

1 erster Kreislaufprozess

2 zweiter Kreislaufprozess

3 dritter Kreislaufprozess

4 erste umlaufende Leitung

5 Absorptionsstufe

6 Desorptionsstufe

7 erster Wärmetauscher

8 Umwäl zpumpe

9 Expansionsdrossel

10 Einlass für ein kohlendioxidhaltiges Gas in die Absorptionsstufe

11 Auslass für ein kohlendioxidhaltiges Gas aus der Absorptionsstufe

12 Zulauf des ersten Kreislaufprozesses in die Desorptionsstufe

13 Ablauf des ersten Kreislaufprozesses aus der Desorptionsstufe

14 Einlass für flüssige Bestandteile des zweiten Kreislaufprozesses in die Desorptionsstufe

15 Gasauslass aus der Desorptionsstufe

16 Zulauf für Wasserstof f in die Desorptionsstufe

17 Wasserstof f quelle

18 Temperierungsmittel für Wasserstof f

19 Auslass für ein Gemisch aus Wasser und Methanol aus dem ersten Kreislaufprozess

20 Destillationsapparatur

21 zweite umlaufende Leitung

22 erste Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe

23 Rücklauf für flüssige Phasen zu der Desorptionsstufe

24 Kondensator

25 dritte umlaufende Leitung

26 Methanolsynthesereaktor Gasauslass aus der ersten Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe

Kühlung

Einlass in die Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe zweite Wärmetauscher Fluidweiche

Gebläse dritte Wärmetauscher

Temperierungsvorrichtung vor Absorptionsstufe

Temperierungsvorrichtung vor Desorptionsstufe

Prozess

Rauchgasreinigung

Fluidauslass

Flüssigphasenrücklauf

Förderpumpe zweite Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe

Gasauslass aus der zweiten Flüssigkeits-Gas-Phasentrennstufe

Kondensator im Flüssigphasenrücklauf

Legende des Prozess-Fließbildes