AU SEIN D'UN MILIEU POREUX

DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE

La présente invention se rapporte au domaine de la quantification d'un flux d'entité gazeuse au sein d'un milieu poreux, l'entité gazeuse étant de la vapeur d'eau.

L'invention trouve des applications particulières, mais non limitatives, dans les domaines du bâtiment, du textile ou encore de la médecine. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE

De l'art antérieur, il est connu de nombreux types de capteurs d'humidité relative, notamment des capteurs utilisant des polymères. En effet, en fonction de la valeur de la résistance électrique du polymère, il est possible de déterminer une valeur d'humidité relative. Cependant, aucun de ces capteurs ne permet de fournir une valeur de flux de vapeur d'eau instantané à travers le milieu poreux testé.

EXPOSÉ DE L'INVENTION

Pour répondre au moins partiellement à ce besoin, l'invention a tout d'abord pour objet un dispositif pour quantifier un flux d'entité gazeuse au sein d'un milieu poreux, le dispositif comprenant :

- une membrane perméable à ladite entité gazeuse ;

- une première couche et une seconde couche agencées de part et d'autre de la membrane, lesdites première et seconde couches étant structurées de façon à pouvoir être traversées par le flux d'entité gazeuse et réalisées dans un matériau présentant au moins une caractéristique physique variant avec la teneur en entité gazeuse au sein de ces couches ;

- des premiers moyens de mesure de ladite caractéristique physique au sein de la première couche, capables de délivrer une première valeur (Cpi) de la caractéristique physique, ainsi que des seconds moyens de mesure de ladite caractéristique physique au sein de la seconde couche, capables de délivrer une seconde valeur (Cp ₂ ) de la caractéristique physique ; et

- un module de calcul configuré pour :

déterminer à partir de la première valeur (Cpi) de la caractéristique physique une première teneur en entité gazeuse (θι) au sein de la première couche, et déterminer à partir de la seconde valeur (Cp ₂ ) de la caractéristique physique une seconde teneur en entité gazeuse (θ ₂ ) au sein de la seconde couche ; et

déterminer le flux d'entité gazeuse (J) à partir de la relation suivante :

J = D.p.(9i-e ₂ )/e ; avec :

J le flux d'entité gazeuse (kg d'entité gazeuse/s/m ² ),

D le coefficient de diffusion de la membrane (m ² /s),

p la masse volumique de la membrane (kg/m ³ ),

e l'épaisseur de la membrane (m),

Θ la teneur en entité gazeuse (kg d'entité gazeuse / kg de membrane).

L'invention propose ainsi une solution simple et fiable permettant de facilement quantifier un flux instantané de vapeur d'eau au sein d'un milieu poreux, à partir de simples mesures d'une caractéristique physique du matériau constituant le couches, comme la résistance électrique, et à partir de données intrinsèques à la membrane dont les propriétés physiques et de transfert de masse sont connues et/ou prédéterminables.

L'invention présente de préférence au moins l'une des caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison.

La membrane présente une épaisseur comprise entre 1 μιη et 500 μιη, et de préférence de l'ordre de 250 μιη. Il s'agit d'une membrane imper-respirante, de préférence d'un tissu imper-respirant, par exemple une membrane commercialisée sous la référence Nafion ^® par la société DuPont de Nemours.

Chaque première et seconde couche présente une épaisseur comprise entre 10 μιη et 1000 μιη, et de préférence de l'ordre de 250 μιη. Chaque première et seconde couche est réalisée en polymère, par exemple en PVA. De nombreux autres matériaux, notamment des polymères, peuvent être retenus, sans sortir du cadre de l'invention. Le silicium constitue également une possibilité intéressante pour l'invention.

Chaque première et seconde couche présente une forme de grille.

Selon une première possibilité, ladite grille comprend des bandes parallèles reliées à leurs extrémités par deux bases opposées, lesdites bandes parallèles définissant entre elles des ouvertures pour le passage de l'entité gazeuse.

Selon une seconde possibilité, ladite grille forme deux peignes agencés en regard et en quinconce à l'aide de premières bandes parallèles reliées à l'une de leurs extrémités à une première base et libres à l'autre extrémité, et à l'aide de secondes bandes parallèles reliées à l'une de leurs extrémités à une seconde base et libres à l'autre extrémité, les premières bandes définissant entre elles des premières ouvertures pour le passage de l'entité gazeuse et les secondes bandes définissant entre elles des secondes ouvertures pour le passage de l'entité gazeuse, les extrémités libres de premières bandes se trouvant en regard des secondes ouvertures et réciproquement.

De préférence, ladite caractéristique physique est la résistance électrique, et chacun desdits premiers et seconds moyens de mesure comprend des électrodes. Ces électrodes peuvent être rapportées sur les couches ou intégrées à celles- ci. Alternativement, il peut s'agir d'une autre caractéristique électrique, comme la capacité électrique.

Toujours dans le cas de la détection d'un flux de vapeur d'eau, ledit module de calcul est de préférence configuré pour déterminer une première humidité relative (Hri) à la surface de la première couche, à partir de la première valeur (Cpi) de la caractéristique physique, de préférence la résistance électrique de cette première couche, et également configuré pour déterminer une seconde humidité relative (Hr ₂ ) à la surface de la seconde couche, à partir de la seconde valeur (Cp ₂ ) de la caractéristique physique, de préférence la résistance électrique de cette seconde couche. Ensuite, le module de calcul est de préférence configuré pour déterminer la première teneur en vapeur d'eau (θι) ainsi que la seconde teneur en vapeur d'eau (θ ₂ ) à partir des relations suivantes :

6i = e _m ax / (l - C + C/Hri) ; et

e2 = e _ma x / (l - C + C/Hr ₂ ) ; avec :

Bmax la teneur maximale en vapeur d'eau dans la membrane (kg de vapeur d'eau/kg de membrane),

C la constante de sorption de la membrane (-),

Hr l'humidité relative (-).

De préférence, le dispositif comporte un capteur de température permettant de renseigner sur la température (T) de la membrane.

Ledit module de calcul est alors de préférence configuré de sorte que la détermination de la première humidité relative (Hri) et de la seconde humidité relative (Hr ₂ ) s'effectue en fonction de la température (T) mesurée par le capteur de température, et/ou de sorte que pour la détermination de θι, θ ₂ , et J, les valeurs de Q _ma>l , C, et D sont fonction de la température (T) mesurée par le capteur de température et/ou fonction des premières et secondes humidités relatives (Hri, Hr ₂ ). Alternativement, il peut s'agir de valeurs fixes intrinsèques à la membrane.

L'invention a également pour objet une paroi de bâtiment équipée d'un dispositif tel que décrit ci-dessus pour quantifier un flux de vapeur d'eau au sein de cette paroi.

Enfin, l'invention a pour objet un procédé pour quantifier un flux d'entité gazeuse au sein d'un milieu poreux mis en œuvre à l'aide d'un tel dispositif, l'entité gazeuse étant de la vapeur d'eau, et le procédé comprenant les étapes suivantes :

- déterminer à partir de la première valeur (Cpi) de la caractéristique physique une première teneur en entité gazeuse (θι) au sein de la première couche, et déterminer à partir de la seconde valeur (Cp ₂ ) de la caractéristique physique une seconde teneur en entité gazeuse (θ ₂ ) au sein de la seconde couche ; et

- déterminer le flux d'entité gazeuse (J) à partir de la relation suivante : J = D.p.(9i - e ₂ )/e ; avec :

J le flux d'entité gazeuse (kg d'entité gazeuse/s/m ² ),

D le coefficient de diffusion de la membrane (m ² /s),

p la masse volumique de la membrane (kg/m ³ ),

e l'épaisseur de la membrane (m),

Θ la teneur en entité gazeuse (kg d'entité gazeuse / kg de membrane).

D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront da ns la description détaillée non limitative ci-dessous. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS

Cette description sera faite au regard des dessins annexés parmi lesquels ;

- la figure 1 représente une vue schématique d'une paroi de bâtiment équipée d'un dispositif pour quantifier le flux de vapeur d'eau à travers cette paroi, le dispositif se présentant sous la forme d'une premier un mode de réalisation préféré de l'invention ;

- la figure 2 représente un logigramme mentionnant les différentes étapes d'un procédé pour quantifier le flux de vapeur d'eau à travers la paroi, mis en œuvre à l'aide du dispositif montré sur la figure 1 ;

- les figures 3 et 4 sont respectivement analogues aux figures 1 et 2, avec le dispositif se présentant sous la forme d'un second mode de réalisation préféré de l'invention ;

- les 5 et 6 sont des graphes illustrant la manière de tenir compte de la température et de l'humidité relative pour la détermination de certains para mètres utiles à la quantification du flux de vapeur d'eau ;

- les figures 7a à 7c représentent différentes configurations possibles pour les couches du dispositif destinées à être agencées de part et d'autre de la membrane ; - les figures 8a à 8c représentent les couches des figures 7a à 7c, équipées d'électrodes pour la mesure de la résistance électrique ;

- la figure 9 illustre en perspective le dispositif comprenant des couches du type de celle montrée en figures 7b et 8b, le dispositif étant équipé d'un cadre de maintien ;

- la figure 10 est une vue analogue à celle de la figure 9, coupée selon la ligne X-X de cette figure 9 ;

- la figure 11 représente une vue en perspective du dispositif selon une alternative de réalisation, en forme générale de disque ; et

- la figure 12 est une vue analogue à celle de la figure 11, coupée selon la ligne XI I -XI I de cette figure 11.

EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS

En référence tout d'abord à la figure 1, il est représenté un dispositif 1 pour quantifier un flux de vapeur d'eau au sein d'une paroi 2 d'un bâtiment, paroi dans laquelle ce dispositif 1 est logé. Le dispositif 1 prend la forme d'un premier mode de réalisation préféré de l'invention. Plus précisément, il comporte une partie de détection 4 qui est logée dans la paroi 2 formant un milieu poreux, ainsi qu'une partie traitement 6 située de préférence à l'extérieur de la paroi 2.

La partie de détection 4 comprend un empilement d'éléments parmi lesquels une membrane imper-respirante 8, de part et d'autre de laquelle sont agencées une première couche 10a et une seconde couche 10b.

La membrane 8, du fait de son caractère imper-respirant, est perméable à la vapeur d'eau dont le flux doit être quantifié. A cet égard, sur la figure 1, le flux de vapeur d'eau au sein de la paroi 2 est schématisé par la flèche 12. Cette membrane 8 présente une épaisseur comprise entre 1 μιη et 500 μιη, et de préférence de l'ordre de 250 μιη. Il s'agit par exemple d'un tissu imper-respirant, par exemple une membrane commercialisée sous la référence Nafion ^® par la société DuPont de Nemours. Une telle membrane Nafion ^® est particulièrement intéressante pour la présente application en raison de sa forte perméabilité à la vapeur d'eau, de la reproductibilité de ses caractéristiques, et de sa faible inertie hydrique notamment grâce à sa faible épaisseur.

Cependant d'autres matériaux peuvent être utilisés pour la réalisation de la membrane 8, en particulier tous les tissus imper-respirants, comme la référence Gore-Tex ^® commercialisée par la société W L Gore, Microtech ^® commercialisée par la société Travis Textiles, Pebax ^® commercialisée par la société Arkema, Arnitel ^® commercialisée par la société DSM, Permax ^® commercialisée par la société Lubrizol, ainsi que l'ensemble des références de tissus imper-respirants citées dans le tableau de la publication « Mukhopadhyay, A. and M. Vinay Kumar, A Review on Designing the Waterproof Breathable Fabrics Part II: Construction and Suitability of Breathable Fabrics or Différent Uses. Journal of lndustrial Textiles, 2008. 38(1): p. 17-41 ».

Les couches 10a, 10b sont quant à elles plaquées sur les surfaces opposées de la membrane 8. Une première interface 14a est donc définie entre la première couche 10a et la membrane 8, et une seconde interface 14b est définie entre la seconde couche 10b et cette même membrane. Chaque couche 10a, 10b présente une épaisseur comprise entre 10 μιη et 1000 μιη, et de préférence de l'ordre de 250 μιη. Elles sont réalisées en polymère, par exemple en PVA (poly(acétate de vinyle)). D'autres matériaux pourraient être retenus, le but étant de disposer d'un matériau présentant une caractéristique physique variant avec la teneur en vapeur d'eau au sein des couches 10a, 10b. Avec la mise en œuvre d'un matériau polymère, la résistance électrique des couches 10a, 10b varie avec la teneur en vapeur d'eau au sein de celles-ci. Ce matériau s'avère par conséquent parfaitement adapté pour l'invention, étant donné qu'il peut par ailleurs être facilement structuré pour pouvoir être traversé par le flux de vapeur d'eau. Cette structuration prend de préférence la forme d'une grille avec des ouvertures pour le passage de la vapeur d'eau, comme cela sera détaillé en référence aux figures 7a et suivantes.

En raison de la structuration adaptée des couches 10a, 10b et du caractère imper-respirant de la membrane 8, il est admis que le flux de vapeur d'eau 12 circule au travers de la partie de détection 4 du dispositif 1 de la même manière qu'au sein de la paroi 2 formant le milieu poreux à tester. La partie de détection 4 comporte également des premiers moyens 16a de mesure d'une première valeur Cpi d'une caractéristique physique de la première couche 10a, ici la résistance électrique Ri de cette couche 10a. De la même manière, il est prévu des seconds moyens 16b de mesure d'une seconde valeur Cp ₂ de la caractéristique physique de la seconde couche 10b, ici la résistance électrique R ₂ de cette couche 10b.

Comme cela sera détaillé ultérieurement, les moyens de mesure 16a, 16b comportent des électrodes rapportées sur la surface libre des couches 10a, 10b, ou bien intégrées à celle-ci.

Les valeurs de résistance électrique Ri, R ₂ sont délivrées à la partie traitement 6 du dispositif 1, cette partie comprenant essentiellement un module de calcul 20 recevant les valeurs précitées Ri, R ₂ . Dans le module de calcul 20, d'autres valeurs de propriétés physiques et de masse de la membrane 8 sont également chargées.

Il s'agit en particulier de « D » (m ² /s) le coefficient de diffusion de la membrane 8 au sens de la loi de Fick, de « C » (sans unité) la constante de sorption de la membrane, de « Q _ma>l » (kg de vapeur d'eau/kg de membrane) la teneur maximale en vapeur d'eau dans la membrane, de « p » (kg/m ³ ) la masse volumique de la membrane, et de « e » (m) l'épaisseur de la membrane (m).

En référence à présent conjointement aux figures 1 et 2, il va être décrit le procédé pour quantifier le flux « J » de vapeur d'eau dans la paroi 2, ce procédé étant mis en œuvre à l'aide du dispositif 1.

Tout d'abord aux étapes El et E'1, il est réalisé les mesures Ri, R ₂ qui sont ensuite transmises au module 20.

A partir de la première valeur Ri, le module 20 détermine à une étape E2 une première humidité relative Hri à la surface de la première couche 10a. La corrélation entre la résistance électrique et l'humidité relative est connue de l'état de l'art, et utilisée par le module 20 pour déterminer la valeur Hri à partir de la valeur Ri. D'ailleurs, il est noté que la valeur Hri correspond également à l'humidité relative au sein de la couche 10a ainsi qu'au niveau de la première interface 14a avec la membrane 8.

De manière analogue, le module 20 détermine à une étape E'2 une seconde humidité relative Hr ₂ à la surface de la seconde couche 10b, cette valeur Hr ₂ correspondant également à l'humidité relative au sein de la couche 10b ainsi qu'au niveau de la seconde interface 14b avec la membrane 8.

Ensuite, à une étape E3, il est procédé à la détermination d'une première teneur en vapeur d'eau θι (kg de vapeur d'eau / kg de membrane), à la première interface 14a à partir de la relation suivante :

De la même manière, à une étape E'3, il est procédé à la détermination d'une seconde teneur en vapeur d'eau θ ₂ (kg de vapeur d'eau / kg de membrane), à la seconde interface 14b à partir de la relation suivante :

A une étape E4, les première et seconde teneurs en vapeur d'eau θι, θ ₂ sont utilisées par le module de calcul 20 pour la détermination du flux instantané de vapeur d'eau J (kg vapeur d'eau/s/m ² ), à partir de la relation suivante :

Cette quantification du flux de vapeur d'eau J traversant la partie de détection 4 du dispositif 1 correspond ainsi à l'intensité du flux instantané de vapeur d'eau 12 traversant la paroi 2, à proximité de ce dispositif 1.

L'invention est ainsi avantageuse en ce qu'elle repose sur de simples mesures de résistances électriques permettant de déterminer l'hygrométrie au sein des couches 10a, 10b, les valeurs d'hygrométrie étant ensuite utilisées pour la quantification du flux de vapeur d'eau.

Dans un second mode de réalisation illustré sur les figures 3 et 4, la partie de détection 4 comporte également un capteur de température 22 permettant de renseigner sur la température T de la membrane 8. Ce capteur peut être directement au contact de la membrane 8, ou au contact de l'une des couches 10a, 10b. Par exemple, il peut s'agir d'une sonde résistive de température ou d'un thermocouple. La valeur T de la température est délivrée au module de calcul 20, lors de la mise en œuvre d'une étape E0 du procédé.

Dans ce second mode de réalisation préféré, le module de calcul 20 est configuré de sorte que la détermination de la première humidité relative Hri et de la seconde humidité relative Hr ₂ , aux étapes E2, E'2, s'effectue en fonction de la température T. Par exemple, un facteur correctif peut être appliqué aux valeurs initiales Hri, Hr ₂ obtenues par traitement des signaux de résistances électriques Ri, R ₂ , ce facteur étant alors dépendant de la température T.

De manière analogue, le module 20 peut également être programmé de sorte que pour la détermination de θι, θ ₂ , et J, les valeurs de Q _ma>l , C, et D soient fonction de la température T, et non des valeurs fixent comme dans le premier mode de réalisation préféré décrit ci-dessus. Ces valeurs de Q _ma>l , C, et D peuvent alternativement ou simultanément être fonction de la valeur des premières et secondes humidités relatives Hri, Hr ₂ .

A cet égard, en référence à la figure 5, il est représenté des exemples d'isothermes de sorption caractéristiques de différents types de membranes perméables à une entité gazeuse. L'isotherme de sorption est déterminé par une mesure de teneur en vapeur d'eau de la membrane à l'équilibre, pour une humidité relative précise à une température donnée. Chaque courbe (a), (b), (c) correspond donc à un type de membrane précis illustrant un comportement d'absorption caractéristique (seulement trois courbes sont représentées), et la constante de sorption C associée à chaque courbe correspond à la forme de cette courbe, sachant que C=l traduit une variation linéaire de la prise d'eau en fonction de l'humidité relative (courbe (b)). En outre, pour chaque température, la valeur de Q _ma>l est déterminée pour une humidité relative (hygrométrie) de 100%.

L'ensemble des données de plusieurs isothermes de sorption réalisés à différentes températures peuvent être saisies dans une cartographie attachée à la partie traitement 6, de manière à être utilisées aux étapes de E3 et E'3 pour tenir compte de la température et de l'humidité relative. En référence à la figure 6, il est représenté la cinétique de la teneur en vapeur d'eau de la membrane (masse absorbée de vapeur d'eau par la membrane / masse totale absorbable à l'équilibre en fonction du temps), pour une température et une humidité relative données.

A partir de cette courbe, pour la température et l'humidité relative données, il est possible de déterminer la valeur du coefficient de diffusion D de la membrane (également dénommé coefficient de diffusion Fickien), grâce à la relation suivante :

Sur la figure 6, il a été identifié trois zones de calcul possibles Dl, D2, D3 pour la détermination de la valeur D. Ces trois zones Dl, D2, D3 correspondent à différents moments de la sorption. Usuellement, sur des membranes très fines de l'ordre de la centaine de micromètres, ces phénomènes sont très rapides et c'est le coefficient Dl qui est ainsi retenu dans les calculs.

En élaborant plusieurs graphes analogues pour des températures et humidités relatives différentes, il est possible de disposer d'un ensemble de données corrélant la valeur D à ces deux derniers paramètres. Ces données peuvent être saisies dans une cartographie attachée à la partie traitement 6, de manière à être utilisées à l'étape E4 pour tenir compte de la température et de l'humidité relative pour l'affectation d'une valeur au coefficient D. A titre indicatif, D peut être déterminé pour une valeur H r correspondant à la moyenne des deux valeurs Hri et Hr ₂ .

A présent en référence aux figures 7a à 7c, il est montré trois configurations possibles pour la réalisation des couches 10a, 10b. Sur ces figures, seule la couche 10a est représentée, mais la couche 10b doit être considérée comme présentant une conception identique ou similaire.

Dans les trois configurations, les couches 10a présentent la forme de grilles pour permettre le passage de la vapeur d'eau dans les ouvertures de la grille.

Sur les figures 7a et 7b, la couche 10a comprend des bandes parallèles 40 reliées à leurs extrémités par deux bases opposées 42, perpendiculaires aux bandes 40. Les bandes parallèles 40 définissent entre elles des ouvertures 44 pour le passage de la vapeur d'eau, ces ouvertures étant obturées à leurs extrémités par les bases 42. Sur la figure 7a, la couche 10a présente seulement deux ouvertures 44, tandis que sur la figure 7b, la pluralité de bandes 42 entraîne la présence de nombreuses ouvertures 44, parallèles entre elles.

La configuration de la figure 7c diffère des précédentes en ce que la grille forme deux peignes 46a, 46b agencés en regard et en quinconce. Pour ce faire, il est prévu des premières bandes parallèles 40a reliées à l'une de leurs extrémités à une première base 42a, l'autre extrémité restant libre. De manière analogue, il est prévu des secondes bandes 40b parallèles aux premières bandes, et reliées à l'une de leurs extrémités à une seconde base 42b, l'autre extrémité restant également libre. Les premières bandes 40a définissant entre elles des premières ouvertures 44a pour le passage de la vapeur d'eau, tandis que les secondes bandes 40b définissent entre elles des secondes ouvertures 44b également pour le passage de la vapeur d'eau.

Du fait de l'agencement en regard et en quinconce des deux peignes

46a, 46b, les extrémités libres de premières bandes 40a se trouvent en regard des secondes ouvertures 44b, et les extrémités libres de secondes bandes 40b se trouvent en regard des premières ouvertures 44a. De plus, entre les extrémités libres des bandes 40a, 40b, il est prévu une ouverture transversale 48 perpendiculaire à ce bandes et séparant les deux peignes 46a, 46b.

Les figures 8a à 8c représentent la disposition des électrodes sur la couche 10a. Les électrodes 50a, 50b sont au nombre de deux, et font partie intégrante des premiers moyens de mesure 16a de la résistance électrique Ri, associés à la première couche 10a.

Sur la configuration de la figure 8a, chaque électrode 50a, 50b comporte une base 52a, 52b cheminant le long de l'une des bases 42 de la grille, ainsi que des doigts 54a, 54b cheminant le long de chaque bande 40. Les doigts 54a, 54b sont donc disposés en interdigité.

Sur la configuration de la figure 8b, chaque bande 40 ne supporte pas deux doigts 54a, 54b comme sur la configuration précédente, mais seulement un doigt. Les doigts 54a, 54b sont par conséquent agencés en alternance sur les bandes 40 de la grille, ce qui permet tout de même de conserver une disposition en interdigité.

Sur la configuration de la figure 8c, chaque électrode 50a, 50b prend une forme miroir de celle du peigne 46a, 46b auquel elle est associée, toujours en présentant une base 52a, 52b et des doigts 54a, 54b raccordés à la base.

En référence aux figures 9 et 10, il est montré que la partie de détection 4 du dispositif 1 présente un cadre 56 de maintien des éléments 10a, 10b, 8. Ce cadre 56 chemine à la périphérie de l'empilement, en présentant une rainure intérieure 60 permettant le logement de la périphérie des éléments 10a, 10b, 8. A cet égard, il est noté que la partie de détection 4 présente une forme générale carrée ou rectangulaire, par exemple un carré d'environ 40 mm de côté.

Les figures 11 et 12 montrent une alternative de réalisation sur laquelle la forme générale est celle d'un disque. Dans cette alternative, le concept reste néanmoins le même, de sorte que sur les figures 7a à 12, les éléments portant les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires. Il est notamment à noter que dans cette alternative représentée sur les figures 11 et 12, les bandes 40 des grilles sont circulaires, tout comme les doigts des électrodes 50a, 50b supportés par ces bandes circulaires 40.

Quelle que soit la configuration envisagée, une protection de la partie de détection 4 est envisagée, notamment vis-à-vis des sollicitations mécaniques liées à son intégration in situ dans la paroi / le mur du bâtiment.

Cette protection (non représentée) peut être un film macroporeux, présentant une résistance très faible voire nulle au flux de vapeur d'eau. Un film tissé, en polymère par exemple, peut être utilisé. Dans les cas où des risques d'occurrence de condensation sont possibles, la référence Tyvek ^® (fibres comprimées) commercialisée par la société DuPont de Nemours, constitue une solution idéale car ce tissu est imperméable à l'eau liquide tout en restant très poreux aux gaz.

Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier à l'invention qui vient d'être décrite, uniquement à titre d'exemples non limitatifs. En particulier, les modes de réalisation préférés décrits ci-dessus sont en relation avec une paroi de bâtiment, mais l'invention s'applique de manière analogue pour d'autres types de milieux solides et poreux de composition uniforme ou non- uniforme, par exemple des objets du secteur textile ou en rapport avec la médecine, et pour lesquels il existe un besoin de quantifier un flux instantané d'entité gazeuse les traversant.

En outre, si la caractéristique physique mesurée dans les modes de réalisation présentés correspond à la résistance électrique, il pourrait alternativement s'agir de la capacité électrique, nécessitant d'implanter une électrode de chaque côté de chacune des deux couches polymères 10a, 10b.