Login| Sign Up| Help| Contact|

Patent Searching and Data


Title:
DOUBLE-ACTION SUCKER-ROD WELL PUMP
Document Type and Number:
WIPO Patent Application WO/2012/044203
Kind Code:
A1
Abstract:
The invention relates to the oil production industry. The pump comprises a cylinder, which has a lower intake valve and is connected to a tubing string with the aid of a sub, which is equipped with an upper intake valve and an upper discharge valve. A hollow plunger is arranged in the cylinder so that cavities are formed below and above the plunger. The plunger is connected to a hollow rod and has a lower discharge valve. The cylinder is a stepped cylinder. A through-hole is provided in the lateral wall of the plunger above the lower discharge valve in order to provide communication between the plunger cavity and a chamber formed as said plunger is moved downwards in the lower step of the cylinder. The upper step of the cylinder is formed with an inner diameter which is smaller than the inner diameter of the tubing string. The upper discharge valve is in the form of a bush arranged on the rod with the possibility of longitudinal movement upwards along said rod given an excess pressure in the cylinder cavity above the plunger and of movement downwards in the liquid under its own weight, and is equipped with a seat. A stop capable of interacting with the upper discharge valve is arranged on the rod between the plunger and the upper discharge valve.

Inventors:
KUNEEVSKIY VLADIMIR VASILEVICH (RU)
STRAHOV DMITRIY VITALEVICH (RU)
OSNOS VLADIMIR BORISOVICH (RU)
BESSONOV IGOR MIKHAILOVICH (CA)
Application Number:
RU2011/000709
Publication Date:
April 05, 2012
Filing Date:
September 14, 2011
Export Citation:
Click for automatic bibliography generation   Help
Assignee:
KUNEEVSKIY VLADIMIR VASILEVICH (RU)
International Classes:
F04B47/00
Foreign References:
RU2386018C12010-04-10
RU2096660C11997-11-20
RU2289724C12006-12-20
US4332533A1982-06-01
CN201090415Y2008-07-23
Download PDF:
Claims:
Формула изобретения

1. Штанговый скважинный насос двойного действия, содержа- щий цилиндр, имеющий нижний всасывающий клапан и соединенный с колонной труб при помощи переводника, снабженного верхними всасывающим и нагнетательным клапанами, и полый плунжер, раз- мещенный в цилиндре с образованием подплунжерной и надплунжер- ной полостей и возможностью возвратно-поступательного перемеще- ния, связанный с полой штангой и имеющий нижний нагнетательный клапан, отличающийся тем, что цилиндр выполнен ступенчатым с нижней ступенью большего диаметра и верхней ступенью меньшего диаметра, в боковой стенке плунжера выше нижнего нагнетательного клапана выполнено сквозное отверстие для сообщения полости плун- жера с камерой, образованной при его перемещении вниз в нижней ступени цилиндра, верхняя ступень цилиндра выполнена с внутрен- ним диаметром меньшим внутреннего диаметра колонны труб, пере- водник выполнен с внутренним диаметром меньшим внутреннего диаметра колонны труб, но не меньшим внутреннего диаметра верх- ней ступени цилиндра, верхний нагнетательный клапан выполнен в виде втулки, расположенной на штанге с возможностью продольного перемещения по ней вверх при избыточном давлении в надплунжер- ной полости цилиндра и перемещения вниз в жидкости под собствен- ным весом, и снабжен седлом, образованным на верхнем внутреннем торце переводника, причем между плунжером и верхним нагнетатель- ным клапаном на штанге размещен упор, выполненный с возможно- стью взаимодействия с верхним нагнетательным клапаном.

2. Насос по п.1, отличающийся тем, что полая штанга выше верхнего нагнетательного клапана сообщена с колонной труб.

Description:
ШТАНГОВЫЙ СКВАЖИННЫЙ НАСОС

ДВОЙНОГО ДЕЙСТВИЯ Область применения

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, в частности, к штанговым скважинным насосам двойного действия.

Предшествующий уровень техники

Известен штанговый насос двойного действия, состоящий из плунжера со штоком и внутренним каналом и цилиндра с нагнета- тельным, всасывающим и дополнительным всасывающим клапанами. Колонна штанг выполнена полой, а цилиндр оснащен каналом, допол- нительным нагнетательным клапаном и узлом герметизации штока плунжера, расположенным сверху цилиндра. Подплужерная полость цилиндра выполнена с возможностью сообщения с полостью колонны штанг через нагнетательный клапан и внутреннюю полость плунжера. Надплунжерная полость цилиндра выполнена с возможностью посто- янного сообщения с надпакерным пространством скважины через до- полнительный всасывающий клапан, а с полостью лифтовых труб - через дополнительный нагнетательный клапан и канал. Кроме того, колонна штанг может быть соединена со штоком плунжера штангово- го насоса автосцепом (RU 49106 U1).

Недостатками известного насоса являются сложность и низкая надежность спускоподъемных операций из-за необходимости одно- временного спуска колонны труб с насосом и плунжером, оснащен- ным штоком, с последующим спуском штанг, оснащенных автосце- пом для соединения с плунжером. Все это требует точной стыковки штанг и штока, которая осуществляется в результате нескольких по- пыток. При этом при спуске возможно засорение автосцепа или по- вреждение при стыковке со штоком, что требует дополнительной спускоподъемной операции по очистке или замене автосцепа. Кроме того, известный насос характеризуется низким коэффициентом полез- ного действия (КПД) из-за высокого сопротивления в верхнем нагне- тательном клапане, так как у него слишком малое пропускное сечение из-за установки между цилиндром и стенками скважины. Также не- возможна регулировка производительности известного насоса путем регулировки соотношений объемов его надплунжерной и подплун- жерной полостей при ходе вниз и вверх.

Наиболее близким аналогом является штанговый скважинный насос двойного действия, содержащий цилиндр, имеющий нижний всасывающий клапан и соединенный с колонной труб при помощи переводника, снабженного верхними всасывающим и нагнетательным клапанами, и полый плунжер, размещенный в цилиндре с образовани- ем подплунжерной и надплунжерной полостей и возможностью воз- вратно-поступательного перемещения, связанный с полой штангой и имеющий нижний нагнетательный клапан (RU 2386018 С1).

Недостатками известного насоса являются сложность и дорого- визна спускоподъемных операций из-за необходимости одновремен- ного спуска колонны труб с насосом и штанг с плунжером, размещен- ным в цилиндре, что требует использования спускающих кранов с вы- сотой подъема на менее чем в два раза больших длины труб в спус- каемой колонне. Кроме того, известный насос характеризуется невы- соким КПД из-за повышенного сопротивления в верхнем нагнета- тельном клапане, так как он имеет слишком малое пропускное сече- ние из-за установки сверху распределительной муфты между полыми штангами, размещаемыми по оси цилиндра, и стенками колонны труб. Также, известный насос невозможно использовать при смешении жидкостей и для регулировки производительности путем регулировки соотношений объемов его надплунжерной и подплунжерной полостей при ходе вниз и вверх.

Раскрытие изобретения

Задачей настоящего изобретения является создание надежного, простого в работе насоса с высоким КПД и расширенными техноло- гическими возможностями.

Техническим результатом, достигаемым изобретением, является уменьшение гидравлического сопротивления верхнего нагнетательно- го клапана, обеспечение возможности одновременного подъема жид- кости из надплунжерной и подплунжерной полостей цилиндра, а так- же регулировки производительности насоса путем регулировки соот- ношений объемов его надплунжерной и подплунжерной полостей при ходе вниз и вверх.

Поставленная задача решается, а технический результат дости- гается тем, что в штанговом скважинном насосе двойного действия, содержащем цилиндр, имеющий нижний всасывающий клапан и со- единенный с колонной труб при помощи переводника, снабженного верхними всасывающим и нагнетательным клапанами, и полый плун- жер, размещенный в цилиндре с образованием подплунжерной и над- плунжерной полостей и возможностью возвратно-поступательного перемещения, связанный с полой штангой и имеющий нижний нагне- тательный клапан, согласно изобретения цилиндр выполнен ступенча- тым с нижней ступенью большего диаметра и верхней ступенью меньшего диаметра, в боковой стенке плунжера выше нижнего нагне- тательного клапана выполнено сквозное отверстие для сообщения по- лости плунжера с камерой, образованной при его перемещении вниз в нижней ступени цилиндра, верхняя ступень цилиндра выполнена с внутренним диаметром меньшим внутреннего диаметра колонны труб, переводник выполнен с внутренним диаметром меньшим внут- реннего диаметра колонны труб, но не меньшим внутреннего диамет- ра верхней ступени цилиндра, верхний нагнетательный клапан вы- полнен в виде втулки, расположенной на штанге с возможностью продольного перемещения по ней вверх при избыточном давлении в надплунжерной полости цилиндра и перемещения вниз в жидкости под собственным весом, и снабжен седлом, образованным на верхнем внутреннем торце переводника, причем между плунжером и верхним нагнетательным клапаном на штанге размещен упор, выполненный с возможностью взаимодействия с верхним нагнетательным клапаном.

Поставленная задача решается, а технический результат дости- гается также тем, что полая штанга выше верхнего нагнетательного клапана может быть сообщена с колонной труб.

Краткое описание чертежей

На фиг. 1 представлена схема предлагаемого насоса.

На фиг. 2 - верхняя часть предлагаемого насоса при перемеще- нии плунжера вверх и взаимодействии упора с верхним нагнетатель- ным клапаном.

Лучший вариант осуществления изобретения

Предлагаемый штанговый скважинный насос двойного действия содержит цилиндр 1 (фиг. 1), имеющий нижний всасывающий клапан 2 и соединенный с колонной труб 3 при помощи переводника 4, снаб- женного верхними всасывающим и нагнетательным клапанами 5,6, и полый плунжер 7, размещенный в цилиндре 1 с образованием под- плунжерной и надплунжерной полостей 8,9 и возможностью возврат- но-поступательного перемещения, связанный с полой штангой 10 и имеющий нижний нагнетательный клапан 11. Цилиндр 1 выполнен ступенчатым с нижней ступенью 12 большего диаметра и верхней ступенью 13 меньшего диаметра. В боковой стенке плунжера 7 выше нижнего нагнетательного клапана 11 выполнено сквозное отверстие 14 для сообщения полости плунжера 7 с камерой 15, образованной при его перемещении вниз в нижней ступени 12 цилиндра 1. Верхняя ступень 13 цилиндра 1 выполнена с внутренним диаметром D мень- шим внутреннего диаметра Di колонны труб 3. Переводник 4 выпол- нен с внутренним диаметром D 2 меньшим внутреннего диаметра Di колонны труб 3, но не меньшим внутреннего диаметра D верхней сту- пени 13 цилиндра 1. Верхний нагнетательный клапан 6 выполнен в виде втулки, расположенной на штанге 10 с возможностью продоль- ного перемещения по ней вверх при избыточном давлении в надплун- жерной полости 9 цилиндра 1 и перемещения вниз в жидкости под собственным весом, и снабжен седлом 16, образованным на верхнем внутреннем торце переводника 4. Между плунжером 7 и верхним на- гнетательным клапаном 6 на штанге 10 размещен упор 17, выполнен- ный с возможностью взаимодействия с верхним нагнетательным кла- паном 6. Полая штанга 10 выше верхнего нагнетательного клапана 6 может быть сообщена с колонной труб 3 отверстием 18.

Описываемый насос работает следующим образом.

В скважину (не показана) в требуемый интервал установки (не показан) на колонне труб 3 спускают соединенный с ней переводни- ком 4 цилиндр 1 (фиг. 1) с всасывающими клапанами 2,5. При дости- жении соответствующей глубины цилиндр 1 с колонной труб 3 запол- няется скважинной жидкостью через эти клапаны 2,5. Затем в колонну труб 3 спускают плунжер 7 с нагнетательными клапанами 6,11 и по- лой штангой 10 на тягах (не показаны) до вхождения плунжера 7 в цилиндр 1. Благодаря тому, что внутренний диаметр D верхней ступе- ни 13 цилиндра 1 меньше внутреннего диаметра Di колонны труб 3, а внутренний диаметр D 2 переводника 4 также меньше внутреннего диаметра Di колонны труб 3, но не меньше внутреннего диаметра D верхней ступени 13 цилиндра 1, плунжер 1 может спускаться в сква- жину на тягах отдельно от цилиндра 1. При этом верхний нагнета- тельный клапан 6 герметично благодаря уплотнению 19 садится в седло 16, а скользящее соединение его со штангой 10 герметизируют уплотнения 20. Плунжер 7 на тягах опускают до упора в нижнюю часть цилиндра 1 , что фиксируется снижением веса на устьевом инди- каторе веса (не показан), тем самым точно определяя взаимное распо- ложение плунжера 7 и цилиндра 1. После чего плунжер 7 приподни- мают в необходимое положение относительно цилиндра 1 и соединя- ют тяги с устьевым приводом (не показан) с рабочим ходом L (не по- казан). Для запуска насоса тягам и плунжеру 7 через штангу 10 при- дают возвратно-поступательное движение устьевым приводом. При перемещении плунжера 7 относительно цилиндра 1 вниз нижний вса- сывающий клапан 2 закрыт, а нижний нагнетательный клапан 11 от- крыт и жидкость из подплунжерной полости 8 цилиндра 1 поступает в плунжер 7 и оттуда в полую штангу 10. Одновременно жидкость из скважины поступает через открытый верхний всасывающий клапан 5 в надплунжерную полость 9 цилиндра 1, при этом верхний нагнета- тельный клапан 6 закрыт. При перемещении плунжера 7 относительно цилиндра 1 вверх верхний всасывающий клапан 5 закрыт, а верхний нагнетательный клапан 6 открыт и жидкость из надплунжерной по- лости 9 цилиндра 1 поступает в колонну труб 3. Одновременно жид- кость из скважины через открытый нижний всасывающий клапан 2 поступает в подплунжерную полость 8 цилиндра 1 , а нижний нагнета- тельный клапан 11 закрыт. Далее циклы повторяются.

Если насос предназначен для подъема на поверхность однород- ной жидкости (например, вода, нефть, обводненная нефть или про- дукция разных пластов, допускающая смешение, и т.д.), тогда тяги используют цельные, а при перемещении плунжера 7 относительно цилиндра 1 вниз жидкость из полой штанги 10 через отверстие 18 по- ступает в колонну труб 3 и вместе с жидкостью из надплунжерной по- лости 9 цилиндра 1 поднимается на поверхность.

Если насос предназначен для подъема на поверхность разде- лившейся за счет гравитационных сил жидкостей ((например, на воду и нефть из обводнившегося пласта или продукции разных пластов (не показаны), не допускающих смешение и разделенных пакером (не по- казан)), то используют полую штангу 10 без отверстия 18, а тяги - по- лые. При этом насос в скважине размещается так, что верхний всасы- вающий клапан 5 сообщается со скважиной выше уровня разделения (например, выше водонефтяного контакта - ВНК или выше пакера, разделяющего пласты), а нижний 2 - ниже. Для гарантированного та- кого расположения насоса цилиндр 1 снизу может быть оснащен уд- линительным патрубком или хвостовиком с пакером (не показаны), соединенным с цилиндром 1, например, резьбой 21 и сообщенным сверху с нижним всасывающим клапаном 2, а снизу - со скважиной. При таком размещении насоса в скважине более тяжелая жидкость (например, вода) или продукция нижнего пласта из нее будет подни- маться на поверхность по полым тягам через нижний всасывающий клапан 2, подплунжерную полость 8, нижний нагнетательный клапан 11, плунжер 7 и полую штангу 10, а более легкая жидкость (например, нефть) или продукция верхнего пласта из скважины будет поднимать- ся на поверхность по колонне труб 3 через верхний всасывающий клапан 5, надплунжерную полость 9 и верхний нагнетательный клапан 6.

Максимальная производительность V lmax надплунжерной полос- ти 9 цилиндра 1 за один рабочий ход плунжера 7 (один цикл возврат- но-поступательного перемещения) достигается, если установка плун- жера 7 в цилиндре 1 подобрана так, что упор 17 не взаимодействует в верхней точке хода (в верхней мертвой точке) с клапаном 6 и не от- жимает его принудительно от седла 16, и определяется по формуле:

V l max =7r(D 2 - D 3 2 )-L/4, [1]

где: D - внутренний диаметр верхней ступени 13 цилиндра 1, м;

D 3 - наружный диаметр полой штанги 10, м;

L - длина рабочего хода плунжера 7 относительно цилиндра 1, м.

Производительность Vi надплунжерной полости 9 цилиндра 1 за один рабочий ход плунжера 7, если установка плунжера 7 в цилиндре 1 подобрана так, что упор 17 взаимодействует в верхней мертвой точ- ке рабочего хода с клапаном 6 и отжимает его принудительно от седла 16 на длину Li (фиг.2), определяется по формуле:

ν^πφ 2 - D 3 2 )-(L - )/4, [2] где: D - внутренний диаметр верхней ступени 13 цилиндра 1 , м;

D 3 - наружный диаметр полой штанги 10, м;

L - длина рабочего хода плунжера 7 относительно цилиндра 1, м.

Li - длина принудительного подъема от седла 16 клапана 6 упо- ром 17 при положении плунжера 7 в верхней мертвой точке его рабо- чего хода, м.

То есть производительность Vj надплунжерной полости 9 ци- линдра 1 снижается с увеличением длины Li принудительного подъе- ма от седла 16 клапана 6 упором 17 при положении плунжера 7 в верхней мертвой точке его рабочего хода из-за того, что при ходе плунжера 7 вниз на длину Li надплунжерная полость 9 сообщена с ко- лонной труб 3 и в ней до взаимодействия клапана 6 с седлом 16 не создается разрежения, необходимого для закачки в нее скважинной жидкости через верхний всасывающий клапан 5 и, следовательно, меньше жидкости закачается и поступит в колонну труб 3 при пере- мещении плунжера 7 вверх. Таким образом, увеличивая или уменьшая длину Li можно производительность Vi надплунжерной полости 9 ци- линдра 1 соответственно уменьшать до нуля (когда L=Li - если плун- жер 7 при этом находится в пределах цилиндра 1, перекачка ведется только из подплунжерной полости 8 при отключении из работы над- плунжерной полости 9) или увеличивать до максимальной (когда

- см. формулу[1]) при рабочем ходе плунжера 7.

Максимальная производительность V 2max подплунжерной полос- ти 8 цилиндра 1 за один рабочий ход плунжера 7 достигается, если ус- тановка плунжера 7 в цилиндре 1 подобрана так, что отверстие 14 плунжера 7 не сообщается в нижней точке хода (в нижней мертвой точке) с камерой 15, и определяется по формуле:

где: D - внутренний диаметр верхней ступени 13 цилиндра 1, м;

L - длина рабочего хода плунжера 7 относительно цилиндра 1, м.

Производительность V 2 подплунжерной полости 8 цилиндра 1 за один рабочий ход плунжера 7, если установка плунжера 7 в цилин- дре 1 подобрана так, что отверстие 14 плунжера 7 сообщается в ниж- ней точке хода (в нижней мертвой точке) с камерой 15 и входит в нее на длину L 2 (фиг.1), определяется по формуле:

V 2 =7c-D 2 -(L - L 2 )/4 [4]

где: D - внутренний диаметр верхней ступени 13 цилиндра 1, м;

L - длина рабочего хода плунжера 7 относительно цилиндра 1, м.

L 2 - длина входа отверстия 14 плунжера 7 в камеру 15 в нижней мертвой точке, м.

То есть производительность V 2 подплунжерной полости 8 ци- линдра 1 снижается с увеличением длины L 2 входа отверстия 14 плунжера 7 в камеру 15 в нижней мертвой точке из-за того, что при ходе плунжера 7 вверх на длину L 2 подплунжерная полость 8 сообще- на с полой штангой 10 через камеру 15, отверстие 14 и плунжер 7 и до выхода отверстия 14 из камеры 15 в полости 8 не создается разреже- ния, необходимого для закачки скважинной жидкости через нижний всасывающий клапан 2, и, следовательно, меньше жидкости закачает- ся и поступит в полую штангу 10 при движении плунжера 7 вниз. Та- ким образом, увеличивая или уменьшая длину L 2 можно производи- тельность V 2 подплунжерной полости 8 цилиндра 1 соответственно уменьшать до нуля (когда L=L 2 - если плунжер 7 при этом находится в пределах цилиндра 1, перекачка ведется только из надплунжерной полости 9 при отключении из работы подплунжерной полости 8) или увеличивать до максимальной (когда L 2 =0 - см. формулу[3]) при ра- бочем ходе плунжера 7.

Базовой единицей для измерения соотношений производитель- ностей надплунжерной полости 9 и подплунжерной полости 8 цилин- дра 1 принимают соотношение их максимальных производительно- стей Vimax K V 2max . Тогда из формул [1] и [3] получаем формулу:

К = V lmax /V 2max = 1 - (D 3 /D) 2 , [5] где: К - базовый коэффициент соотношений производительностей полостей 9 и 8 - постоянная для каждого из насосов двойного дейст- вия (обычно К = 0,75-0,95);

D - внутренний диаметр верхней ступени 13 цилиндра 1, м;

D 3 - наружный диаметр полой штанги 10, м;

Базовый коэффициент отражает работу насоса, когда упор 17 не взаимодействует с клапаном 6 в верхней мертвой точке, а отверстие 14 плунжера 7 не сообщается с камерой 15 в нижней мертвой точке.

Для изменения соотношений производительностей надплунжер- ной полости 9 и подплунжерной полости 8 цилиндра 1 устьевой при- вод останавливают, и тяги в соединении с ним перемещают на необ- ходимую величину соответственно вверх для принудительного подъ- ема клапана 6 упором 17 на длину Li (фиг.2) в верхней мертвой точке или вниз для входа отверстия 14 плунжера 7 в камеру 15 (фиг.1) на длину L 2 в нижней мертвой точке. После чего привод опять запускают в работу.

При перемещении тяг вверх соотношение Ki производительно- стей надплунжерной полости 9 и подплунжерной полости 8 цилиндра 1 с учетом принудительного подъема клапана 6 упором 17 и формул [2] и [3] принимает следующий вид:

Ki = Vi/Vimz* = Κ·(1 - Li/L), [6] где: К - базовый коэффициент соотношений производительностей полостей 9 и 8 - постоянная для каждого из насосов двойного дейст- вия (обычно К = 0,75-0,95);

L - длина рабочего хода плунжера 7 относительно цилиндра 1, м.

Li - длина принудительного подъема от седла 16 клапана 6 упо- ром 17 при положении плунжера 7 в верхней мертвой точке его рабо- чего хода, м.

При перемещении тяг вниз соотношение К 2 производительно- стей надплунжерной полости 9 и подплунжерной полости 8 цилиндра 1 с учетом входа отверстия 14 плунжера 7 в камеру 15 и формул [1] и [4] принимает следующий вид:

2 = V lmax /V 2 = K/(l - L 2 /L), [7] где: К - базовый коэффициент соотношений производительностей полостей 9 и 8 - постоянная для каждого из насосов двойного дейст- вия (обычно К = 0,75-0,95);

L - длина рабочего хода плунжера 7 относительно цилиндра 1, м. L 2 - длина входа отверстия 14 плунжера 7 в камеру 15 в нижней мертвой точке, м.

Если насос работает с принудительным подъемом от седла 16 клапана 6 упором 17 на длину Li (фиг.2) в верхней мертвой точке и входом отверстия 14 плунжера 7 в камеру 15 (фиг.1) на длину L 2 в нижней мертвой точке, то соотношение Кз производительностей над- плунжерной полости 9 и подплунжерной полости 8 цилиндра 1 с уче- том формул [2] и [4] принимает следующий вид:

з = Vi/V 2 = Κ·(1 - L T /L)/(1 - L 2 /L), [8] где: К - базовый коэффициент соотношений производительностей полостей 9 и 8 - постоянная для каждого из насосов двойного дейст- вия (обычно К = 0,75-0,95);

L - длина рабочего хода плунжера 7 относительно цилиндра 1, м.

Li - длина принудительного подъема от седла 16 клапана 6 упо- ром 17 при положении плунжера 7 в верхней мертвой точке его рабо- чего хода, м.

L 2 - длина входа отверстия 14 плунжера 7 в камеру 15 в нижней мертвой точке, м.

При регулировке с устья скважины и соответствующих расчетах увеличение L 2 или Lj при перемещении вниз (поднятием) или вверх (опусканием) тяг с полой штангой 10 и плунжером 7 относительно со- единения с устьевым приводом на расчетную длину AL приводит к соответствующему уменьшению Li или L 2 на эту же на расчетную длину AL.

Исходя из формул [5] - [8] производят регулировку соотноше- ний производительностей полостей 9 и 8.

Соотношение значений Ki, К 2 или Кз к процентному распре де- лению производительностей полостей 9 и 8 приведены в таблице. Таблица

Величина производительностей полостей 9 и 8 показывает, в ка- кой пропорции насос добывает продукцию через верхний всасываю- щий клапан 5 и нижний всасывающий клапан 2 соответственно.

Используя табличные данные, можно определить какие значе- ния должны иметь длины L 2 (согласно формул [5] и [6]), Li (согласно формул [5] и [7]) или L 2 и Li (согласно формул [5] и [8]). Если расчет- ные значения L 2 , Li или L 2 и Li отличаются от значений работающего насоса, то смещением тяги вверх или вниз относительно соединения с устьевым приводом на расчетную длину AL достигают максимального приближения к требуемым соотношениям производительностей по- лостей 9 и 8. Таким образом, можно регулировать соотношение добы- ваемой продукции через верхний всасывающий клапан 5 и нижний всасывающий клапан 2, не поднимая насос на поверхность, что важно при добыче разделившейся жидкости (например, на нефть и воду) или при добыче из разных пластов одним насосом двойного действия.

Благодаря выполнению верхнего нагнетательного клапана 6 в виде втулки, расположенной на штанге 10 с возможностью продоль- ного перемещения по ней, удалость повысить его пропускную спо- собность для данного цилиндра 1 и тем самым снизить гидравличе- ское сопротивление протекающей через него жидкости (особенно для вязких жидкостей, например: нефть, битум и т.п.), что не позволяет скапливаться выделяющемуся из жидкости газу и увеличивает КПД насоса.

Промышленная применимость

Предлагаемый насос прост и надежен в работе, имеет высокий КПД за счет уменьшения гидравлического сопротивления верхнего нагнетательного клапана и обладает расширенными технологически- ми возможностями за счет обеспечения возможности одновременного подъема жидкости из надплунжерной и подплунжерной полостей ци- линдра, а также регулировки производительности насоса путем регу- лировки соотношений объемов его надплунжерной и подплунжерной полостей при ходе вниз и вверх. Изобретение может быть использова- но в нефтедобывающей промышленности.