La présente invention concerne une chaîne d'entraînement propre à être reliée à un réseau électrique alternatif et comprenant

- une machine électrique comportant un rotor et un stator, le stator étant propre à être électriquement relié au réseau alternatif et présentant une fréquence statorique,

- un système bidirectionnel de conversion d'un courant électrique alternatif en un autre courant électrique alternatif, propre à être connecté entre le réseau alternatif et le rotor de la machine électrique, le système bidirectionnel de conversion comportant :

+ un convertisseur bidirectionnel de courant alternatif en courant continu propre à être connecté au réseau alternatif,

+ un convertisseur bidirectionnel de courant continu en courant alternatif connecté entre le convertisseur alternatif-continu et le rotor, le convertisseur continu- alternatif comportant des interrupteurs électroniques commandables propres à convertir une tension continue en une tension alternative, et une borne de connexion avec le rotor pour chaque phase de la tension alternative, et

+ un dispositif de commande des interrupteurs du convertisseur continu- alternatif suivant une loi de commande.

L'invention concerne également une installation de génération d'énergie électrique à destination d'un réseau électrique alternatif, l'installation comprenant une turbine et une telle chaîne d'entraînement connectée à la turbine, d'une part, et propre à être reliée au réseau alternatif, d'autre part. L'invention s'applique notamment à une éolienne, ou à une installation hydroélectrique.

On connaît du document « Grid connection of doubly fed induction generator wind turbines : a survey", de Martinez de Alegria et al., une chaîne d'entraînement du type précité. La chaîne d'entraînement est reliée à un réseau triphasé et comprend une machine électrique doublement alimentée, le stator de la machine étant connecté au réseau triphasé et le rotor étant alimenté par l'intermédiaire d'un convertisseur triphasé- triphasé connecté au réseau triphasé. Le convertisseur comporte un redresseur connecté au réseau triphasé et un onduleur connecté entre le redresseur et le rotor de la machine. Lorsqu'un défaut, tel qu'un court-circuit se produit sur le réseau triphasé, la chaîne d'entraînement est tenue de respecter certaines règles imposées par le réseau électrique (de l'anglais grid code), comme par exemple le réseau électrique allemand, ou encore le réseau électrique anglais, afin de permettre au réseau de maîtriser ce défaut (de l'anglais Fault Ride Through - FRT). Un tel court-circuit sur le réseau électrique entraîne une augmentation importante de la tension induite au rotor de la machine électrique. Le document précité envisage alors différentes solutions pour éviter une détérioration de la chaîne d'entraînement, et en particulier du convertisseur, suite à cette augmentation de la tension induite tout en respectant les règles du réseau électrique concerné. De multiples solutions sont envisagées, telles que l'ajout d'un dispositif de protection contre les surtensions et/ou les surintensités connecté entre les bornes de sortie de l'onduleur du côté alternatif, ou encore l'ajout de thyristors connectés en anti-parallèle entre le réseau électrique et le stator de la machine pour chaque phase du courant alternatif. Une solution préférentielle est l'ajout du dispositif de protection contre les surtensions et/ou les surintensités en combinaison avec un contrôle du flux rotorique via une commande particulière du convertisseur connecté entre le rotor et le réseau.

Toutefois, ces différentes solutions nécessitent d'adjoindre à la machine électrique doublement alimentée un dispositif additionnel de protection, tel qu'un dispositif de protection contre les surtensions et/ou les surintensités ou des thyristors connectés en anti-parallèle entre le réseau électrique et le stator de la machine.

Le but de l'invention est de proposer une chaîne d'entraînement destinée à être reliée à un réseau électrique alternatif et respectant les règles de ce réseau en cas de défaut sur le réseau, tel qu'un court-circuit, tout en ne nécessitant pas un tel dispositif additionnel de protection.

A cet effet, l'invention a pour objet une chaîne d'entraînement du type précité, caractérisée en ce que la loi de commande est telle que la puissance active échangée par le convertisseur continu-alternatif avec le rotor est sensiblement tout le temps inférieure à 0,3 fois la puissance nominale du courant continu propre à circuler entre le convertisseur alternatif-continu et le convertisseur continu-alternatif, pour les fréquences d'un intervalle cible compris entre 0,6 fois la fréquence statorique et 1 ,4 fois la fréquence statorique.

Suivant d'autres modes de réalisation, la chaîne d'entraînement comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :

- la loi de commande est telle que la puissance active échangée par le convertisseur continu-alternatif est inférieure à 0,2 fois ladite puissance nominale pour les fréquences de l'intervalle cible ;

- l'intervalle cible est compris entre 0,7 fois la fréquence statorique et 1 ,3 fois la fréquence statorique, de préférence compris entre 0,9 fois la fréquence statorique et 1 ,1 fois la fréquence statorique, de préférence encore compris entre 0,95 fois la fréquence statorique et 1 ,05 fois la fréquence statorique ; - la chaîne d'entraînement comprend en outre un premier capteur de mesure de la tension continue entre le convertisseur alternatif-continu et le convertisseur continu- alternatif, un deuxième capteur d'acquisition de la forme d'onde du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif, et le dispositif de commande comprend des moyens d'asservissement de ladite tension continue pour les fréquences de l'intervalle cible ;

- les moyens d'asservissement comportent un régulateur de détermination d'une correction de ladite tension continue et un filtre passe-bande de sélection de la forme d'onde du courant alternatif pour les fréquences de l'intervalle cible, les fréquences inférieure et supérieure du filtre passe-bande correspondant à l'intervalle cible.

- la loi de commande est telle que l'amplitude maximale de la tension alternative aux bornes du convertisseur continu-alternatif est, pour les fréquences de l'intervalle cible, sensiblement tout le temps inférieure à un seuil prédéterminé d'amplitude, égale à 0,3 fois la tension nominale du courant continu entre le convertisseur alternatif-continu et le convertisseur continu-alternatif, de préférence égale à 0,2 fois ladite tension nominale du courant continu.

- la loi de commande est telle que le facteur de puissance du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif est sensiblement tout le temps inférieur à 0,3, de préférence inférieur à 0,2 ;

- le convertisseur continu-alternatif est connecté directement au convertisseur alternatif-continu via un bus de circulation du courant continu, en l'absence d'un hacheur de freinage connecté au bus de circulation du courant continu ; et

- le convertisseur continu-alternatif est connecté directement entre le convertisseur alternatif-continu et le rotor, en l'absence d'un dispositif de protection contre les surtensions et/ou les surintensités connecté entre les bornes du convertisseur continu- alternatif.

L'invention a également pour objet une installation de génération d'énergie électrique à destination d'un réseau électrique alternatif, l'installation comprenant une turbine et une chaîne d'entraînement connectée à la turbine, d'une part, et propre à être reliée au réseau alternatif, d'autre part, caractérisée en ce que la chaîne d'entraînement est telle que définie ci-dessus, la machine électrique étant un générateur connecté à la turbine, et le stator du générateur étant propre à être connecté au réseau alternatif.

Ces caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'une installation de génération d'énergie électrique comprenant une chaîne d'entraînement propre à être reliée à un réseau électrique alternatif,

- la figure 2 est une représentation schématique d'un dispositif de commande d'interrupteurs d'un convertisseur continu-alternatif de la chaîne d'entraînement de la figure 1 selon un premier mode de réalisation, et

- la figure 3 est une vue analogue à celle de la figure 2 selon un deuxième mode de réalisation de l'invention.

Sur la figure 1 , une installation 10 de génération d'énergie électrique à destination d'un réseau électrique alternatif 12 comprend une turbine 14 et une chaîne d'entraînement 16 connectée à la turbine, d'une part, et reliée au réseau alternatif, d'autre part.

L'installation de génération d'énergie électrique 10 est, par exemple, une éolienne. En variante, l'installation de génération d'énergie électrique est une installation hydroélectrique.

Le réseau électrique alternatif 12 est, par exemple, un réseau triphasé de fréquence sensiblement égale à 50 Hz. En variante, la fréquence du réseau alternatif est sensiblement égale à 60 Hz.

Le réseau électrique 12 présente, par exemple, une tension de l'ordre de 1 kV dans le cas d'une éolienne. En variante, le réseau électrique présente une tension de l'ordre de 33 kV dans le cas d'une installation hydroélectrique.

Le réseau alternatif 12 est généralement relié à un réseau haute tension par l'intermédiaire d'un transformateur de tension, non représenté. Le réseau haute tension présente, par exemple, une tension de l'ordre de 33 kV dans le cas d'une éolienne. En variante, le réseau haute tension présente une tension de l'ordre de 100 kV dans le cas d'une installation hydroélectrique.

Chaque équipement électrique connecté au réseau alternatif 12 doit vérifier des règles de comportement en présence d'un défaut sur le réseau 12, tel qu'un court-circuit, afin de ne pas provoquer de défauts en cascade sur le réseau 12. Les règles du réseau électrique allemand exigent, à titre d'exemple, que l'équipement électrique soit en mesure de surmonter un défaut sur le réseau (de l'anglais Fault Ride Through - FRT) correspondant à une chute de tension à 15% de la tension nominale pendant une durée de 300 ms avec un retour à 80% de la tension nominale après une durée de 3 secondes. Les règles des autres réseaux électriques sont similaires à celles du réseau allemand.

La chaîne d'entraînement 16 comprend une machine électrique 18 comportant un stator 20 et un rotor 22, et un système bidirectionnel 24 de conversion d'un courant électrique alternatif en un autre courant alternatif, connecté entre le réseau alternatif 12 et le rotor 22 de la machine électrique.

La machine électrique 18 est une machine asynchrone. Dans l'exemple de réalisation de la figure 1 , la machine électrique 18 est un générateur connecté à la turbine 14.

Le stator 20 est relié électriquement au réseau alternatif 12. Le stator 20 présente un courant statorique de vitesse angulaire u½ _ator et de fréquence f _sta tor, la vitesse angulaire u½ _ator étant égale à 2π x f _stator . La fréquence du courant statorique, également appelée fréquence statorique f _stator est égale à la fréquence du courant alternatif du réseau 12. Le stator 20 est, par exemple, connecté directement au réseau alternatif 12.

Le rotor 22 est relié électriquement au système de conversion 24. Le rotor 22 comporte un arbre 26 mécaniquement solidaire d'un arbre de la turbine 14. L'arbre 26 du rotor présente une vitesse angulaire ω et une fréquence de rotation mécanique f _meca , la vitesse angulaire ω étant égale à 2π x f _meca . Un courant rotorique de pulsation ω _Γ0 , _0Γ et de fréquence f _rotor est propre à circuler dans le rotor 22, la pulsation rotorique étant égale à 2π x f _rotor . Le rotor 22 présente P paires de pôles magnétiques.

La relation d'autopilotage de la machine asynchrone 18 vérifie alors l'équation suivante :

Ρ χ ω = ω _Λί - ω _Λ (1 ) Autrement dit, la fréquence statorique f _stat or et la fréquence du courant rotorique f _ro tor, également appelée fréquence rotorique f _rot or, vérifient l'équation suivante :

P X fmeca ⁼ fstator ^" frotor (2)

Par convention, la fréquence rotorique f _rot or est positive lorsque le flux de puissance à travers le système de conversion 24 est dirigé du réseau alternatif 12 vers la machine électrique 18, et est négative lorsque le flux de puissance à travers le système de conversion 24 est dirigé de la machine électrique 18 vers le réseau alternatif 12, le système de conversion 24 étant bidirectionnel. Lorsque la fréquence rotorique f _rot0 r est nulle, aucun flux de puissance ne traverse le système de conversion 24, le stator 20 étant directement alimenté via le réseau alternatif 12 et la fréquence de rotation mécanique f _meca étant égale à la fréquence statorique f _stator .

Dans le cas d'une éolienne, la valeur de la fréquence de rotation mécanique f _meca multipliée par le nombre P de paires de pôles magnétiques est comprise entre 60% et 140% de la valeur de la fréquence statorique f _stator , de préférence comprise entre 70% et 130% de la valeur de la fréquence statorique f _stator . Autrement dit, la valeur de la fréquence rotorique f _rot or est comprise entre -40% et 40% de la valeur de la fréquence statorique f _sta tor, de préférence comprise entre -30% et 30% de la valeur de la fréquence statorique f _s , _a , ₀ r.

Dans le cas d'une installation hydroélectrique, la valeur de la fréquence de rotation mécanique f _meC a multipliée par le nombre P de paires de pôles magnétiques est comprise entre 90% et 1 10% de la valeur de la fréquence statorique f _sta tor, de préférence comprise entre 95% et 105% de la valeur de la fréquence statorique f _sta tor- Autrement dit, la valeur de la fréquence rotorique f _rot or est comprise entre -10% et 10% de la valeur de la fréquence statorique f _stator , de préférence comprise entre -5% et 5% de la valeur de la fréquence statorique f _stator .

Dans l'exemple de réalisation de la figure 1 , la fréquence statorique f _stator est égale

50 Hz, la fréquence de rotation mécanique f _meca est de l'ordre de 48/P Hz, de sorte que la fréquence rotorique f _rotor est de l'ordre de 2 Hz.

Le système de conversion 24 comporte un convertisseur bidirectionnel de courant alternatif en courant continu 28, également appelé convertisseur alternatif-continu, connecté au réseau alternatif, un convertisseur bidirectionnel de courant continu en courant alternatif 30, également appelé convertisseur continu-alternatif, connecté entre le convertisseur alternatif-continu et le rotor. Le convertisseur continu-alternatif 30 comporte des interrupteurs électroniques commandables propres à convertir une tension continue d'entrée en une tension alternative de sortie et une borne de connexion avec le rotor 22 pour chaque phase de la tension alternative.

L'homme du métier comprendra que le convertisseur bidirectionnel alternatif- continu 28 fonctionne en redresseur de tension et que le convertisseur bidirectionnel continu-alternatif 30 fonctionne en onduleur de tension, lorsque le flux de puissance à travers le système de conversion 24 est dirigé du réseau alternatif 12 vers la machine électrique 18, c'est-à-dire lorsque la fréquence rotorique f _rot or est positive.

Inversement, l'homme du métier comprendra que le convertisseur bidirectionnel continu-alternatif 30 fonctionne en redresseur de tension et que le convertisseur bidirectionnel alternatif-continu 28 fonctionne en onduleur de tension, lorsque le flux de puissance à travers le système de conversion 24 est dirigé de la machine électrique 18 vers le réseau alternatif 12, c'est-à-dire lorsque la fréquence rotorique f _rotor est négative.

Le système de conversion 24 comporte également un bus 31 de circulation d'un courant continu disposé entre le convertisseur alternatif-continu et le convertisseur continu-alternatif, et un dispositif 32 de commande des interrupteurs du convertisseur continu-alternatif suivant une loi de commande.

Dans l'exemple de réalisation de la figure 2, la chaîne d'entraînement 16 comprend un premier capteur 34 de mesure de la tension continue propre à circuler sur le bus continu 31 entre le convertisseur alternatif-continu et le convertisseur continu- alternatif, et un deuxième capteur 36 d'acquisition de la forme d'onde du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif.

Le convertisseur alternatif-continu 28, visible sur la figure 1 , comporte une borne d'entrée, non représentée, pour chaque phase du courant alternatif fourni par le réseau 12, ainsi que deux bornes de sortie et un point milieu de sortie, non représentés. Le convertisseur alternatif-continu 28 est, par exemple, un convertisseur triphasé, et comporte alors trois bornes d'entrée.

Le convertisseur alternatif-continu 28 présente, par exemple, une topologie connue du type clampée par le neutre, également appelée topologie NPC (de l'anglais Neutral Point Clamped).

En variante, le convertisseur alternatif-continu 28 présente une topologie du type pilotée par le neutre, également appelée topologie NPP (de l'anglais Neutral Point Piloted). Le convertisseur alternatif-continu 28 comporte alors, pour chaque phase du courant alternatif, deux branches extrêmes et une branche intermédiaire, également appelée branche transversale. Chaque branche extrême est connectée entre une borne d'entrée respective et la borne de sortie correspondante, et comporte un interrupteur électronique commandable. La branche intermédiaire est connectée entre une borne d'entrée respective et le point milieu, et comporte deux interrupteurs connectés en anti- série.

Le convertisseur continu-alternatif 30 comporte deux bornes d'entrée et un point milieu d'entrée, non représentés, ainsi que les bornes, non représentées, de connexion avec le rotor 22, une borne de connexion étant prévue pour chaque phase du courant alternatif. Le convertisseur continu-alternatif 30 bidirectionnel comporte des interrupteurs électroniques commandables propres à convertir le courant continu fourni par le convertisseur alternatif-continu 28 en un courant alternatif délivré au rotor 22 lorsque la fréquence rotorique est positive. Inversement, lorsque la fréquence rotorique est négative, le convertisseur continu-alternatif 30 est propre à convertir le courant alternatif fourni par le rotor 22 en un courant continu délivré au convertisseur alternatif-continu 28 bidirectionnel fonctionnant alors en onduleur.

Le convertisseur continu-alternatif 30 est, par exemple, un convertisseur trois niveaux. Le convertisseur continu-alternatif 30 est, par exemple, un convertisseur clampé par le neutre, également appelé convertisseur NPC (de l'anglais Neutral Point Clamped). En variante, le convertisseur continu-alternatif 30 est un convertisseur piloté par le neutre, également appelé convertisseur NPP (de l'anglais Neutral Point Piloted). Dans l'exemple de réalisation de la figure 1 , le convertisseur continu-alternatif 30 est connecté directement au convertisseur alternatif-continu 28 via le bus de circulation du courant continu 31 , en l'absence d'un hacheur de freinage (de l'anglais Dynamic Breaking Chopper, ou encore DB Chopper) connecté au bus continu 31 . Le convertisseur continu- alternatif 30 est connecté directement entre le convertisseur alternatif-continu 28 et le rotor 22, en l'absence d'un dispositif de protection contre les surtensions et/ou les surintensités (de l'anglais crowbar) connecté entre les bornes de connexion au rotor du convertisseur continu-alternatif 30.

Le bus continu 31 présente la tension continue Vdc entre les deux bornes de sortie du convertisseur alternatif-continu 28, et également entre les deux bornes d'entrée du convertisseur continu-alternatif 30.

Le dispositif de commande 32 comprend un organe 38 de calcul de la loi de commande des interrupteurs du convertisseur continu-alternatif, un organe 40 de détermination des signaux de commande des interrupteurs du convertisseur continu- alternatif en fonction de la loi de commande, et un organe 42 d'application des signaux de commande aux interrupteurs du convertisseur continu-alternatif 30.

Le dispositif de commande 32 comporte une unité de traitement d'information, formée, par exemple, d'un processeur de données associé à une mémoire. L'organe de calcul 38, l'organe de détermination 40 et l'organe d'application 42 comportent, par exemple, respectivement un logiciel de calcul de la loi de commande, un logiciel de détermination des signaux de commande en fonction de la loi de commande, et un logiciel d'application des signaux de commande aux interrupteurs du convertisseur continu- alternatif. La mémoire est apte à stocker les logiciels de calcul de la loi de commande, de détermination des signaux de commande, et d'application des signaux de commande.

En variante, l'organe de calcul 38, l'organe de détermination 40 et l'organe d'application 42 sont réalisés sous forme de circuits logiques programmables dédiés.

L'organe de calcul 38 comporte des premiers moyens 44 de calcul d'une consigne de commande et des seconds moyens 44 de calcul de la loi de commande en fonction de la consigne calculée.

La loi de commande est telle que la puissance active échangée par le convertisseur continu-alternatif 30 avec le rotor 22 est sensiblement tout le temps inférieure à 0,3 fois la puissance nominale du courant continu propre à circuler entre le convertisseur alternatif-continu 28 et le convertisseur continu-alternatif 30, pour les fréquences d'un intervalle cible compris entre 0,6 fois la fréquence statorique f _stator et 1 ,4 fois la fréquence statorique f _sta tor- Le terme 'sensiblement' signifie que la puissance active échangée est, pour les fréquences de l'intervalle cible, susceptible de présenter une valeur supérieure à 0,3 fois ladite puissance nominale, mais seulement pendant une période transitoire suite à l'apparition d'un défaut sur le réseau alternatif 12. La période transitoire est de durée inférieure à 30 ms, de préférence inférieure à 20 ms.

Dans le cas où l'installation de génération d'énergie électrique 10 est une éolienne, l'intervalle cible est de préférence compris entre 0,7 fois la fréquence statorique fstator et 1 ,3 fois la fréquence statorique f _sta tor-

Dans le cas où l'installation de génération d'énergie électrique 10 est une installation hydroélectrique, l'intervalle cible est, par exemple, compris entre 0,9 fois la fréquence statorique f _stator et 1 ,1 fois la fréquence statorique f _stator , de préférence compris entre 0,95 fois la fréquence statorique f _stator et 1 ,05 fois la fréquence statorique f _stator .

La loi de commande est telle que la puissance active échangée par le convertisseur continu-alternatif 30 est, par exemple, inférieure à 0,2 fois ladite puissance nominale pour les fréquences de l'intervalle cible.

La puissance nominale du courant continu propre à circuler sur le bus continu 31 est, par exemple égale à quelques centaines de kW dans le cas d'une éolienne, et à quelques MW dans le cas d'une installation hydroélectrique. La loi de commande est telle que la puissance active délivrée par le convertisseur continu-alternatif 30 est alors sensiblement tout le temps inférieure à quelques dizaines de kW dans le cas d'une éolienne, et à quelques centaines de kW dans le cas d'une installation hydroélectrique. La loi de commande est telle que la puissance active délivrée par le convertisseur continu- alternatif 30 est, par exemple, sensiblement tout le temps inférieure à 50 kW dans le cas d'une éolienne, et à 500 kW dans le cas d'une installation hydroélectrique.

Le dispositif de commande 32 comprend des moyens d'asservissement, pour les fréquences de l'intervalle cible, de la tension continue entre le convertisseur alternatif- continu 28 et le convertisseur continu-alternatif 30. Plus précisément, la valeur de la puissance active échangée par le convertisseur continu-alternatif 30 est fonction de l'asservissement, pour les fréquences de l'intervalle cible, de ladite tension continue. L'asservissement de ladite tension continue est tel que la puissance active échangée par le convertisseur continu-alternatif 30 est, pour les fréquences de l'intervalle cible, sensiblement toujours de valeur limitée et inférieure à 0,3 fois la puissance nominale du courant continu propre à circuler entre le convertisseur alternatif-continu 28 et le convertisseur continu-alternatif 30.

Dans l'exemple de la réalisation de la figure 2, la loi de commande est telle que l'amplitude maximale de la tension alternative aux bornes du convertisseur continu- alternatif 30 est, pour les fréquences de l'intervalle cible, sensiblement tout le temps inférieure à un seuil prédéterminé d'amplitude. Le seuil prédéterminé d'amplitude est égal à 0,3 fois la tension nominale du courant continu entre le convertisseur alternatif-continu 28 et le convertisseur continu-alternatif 30, de préférence égal à 0,2 fois ladite tension nominale du courant continu.

La tension nominale du courant continu propre à circuler sur le bus continu 31 est, par exemple égale à 1 kV dans le cas d'une éolienne, et à 10 kV dans le cas d'une installation hydroélectrique. Le seuil prédéterminé d'amplitude est alors égal à 300 V dans le cas d'une éolienne, et à 3 kV dans le cas d'une installation hydroélectrique. Le seuil prédéterminé d'amplitude est de préférence égal à 200 V dans le cas d'une éolienne, et à 2 kV dans le cas d'une installation hydroélectrique.

Dans l'exemple de la réalisation de la figure 2, les premiers moyens de calcul 44 comportent un soustracteur 48 connecté au premier capteur de mesure 34 d'une part, et propre à recevoir d'autre part une valeur de référence prédéterminée Vdc-ref de la tension continue. Les premiers moyens de calcul 44 comportent également un régulateur 50 connecté en sortie du soustracteur 48, un filtre passe-bande 52 relié au deuxième capteur 36 et un multiplicateur 54 connecté aux sorties du régulateur 50 et du filtre 52. Les premiers moyens de calcul 44 comportent également des moyens 56 de détermination de la consigne de commande pour la fréquence rotorique f _rot or et un additionneur 58 connecté aux sorties du multiplicateur 54 et des moyens de détermination 56.

Le soustracteur 48 est propre à calculer l'erreur entre la tension continue mesurée par le premier capteur 34 et la valeur de référence prédéterminée Vdc-ref.

Le régulateur 50, est, par exemple, un régulateur proportionnel intégral dérivé, également appelé régulateur PID. Le régulateur 50 est alors propre à déterminer une correction de tension continue en fonction de la tension continue de référence Vdc-ref.

Le soustracteur 48 et le régulateur 50 forment des moyens d'asservissement de la tension du bus continu 31 .

Le filtre passe-bande 52 est propre à sélectionner la forme d'onde du courant alternatif pour une bande de fréquences correspondant aux fréquences de l'intervalle cible, et à atténuer la forme d'onde pour les fréquences en dehors de la bande de fréquences. La bande de fréquences du filtre passe-bande 52 présente alors une fréquence de coupure inférieure sensiblement égale à la borne inférieure de l'intervalle cible et une fréquence de coupure supérieure sensiblement égale à la borne supérieure de l'intervalle cible. Le filtre passe-bande 52 est, par exemple, un filtre du deuxième ordre.

Autrement dit, la fréquence inférieure de la bande de fréquences est égale à 0,6 fois la fréquence statorique f _stator , de préférence égale à 0,7 fois la fréquence statorique f _s tator dans le cas d'une éolienne. La fréquence inférieure de la bande de fréquences est égale à 0,9 fois la fréquence statorique f _sta tor, de préférence encore égale 0,95 fois la fréquence statorique f _sta tor dans le cas d'une installation hydroélectrique. La fréquence supérieure de la bande de fréquences est égale à 1 ,4 fois la fréquence statorique f _sta tor, de préférence égale à 1 ,3 fois la fréquence statorique f _sta tor dans le cas d'une éolienne. La fréquence supérieure de la bande de fréquences est égale à 1 ,1 fois la fréquence statorique f _sta tor, de préférence encore égale 1 ,05 fois la fréquence statorique f _stat or dans le cas d'une installation hydroélectrique.

Le multiplicateur 54 est propre à multiplier la correction de tension fournie par le régulateur 50 avec la forme d'onde pour les fréquences de l'intervalle cible issues du filtre passe-bande 52, afin de déterminer une consigne de commande pour les fréquences de l'intervalle cible, l'amplitude de la tension alternative aux bornes du convertisseur continu- alternatif étant choisie égale à la correction de tension continue pour la détermination de la consigne de commande.

Le soustracteur 48, le régulateur 50, le filtre passe-bande 52 et le multiplicateur 54 forment alors des moyens d'asservissement de la tension continue pour les fréquences de l'intervalle cible.

L'additionneur 58 est propre à additionner la consigne de commande pour les fréquences de l'intervalle cible délivrée par le multiplicateur 54 avec la consigne de commande pour la fréquence rotorique f _rot or issue des moyens de détermination 56, afin de déterminer la consigne de commande pour l'ensemble du spectre fréquentiel, délivrée aux deuxièmes moyens de calcul 46.

Les deuxièmes moyens 46 sont alors propres à calculer la loi de commande des interrupteurs du convertisseur continu-alternatif 30 en fonction de la consigne issue de l'additionneur 58.

Ainsi, la loi de commande du convertisseur continu-alternatif 30 est telle que l'amplitude maximale de la tension alternative aux bornes du convertisseur continu- alternatif 30 est, pour les fréquences de l'intervalle cible autour de la fréquence statorique fstator, sensiblement tout le temps inférieure au seuil prédéterminé d'amplitude. Plus précisément, la valeur de l'amplitude maximale de la tension alternative aux bornes du convertisseur continu-alternatif 30 est fonction de l'asservissement de la tension continue du bus continu 31 pour les fréquences de l'intervalle cible. L'asservissement de ladite tension continue implique que l'amplitude maximale de la tension alternative aux bornes du convertisseur continu-alternatif 30 est, pour les fréquences de l'intervalle cible, sensiblement toujours de valeur inférieure au seuil prédéterminé d'amplitude. Le terme 'sensiblement' signifie que l'amplitude maximale de ladite tension alternative est, pour les fréquences de l'intervalle cible, susceptible de présenter une valeur supérieure au seuil prédéterminé d'amplitude, mais seulement pendant une période transitoire suite à l'apparition d'un défaut sur le réseau alternatif 12. La période transitoire est de durée inférieure à 30 ms, de préférence inférieure à 20 ms, ce qui est bien moindre que la durée de la chute de tension à surmonter par l'équipement selon les règles du réseau, celle-ci étant par exemple égale à 300 ms.

En particulier, l'apparition d'un court-circuit sur le réseau alternatif 12 entraîne une augmentation significative de la tension induite au rotor 22 de la machine électrique, et la tension alternative aux bornes du convertisseur continu-alternatif 30 du côté alternatif augmente alors pour les fréquences voisines de la fréquence statorique f _stator . La loi de commande du convertisseur continu-alternatif selon l'invention permet alors de limiter l'augmentation de la tension continue sur le bus 31 lorsque la tension alternative augmente pour les fréquences de l'intervalle cible, de par l'asservissement de la tension continue pour les fréquences de l'intervalle cible, tout en ne modifiant pas les valeurs de tension pour la fréquence rotorique f _rotor , afin de conserver le contrôle du rotor 22.

La chaîne d'entraînement selon l'invention permet alors d'éviter une détérioration du système de conversion 24 lors de l'apparition d'un court-circuit sur le réseau alternatif 12, tout en respectant les règles du réseau 12. La chaîne d'entraînement ne nécessite en outre pas l'ajout d'un dispositif additionnel, tel qu'un hacheur de freinage connecté au bus de circulation du courant continu 31 , ou tel qu'un dispositif de protection contre les surtensions et/ou les surintensités connecté entre les bornes du convertisseur continu- alternatif 30 du côté alternatif.

La figure 3 illustre un deuxième mode de réalisation de l'invention pour lequel les éléments analogues au premier mode de réalisation, décrit précédemment, sont repérés par des références identiques, et ne sont pas décrits à nouveau.

Selon le deuxième mode de réalisation, la loi de commande du convertisseur continu-alternatif 30 est telle que le facteur de puissance coscp du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif 30 est sensiblement tout le temps inférieur à un seuil prédéterminé de facteur de puissance. Le seuil prédéterminé de facteur de puissance est égal à 0,3, de préférence égal à 0,2. Le terme 'sensiblement' signifie que le facteur de puissance coscp est, pour les fréquences de l'intervalle cible, susceptible de présenter une valeur supérieure au seuil prédéterminé de facteur de puissance, mais seulement pendant une période transitoire suite à l'apparition d'un défaut sur le réseau alternatif 12. La période transitoire est de durée inférieure à 30 ms, de préférence inférieure à 20 ms.

Dans l'exemple de réalisation de la figure 3, la chaîne d'entraînement 16 comprend le premier capteur 34 de mesure de la tension continue propre à circuler sur le bus continu 31 et le deuxième capteur 36 d'acquisition de la forme d'onde du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif 30.

Dans l'exemple de réalisation de la figure 3, les premiers moyens de calcul 44 comportent un soustracteur 148 connecté au premier capteur de mesure 34 d'une part, et propre à recevoir d'autre part la valeur de référence prédéterminée Vdc-ref de la tension continue. Les premiers moyens de calcul 44 comportent un régulateur 150 connecté en sortie du soustracteur 148, des moyens 151 de détermination d'un angle de déphasage φ entre la tension et l'intensité du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu- alternatif 30, les moyens de détermination de l'angle de déphasage 151 étant connectés en sortie du régulateur 150.

Les premiers moyens de calcul 44 comportent également le filtre passe-bande de 52 relié au deuxième capteur 36 et des premiers moyens 154 de détermination pour les fréquences de l'intervalle cible d'une consigne de commande en fonction de l'angle de déphasage φ, les premiers moyens de détermination de consigne 154 étant reliés aux sorties du régulateur 150 et du filtre 52.

Les premiers moyens de calcul 44 comportent également des seconds moyens 156 de détermination d'une consigne de commande en fonction de l'angle de déphasage φ pour la fréquence rotorique f _rot or et un additionneur 58 connecté aux sorties des premiers et seconds moyens de détermination de consigne 154, 156.

Le soustracteur 148 est propre à calculer l'erreur entre la tension continue mesurée par le premier capteur 34 et la valeur de référence prédéterminée Vdc-ref.

Le régulateur 150, est, par exemple, un régulateur proportionnel intégral dérivé, également appelé régulateur PID. Le régulateur 150 est propre à déterminer une correction de tension continue en fonction de la tension continue de référence Vdc-ref.

Le soustracteur 148 et le régulateur 150 forment des moyens d'asservissement de la tension du bus continu 31 .

Les moyens de détermination de l'angle de déphasage 151 sont propres à déterminer l'angle de déphasage φ en fonction de la correction de tension continue issue du régulateur 150, le facteur de puissance coscp du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif étant choisi égal à la correction de tension continue pour la détermination de la consigne de commande.

Le filtre passe-bande 52 est propre à sélectionner la forme d'onde du courant alternatif pour une bande de fréquences correspondant aux fréquences de l'intervalle cible, et à atténuer la forme d'onde pour les fréquences en dehors de la bande de fréquences. Le filtre passe-bande 52 est identique à celui du premier mode de réalisation, et n'est donc pas décrit à nouveau. Les premiers moyens de détermination de consigne 154 sont propres à déterminer la consigne pour les fréquences de l'intervalle cible en fonction de l'angle de déphasage φ et de la forme d'onde pour les fréquences de l'intervalle cible issues du filtre passe-bande 52.

Le soustracteur 148, le régulateur 150, les moyens de détermination de l'angle de déphasage 151 , le filtre passe-bande 52 et les premiers moyens de détermination de consigne 154 forment alors des moyens d'asservissement de la tension continue pour les fréquences de l'intervalle cible.

La valeur du facteur de puissance coscp du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif 30 est fonction de l'asservissement de la tension continue du bus continu 31 pour les fréquences de l'intervalle cible. L'asservissement de ladite tension continue est tel que la valeur maximale du facteur de puissance coscp est, pour les fréquences de l'intervalle cible, sensiblement toujours de valeur inférieure au seuil prédéterminé de facteur de puissance. La valeur maximale du facteur de puissance coscp est susceptible de présenter une valeur supérieure au seuil prédéterminé de facteur de puissance, seulement pendant une période transitoire suite à l'apparition d'un défaut sur le réseau alternatif 12. La période transitoire de durée inférieure à 30 ms, de préférence inférieure à 20 ms, est bien moindre que la durée de la chute de tension à surmonter par l'équipement selon les règles du réseau, celle-ci étant par exemple égale à 300 ms.

L'additionneur 58 est propre à additionner la consigne pour les fréquences de l'intervalle cible délivrée par les premiers moyens 154 avec la consigne pour la fréquence rotorique f _rot or issue des seconds moyens 146, afin de déterminer la consigne de commande pour l'ensemble du spectre fréquentiel délivrée aux deuxièmes moyens de calcul 46.

Les deuxièmes moyens 46 sont alors propres à calculer la loi de commande en fonction de la consigne issue de l'additionneur 58.

Le fonctionnement de ce deuxième mode de réalisation est analogue à celui du premier mode de réalisation. La loi de commande du convertisseur continu-alternatif est telle que le facteur de puissance coscp du courant alternatif aux bornes du convertisseur continu-alternatif 30 est sensiblement tout le temps inférieur à 0,3, de sorte que la puissance active échangée par le convertisseur continu-alternatif 30 avec le rotor est sensiblement tout le temps inférieure à 0,3 fois la puissance nominale du courant continu sur le bus continu 31 .

Les avantages de ce deuxième mode de réalisation sont identiques à ceux du premier mode de réalisation, et ne sont donc pas décrits à nouveau. On conçoit ainsi que la chaîne d'entraînement 16 selon l'invention destinée à être reliée au réseau alternatif 12 permet de respecter les règles du réseau 12 en cas de défaut sur le réseau, tel qu'un court-circuit, tout en ne nécessitant pas un dispositif additionnel de protection, tel qu'un hacheur de freinage connecté au bus de circulation du courant continu, ou tel qu'un dispositif de protection contre les surtensions et/ou les surintensités connecté les bornes du convertisseur continu-alternatif 30 du côté alternatif.