Die Erfindung betrifft einen elektrischen Wickelkörper, der durch Tränken mit einem mit Phasenwechselmaterial gefüllten thermoplastischen Material verbesserte Gebrauchseigenschaften aufweist. Diese Gebrauchseigenschaften betreffen eine verbesserte Wärmeableitung, Vibrationsdämpfung, Fixierung der Wicklungen und einen verbesserten Schutz vor Überhitzung durch Ausnutzen der sensiblen und latenten Wärmespeichereigenschaften beim Übergang vom teilkristallinen Zustand der Poly- mereinheiten in den amorphen.

Elektrische Wickelkörper umfassen Wicklungen, meist isolierte Kupferdrähte, die um einen Kern gewickelt sind. Der elektrische Wickelköper umfasst jegliche Art von Spulen in Form von Wicklungen und Wickelgüter, die geeignet sind ein Magnetfeld zu erzeugen oder zu detektieren. Diese Wickelkörper werden in elektrischen Betriebsmitteln wie Transformatoren, Wandlern, Rotoren und Statoren von elektrischen Maschinen eingesetzt. Es ist bekannt (DE19928323), höher beanspruchte Wicklungen, die in Wickelkörpern verarbeitet sind, mit Kunstharzen zu imprägnieren um den Wirkungsgrad zu verbessern durch Minimieren der Verlustleistung. Die Idee dahinter ist, die luftgefüllten Hohlräume zwischen den Wicklungen durch ein Kunstharz zu ersetzen. Das Kunstharz hat eine höhere Wärmeleitfähigkeit als Luft, kann also beim Gebrauch entstehende Wärme besser ableiten. Zudem hat das Kunstharz auch eine höhere Dichte als Luft und kann so Unwuchten besser ausgleichen und Vibrationen verringern. Das Imprägnieren dient der Erhöhung der Isolationsfestigkeit und dane- ben auch der Fixierung der Wicklungen, der Verbesserung der Wärmeabfuhr aus dem Wickelkörper sowie dem Korrosionsschutz. Es werden Duroplaste verwendet, um die Hohlräume zwischen den Wicklungen zu füllen, da diese eine sehr gute Fließfähigkeit im flüssigen Zustand besitzen und dadurch leichter in die Hohlräume eindringen können und thermisch stabiler sind. Nachteil der Duroplaste ist, dass diese in einem zusätzlichen Arbeitsschritt ausgehärtet werden müssen und der Phasenübergang in die feste Phase irreversibel ist und die Werkstoffe nach der Aushärtung sehr spröde sind. Wenn es zu einer thermischen Überlastung kommt, können diese Materialien diese Überlast nicht ausgleichen oder abfedern und werden zerstört. Zu solch einer thermischen Überlastung kann es häufig bei elektrischen Wickelkörpern kom- men, die immer nur kurzzeitig, d.h. im Bereich von Sekunden bis zu einigen Minuten (< 10 min), aber dafür wiederholt in mehr oder minder großen Abständen in Betrieb sind. Für solche Wickelkörper ist oft eine Temperaturregelung durch Anpassung der Stromstärke nicht vorgesehen bzw. nicht sinnvoll.

US20130264896 beschreibt einen gegossenen Körper aus einem Stator bestehend aus Magnetspule auf einem Eisenkern, umhüllt mit einem Einspritzharz, welches ein Duroplastharz und ein mit diesem inkompatibles thermoplastisches Harz umfasst und welches anorganische Additive (Metallhydrate) enthält und eine Wärmeleitfähigkeit von > 1 ,5 W/m . K und eine Flammfestigkeit nach UL94V-0 erfüllt. Die Menge an Metallhydrat ist > 2 Anteilen an Gießharz. Ein gegossener Motor umfasst diesen gegossenen Körper. Aufgabe war es, einen Kunststoff als Isolator zu finden, der gleichzeitig niedrigen Schrumpf, hohe Wärmeleitfähigkeit und Flammfestigkeit bietet. Das Einspritzharz bildet eine Art Gehäuse für den Stator, die Art der Fertigung und die Zusammensetzung lassen es nicht zu, dass das Einspritzharz alle Luft zwischen den Wicklungen verdrängt, man erreicht ein verbessertes Wärmemanagement und eine Vibrationsstabilität, jedoch werden große Mengen an Einspritzharz benötigt und diese Art der Wicklungsumhüllung ist nur für Statoren geeignet. Zudem ist die Lösung in diesem Patent für eine Dauerbelastung der Spule ausgelegt, für eine kontinuierliche Abführung der Wärme durch ein hochwärmeleitfähiges Kunststoffgehäuse, das die Wärme an die Oberfläche abgibt.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Wickelkörper, der in Transformatoren, Wandlern, Rotoren und Statoren von elektrischen Maschinen zum Einsatz kommt, zu schaffen, der eine verbesserte thermische Gesamtkapazität besitzt, das

Auftreten von Hot Spots vermindert und bei thermischer Überlast ausgleichend wirken kann. Die Erfindung soll bei kurzzeitigen Belastungen (Kurzzeitbetrieb) wirken, es sollen Wärmespitzen abgefangen werden bei einem sehr geringen Materialeinsatz. Zudem soll die Erfindung bei Wicklungen sowohl für Statoren als auch für Roto- ren zum Einsatz kommen.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass man alle Hohlräume zwischen den Wicklungen mit geringen Mengen an einem thermoplastischen Kunststoffmaterial (auch bezeichnet als Kompositwerkstoff oderCompound) ausfüllt, wel- eher ein Netzwerk aus einem thermoplastischen Elastomer (TPE) mit einem darin verteilten Phasenwechselmaterial (PCM) umfasst. Die thermoplastischen Elastomere sollten einen niedrigen Erweichungspunkt haben, der Zersetzungspunkt der Schmelze sollte bei einer Temperatur oberhalb der kritischen Gebrauchstemperatur der Wi- ckelkörper von 180 °C liegen. Die thermoplastischen Elastomere weisen allgemein ein Glastemperatur T _g von weniger als 0 °C auf, jedoch keinen festen Schmelzpunkt. Das TPE besteht vorzugsweise aus einem Styrol-Blockcoplymer (TPE-S), welches durch seine polymere Netzwerkstruktur gekennzeichnet ist, in der das PCM physikalisch gebunden ist. Das TPE-S ist ausgewählt aus der Gruppe Styrol- Blockcopolymere wie Styrol-Butadien-Styrol (SBS), Styrol-Ethylen-Butylen-Styrol (SEBS), Styrol-Ethylen-Propylen-Styrol-Block-Copolymer (SEPS), Styrol-Ethylen- Ethylen-Propylen-Styrol-Block-Copolymer (SEEPS) und Methyl Butadien Styrol (MBS), kommerziell erhältlich z.B. unter den Bezeichnungen ©Kraton (Kraton Polymers), ©Septon (Kurarav), ©Styroflex (BASF), ©Thermolast (Kraiburq TPE) oder ©Saxomer (PCW). Besonders geeignet sind solche TPE-S, die eine niedrige Glasübergangstemperatur und sehr gute Fließfähigkeit (niedrige Viskosität) bei Temperaturen über 100 °C aufweisen. Es ist von Vorteil, wenn das TPE-PCM-Compound eine sehr gute Fließfähigkeit zeigt, bevorzugt einen Schmelzflussindex von mindestens 15 g/10 min (190 °C/2,1 6 kg, gemessen nach ISO 1133-1 ), besonders bevorzugt min- destens 20 g/10 min (190 °C/2,1 6 kg, gemessen nach ISO 1133-1 ). Die Masse TPE-

S im späteren Compound sollte 10 Gew.-% nicht unterschreiten, bevorzugt liegt sie zwischen 15 und 25 Gew.-%.

Die Verdrängung der Luft aus den Hohlräumen zwischen den Wicklungen erfolgt hauptsächlich durch die Wirkung von Kapillarkräften, durch die das thermoplastische Material in diese Hohlräume„gesaugt" wird. Damit das thermoplastische Kunststoffmaterial bis in das Innerste der Wicklung vordringen kann und nicht irgendwo Hohlräume verbleiben, in denen später Teilentladungen auftreten könnten, wird nicht nur die thermoplastische Kunststoff masse erwärmt, sondern auch das Wickelgut auf eine Temperatur deutlich oberhalb der Wärmeformbeständigkeitstemperatur des TPE-

PCM-Compounds nach DIN EN ISO 75-1 ,-2,-3 vorgewärmt, meist auf Temperaturen zwischen 100 und 150 °C. Ohne eine solche Vorwärmung käme es im Wickelgut frühzeitig zu Erstarrungsvorgängen und das bereits erstarrte PCM-Compound würde das Eindringen weiteren PCM-Compounds verhindern. Diese Erwärmung kann erfol- gen, indem das Wickelgut in einem Ofen platziert wird oder elektrischer Strom angelegt wird. Die letztgenannte Methode hat den Vorteil, dass die Energiezufuhr auch während des Tränkens aufrechterhalten werden kann. Die Kapillarkräfte bewirken zusammen mit Adhäsionskräften gleichzeitig auch, dass das Material bei Erweichung nicht sofort wieder austritt und„ausblutet", denn bei den Arbeitstemperaturen des Wickelkörpers oberhalb von 100 °C liegt das TPE-PCM Compound immer in fließfähiger Form vor.

Die Verwendung von mit Phasenwechselmaterialien gefüllten Compunds als Füllma- terial hat zudem den Vorteil, dass bei Gebrauch, nach dem Anlegen von Strom, das Phasenwechselmaterial von der festen in die flüssige Phase übergeht und dabei gleichzeitig sich das Volumen ausdehnt. Das erklärt die Beobachtung, dass der Wärmeregulierungseffekt nach dem ersten Gebrauch sich noch verbessert, da durch die Volumenzunahme weitere Luft aus den Hohlräumen zwischen den Wicklungen verdrängt wird.

Eine Methode zum Befüllen der Hohlräume zwischen den Wicklungen des elektrischen Wickelkörpers kann darin bestehen, dass das thermoplastische Material in einer Tauchvorrichtung mittels Heizplatte erhitzt wird, beispielsweise auf eine Verar- beitungstemperatur von 170°C. Zur Erzielung einer homogenen Masse wird das thermoplastische Material gerührt. Der Wickelkörper wird im Ofen 30 min lang auf beispielsweise 120°C vorgewärmt. Nach Temperaturangleich der Schmelze des thermoplastischen Materials mit der Temperatur des Tauchwerkzeugs wird der vorgeheizte Wickelkörper senkrecht in die Tauchvorrichtung gedrückt und unter minima- len Kraftaufwand füllt sich vollständig das Lückenvolumen des Wickelkörpers. Danach wird der Wickelkörper aus der Tauchvorrichtung herausgezogen und auf Raumtemperatur abgekühlt. Beim Herausnehmen aus dem Tauchbad tropft TPE-PCM- Compoundmasse, die nicht in die Wicklungen eingedrungen ist, ab. Bei Bedarf, das hängt vom Wickelkörper ab, wird überschüssiges thermoplastisches Material außer- halb der Wicklungen abgetragen. Danach erfolgt ein Tempern des getauchten Wickelkörpers im Ofen, z.B. im vorgeheizten Ofen für 2h bei 120°C. Auch bei diesem Schritt kann überschüssiges TPE-PCM-Compoundmaterial noch abtropfen. Durch die Wärmebehandlungen werden die Kupferwicklungen formschlüssig mit dem poly- meren Füllmaterial bedeckt. Danach wird der Wickelkörper wieder auf Raumtemperatur abgekühlt.

Man kann den TPE-PCM Compound auch durch Besprühen oder Bestreichen des vorgewärmten Wickelkörpers mit dem erwärmten TPE-PCM-Compound aufbringen. Dabei wurde beobachtet, dass zum Beispiel nach dem Bestreichen und der anschließenden Temperung oberflächlich auf den Wicklungen kein TPE-PCM- Compound mehr zu sehen ist, d.h. an diesen Stellen die Masse durch die Kapillarkräfte aufgesogen wurde. Nur an weiteren Hohlräumen oder Nuten an der Ober- fläche, wo die Kapillarkräfte nicht wirken, befinden sich noch geringe Mengen an TPE-PCM-Compound. Auf diese Weise werden nur sehr geringe Mengen an Füllmasse benötigt um Wärmespitzen bei Kurzzeitbelastung zu vermeiden.

Auf diese Weise kann diese Art der Thermoregulierung des Wickelgutes auch für Ro- torwicklungen angewendet werden, allerdings ist in diesen Fällen eine dünne zusätzliche äußere Schutzschicht (Versiegelung) notwendig, die das thermoplastische Füllmaterial während des Gebrauchs im Rotor hält. Das kann eine Schutzschicht bestehend aus PE, PP, PA, PMMA, PS, PVC mit einer Dicke von 100 bis500 μηι sein, aufgebracht mittels Gießen, Tauchen, Sprühen oder Spritzguss.

Eine andere Ausführungsform ist die Verwendung einer Spritz- oder Fördervorrichtung z.B. einer Heißklebepistole zur Befüllung des Lückenvolumens. Mittels mechanischen / hydraulischen / pneumatischen Drucks wird das aufgeschmolzene TPE- PCM-Compound in das Lückenvolumen des Wickelkörpers gespritzt oder es umhüllt ihn vollständig. Danach erfolgt ein Tempern des getauchten Wickelkörpers im Ofen, z.B. im vorgeheizten Ofen für 2h bei 120°C. Dadurch wird zusätzlich ein Eindringen des PCM-Compounds in die Wicklungskapillare unterstützt. Als thermoplastisches Material kommen alle thermoplastischen Kunststoffe in Frage, die die oben genannten Bedingungen bezüglich Schmelzpunkt und Fließfähigkeit erfüllen und gleichzeitig ein Netzwerk zur Bindung von Phasenwechselmaterialien ausbilden können. Es handelt sich dabei bevorzugt um thermoplastische Elastomere, insbesondere Styrol- Blockcopolymere (TPE-S). Den thermoplastischen Materialien können neben den Phasenwechselmaterialien weitere Additive von bis zu 20 Gew.-% zugesetzt werden wie elektrisch nicht-leitfähige Materialien bzw. auch leitfähige Materialien in Anteilen unterhalb der Perkolationsschwelle, Additive, die die Wärmeleitfähigkeit erhöhen, nicht-magnetische Materialien, die die Dichte erhöhen, Flammschutzmittel, die das Brandverhalten bei Überlast, insbesondere des Cu-Lack-Drahtes positiv beeinflussen, Agentien, die das Fließverhalten beeinflussen.

Der Mengenanteil dieser Additive an der thermoplastischen Kunststoff masse kann zwischen 0 bis 20 Gew.-% liegen.

Den thermoplastischen Elastomeren, die ein polymeres Netzwerk für Phasenwech- selmaterialien bilden, werden bevorzugt zwischen 75 bis 85 Gew.-% Phasenwech- selmaterialien zugesetzt, um eine optimale Wirkung zu erzielen. Die Phasenübergangs- (Schmelz-)temperatur der Phasenwechselmaterialien wird der Gebrauchstemperatur der Wickelkörper angepasst. Sie darf nicht zu niedrig gewählt werden, dann kann der Effekt der Wärmespeicherung während des Schmelzens nicht ausge- nutzt werden und die Temperatur der gefüllten Wickelkörper entwickelt sich ähnlich der Temperaturkurve einer Wickelfüllung mit ungefüllten Kunststoffmassen.

Ein zu niedrigerer Schmelzpunkt(< 60°C) gegenüber der Arbeitstemperatur hat zur Folge, dass bei Normalbelastung der Spule bereits Grundtemperaturen vorliegen, die größer als die Schmelztemperatur des PCMs ist (beispielsweise bei einer PCM- Füllung mit einer Schmelztemperatur von 42°C). Somit hat die latente Wärmspeiche- rung keinen Einfluss mehr und nur noch der sensible Anteil steht zur Aufnahme der Abwärme bereit. Die maximale Arbeitstemperatur bestimmt die Auswahl des PCM- Schmelzpunkts. Bei einer Arbeitstemperatur, die nicht größer als 80°C ist, wird beispielsweise ein PCM mit einem Schmelzpunkt von 62°C ausgewählt.

Als Phasenwechselmaterial eignen sich Dialkylether mit langkettigen Alkylresten, n- Alkane, ein- oder mehrwertige Alkohole (z.B. Polyethylenglykol), PE-Wachs, jeweils mit Schmelztemperaturen im Bereich von 40 bis 140°C und bevorzugt zwischen 80 und130°C. Als„Dialkylether mit langkettigen Alkylresten" werden dabei solche be- zeichnet, die in beiden Alkylresten zusammen mindestens 28 Kohlenstoffatome aufweisen. Das sind beispielsweise: Di-n-myristyl-ether (Schmelzpunkt 44 °C), Di-n- cetyl-ethern (Schmelzpunkt 54 °C) oder Di-n-stearyl-ether (Schmelzpunkt 62 °C), erhältlich unter der Bezeichnung ©Nacol ether 14, ©Nacol ether 1 6 bzw. ©Nacol ether 18 von Sasol. Bei polymeren Phasenwechselmaterialien beträgt das Moleku- largewicht allgemein 100.000 g/mol oder weniger, bevorzugt 30.000 g/mol oder weniger. Der Wärmeregulierungseffekt hängt zum einen vom Anteil PCM im Füllmaterial und von der Menge an polymerem Füllmaterial zwischen den Wicklungen ab. Treten während des Betriebes der Wickelkörper Überhitzungen auf, so nimmt das thermoplastische Material überschüssige Wärme auf, sowohl sensible Wärme als auch latente beim Übergang von einem teilkristallinen in einen amorphen Zustand und leitet diese aufgrund der guten Wärmeleitfähigkeit von über 0,2 W/mK weiter an Kühleinrichtungen. Durch die latente Wärmespeicherung können Schäden durch Überhitzung vermieden werden bzw. wird deren Eintritt verzögert.

Vorteilhalterweise werden die erfindungsgemäßen Wickelkörper eingesetzt in Anwendungen, wo diese Wickelkörper immer nur kurzzeitig, d.h. im Bereich von Sekunden bis zu einigen Minuten (< 10 min), aber dafür wiederholt in mehr oder minder großen Abständen in Betrieb sind. Beispiele dafür sind Fensterheber, elektrische Türöffner, Bedienung von Jalousien und ähnliche.

Beispiele Messmethode

Die Temperaturbestimmung eines Wickelkörpers (3) erfolgt über die Messung des widerstandsabhängigen Spannungsabfalls, der direkt am Kommutator über einen Zeitraum von 2min in einem Zeitabstand von 1 s geloggt wird. Mit dem Labornetzgerät Manson HCS-3202 (1 ) wird ein elektrischer Strom von 8A in die Wicklung einge- speist. Mit dem Data Logger C-122 (2) wird im Sekundenabstand der temperaturabhängige Spannungsabfall gemessen. Netzgerät (1 ), Data Logger (2) und Wickelkörper (3) sind in einem Schaltkreis parallel geschaltet. Die Berechnung der Temperatur wurde mit folgender Gleichung durchgeführt:

p(T) = p(T ₀ ) ^* (1 + α ^* (Τ - Τ ₀ ))

wobei α der Temperaturkoeffizient (aKupfer = 0.00393 1/K), T die Temperatur und T ₀ eine beliebige Temperatur, bei der der spezifische elektrische Widerstand p(T ₀ ) bekannt ist. Da die Wärmeentwicklung der Ankerspule lokalen Schwankungen unterworfen ist, wird demzufolge ein Durchschnittswert der Temperatur an den gefüllten Spulen bestimmt. Beispiel 1 ohne Füllung

An einem handelsüblichen Wickelkörper mit Kupferwicklungen, Durchmesser Cu- Draht 0,5mm, Länge 15m, ohne integrierte Füllung wird nach der oben genannten Messmethode die temperaturabhängige Widerstandsänderung gemessen und die Temperatur berechnet. Das Ergebnis der Messung ist in Zeichnung 1 , Kurve 1 (ohne Füllung) dargestellt. Diese Kurve dient Vergleichs-zwecken.

Beispiel 2 mit PE

Ein fließfähiges PE der Firma LyondellBasell (©Lupolen 1800S) wird auf die Spule nach Beispiel 1 , deren Gewicht vorher bestimmt wurde, durch die Methode Tauchen oder Spritzen integriert. Dazu wird die Spule vor dem Füllen auf eine Temperatur von 120°C erwärmt und nach dem Füllen in einer Wärmekammer bei 140 °C 30 min gehalten und anschließend auf Raumtemperatur abgekühlt. Dadurch werden die Kup- ferwicklungen und alle Hohlräume in den Wicklungen formschlüssig mit dem PE bedeckt. Durch Messen des Gewichts der Spule nach dem Tauchen oder Spritzen wird die Menge PE, die in die Windungen der Spule eingedrungen ist, bestimmt. Die Masse beträgt 4 g. Dann erfolgt die Bestimmung der Temperaturänderung nach dem oben beschriebenen Verfahren. Das Ergebnis der Messung ist in Zeichnung 1 , Kurve 2 (mit PE) dargestellt.

Beispiel 3 mit PE und Graphit

Ein PE der Firma LyondellBasell (©Lupolen 1800S) wird mit 20% Graphit (SC20O, Fa. Kropfmühl) gefüllt. Das fließfähige PE wird auf die Spule nach Beispiel 1 , deren Gewicht vorher bestimmt wurde, durch die Methode Tauchen oder Spritzen und Tempern entsprechend Beispiel 2 integriert. Durch Messen des Gewichts der Spule nach dem Tauchen oder Spritzen wird die Menge PE, die in die Windungen der Spule eingedrungen ist, bestimmt. Die Masse beträgt 4 g. Dann erfolgt die Messung der Temperaturänderung nach dem oben beschriebenen Verfahren. Das Ergebnis der Mes- sung ist in Zeichnung 1 , Kurve 3 (PE + Graphit) dargestellt.

Beispiel 4 mit PCM 82°C

Ein PCM-Compound (OC.82, Fa. Smartpolymer, Schmelzpunkt 82 °C, 80 Ma.-%

PCM in einem TPE-S (Kuraray, ©Septon 4055) Netzwerk wird auf die Spule nach Beispiel 1 , deren Gewicht vorher bestimmt wurde, durch die Methode Tauchen oder Spritzen und Tempern entsprechend Beispiel 2 integriert. Durch Messen des Gewichts der Spule nach diesem Vorgang wird die Menge PCM-Compound, die in die Windungen der Spule eingedrungen ist, gemessen. Die Masse beträgt 4 g. Dann er- folgt die Messung der Temperaturänderung nach dem oben beschriebenen Verfahren. Das Ergebnis der Messung ist in Zeichnung 1 , Kurve 4 (mit PCM 82°C) dargestellt.

Auswertung der Versuchsergebnisse, dargestellt in Zeichnung 1 :

Auswertung Kurve 1 ohne Füllung

Nach einer Betriebszeit von 120s erreicht die Temperatur an der ungefüllten Spule eine Maximaltemperatur von 1 60°C. Bei noch höheren Temperaturen kommt es zur thermischen Schädigung der Cu-Spule. Auswertung Kurve 2 PE

Durch die Verdrängung der Luft aus dem Lückenvolumen der Spule durch das PE erhöhen sich die Wärmeleitfähigkeit sowie die thermische Masse. Das PE dient als sensibler Wärmespeicher und speichert die entstehende Abwärme, ein gedämpfter Temperaturanstieg findet statt. Gegenüber Wicklungen ohne Füllung kann eine län- gere Betriebszeit von ca. 30% ermöglicht werden bis die Maximaltemperatur erreicht ist. Bei gleicher Betriebszeit kann die Maximaltemperatur um ca. 18% gesenkt werden (Kurve„mit PE").

Auswertung Kurve 3 PE + Graphit

Durch die Verdrängung der Luft aus dem Lückenvolumen der Spule durch PE mit

Graphit erhöhen sich die thermische Masse sowie die Wärmeleitfähigkeit gegenüber Luft sowie PE ohne Graphit von 0,3 auf 0,9W/m ^* K. Das PE mit Graphit dient als sensibler Wärmespeicher mit erhöhter Wärmeleitfähigkeit wodurch die Abwärme schneller abgeführt und gespeichert wird, ein gedämpfter Temperaturanstieg findet statt. Gegenüber Wicklungen ohne Füllung kann eine längere Betriebszeit von ca. 55% ermöglicht werden bis die Maximaltemperatur erreicht ist. Bei gleicher Betriebszeit kann die Maximaltemperatur um ca. 22% gesenkt werden. Auswertung Kurve 4 mit PCM 82°C

Durch die Verdrängung der Luft aus dem Lückenvolumen der Spule durch das Kunststoffgemisch TPE-S mit PCM 82°C (Kurve 4) erhöht sich die Wärmeleitfähigkeit sowie die thermische Masse. Durch das sehr gute Fließverhalten ist das TPE- PCM-Compound optimal zwischen die Windungen eingedrungen wodurch die Wärmeübergänge erhöht wurden. Fast gleichzeitig setzt auch der Effekt der latenten Wärmespeicherung ein, siehe hierzu als Vergleich den Kurvenverlauf ohne Füllung, schon nach 40sec haben die Windungen 80°C erreicht, während bei Füllung mit dem TPE_PCM Compound 80 °C erst nach ca. 95 s erreicht werden. Deshalb ist der An- stieg dieser Kurve schon sehr früh niedriger als bei den anderen Kurven. Das PCM 82°C dient als latenter Wärmespeicher mit bis zu 2-4fach höherer Speicherkapazität gegenüber PE und speichert die entstehende Abwärme, ein gedämpfter Temperaturanstieg findet statt. Auf Grund des Phasenwechsels bei 82°C wird die entstehende Abwärme zur Phasenumwandlung fest-flüssig genutzt, bei der in einem kleinen Tem- peraturbereich ein Vielfaches an Energie gespeichert werden kann. Durch das Durchschreiten des Phasenwechsels findet eine Volumenausdehnung statt. Diese begünstigt eine Anpassung des PCMs an die Oberfläche des Wickelkörpers, wodurch Übergangswiderstände zusätzlich minimiert werden und die Wärmeübertragung erhöht wird. Gegenüber Wicklungen ohne Füllung (Kurve 1 ) kann eine längere Betriebszeit von ca. 75% ermöglicht werden bis die Maximaltemperatur erreicht ist. Bei gleicher Betriebszeit kann die Maximaltemperatur um ca. 30% gesenkt werden. Gegenüber Wicklungen mit PE Füllung (Kurve 2) kann eine längere Betriebszeit von ca. 40% ermöglicht werden bis die Maximaltemperatur erreicht ist. Bei gleicher Betriebszeit kann die Maximaltemperatur um ca. 15% gesenkt werden.

Gegenüber Wicklungen mit PE und Graphit Füllung (Kurve 3) kann eine längere Betriebszeit von ca. 20% ermöglicht werden bis die Maximaltemperatur erreicht ist. Bei gleicher Betriebszeit kann die Maximaltemperatur um 8% gesenkt werden.