DOMAINE DE L'INVENTION

L'invention concerne les dispositifs électrochimiques à haute température, tels que les piles à combustible et les électrolyseurs à oxydes solides, et plus particulièrement le pilotage de tels dispositifs dans le but d'optimiser leur rendement énergétique. ETAT DE LA TECHNIQUE

Comme cela est connu en soi, un électrolyseur de vapeur d'eau (H ₂ 0) à haute température, ou électrolyseur EVHT (pour « électrolyse de la vapeur d'eau à haute température »), comprend un empilement de plusieurs cellules électrochimiques élémentaires à oxyde solide. En se référant à la figure 1, une cellule à oxyde solide 10, ou « SOEC » (acronyme anglo-saxon « Solid Oxide Electrolyzer Cell ») comprend notamment :

a) une première électrode conductrice poreuse 12, ou « cathode », destinée à être alimentée en vapeur d'eau pour la production de dihydrogène,

b) une seconde électrode conductrice poreuse 14, ou « anode », par laquelle s'échappe le dioxygène (0 ₂ ) produit par Γ électrolyse de l'eau injectée sur la cathode, et c) une membrane à oxyde solide (électrolyte dense) 16 prise en sandwich entre la cathode 12 et l'anode 14, la membrane 16 étant conductrice anionique pour de hautes températures, usuellement des températures supérieures à 600°C.

En chauffant la cellule 10 au moins à cette température et en injectant un courant électrique / entre la cathode 12 et l'anode 14, il se produit alors une réduction de l'eau sur la cathode 12, ce qui génère du dihydrogène (H ₂ ) au niveau de la cathode 12 et du dioxygène au niveau de l'anode 14.

Un empilement 20 de telles cellules, ayant pour but de produire une quantité importante d'hydrogène, est illustré par la vue schématique de la figure 2. Notamment, les cellules 10 sont empilées les unes sur les autres en étant séparées par des plaques d' interconnection 18. Ces plaques ont pour fonction à la fois d'assurer la continuité électrique entre les différentes électrodes des cellules 10, permettant ainsi une mise en série électrique de celles-ci, et de distribuer les différents gaz nécessaires au fonctionnement des cellules, ainsi que le cas échéant un gaz porteur pour aider à l'évacuation des produits de l'électrolyse. Pour ce faire, les plaques 18 sont connectées à une alimentation 22 en vapeur d'eau pour l'injection de cette vapeur sur les cathodes des cellules 10 conformément à un débit de vapeur d'eau D _Hz0 constant réglé par une vanne pilotable 24. Les plaques 18 sont également connectées à un collecteur de gaz 26 pour la collecte des gaz issus de l'électrolyse. Un exemple d'empilement et de structure de plaque d'interconnexion sont par exemple décrits dans le document WO 2011/110676.

Pour la mise en œuvre effective de l'électrolyse par l'empilement 20, l'empilement est porté à une température supérieure à 600°C, usuellement une température comprise entre 700°C et 900°C, l'alimentation en gaz est mise en marche à débit constant et une source d'alimentation électrique 28 est branchée entre deux bornes 30, 32 de l'empilement 20 afin d'y faire circuler un courant /.

On distingue dans l'état de la technique deux types de pilotage d'un empilement EVHT : le pilotage en mode galvanostatique et le pilotage en mode potentiostatique. Dans le premier, l'intensité du courant / injecté dans l'empilement est conservée constante, l'alimentation électrique 28 étant par exemple une source de courant constant, ce qui permet de maintenir le taux de conversion de la vapeur d'eau en hydrogène constant. Dans le second, c'est la tension entre les bornes 30, 32 de l'empilement qui est conservée constante, l'alimentation 28 étant par exemple une source de tension constante, ce qui permet de maintenir constant le régime thermique de l'empilement 20. On note ainsi que dans l'état de la technique, il n'est pas possible d'avoir à la fois un taux de conversion constant et un régime thermique constant.

En outre, seulement après quelques centaines d'heures de fonctionnement, des phénomènes de dégradation apparaissent dans l'empilement.

Dans le pilotage en mode galvanostatique, ces phénomènes se manifestent sous la forme d'une augmentation de la tension, et donc d'une augmentation de la résistance de l'électrolyseur. L'augmentation de la résistance de l'électrolyseur diminue son rendement énergétique. Ce dernier produit donc toujours la même quantité d'hydrogène, mais fonctionne avec un rendement inférieur. De plus, cela conduit à un changement de régime thermique de l'électrolyseur difficile à gérer, particulièrement lorsque le régime thermique devient très exothermique. Dans le pilotage en mode potentiostatique, les phénomènes de dégradation se manifestent par une baisse de l'intensité de courant électrique injecté dans l'empilement, ce qui conduit à une diminution du taux de conversion de la vapeur d'eau en hydrogène et du rendement énergétique à débit d'entrée constant. En d'autres termes, il n'existe pas dans l'état de la technique, de pilotage d'un électrolyseur qui permette un contrôle efficace du point de fonctionnement de ce dernier en termes de taux de conversion et de régime thermique. Une pile à oxyde solide à haute température, plus connue sous le nom de pile SOFC (pour « solid oxyde fuel cell ») connaît des problèmes similaires. En effet, un électrolyseur EVHT et une pile SOFC sont des structures identiques, seul leur mode de fonctionnement étant différent. En se référant à la figure 3, une cellule électrochimique constitutive d'une pile SOFC comprend les mêmes éléments (anode 12, cathode 14, électrolyte 16) qu'une cellule d' électrolyseur, la cellule de la pile étant cependant alimentée, avec des débits constants, sur son anode par du dihydrogène et sur sa cathode par du dioxygène, et connectée à une charge C pour délivrer le courant électrique produit. Contrairement à un électrolyseur, dont le point de fonctionnement est défini par le régime thermique et le taux de conversion de la vapeur d'eau, le point de fonctionnement de la pile est défini par le régime thermique et le taux d'utilisation de l'hydrogène, c'est-à-dire la part d'hydrogène effectivement oxydée pour produire de l'électricité. De manière similaire à Γ électrolyseur, une pile est pilotée, soit selon un mode galvanostatique, imposant que la pile débite un courant constant, soit selon un mode potentiostatique, imposant que la pile délivre une tension électrique constante. On constate ainsi le même problème de contrôle du point de fonctionnement de la pile que dans un électrolyseur.

EXPOSE DE L'INVENTION

Le but de la présente invention est de proposer un pilotage d'un dispositif électrochimique, électrolyseur EVHT ou pile SOFC, permettant de commander de manière efficace le point de fonctionnement du dispositif.

A cet effet l'invention a pour objet un système électrochimique comportant :

- un dispositif formant électrolyseur de vapeur d'eau à haute température ou pile à combustible à haute température, le dispositif comprenant un empilement de cellules électrochimiques élémentaires comprenant chacune deux électrodes, et un électrolyte intercalé entre les deux électrodes, lesdites cellules étant connectées électriquement en série et l'empilement comprenant deux bornes électriques la génération d'un courant électrique I dans l'empilement traversant lesdites cellules (e.g. pour l'alimentation en courant desdites cellules dans le cadre d'un électrolyseur) ;

une alimentation en gaz apte à alimenter selon un débit de gaz DQ- ■ les électrodes de l'empilement formant cathodes en vapeur d'eau si le dispositif est un électrolyseur à haute température ; ou ^■ les électrodes de l'empilement formant anodes en dihydrogène si le dispositif est une pile à combustible à haute température ;

et un circuit électrique connecté aux bornes électriques de l'empilement pour contrôler le courant électrique / dans l'empilement.

Selon l'invention, le système électrochimique comporte en outre :

- un module de mesure d'une tension électrique V _mesU rée entre les bornes de l'empilement; et

un premier régulateur pour piloter le courant électrique / de manière à réguler la tension mesurée sur une consigne de tension prédéterminée Vo,

- un module de mesure d'un taux T _mesuré , ledit taux T _mesuré étant :

^■ un taux de conversion de la vapeur d'eau en hydrogène si le dispositif est un électrolyseur à haute température ; ou

^■ un taux d'utilisation du dihydrogène si le dispositif est une pile à combustible à haute température ;

- un deuxième régulateur pour piloter le débit de gaz D _G de l'alimentation en gaz de manière à réguler le taux mesuré T _mesuré sur une consigne prédéterminée de taux τ ₀ .

Les termes régulation et de régulateur renvoient à la notion classique de l'automatique, ce type de commande visant à stabiliser une grandeur sur une consigne pour celle-ci, c'est-à- dire minimiser la différence entre la grandeur et sa consigne, et préférentiellement annuler cette différence. Par ailleurs, au sens de l'invention, le terme de « mesure » renvoie à toute méthode permettant d'acquérir ou d'estimer une grandeur. Ce terme peut donc ainsi correspondre à une réelle mesure d'une grandeur ou bien à un calcul de ladite grandeur à partir d'une autre grandeur.

En d'autres termes, l'invention propose de combiner les régulations de la tension en fonction du courant et du taux (de conversion de la vapeur d'eau pour un électrolyseur et d'utilisation de l'hydrogène pour une pile), en fonction du débit de gaz injecté (H ₂ 0 pour Γ électrolyseur et H ₂ pour la pile). Ces régulations combinées permettent à la fois de garder la tension sensiblement constante, et donc également le régime thermique, et de garder le taux sensiblement constant, et donc également le rendement constant. Selon un mode de réalisation, le pilotage du courant électrique / est mis en œuvre à une première fréquence prédéterminée/ _! =—, où T est la durée mise par le dispositif pour atteindre Xi% d'un régime stationnaire suite à une perturbation du courant électrique / dans l'empilement, Xi étant supérieur ou égal à 80. Notamment, Xi est inférieur ou égal à 90.

Selon un mode de réalisation, le pilotage du débit de gaz Dg (e.g. de vapeur d'eau pour un électrolyseur) est mis en œuvre à une deuxième fréquence prédéterminée/^ =—, où T ₂ est égale à la durée mise par le dispositif pour atteindre X ₂ % d'un régime stationnaire suite à une perturbation sur le débit de gaz de l'alimentation en gaz, où X ₂ est supérieure ou égal à 80. Notamment, X ₂ est inférieur ou égal à 90.

En d'autres termes, il existe un délai court mais non négligeable entre une modification du courant dans l'empilement et l'établissement du nouvel équilibre des réactions électrochimiques résultant de cette modification. Ainsi, la tension instantanée mesurée n'est pas représentative des phénomènes se déroulant dans l'empilement en fonctionnement stationnaire. En adoptant une régulation dont la fréquence est plus élevée que les constantes de temps des phénomènes électrochimiques, la régulation se fonde donc sur une mesure non pertinente. Il s'ensuit que, sans mesure particulière, la régulation peut être non précise et/ou qu'il faut une grande durée pour obtenir la stabilisation du point de fonctionnement de l'empilement. En adoptant une fréquence de régulation conforme aux phénomènes électrochimiques, dont l'empilement est le siège, une régulation plus précise et plus rapide est obtenue, y compris lorsque la régulation se fonde sur une simple loi de régulation. Ce type de problématique se pose également avec l'alimentation en gaz qui présente une constante de temps importante, de sorte qu'adapter la fréquence de la deuxième régulation à la durée d'établissement d'un régime stationnaire dans l'empilement, permet de faciliter la régulation.

En particulier, le pilotage du courant électrique est mis en œuvre à une première i

fréquence prédéterminée f =—, où T est supérieure à 100 millisecondes, avantageusement inférieure à 1 seconde. Le pilotage du débit de gaz D _G est mis en œuvre à une deuxième fréquence prédéterminée f ₂ =—, où T ₂ est supérieure à 5 secondes, et avantageusement inférieure à 10 secondes. Selon un mode de réalisation, le module de mesure du taux calcule le taux T _mesuré en fonction du courant électrique / en sortie du premier régulateur et du débit de gaz D _G en sortie du deuxième régulateur. En d'autres termes, concernant l'électrolyseur, le taux de conversion n'est pas calculé en fonction d'une mesure du débit d'hydrogène produit. Connaissant le débit D _{Hz 0} de vapeur d'eau injectée et la mesure D _H2 du débit d'hydrogène en sortie, il est en effet possible de calculer le taux de conversion selon la formule D _H2 /D _{H2 Q} . Toutefois, cette mesure du taux de conversion n'est pas représentative à l'instant t du fonctionnement de l'empilement car elle est réalisée en aval du procédé sur des gaz produit à un instant précédent t-Δί, Δί étant le temps de parcours des gaz depuis l'empilement jusqu'au capteur de débit en sortie d'électrolyseur. En adoptant une modélisation du taux de conversion en fonction du courant injecté / et du débit de vapeur d'eau D _H20 , il est par contre obtenu une estimation en temps réel du taux de conversion.

Les mêmes constatations s'appliquent d'autant plus à une pile SOFC que la mesure du débit d'hydrogène en sortie de pile n'est pratiquement jamais instrumentée sur les systèmes industriels et ne donnerait de la même façon qu'un résultat différé d'un Δί non négligeable par rapport au point de fonctionnement instantané.

Notamment, le module de mesure du taux de conversion calcule le taux de conversion selon la relation :

|/ |

^■mesuré 41,789 X

^U G Les inventeurs ont en effet constaté qu'un modèle des gaz parfaits, menant à l'équation de Faraday, permet de prédire de manière satisfaisante le taux de conversion/taux d'utilisation pour le contrôle du point de fonctionnement de l'empilement.

Selon un mode de réalisation, le premier régulateur met en œuvre un pilotage du courant électrique selon les relations :

si ^mesuré > (l + a/100) x V ₀ alors / est diminué de % ;

si ^mesuré < (1— a/100) x V ₀ alors / est augmenté de % ;

- si (1— a/ 100) x V ₀ < V _mesuré < (1 + a/ 100) x V ₀ alors / est conservé, expressions dans lesquelles est un paramètre positif prédéterminé.

Une telle loi de régulation, bien que simple, permet de stabiliser la tension mesurée sur la consigne de tension V ₀ avec une erreur de 2. %.

Selon un mode de réalisation permettant une convergence plus rapide et un bon fonctionnement même à très faible intensité :

lorsque le courant / est inférieur ou égal à / _max //?, le premier régulateur met en œuvre un premier pilotage du courant électrique selon les relations : ^■ si V _mesuré > (1 + α/100) x V ₀ alors 1=0 ;

^■ si ^mesuré < (1— a/ 100) x F ₀ alors / est augmenté de / _max //?;

^■ si (1 - a/100) x V ₀ ≤ V _mesuré < (1 + a/100) x V ₀ alors / est conservé, lorsque le courant / est supérieur à / _max //?, le premier régulateur met en œuvre un second pilotage du courant électrique selon les relations :

^■ si M mesuré > (1 + 5/100) x V ₀ alors / est diminué de y%

^■ si (1 + 5/100) x V ₀ ≥ V _mesuré > (1 + a/100) x V ₀ alors / est diminué de σ% ;

^■ si M mesuré < (1— 5/100) x V ₀ alors / est augmenté de y% ;

■ si (1 - a/100) x V ₀ ≤ V _me suré < (1 - 5/100) x V ₀ alors / est augmenté de σ%

^■ si (1 - a/100) x V ₀ ≤ Vmesuré≤ (1 + a/100) x V ₀ alors / est conservé, expressions dans lesquelles I _ma x ^es t l'intensité maximale qui peut traverser l'empilement (e.g. qui peut être délivrée par l'alimentation électrique d'un électrolyseur), β est un paramètre positif prédéterminé, et a, 5, σ et y sont des paramètres positifs prédéterminés, avec 5 > a et y > σ.

En d'autres termes, cette régulation en plusieurs phases, définie en fonction de l'intensité de courant, permet une régulation sur la consigne de tension V ₀ avec une erreur de 2. a% tout en obtenant une convergence rapide vers la consigne V ₀ .

Plus particulièrement :

• a est inférieur à 0,30, et de préférence égal à 0,25,

• β est supérieur à 100, et de préférence égal à 300,

· 5 est supérieur ou égal à 1,2 fois a,

• σ est supérieur à 0,1 , et de préférence égal à 0,2.

• y est supérieur ou égal à 2,5 fois σ.

Selon un mode de réalisation particulier, le deuxième régulateur met en outre un pilotage selon les relations :

si τ mesuré > (1 + ε/100) ^χ τ ₀ alors D _G est augmenté de ε% ;

si τ mesuré < (1 ^— ε/100) ^χ τ ₀ alors D _G est diminué de ε% ; et

si (1— ε/100) x τ ₀ < T _me suré≤ (1 + ε/100) x τ ₀ alors D _G est conservé.

expressions dans lesquelles ε est un paramètre positif prédéterminé.

Une telle loi de régulation, bien que simple, permet de stabiliser le taux mesuré τ. sur la consigne de taux τ ₀ avec une erreur de 2. ε%. Selon un mode de réalisation, le deuxième régulateur met en œuvre un pilotage de débit de gaz selon les relations :

si T _mesuré > (1 + p/100) x τ ₀ alors D _G est augmenté de p%

si (1 + p/100) x τ ₀ > T _mesuré > (1 + ε/100) x τ ₀ alors D _G est augmenté de ε% ; - si T _mesuré < (1— p/100) x τ ₀ alors D _G est diminué de p% ;

si (1— ε/100) x τ ₀ > T _mesuré ≥ (1— p/100) x τ ₀ alors D _G est diminué de ε% ; et si (1— ε/100) x τ ₀ < T _mesuré ≤ (1 + ε/100) x τ ₀ alors D _G est conservé.

expressions dans lesquelles ε et p sont des paramètres positifs prédéterminés, avec p > ε. En d'autres termes, cette régulation, dont l'amplitude est variable en fonction de l'amplitude de l'erreur τ ₀ — T _mesuré , permet une régulation sur la consigne de tension τ ₀ avec une erreur de 2. ε% tout en obtenant une convergence rapide vers la consigne τ ₀ .

Plus particulièrement, ε est inférieur à 1, et de préférence égal à 0, 5, et p est supérieur à 5, et de préférence égal à 10.

BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et réalisée en relation avec les dessins annexés, dans lesquels des références identiques désignent des éléments identiques, et dans lesquels : la figure 1 est une vue schématique d'une cellule électrochimique élémentaire d'un électrolyseur EVHT ;

la figure 2 est une vue schématique d'un empilement de cellules selon la figure 1 ; - la figure 3 est une vue schématique d'une cellule électrochimique d'une pile SOFC ; la figure 4 est une vue schématique d'une architecture de régulation de l'empilement de la figure 2 ; et

la figure 5 est un tracé de l'évolution de la tension aux bornes de l'empilement de la figure 2 suite à une perturbation du courant électrique dans celui-ci et illustrant une période de mise à jour de la régulation sur la tension décrite en relation avec la figure

4.

DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION II va à présent être décrit un système électrochimique comprenant un électrolyseur EVHT, par exemple tel que décrit en relation avec les figures 1 et 2, complété par des boucles de régulation selon l'invention. En se référant à la figure 2, l'alimentation électrique 28 est une source de courant pilotable au moyen d'un signal de commande de courant I ^e ;

l'alimentation en vapeur d'eau 22 est pilotable au moyen d'un signal de commande de débit de vapeur d'eau D^ ₂₀ ;

- et un capteur de tension 34, par exemple un voltmètre, est prévu pour mesurer la tension V _mesuré aux bornes 30, 32 de l'empilement 20, et délivrer celle-ci.

Dans ce qui suit, il est supposé que les alimentations en vapeur d'eau 22 et électrique 28 sont idéalement régulées sur leurs signaux respectifs de commande, le courant électrique et le débit en vapeur d'eau étant à tout moment respectivement égaux auxdits signaux. Bien entendu, en pratique ces régulations peuvent être non idéales, l'invention s 'appliquant bien entendu également dans un tel cas.

La figure 4 est une vue schématique d'une structure de commande 50 de l'électrolyseur 20, 22, 24, 26, 28, 34, résumé par le bloc 52. On note ainsi que l'invention s'applique à tout type d'électrolyseur dès lors qu'il est possible de commander le débit de vapeur d'eau et le courant injecté dans l'empilement et de mesurer une tension de l'empilement.

Le système électrochimique selon l'invention comporte en outre une unité de commande 54, comprenant par exemple :

des moyens 56 de conversion analogique/numérique pour numériser la tension

^mesuré

une unité de traitement d'information numérique 58 :

^■ recevant une consigne numérique V ₀ pour la tension aux bornes 30, 32 de l'empilement 20 et une consigne de taux de conversion de vapeur d'eau SC ₀ et la mesure de tension numérisée V _mesurée ;

^■ calculant une commande de courant numérique I ^e et une commande de débit de vapeur d'eau O^o ^en fonction des entrées reçues ;

le cas échéant des moyens de conversion numérique/analogique 60 pour fournir des valeurs analogiques à partir des valeurs numériques I ^e et D^ _{z 0} à la source de courant pilotable 28 et à l'alimentation pilotable en vapeur d'eau 22.

Par soucis de concision, il est fait indifféremment référence à la valeur numérique ou analogique d'une grandeur, le caractère analogique ou numérique se comprenant aisément du contexte dans lequel ladite grandeur est utilisée. Notamment, lorsqu'il est fait référence à la tension mesurée, notamment sous l'expression « V _mesurée » ou Vmesurée (k- Ti), dans le cadre d'un calcul, il s'agit de la dernière valeur numérisée et mémorisée de la tension mesurée par le capteur 30. L'unité 58 comporte :

- un premier régulateur numérique 62 régulant la tension mesurée V _mesuré sur la consigne de tension V ₀ en pilotant le courant injecté I ^e dans l'empilement selon une loi de régulation K _v :

I ^e k. Tt) = K _V (V _Q — V _{mesur e} (k. 7 )) où k. T est le temps jusqu'au k ^ieme moment de mise à jour du signal de commande du courant injecté dans l'empilement, la loi de commande K _v étant mise en œuvre avec une fréquence f =— ; et

- un deuxième régulateur numérique 64 régulant le taux de conversion mesuré SC _mesuré sur la consigne de taux SC ₀ en pilotant le débit de vapeur d'eau D^ ₂₀ , par exemple un débit volumique, injecté dans l'empilement 20 selon une loi de régulation :

DH ₂ 0 Q- T2)— Ksc ) ) où l. T ₂ est le temps jusqu'au l ^ieme moment de mise à jour du signal de commande du débit de vapeur d'eau injecté dans l'empilement, la loi de commande K _sc étant mise en œuvre avec une fréquence f ₂ =—. De manière avantageuse, la fréquence f est adaptée à la dynamique des phénomènes déclenchés par une modification du courant injecté I ^e dans l'empilement 20. Les inventeurs ont en effet noté que ces phénomènes, notamment une modification des phénomènes d'oxy do -réduction et de la quantité d'O ^{2 -} traversant les membranes à oxyde solide 16, mettent un certain temps pour se stabiliser. Ainsi, une modification trop fréquente du courant injecté, et donc une modification du courant alors même que le point de fonctionnement est loin d'être stabilisé, peut rendre la régulation instable sans mesure particulière, ce qui complexifîe la mise au point de la loi de pilotage du courant. En outre, entre le moment de modification du courant injecté et l'observation des effets de cette modification sur le point de fonctionnement de l'empilement au travers de la tension mesurée V _mesuré , il peut s'écouler également un certain temps, signifiant que pendant cette période, la tension mesurée V _mesuré n'est pas représentative des phénomènes ayant effectivement lieu dans l'empilement. Là encore, la régulation de la tension peut être mise en difficulté. De manière avantageuse, la période T de mise à jour du courant est choisie de sorte que le point de fonctionnement de l'empilement est égal, ou proche, de son régime stationnaire avant de modifier encore une fois le courant. En se référant à la figure 5, la période T est choisie supérieure à X% de la durée mise par la tension mesurée V _mesuré pour atteindre un régime stationnaire suite à une perturbation du courant, par exemple sous la forme d'un échelon, X étant de préférence supérieur à 80%. Les inventeurs ont noté qu'avec une telle valeur de T , il est plus simple de concevoir une loi de régulation stable, une loi de régulation simple pouvant même être mise en œuvre. De préférence, X est inférieur à 90 %. Bien qu'une valeur de X=100 soit dans l'idéal la meilleure du point de vue de la stabilisation du point de fonctionnement de l'empilement, les inventeurs ont cependant observé que la stabilisation du point de fonctionnement peut être asymptotique, de sorte qu'une période T égale à la durée de stabilisation serait trop importante, la régulation perdant donc en efficacité. Pour des électrolyseurs du type décrit précédemment, la période T est supérieure à 100 millisecondes et de préférence inférieure à 1 seconde.

Par exemple, la période T est mesurée en usine par le constructeur sur un électrolyseur de test, et la valeur ainsi mesurée est mémorisée dans l'unité de commande 54 de chaque électrolyseur ensuite vendu. Dans une autre variante, chaque électrolyseur fait l'objet d'une mesure de la période T avant sa mise en service, l'unité de commande de Γ électrolyseur mémorisant la période T caractéristique de ce dernier. Avantageusement, la période T est mise à jour régulièrement pour tenir compte de l'état d'usure de l'empilement. Bien évidemment, d'autres grandeurs peuvent être observées pour déterminer la stabilisation du point de fonctionnement de Γ électrolyseur suite à une perturbation du courant. Par exemple, l'utilisation de la méthode d'interruption de courant ou la spectrométrie d'impédance complexe sur la gamme 0,1Hz à 1kHz peuvent être mises en œuvre pour déterminer la période T . Ces méthodes de mesures, par exemple décrites dans la publication « Electrical test methods for on-line fuel cell ohmic résistance measurement » de K.R Cooper & M. Smith (Réf. Journal Of Power Sources 160 (2006) 1088-1095)) permettent une observation fine des phénomènes dont Γ électrolyseur est le siège et donc une détermination de la période T plus précise. De manière analogue, la fréquence f ₂ est adaptée à la dynamique des phénomènes déclenchés par une modification du débit de vapeur d'eau D^ _z0 dans l'empilement 20.

Les inventeurs ont en effet noté qu'il faut un certain temps pour que le débit de vapeur d'eau au sein de l'empilement 20 s'établisse effectivement sur la valeur O^o - Tout d'abord, les canalisations de l'alimentation en vapeur d'eau 22 peuvent présenter une longueur conséquente de sorte qu'il existe un retard entre la modification de la commande du débit et l'entrée effective de la vapeur d'eau selon le nouveau débit dans l'empilement. Ensuite, les gaz présents dans les cellules, dont la composition est dictée par le débit Di ₀ précédemment appliqué, doivent être évacués au moins partiellement pour qu'une nouvelle composition, déterminée par le nouveau débit 0 _#2 o , s'établisse. De préférence, la période T ₂ est choisie supérieure à X% de la durée mise par la tension mesurée V _MESURÉ pour atteindre un régime stationnaire suite à une perturbation du débit de vapeur d'eau, par exemple sous la forme d'un échelon, X étant de préférence supérieur à 80%. Pour des raisons similaires de comportement asymptotique à celles évoquées en relation avec la période T , X est de préférence inférieure à 90. Pour un électrolyseur du type précité, la période T ₂ est inférieure à 10 secondes, et de préférence supérieure à 5s.

La période T ₂ est mesurée sur un banc de test pour chaque électrolyseur mis en service, une seule fois en usine ou mise à jour régulièrement.

A la vue de ce qui précède, on note donc que T ₂ > T , signifiant que la commande de courant est plus fréquemment mise à jour que la commande de débit de vapeur d'eau. Concernant le premier régulateur numérique 62, le pilotage du courant électrique injecté dans l'empilement 20 est donc de préférence réalisé en fonction de la tension effectivement mesurée, par exemple au moyen d'un voltmètre, aux bornes de l'empilement. Concernant le second régulateur 64, plusieurs types de mesure SC _MESURÉ du taux de conversion SC peuvent être mises en œuvre.

Selon une première variante, une mesure Z ₂ du débit d'hydrogène produit par l'empilement 20 est mise en œuvre. Connaissant le débit de vapeur d'eau injecté dans l'empilement, le taux de conversion SC est calculé par l'unité de commande 54 selon la relation SC _MESURÉE = D _H2 /D^ ₂₀ . Toutefois, comme précédemment décrit, une telle mesure est différée dans le temps et ne donne pas une information en temps réel du fonctionnement de l'empilement. Selon une seconde variante, le taux de conversion SC est estimé en temps réel sans nécessiter de mesure de débit de gaz en aval.

Notamment, l'unité de traitement 58 comporte un module 66 de mesure du taux de conversion SC en fonction du courant I ^E et du débit de vapeur 0 _#2 o injectés dans l'empilement 20. Le courant électrique et/ou le débit de vapeur peuvent être directement mesurés, par tout capteur approprié. De préférence, ces grandeurs sont estimées égales aux valeurs correspondantes déterminées par les régulateurs 62 et 64. L'estimation du taux de conversion est mise en œuvre sur la base d'un modèle de Pélectrolyse de la vapeur d'eau par l'empilement selon la relation :

SC-mesuré ⁼ M {I ^C , 0^ ₂ 0 ) · Ce modèle est de préférence un modèle de gaz parfait selon la relation

|/ ^c |

SCjnesuré 41,789 X ^„

υΗ ₂ 0 où SC _mesuré s'exprime en %, I ^e s'exprime en ampère (A), et D^ _{z 0} s'exprime en normo litre par heure (Nl/h), la constante 41,789 provenant la loi de Faraday appliquée à l'électrolyse de la vapeur d'eau (41,789 = x V x 100, avec F = 96485 C.mol ^"1 la

2.F

constante de Faraday et V=22,4 l.mol ^"1 le volume molaire des gaz parfaits). Ainsi, à chaque mise à jour du courant I ^e par le premier régulateur 62, le module de mesure 66 calcule une nouvelle valeur 5 ^, C _rnesurée (Z. r ₂ ) du taux de conversion selon la relation 5 ^, C _rnesurée (Z. r ₂ ) = 41,789 x est donc ici la valeur

mise à jour du courant I ^e et 0 _#2 ο ((/— 1). Γ ₂ ) est la valeur courante du débit de vapeur d'eau _f2 Q . Cette valeur est mémorisée par le module de mesure 66 et est utilisée lors de l'itération suivante « / » de mise à jour du débit.

Bien entendu, si la fréquence de la deuxième régulation est plus importante f ₂ de sorte que f ₂ > alors la mesure SC _mesuré est recalculée à chaque mise à jour du débit de vapeur d'eau. D'une manière générale, la mesure SC _mesuré peut être mise à jour à chaque mise à jour du courant électrique et du débit de vapeur d'eau injecté dans l'empilement.

Bien que fondée sur une simplification importante, à savoir une modélisation des gaz présents sur les cathodes comme étant des gaz parfaits, les inventeurs ont noté qu'une telle modélisation permettait une estimation satisfaisante du taux de conversion SC.

En outre, il est remarquable que le point de fonctionnement de l'électrolyseur est régulé à l'aide d'une seule et unique mesure sur l'électrolyseur, et plus particulièrement une mesure de la tension aux bornes de l'empilement. En effet, en utilisant un modèle du taux de conversion, les lois de commande de l'électrolyseur sont égales à :

I ^e k. Tt) = K _V (V _Q — V _{mesur e} k. 7^))

D _H ^c ₂ o (l. T ₂ ) = K _sc (SC ₀ - M{K _V {V ₀ - V^^ Çk. T D^o ))

Comme on le constate, la tension V _mesurée est la seule mesure prise en compte, alors même que cela permet de réguler deux grandeurs, à savoir la tension elle-même et le taux de conversion. Concernant le premier régulateur 62, dans une première variante, la loi de pilotage I ^e (k. 7 ) = K _v (y _Q — V _mesurée (k. 7 )) est mise en œuvre, selon les relations :

si ^mesuré > (1 + α/100) x V ₀ alors I ^e est diminué de a%, à savoir I ^c (k. T^) =

1 ^e {{k - 1).7 ) x (1 - a/100) ;

si V-mesuré < (1 ^— a/100) x V ₀ alors I ^e est augmenté de α% , à savoir I ^e (k. 7 ) = 7 ^c ((/c - 1).7 ) x (1 + α/100) ;

si (1— α/100) x V ₀ ≤ V _mesuré < (1 + a/100) x V ₀ alors I ^e est conservé, à savoir

I ^c (k. T ₁ ) = I ^c ((k - l). T ₁ ).

où a est un paramètre positif prédéterminé fixant l'erreur de régulation à 2. a%. Notamment, a est inférieur à 0,30, et de préférence égal à 0,25.

Dans une seconde variante, l'amplitude de la modification du courant I ^e dépend également de la valeur courante du courant injecté dans l'empilement, ce qui permet ainsi d'accélérer la convergence de la régulation. Notamment, le pilotage du courant est mis en œuvre selon les relations :

lorsque le courant I ^e ((fc— 1).7 ) est inférieur ou égal à 7 _max //?, alors :

^■ si V _mesuré > (1 + a/100) x V ₀ alors 1=0;

^■ si V _mesuré < (1— α/100) x V ₀ alors I est augmenté de 7 _max //?, à savoir I^k. T = 1 ^e {{k - 1). ^) + 7 _max //? ;

^■ si (1— a/100) x V ₀ < V _mesuré < (1 + a/100) x V ₀ alors I est conservé, à savoir I ^e (k. T = / ^c ((/c - 1).7 );

lorsque le courant 1 ^e ((k— 1).7 ) est supérieur / _max //?, alors :

^■ si V _mesuré > (1 + 5/100) x V ₀ alors I est diminué de y% , à savoir I ^e (k. = / ^c ((/c - l).7 ) x (l - y/100) ;

^■ si (1 + 5/100) x V ₀ ≥ V _mesuré > (1 + a/100) x V ₀ alors I est diminué de σ% , à savoir 7 ^c (/c. r ₁ ) = 7 ^c ((/c - 1).7 ) x (1 - σ/100) ;

^■ si V _mesuré < (1— 5/100) x V ₀ alors I est augmenté de y% , à savoir 7 ^c (/c.7 ) = 7 ^c ((/c - 1).7 ) x (1 + y/100) ;

^■ si (1— a/100) x V ₀ < V _mesuré < (1— 5/100) x V ₀ alors I est augmenté de σ% , à savoir 7 ^c (/c. r ₁ ) = 7 ^c ((/c - 1).7 ) x (1 + σ/100)

^■ si (1— a/100) x V ₀ < V _mesuré < (1 + a/100) x V ₀ alors I est conservé, à savoir I ^e (k. T = 7 ^e ((/c - 1).7 ).

expressions dans lesquelles I _max est l'intensité maximale qui peut être délivrée par l'alimentation électrique, β est un paramètre positif prédéterminé, et a, 5, σ et y sont des paramètres positifs prédéterminés, avec 5 > a et y > σ. Plus particulièrement, a est inférieur à 0,30, et de préférence égal à 0,25, β est supérieur à 100, et de préférence égal à 300, 5 est supérieur ou égal à 1,2 fois a, et /ou σ est supérieur à 0,1 , et de préférence égal à 0,2, y est supérieur ou égal à 2,5 fois σ. Concernant le deuxième régulateur 64, dans une première variante, la loi de pilotage DH ₂ O(1-T ₂ ) = K _SC (^SC _Q — SC _mesurée (l. Γ ₂ )) est mise en œuvre, selon les relations :

si SC _mesurè .T ₂ ^' ) > (1 + ε/100) x SC ₀ alors D^ _z0 est augmenté de ε%, à savoir

DÏ ₂ o(l-T ₂ ) = (1 + ε/100) x D¾ ₀ ((Z - 1).Γ ₂ ) ;

- si 5C _rnesuré (Lr ₂ ) < (1— ε/100) x 5C ₀ alors D^ _z0 est diminué de ε%, à savoir D¾ ₀ (Z.r ₂ ) = (1 - ε/100) x D¾ ₀ ((Z - 1).Γ ₂ ); et

si (1— ε/100) x SC ₀ ≤ SC _mesuré < (1 + ε/100) x SC ₀ alors D^ _z0 est conservé, à savoir D _H ^c ₂ o(l.T ₂ ) = D¾ ₀ ((Z - 1).Γ ₂ ).

où ε est un paramètre positif prédéterminé.

Une telle loi de régulation, bien que simple, permet de stabiliser le taux mesuré SC _mesuré sur la consigne de taux SC ₀ avec une erreur de 2. ε%.

Selon une seconde variante, la gamme d'erreur de régulation SC ₀ - SC _mesuré est divisée en un nombre plus important d'intervalles, ce qui permet de définir plusieurs amplitudes de modification du débit de vapeur d'eau, et ainsi obtenir une convergence plus rapide pour une même précision de la régulation. Notamment, le pilotage du débit de vapeur d'eau est mis en œuvre selon les relations :

si SC _mesurè .T ₂ ^' ) > (1 + p/100) x SC ₀ alors D^ _z0 est augmenté de p% , à savoir D _H ^c ₂ o(l.T ₂ ) = (1 + p/100) x D£ _z0 ((Z - 1).Γ ₂ ) ;

- si (1 + p/100) x SC ₀ ≥ SC _mesuré (l. T ₂ ) > (1 + ε/100) x SC ₀ alors D¾ ₀ est augmenté de ε%, à savoir ϋ^ ₀ {Ι.Τ ₂ ) = (1 + ε/100) x D^ ₀ ((l - 1).Γ ₂ );

si SC _mesurè .T ₂ ^' ) < (1— p/100) x SC ₀ alors D^ _z0 est diminué de p% , à savoir D _H ^c ₂ oil-T ₂ = (1 - p/100) x D£ _z0 ((Z - 1).Γ ₂ );

- si (1 - ε/100) x SC _Q > SC _mesuré (l.T ₂ )≥ (1 - p/100) x SC ₀ alors D¾ ₀ est diminué de ε%, à savoir D¾ ₀ (Z. T ₂ ) = (1 - ε/100) x D^ ₀ ((l - l). ₂ );et

- si (1 - ε/100) x5C ₀ ≤ SC _mesuré (l.T ₂ )≤ (1 + ε/100) x 5C ₀ alors D¾ ₀ est conservé, à savoir D^ ₂₀ (l.T ₂ ) = D^ ₂₀ ((l— 1).Γ ₂ ).

où ε et p sont des paramètres positifs prédéterminés, avec p > ε. Plus particulièrement, ε est inférieur à 1, et de préférence égal à 0,5, et p est supérieur à 5, et de préférence égal à 10.

Bien entendu d'autres lois de régulation/commande peuvent être mises en œuvre, par exemple de type PID. Il a été décrit une application de l'invention à un électrolyseur de vapeur d'eau à haute température. L'invention s'applique également à une pile à combustible à oxyde solide à haute température constituée d'un empilement de cellules élémentaires électrochimiques, tel que décrit précédemment. Dans un tel cas, il convient de remplacer le débit de vapeur d'eau D^ _z0 par le débit d'hydrogène D _H2 et le taux de conversion SC par le taux d'utilisation de l'hydrogène TU. De manière analogue au calcul de taux de conversion au moyen d'un modèle, dans un mode de réalisation le taux d'utilisation TU est également calculé sur la base d'un modèle en fonction des sorties des régulateurs, par exemple selon la relation TU = |/ ^c | x .

De même, il a été décrit des modes de réalisation, dans lesquels le gaz H ₂ 0 ou H ₂ est le seul injecté. L'invention s'applique également aux électrolyseurs/piles dans lesquels ces gaz sont mélangés, en quantité connue, avec d'autres gaz. Par exemple, dans le cadre d'un électrolyseur, il est usuel d'injecter un mélange gazeux d'H ₂ 0 et de H ₂ gazeux dans des proportions de 90% d'H ₂ 0 et de 10% de H ₂ , ou de réaliser de la co-électrolyse avec un mélange gazeux d'H ₂ 0 et de dioxyde de carbone (C0 ₂ ) dans des proportions variables. De même, dans le cadre d'une pile, il est usuel de remplacer ou d'ajouter à l'H ₂ un autre combustible comme le méthane CH ₄ . Ces mélanges sont usuellement produits au moyen de vannes pilotables connectées à des réservoirs contenant les gaz purs. Selon l'invention, de telles vannes sont également pilotées pour respecter les proportions du mélange gazeux injecté. Notamment, dès qu'une mise à jour du débit de vapeur d'eau (resp. de H ₂ ) est délivrée par le deuxième régulateur du taux de conversion SC (resp. de taux d'utilisation TU), les moyens de mélange des gaz sont immédiatement commandés pour respecter les proportions du mélange gazeux injecté.