Die vorliegende Erfindung betrifft jeweils ein Feldgerät, insbesondere ein Ultraschall- Durchflussmessgerät, nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 und des Anspruchs 1 1 .

Ultraschall-Durchflussmessgeräte werden vielfach in der Prozess- und Automatisierungstechnik eingesetzt. Sie erlauben in einfacher Weise, den Volumendurchfluss und/oder Massendurchfluss in einer Rohrleitung zu bestimmen. Die bekannten Ultraschall-Durchflussmessgeräte arbeiten häufig nach dem Laufzeitdifferenz- Prinzip. Beim Laufzeitdifferenz-Prinzip werden die unterschiedlichen Laufzeiten von

Ultraschallwellen, insbesondere Ultraschallimpulsen, so genannten Bursts, relativ zur

Strömungsrichtung der Flüssigkeit ausgewertet. Hierzu werden Ultraschallimpulse in einem bestimmten Winkel zur Rohrachse sowohl mit als auch entgegen der Strömung gesendet. Aus der Laufzeitdifferenz lässt sich die Fließgeschwindigkeit und damit bei bekanntem Durchmesser des Rohrleitungsabschnitts der Volumendurchfluss bestimmen.

Die Ultraschallwellen werden mit Hilfe so genannter Ultraschallwandler erzeugt bzw. empfangen. Hierfür sind Ultraschallwandler in und/oder an der Rohrwandung des betreffenden

Rohrleitungsabschnitts fest angebracht. Es sind auch Clamp-on-Ultraschall-

Durchflussmesssysteme erhältlich. Bei diesen Systemen werden die Ultraschallwandler von außerhalb des Messrohrs an dessen Rohrwand gepresst. Ein großer Vorteil von Clamp-On- Ultraschall-Durchflussmesssystemen ist, dass sie das Messmedium nicht berühren und auf eine bereits bestehende Rohrleitung angebracht werden.

Die Ultraschallwandler bestehen normalerweise aus einem elektromechanischen

Wandlerelement, z.B. ein piezoelektrisches Element, und einer Koppelschicht. Im

elektromechanischen Wandlerelement werden die Ultraschallwellen als akustische Signale erzeugt und über die Koppelschicht zur Rohrwandung geführt und von dort in die Flüssigkeit geleitet, bei Clamp-On-Systemen, oder sie werden bei Inline-Systemen über die Koppelschicht in das Messmedium eingekoppelt. Dann wird die Koppelschicht auch seltener Membran genannt. Die Übertragung zwischen dem Ultraschallwandler und einer entsprechenden Messelektronik erfolgt über eine Sendestufe, welche als sogenannte Push-Pull Stufe ausgebildet ist. Ausgehend von dieser Sendestufe erfolgt eine Signalübertragung einer Versorgungsspannung über einen Widerstand bzw. eine Impedanz an einen Ultraschallwandler im Sendezustand.

Problematisch ist, dass nach dem letzten Sendepuls der Ausgang der Push-Pull Stufe hochohmig ist, was zu einer Einpegelung der Ausgangsspannung um einen Wert deutlich über / oder unter Null Volt führt, wie dies in Fig. 4 gezeigt wird. Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Feldgerät bereitzustellen, welches einen Sender mit einer möglichst konstanten Ausgangsimpedanz aufweist und wobei der Sender einen Generator umfasst zum Erzeugen einer Sendespannung welcher eine sich ändernder Impedanz aufweist. Insbesondere soll eine möglichst weiter Frequenzbereich abgedeckt werden und die

Unabhängigkeit der Impedanz des Senders von der Impedanz des angeschlossenen Wandlers erreicht werden.

Die Aufgabe der Erfindung besteht insbesondere darin, ein Ultraschall-Durchflussmessgerät bereitzustellen, welches ein besseres Schwingverhalten des Piezokristalls eines

Ultraschalldurchflussmessersermöglicht.

Die Erfindung löst diese Aufgabe durch ein Ultraschall-Durchflussmessgerät mit den Merkmalen des Anspruchs 1. Erfindungsgemäß weist ein Feldgerät zumindest einen Sender bzw. eine Sendestufe auf, welcher ein wechselndes Anregungssignal generiert. Dieses Anregungssignal kann beispielsweise eine Sendespannung sein und wird beispielsweise zur Umwandlung in ein elektromagnetisches Feld, insbesondere ein Mikrowellensignal, ein Ultraschallsignal oder optisches Signal verwendet. Insbesondere besteht das Ultraschall-Durchflussmessgerät mindestens aus einem

Ultraschallwandler. Dabei weist der Sender des Durchflussmessgerätes zudem Generator zum Erzeugen eines wechselnden Ausgangssignals, beispielsweise eine Sendespannung, und eine Sendestufe auf, wobei die Messelektronik über die Sendestufe zumindest mit dem ersten Ultraschallwandler verbunden ist. Ein entsprechender Generator weist in seiner einfachsten Ausgestaltungsform zumindest eine Spannungsquelle und zumindest einen Schalter oder einen veränderbaren Widerstand auf.

Ein Ausgang der Sendestufe ist über einen ersten Signalpfad, in dem sich ein

Widerstandsnetzwerk befindet an den Ultraschallwandler angeschlossen, wobei der erste Signalpfad ein erstes Widerstandselement aufweist. Erfindungsgemäß vom ersten Signalpfad ein zweiter Signalpfad abzweigt, wobei der zweite Signalpfad ein einseitig- masseverbundenes zweites Widerstandelement aufweist, wobei der zweite Signalpfad vom ersten Signalpfad zwischen dem Ausgang der Sendestufe und dem ersten Widerstandselement abzweigt. Durch eine entsprechende Einstellung der Widerstandselemente gelingt eine reziprokere

Signalform der Ausgangsspannung beim Senden im Vergleich zur Signalform beim Empfang als mit einem einzigen Widerstand im Signalpfad oder einer voreingestellten Größe, also Signale mit geringer Abweichung oder nahezu identischer Signalform. Durch eine entsprechende Wahl der Widerstandselemente gelingt es, die Ausgangsimpedanz des Senders und die Eingangsimpedanz des Empfängers ideal zu paaren, so dass das Reziprozitätstheorem quasi eingehalten wird. Mit dem Theorem wird quasi maximale

Nullpunktsstabilität erreicht.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.

Der der Generator zum Erzeugen zweier unterschiedlicher Spannungen, z.B einer pos. und einer neg. Spannung besteht vorzugsweise aus zwei Schaltern, deren Eingang mit unterschiedlichen Spannungspotentialen verbunden ist. Der Ausgang der Schalter ist miteinander verbunden. Zusammen mit dem (daran angeschlossenen) Anpassungsnetzwerk bilden sie die Sendestufe, welches so ausgeführt ist, dass der Ersatzwiderstand des Netzwerkes möglichst dem Widerstand des Empfängers entspricht - unabhängig von den Schalterstellungen. Praktisch muss ein Kompromiss zwischen„Match" und Stromverbrauch gefunden werden.

Eine besonders hohe Phasen- oder Nullpunktstabilität kann vorteilhaft dadurch erreicht werden, indem der erste Signalpfad zwischen dem Ausgang der Sendestufe und dem ersten

Widerstandselement zumindest ein Widerstandsnetzwerk aufweist, wobei das

Widerstandsnetzwerk das einseitig-masseverbundene zweite Widerstandselement umfasst. Im vorliegenden Fall ermöglicht das Widerstandsnetzwerk eine verbesserte Nullpunktstabilität bei der Messung.

Es ist von Vorteil, wenn der zweite Ultraschallwandler über eine Empfangsstufe mit dem

Generator verbunden ist und wobei zwischen der Sendestufe und dem ersten Ultraschallwandler eine erste Impedanz angeordnet ist und wobei zwischen der Empfangsstufe und dem Generator eine zweite Impedanz angeordnet ist und wobei das Widerstandsnetzwerk und das erste Widerstandselement die erste Impedanz bildet, welche um weniger als 100%, vorzugsweise weniger als 10%, besonders bevorzugt weniger als 2%, insbesondere weniger als 0,5% von der zweiten Impedanz abweicht. Dadurch wird ein besonders reproduzierbarer (bevorzugter reziproker) Verlauf beim Schwingverhalten beim Senden und Empfangen des Piezokristalls ermöglicht/erreicht.

Es ist weiterhin von Vorteil, wenn das Widerstandsnetzwerk ein drittes Widerstandselement aufweist, wobei ein Widerstandswert des zweiten Widerstandselements zu einem

Widerstandswert des dritten Widerstandselements ein Verhältnis von 2:1 bis 10000:1 , vorzugsweise 3: 1 bis 100:1 , besonders bevorzugt 4,5: 1 bis 10: 1 , aufweist.

Das Widerstandsnetzwerk kann vorteilhaft ein drittes Widerstandselement aufweisen, wobei der Faktor aus einem Widerstandswert des zweiten Widerstandselements zu der Summe der Widerstandswerte des zweiten und des dritten Widerstandselements des Widerstandsnetzwerkes mehr als 0,2, vorzugsweise mehr als 0,75 beträgt. Bei den vorgenannten Verhältnissen tritt nur ein geringer Verlust an elektrischer Spannung auf. Für die Auslegung helfen Fig. 10 .. Fig. 16 am Beispiel einer 50 Ohm Anpassung Um einen vergrößerten Messbereich des Ultraschallmessgerätes abzudecken, kann dieses vorteilhaft mit einem Frequenzbereich zwischen 0.05 bis 100 MHz betrieben werden.

Ein durch die Messelektronik gesteuerten Multiplexer kann zwischen mehreren Wandlern und mindestens einem Generator der Sendestufe sowie mindestens einer Empfangsstufe umschalten

Der Ultraschallwandler kann über einen weiteren, ebenfalls durch die Messelektronik gesteuerten Multiplexer, an eine weitere Sendestufe oder auch nur an einen weiteren Generator

angeschlossen, der zusammen mit dem Innenwiderstand der Sendestufe die Eingangsimpedanz bildet. Bei der Wahl der Widerstandswerte in den Signalpfaden können die typischen

Impedanzen der Schalter und Spannungsquellen berücksichtigt werden.

Das Durchflussmessgerät besitzt typischerweise eine 5 bis 20-fach bessere Nullpunktstabilität gegenüber einem Durchflussmessgerät mit einer Sendestufe ohne nachgeordnetes

Widerstandsnetzwerk. Folglich weisen die Messwerte eine höhere Genauigkeit bzw. eine geringere Streuung auf.

Das Ultraschall-Durchflussmessgerätes kann insbesondere als batteriebetriebenes Ultraschall- Durchflussmessgerät, Zweileiter-Ultraschall-Durchflussmessgerät und/oder in

explosionsgeschützten Bereichen eingesetzt werden, da der Energieverbrauch gegenüber einer bezüglich dem Nullpunkt vergleichbaren Lösung mit Operationsverstärker im gepulsten

Sendebetrieb typischerweise deutlich geringer ausfällt.

Typische Puls-Pausen-Verhältnisse liegen bei > 1 : 100.

Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand der nachfolgenden Zeichnungen näher erläutert. Sie zeigen:

Fig. 1 Schematischer Aufbau einer Schaltung eines Ultraschallmessgerätes;

Fig. 2 schematischer Aufbau einer Schaltung mit einer als Sendestufe

ausgebildeten push-pull Endstufe nach dem Stand der Technik;

Fig 3a schematischer Aufbau einer ersten erfindungsgemäßen Schaltung einer als

Sendestufe ausgebildeten push-pull Endstufe mit nachgeordnetem einseitig-masseverbundenem Widerstand;

Fig 3b schematischer Aufbau einer zweiten erfindungsgemäßen Schaltung einer als

Sendestufe ausgebildeten push-pull Endstufe mit erfindungsgemäß modifiziertem Ausgang; Fig.4 Ausgangsspannung mit Push-Pull Stufe nach Stand der Technik; und

Fig.5 Ausgangsspannung nach Push-Pull Stufe nach erfindungsgemäßer Modifikation der Fig. 3a;

Fig. 6 Ausgangsspannung nach Push-Pull Stufe nach erfindungsgemäßer Modifikation der Fig. 3b;

Fig. 7 vergrößerte Ansicht des Ausschwingverhaltens der Ausgangsspannungen der Fig.

5 und 6; und

Fig. 8 Ersatzschaltbild eines Piezokristalls Ausgehend von der Laufzeitdifferenzmethode zur Ermittlung einer Durchflussgeschwindigkeit mittels Ultraschallwandler ist bereits bekannt, dass ein Ultraschallwandler eines Ultraschall- Durchflussmessgerät zumindest über zwei Betriebszustände verfügt, einem Sendezustand und einem Empfangszustand. Für das bessere Verständnis der Erfindung wird für die beschriebenen Ultraschallwandler jeweils nur ein Betriebszustand näher erläutert. Es versteht sich allerdings von selbst, dass ein entsprechender Ultraschallwandler im Sendezustand auch auf einen

Empfangszustand und umgekehrt ein Ultraschallwandler im Empfangszustand in den

Sendezustand umgeschalten werden kann, so dass ein Ultraschallgerät derart ausgestaltet ist, dass eine Sendestufe auch als Empfangsstufe und eine Empfangsstufe auch als Sendestufe fungieren kann.

Fig. 1 zeigt eine an sich bekannte Schaltung eines Ultraschall-Durchflussmessgerätes, welches insbesondere nach der Laufzeitdifferenzmethode arbeitet. Der grundlegende Aufbau eines solchen Gerätes und die Methode der Laufzeitdifferenzmethode sind seit langem bekannt.

Ausgehend von einer Messelektronik 8 wird ein Eingangssignal als Spannungssignal über einen ersten Verstärker bzw. eine Sendestufe 2, ein erstes Widerstandselement 16 und einen

Multiplexer 7 an einen ersten einseitig-geerdeten Ultraschallwandler 3, welcher sich im

Sendezustand befindet, weitergegeben. Dieser erste Ultraschallwandler 3 ist als Piezowandler ausgebildet und sendet bei Empfang des Spannungssignals ein Ultraschallsignal an einen zweiten einseitig-geerdeten Ultraschallwandler 4, welcher sich im Empfangszustand befindet, aus. Zum Umschalten der Wandler 3 und 4 vom Sende- in dem Empfangsbetrieb kann ein Multiplexer 7 vorgesehen sein, welcher mit den Wandlern 3 und 4, der Empfangsstufe 5 und der Sendestufe 2 verbunden ist. der zweite Wandler 4 empfängt dabei das akustische Messsignal und gibt dieses Signal in Form einer Ausgangsspannung über den Multiplexer 7 und eine Empfangsstufe 5 an die Messelektronik 8 weiter.

Das akustische Messsignal wird dabei in ein Messrohr 6 und ein darin befindliches Medium eingeleitet und wird dabei als sogenanntes Burstpaket übermittelt und besteht beispielsweise aus fünf Vollwellen. Diese werden mehrfach gesendet. Der zweite Ultraschallwandler 4 wandelt das akustische Signal in ein Spannungssignal um und führt dieses Spannungssignal der

Messelektronik 1 zu. Schaltungsbedingt ist zwischen der Messelektronik 8 und dem ersten Ultraschallwandler 3 eine erste Impedanz, die sogenannte Eingangsimpedanz, ausgebildet. Zwischen dem zweiten

Ultraschallwandler 4 und der Messelektronik 8 ist eine zweite Impedanz, die sogenannte

Empfangsimpedanz, ausgebildet.

Der Widerstand 16 ist in Fig 1 aus der Sendestufe 2 herausgenommen und einzeln gezeichnet.

Als optimale Lösung hat sich herausgestellt, wenn die erste und der zweite Impedanz beim Senden und Empfangen, also die sogenannte Ausgangs- und Eingangsimpedanz, annähernd gleich groß sind. Diese Lösung hat sich insbesondere als günstig erwiesen, da die

Phasenstabilität der Messung oder der Nullpunkt des Durchflusses klein und stabil ist.

Der vorbeschriebene Vorteil eines stabilen Nullpunktes stehen allerdings eine erhöhte

Stromaufnahme und ein höherer Platzbedarf für Bauteile zur Erzeugung des Sendesignals gegenüber. Üblicherweise wird eine hohe Spannung durch entsprechende Halbleitertransistoren realisiert - welche zwischen einer positiven und einer negativen Versorgungsspannung hin- und herschalten. Ein stark vereinfachter Schaltkreis wie sie aus dem Stand der Technik bekannt ist, wird in Fig. 2 dargestellt.

Er weist einen Ausgang 10 der Sendestufe und eine erste Spannungsversorgungsquelle 11 auf zur Versorgung des Ultraschallwandlers 3 mit einer Spannung, sowie eine zweite

Spannungsversorgungsquelle 12 zur Versorgung des Ultraschallwandlers 3 mit einer Spannung mit umgekehrter Polarität zur Spannung der ersten Spannungsversorgungsquelle 11 . Zwischen dem Ausgang 10 der Sendestufe bzw. push-pull Stufe und einer jeden

Spannungsversorgungsquelle 1 1 oder 12 sind jeweils ein Schalter 13 oder 14, also ein der ersten Spannungsversorgungsquelle 1 1 zugeordneter Schalter 13 und ein der zweiten

Spannungsversorgungsquelle 12 zugeordneter Schalter 14 angeordnet. Der Ausgang der Sendestufe ist durch einen ersten Signalpfad 15 mit dem Ultraschallwandler 3 verbunden.

Die Gesamtheit aus dem Ausgang 10, den Spannungsversorgungsquellen 10 und 11 und den Schaltern 13 und 14 wird nachfolgend als Generator 1 bezeichnet.

Der erste Signalpfad 15 weist ein erstes Widerstandselement 16, den sogenannten

Ausgangswiderstand, auf. Dieser ist, wie aus Fig. 2, ersichtlich in Reihe geschalten mit der push- pull Stufe bzw. Sendestufe 2 und dem Ultraschallwandler 3. Solche Schaltungen sind dem Fachmann als Push-Pull-Stufen bekannt. Zur Anpassung der Impedanz wird ein Widerstand eingebaut, welcher in etwa dem Eingangswiderstand der

Empfangsstufe entspricht. Wie in Fig. 2 dargestellt ist die push-pull Stufe ausgangsseitig mit einer Schaltung 17 des Piezokristalls bzw. des Ultraschallwandlers verbunden. Derartige Piezokristall- Schaltungen sind allerdings vielfach bereits im Stand der Technik beschrieben und werden in der vorliegenden Anmeldung lediglich beispielsweise anhand des Aufbaus des Ersatzschaltbildes Fig. 8 beschrieben. Die entsprechende Piezokristall-Schaltung weist zwei zueinander parallelgeschaltete Kondensatoren 101 und 104 auf und jeweils eine zu einem der

Kondensatoren in Reihe geschaltete Spule 103 sowie einen dazu ebenfalls in Reihe geschalteten Widerstand 102.

Problematisch ist, dass nach dem letzten Sendepuls der Ausgang der Push-Pull Stufe hochohmig ist, was zu einer Einpegelung der Ausgangsspannung um einen Wert deutlich über / oder unter Null Volt führt, wie dies in Fig. 4 gezeigt wird. Damit wird der Piezokristall mit einer Spannung beaufschlagt, was zu einem ungedämpften Ausschwingen des Piezokristalls führt.

Dieses Problem wird erfindungsgemäß dadurch behoben, dass vom ersten Signalpfad 15 zwischen dem ersten Widerstandselement 16 und dem Ausgang der Sendestufe ein zweiter Signalpfad abzweigt mit einem zweiten Widerstandselement 18. Dieses weist eine einseitige Masseverbindung auf. Insgesamt dient die Anordnung des ersten und des zweiten

Widerstandselements 16 und 18 zur Abgabe einer Ausgangsspannung an den Ultraschallwandler 3 und stellt die zu Fig. 1 beschriebene erste Impedanz dar. Konkret wird diese geänderte Schaltung mit einem Widerstandsnetzwerk in Fig. 3a dargestellt..

Analog zu Fig. 2 ist auch in Fig. 3a ein erster Signalpfad zwischen den Schaltern 13 und 14 angeordnet. Im Unterschied zur Fig. 2 zweigt allerdings von diesem ersten Signalpfad 15 ein zweiter Signalpfad mit dem einseitig-geerdeten zweiten Widerstandselement 18 ab. Das

Verhältnis der Widerstandswerte dieses zweiten Widerstandselements 18 zu dem der

Abzweigung des zweiten Widerstandselements 18 nachgeordneten

Ausgangswiderstandselements 16, beträgt vorzugsweise weniger als 1 :10000, besonders bevorzugt weniger als 1 :10, idealerweise zwischen 1 :6 bis 1 :8. Nachgeordnet bedeutet in diesem Zusammenhang, dass der Ausgangswiderstand 16 zwischen dem Ultraschallwandler 3 bzw. der Schaltung 17 des Piezokristalls und dem Abzweig des Signalpfades mit dem einseitig-geerdeten zweiten Widerstand angeordnet ist. Entsprechend gilt für die Ströme beim Senden Ii6<lie

In einer besonders bevorzugten Ausführungsvariante der Fig. 3b ist der Abzweigung des einseitig-geerdeten zweiten Widerstandselements 18 ein drittes Widerstandselement 19, welches in Reihe zum Ausgangswiderstandselement 16 geschaltet ist, vorgeordnet. Das zweite

Widerstandselement 18 bildet zusammen mit dem dritten Widerstandselement in dem bevorzugten Ausführungsbeispiel der Fig. 3b ein Widerstandsnetzwerk aus.

Wie bereits in Fig. 1 erläutert, sollte die Ausgangsimpedanz, also die Summe der dem Ausgang vorgeschalteten Widerstandswerte in etwa gleich groß wie die Eingangsimpedanz sein, wobei die Ausgangsimpedanz in Fig. 3b durch das erste, zweite und dritte Widerstandselement 16, 18, 19 vorgegeben wird. Beträgt die Eingangsimpedanz beispielsweise 50 Ohm, so sollte auch die Ausgangsimpedanz 50 Ohm betragen.

Idealerweise wird diese Ausgangsimpedanz während des Sendens des Burstpaketes und in den Sende-Pausen annähernd gleich gehalten. Hierzu weist das zweite Widerstandselement 18 zum dritten Widerstandselement 19 ein Verhältnis von 2:1 bis 10000:1 , vorzugsweise 3: 1 bis 100:1 , besonders bevorzugt 4: 1 bis 10:1 auf.

Nach dem Senden ergibt sich die Ausgangsimpedanz aus der Summe der Widerstandswerte des Ausgangswiderstandselements 16 und des zweiten Widerstandselements 18. Diese

Ausgangsimpedanz weicht um weniger als 100%, vorzugsweise weniger als 10%, besonders bevorzugt um weniger als 2% insbesondere weniger als 0,5% von der Eingangsimpedanz ab.

Der Faktor x der verbleibenden Spannung zum Senden in Prozent gegenüber der Lösung nach Fig. 3a kann überschlagsweise bei R18 « R16 anhand des folgenden Verhältnisses ermittelt werden: x=(R18/(R18+R19)) ^* 100.

Der Faktor x repräsentiert die verbleibende Spannung und beträgt vorzugsweise mehr als 0,2, vorzugsweise mehr als 0,75 der ursprünglichen Generatorspannung am Punkt 10.

Dieser Spannungsverlust ist eigentlich nachteilig für den Betrieb des Durchflussmessgerätes, allerdings wird dieser Nachteil durch eine verbesserte Nullpunktsstabilität mehr als ausgeglichen.

Der Spannungsverlust kann zudem durch die Sendestufe durch eine höhere Spannung oder durch Anpassen der Verstärkung kompensiert werden.

Insgesamt verbessert sich die Nullpunktstabilität um das 5 bis 20-fache.

Insgesamt kann durch die in Fig. 3a und 3b abgebildete Schaltung ein weiter Frequenzbereich von vorzugsweise zwischen 0.1 bis 10 MHz realisiert werden.

Zudem ist die Verwendung eines entsprechenden Ultraschall-Durchflussmessgerätes in

Anwendungen mit geringem Energiebudget, insbesondere für batteriebetriebene

Ultraschallmessgeräte und Zweileiter-Ultraschallmessgeräte, möglich. Insbesondere wird durch die Verwendung von passiven Bauelementen nach dem Erzeugen des Bursts keine weitere Energie zur Gewährleistung der Reziprozität mehr benötigt.

In Fig. 4, 5, 6 und 7 ist der zeitliche Verlauf einer Ausgangsspannung bei einer Schaltung gemäß Fig. 2, 3a und Fig. 3b dargestellt. Dabei zeigt Fig. 4, dass sich die Ausgangsspannung bei einem Spannungswert von

-40V einschwingt. Dieses Einschwingen ist gleichzusetzen mit einem Abschalten der push-pull Stufe nach dem Senden eines aus fünf Vollwellen bestehenden Bustsignals. Wie zuvor beschrieben bleibt aufgrund der Schaltung der hochohmige Zustand der letzten Vollwelle erhalten. Um diesen hochohmigen Zustand, welcher je nach geöffnetem Schalter beispielsweise - 40V oder +40 V betragen kann, kommt es zu einem Einschwingen der Spannung.

Der in Fig. 5 abgebildete Verlauf zeigt ein asymptotisches Dämpfungsverhalten gegen Null Volt auf, so dass keine Spannung mehr besteht. Dadurch kann ein gedämpftes und vergleichsweise schnelles Ausschwingen des nachgeschalteten Piezokristalls erfolgen.

Alternativ zu einem Einschwingen um Null Volt kann durch entsprechende Einstellung des Widerstandsnetzwerkes ein Einschwingen auf einen vorbestimmten Sollwert erfolgen, welcher einem Innenwiderstand der Sendestufe entspricht.

Das Widerstandsnetzwerk ist prinzipiell in Fig. 3a kein üblicher Spannungsteiler, da aus der Sendestufe über den Widerstand 18 definiert gegen Masse ein Strom fließt. Es kann als

Stromteiler verstanden werden. Das Widerstandsverhältnis zu Widerstand 16 ist so gewählt, dass der Strom durch Widerstand 18 um ein vielfaches höher ist als der Strom der durch die Last, den Ultraschallsensor fließt. Das Ziel ist ja, wie im nächsten Abschnitt beschrieben eine nahezu identische Impedanz für beider Ultraschallwandler beim Senden und Empfangen zu jeder Zeit zu gewährleisten. Der zusätzliche Widerstand 19 bewirkt, wie in in Fig. 6 & 7 gezeigt, eine bessere Näherung an das Optimum, wie den folgenden Berechnungen gezeigt wird. Im Fall Generatorschaltung 3b und verhalten der Ausgangsimpedanzen am Stromteiler des geschlossenen Schalters 14 bzw. alternativ auch 13 gilt bei idealen Spannungsquellen 1 1 und 12 ohne Innenwiderstand und Schaltern ohne Widerstand folgender Zusammenhang ft - aus t * ¹⁸ * * ¹⁹

R18 + R19

Im Fall von offenen Schaltern 14 und 13 gilt für den Innenwiderstand:

R, = R16 + R1S

Dies gilt bei einer Schaltung nach Fig. 3a und Fig. 3b

Bei einer Schaltung nach Fig. 3a gilt

Im Fall des geschlossenen Schalters 14 bzw. alternativ auch 13 gilt bei idealen

Spannungsquellen 1 1 und 12 ohne Innenwiderstand und Schaltern ohne Widerstand:

R _{i =} R\6 Wie aus einer einfachen Betrachtung gesehen werden kann liegt das Optimum bei R18 = 0 Ohm. Was natürlich keine Lösung darstellt. Also ist das ganze ein Kompromiss mit einem R2«R3 z.B. 1 :8 und dem Leistungsverbrauch.

Bezugszeichenliste

1 Generator

2 Sendestufe

3 erster Ultraschallwandler

4 zweiter Ultraschallwandler

5 Empfangsstufe

6 Messrohr

7 Multiplexer

8 Messelektronik

10 Ausgang

1 1 erste Stromversorgungsquelle

12 zweite Stromversorgungsquelle

13 Schalter

14 Schalter

15 Abgriff

16 erster Widerstand/Ausgangswiderstand

17 Schaltung

18 zweiter Widerstand

19 dritter Widerstand