以下、本発明の実施形態を図面に基づい� ��詳細に説明する。

 《発明の実施形態1》
 本発明の実施形態1について説明する。

  〈全体構成〉
 本実施形態の冷凍装置(1)は、複数の冷蔵倉� ��を冷却するものである。図1に示すように、 上記冷凍装置(1)は、庫外ユニット(2)と、複数 の庫内ユニット(3)と、コントローラ(9)とを備 えている。上記庫外ユニット(2)は屋外に設置 され、各庫内ユニット(3)は各冷蔵倉庫ごとに 設置されている。又、上記庫外ユニット(2)に は庫外回路(20)が、各庫内ユニット(3)には庫� �回路(50)がそれぞれ設けられている。そして� ��この冷凍装置(1)の冷媒回路(10)は、蒸気圧縮 式冷凍サイクルを行うように、庫外回路(20)� �対して複数の庫内回路(50)が並列に接続され� ��構成されている。

 具体的に、上記庫外回路(20)と各庫内回路 (50)とは、第1連絡配管(14)及び第2連絡配管(15)� ��よって互いに接続されている。上記第1連絡 配管(14)の一端は、上記庫外回路(20)の一端部� ��設けられた第1閉鎖弁(11)に接続され、該第1� ��絡配管(14)の他端は分岐して、各庫内回路(50 )の一端にそれぞれ接続されている。又、上� �第2連絡配管(15)の一端は、上記庫外回路(20)� �他端部に設けられた第2閉鎖弁(12)に接続され 、該第2連絡配管(15)の他端は分岐して、各庫� ��回路(50)の他端にそれぞれ接続されている。

  〈庫外ユニット〉
 上記庫外ユニット(2)の庫外回路(20)には、第 1から第3までの3台の圧縮機(21a,21b,21c)と、四� �切換弁(24)と、庫外熱交換器(25)と、レシーバ (27)と、過冷却熱交換器(28)と、過冷却用減圧� ��(減圧手段)(29)と、庫外膨張弁(31)とが設けら れている。

 全ての圧縮機(21a,21b,21c)は、何れも全密閉 式高圧ドーム型のスクロール圧縮機で構成さ れ、各圧縮機(21a,21b,21c)には、中間圧位置に� �口する中間ポート(5,6,7)を有する圧縮室(4a,4b, 4c)を備えた圧縮機構と該圧縮機構を駆動する 電動機とがそれぞれ設けられている。

 第1圧縮機(可変容量型圧縮機)(21a)の電動� �には、該電動機の回転数を所定範囲内で自� �に変更可能なインバータが設けられている� �このインバータにより電動機の回転数を調� �して、上記第1圧縮機(21a)の運転容量を増減� �せている。又、上記第2,第3圧縮機(固定容量� ��圧縮機)(21b,21c)の電動機には、上記インバー タは設けられておらず、該電動機の回転数は 固定されている。したがって、上記第2,第3圧 縮機(21b,21c)の運転容量は一定となる。

 図2は、上記第1圧縮機(21a)における圧縮機 構(47)の要部を示す横断面図である。尚、上� �第2,第3圧縮機(21b,21c)の圧縮機構は、後述す� �中間ポート(6,7)の径が異なる以外、上記第1� �縮機(21a)の圧縮機構(47)と同様の構成である� �め、説明は省略する。

 図2に示すように、上記圧縮機構(47)は、� �定スクロール(41)と、該固定スクロール(41)に 噛合する可動スクロール(42)とを備えている� �そして、上記固定スクロール(41)に設けられ� ��固定側ラップ(41a)と上記可動スクロール(42)� ��設けられた可動側ラップ(42b)とが噛合して� �画形成された第1、第2圧縮室(43,44)を備えて� �る。

 尚、固定側ラップ(41a)の内周面と可動側� �ップ(42b)の外周面との間に形成されるものが 第1圧縮室(43)であり、固定側ラップ(41a)の外� �面と可動側ラップ(42b)の内周面との間に形成 されるものが第2圧縮室(44)である。これらの� ��縮室(43,44)は、可動スクロール(42)の公転運� �に伴って、該圧縮室(43,44)の容積が増減する� ��うになっている。

 上記固定スクロール(41)の外周側には、吸 入ポート(45)が形成されている。この吸入ポ� �ト(45)は、可動スクロール(42)の公転運動に伴 って両方の圧縮室(43,44)に間欠的に連通する� �うに構成されている。又、上記固定スクロ� �ル(41)の中央部には、吐出ポート(46)が形成さ れている。この吐出ポート(46)は、可動スク� �ール(42)の公転運動に伴って両方の圧縮室(43, 44)に間欠的に連通するように構成されている 。

 そして、上記固定スクロール(41)には、中 間ポート(5)が形成されている。この中間ポー ト(5)は、可動スクロール(42)の公転運動に伴� �て上記第1圧縮室(43)に間欠的に連通するよう に構成されている。

 具体的には、第1圧縮室(43)が吸入ポート(4 5)及び吐出ポート(46)のどちらにも連通してい ない中間圧位置にあるときに、上記中間ポー ト(5)と第1圧縮室(43)とが連通し、第1圧縮室(43 )が中間圧位置以外の位置にあるときに、上� �中間ポート(5)と第1圧縮室(43)とが遮断される 。

 又、上記第1圧縮機(21a)の中間ポート(5)は� ��図2に仮想線で示している上記第2,第3圧縮機 (21b,21c)の中間ポート(6,7)よりも小径に形成さ� ��ている。

 上記各圧縮機(21a,21b,21c)の吐出側には、そ れぞれ吐出管(22a,22b,22c)が接続されている。� �吐出管(22a,22b,22c)には、それぞれ逆止弁(CV)が 設けられている。これらの吐出管(22a,22b,22c)� �、吐出合流管(22)を介して上記四路切換弁(24) の第1ポートに接続されている。上記逆止弁(C V)は、各圧縮機(21a,21b,21c)から吐出合流管(22)� �向かう冷媒の流れのみを許容する向きに設� �られている。

 又、上記各吐出管(22a,22b,22c)には、それぞ れ逆止弁(CV)の上流側に油分離器(38a,38b,38c)が� ��けられている。上記各油分離器(38a,38b,38c)は 、圧縮機(21a,21b,21c)の吐出冷媒から冷凍機油� �分離するためのものである。そして、各油� �離器(38a,38b,38c)には、それぞれ油戻し管(39a,39 b,39c)が接続されている。これら3つの油戻し� �(39a,39b,39c)は、油戻し合流管(39)の一端で合流 している。油戻し合流管(39)の他端は、後述� �る第2インジェクション配管(38)におけるガス 抜き管(48)の接続部に接続されている。又、� �記各油戻し管(39a,39b,39c)には、上記油分離器( 38a,38b,38c)の側から順に逆止弁(CV)とキャピラ� �チューブ(CP)とが設けられている。

 尚、上記各油戻し管(39a,39b,39c)に設けられ た逆止弁(CV)は、油戻し合流管(39)へ向かう冷� ��機油の流れのみを許容する向きに設けられ� ��いる。

 上記各圧縮機(21a,21b,21c)の吸入側には、そ れぞれ吸入管(23a,23b,23c)が接続されている。� �れらの吸入管(23a,23b,23c)は、吸入合流管(23)を 介して四路切換弁(24)の第2ポートに接続され� ��いる。

 上記四路切換弁(24)の第3ポートには庫外� �交換器(25)の一端が、該四路切換弁(24)の第4� �ートには第2閉鎖弁(12)がそれぞれ接続されて いる。この四路切換弁(24)は、第1ポートと第3 ポートが互いに連通し且つ第2ポートと第4ポ� ��トが互いに連通する第1状態(図1に実線で示� ��状態)と、第1ポートと第4ポートが互いに連� ��し且つ第2ポートと第3ポートが互いに連通� �る第2状態(図1に破線で示す状態)とに切り換� ��可能となっている。

 上記庫外熱交換器(25)の他端は、第1冷媒� �管(32)を介してレシーバ(27)の頂部に接続され ている。上記庫外熱交換器(25)は、クロスフ� �ン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換� �である。庫外熱交換器(25)の近傍には、庫外� ��ァン(26)が設けられている。そして、上記庫 外熱交換器(25)は、庫外ファン(26)によって送� ��れた庫外空気と該庫外熱交換器(25)内を流れ る冷媒とを熱交換するように構成されている 。第1冷媒配管(32)には逆止弁(CV)が設けられて おり、該逆止弁(CV)は上記庫外熱交換器(25)か� ��レシーバ(27)へ向かう冷媒の流れのみを許容 する向きに設けられている。

 上記過冷却熱交換器(28)は、高圧側流路(28 a)と中圧側流路(28b)とを有し、上記高圧側流� �(28a)および上記中圧側流路(28b)を流れる冷媒� ��士が熱交換するように構成されている。

 上記高圧側流路(28a)の流入端は、レシー� �(27)の底部に接続されている。また、高圧側� ��路(28a)の流出端は、第2冷媒配管(33)を介して 第1閉鎖弁(11)に接続されている。上記第2冷媒 配管(33)には逆止弁(CV)が設けられており、該� ��止弁(CV)は上記過冷却熱交換器(28)から第1閉� ��弁(11)へ向かう冷媒の流れのみを許容する向 きに設けられている。一方、中圧側流路(28b)� ��流入端及び流出端は、それぞれ本発明に係� ��インジェクション回路(40)に接続されている 。

 上記インジェクション回路(40)は、各圧縮 機(21a,21b,21c)に冷媒をインジェクションする� �めのものであり、第1インジェクション配管( 分岐配管)(37)と第2インジェクション配管(38)� �第1、第2、第3分岐インジェクション配管(37a, 37b,37c)とを備えている。

 上記第1インジェクション配管(37)は、上� �第2冷媒配管(33)における逆止弁(CV)の上流側� �ら分岐して、上記中圧側流路(28b)の流入端に 接続されている。又、上記第1インジェクシ� �ン配管(37)には過冷却用減圧弁(減圧手段)(29)� ��設けられている。この過冷却用減圧弁(29)は 、開度可変な電子膨張弁により構成されてい る。

 上記第2インジェクション配管(38)の一端� �、上記中圧側流路(28b)の流出端が接続され、 該第2インジェクション配管(38)の他端は、第1 、第2、第3分岐インジェクション配管(37a,37b,3 7c)に分岐している。第1、第2、第3分岐インジ ェクション配管(37a,37b,37c)は、それぞれ各圧� �機(21a,21b,21c)の中間ポート(5,6,7)に接続されて いる。尚、第1分岐インジェクション配管(37a) は本発明に係る第1分岐管(37a)を構成し、第2� �第3分岐インジェクション配管(37b,37c)は本発� ��に係る第2分岐管(37b,37c)を構成する。

 上記第1分岐インジェクション配管(37a)に� ��第1流量調整弁(30a)が設けられ、第2、第3分� �インジェクション配管(37b,37c)にはそれぞれ� �2流量調整弁(30b,30c)が設けられている。この� ��1、第2流量調整弁(30a,30b,30c)は、開度可変な� ��子膨張弁により構成されている。

 上記レシーバ(27)は、上述したように庫外 熱交換器(25)と過冷却熱交換器(28)との間に配� ��され、庫外熱交換器(25)で凝縮した高圧冷媒 を一時的に貯留できるようになっている。ま た、レシーバ(27)の頂部には、電磁弁(SV)を有� ��るガス抜き管(48)の一端が接続されている。 ガス抜き管(48)の他端は、第2インジェクショ� ��配管(38)の途中に接続されている。このガス 抜き管(48)は、電磁弁(SV)を開状態とすること� ��、レシーバ(27)から第2インジェクション配� �(38)へガス冷媒が流れるようになっている。

 上記第2冷媒配管(33)における逆止弁(CV)と� ��1閉鎖弁(11)の間には、第3冷媒配管(35)の一端 が接続されている。第3冷媒配管(35)の他端は� ��第1冷媒配管(32)における逆止弁(CV)の下流側� ��接続されている。第3冷媒配管(35)には逆止� �(CV)が設けられており、該逆止弁(CV)は第1閉� �弁(11)から第1冷媒配管(32)へ向かう冷媒の流� �のみを許容する向きに設けられている。

 また、第1冷媒配管(32)と第2冷媒配管(33)と の間には、レシーバ(27)および過冷却熱交換� �(28)をバイパスする第4冷媒配管(36)が接続さ� �ている。上記第4冷媒配管(36)の一端は第1冷� �配管(32)における逆止弁(CV)の上流側に接続さ れている。上記第4冷媒配管(36)の他端は第2冷 媒配管(33)における第1インジェクション配管( 37)の接続部よりも上流側に接続されている。 この第4冷媒配管(36)には、庫外膨張弁(31)が設 けられている。庫外膨張弁(31)は、開度が調� �可能な電子膨張弁である。

 上記庫外回路(20)には、各種センサや圧力 スイッチが設けられている。具体的に、各吐 出管(22a,22b,22c)には、それぞれ吐出管温度セ� �サ(61)と高圧圧力スイッチ(62)が設けられてい る。吐出管温度センサ(61)は吐出管(22a,22b,22c)� ��温度を検出するものであり、高圧圧力スイ� ��チ(62)は吐出圧力を検出して異常高圧時には 冷凍装置(1)を緊急停止させるものである。吸 入合流管(23)には、該吸入合流管(23)の温度を� ��出するための吸入管温度センサ(63)が設けら れている。

 各吐出管(22a,22b,22c)の合流箇所(即ち、吐� �合流管(22)の流入端)には、圧縮機(21a,21b,21c)� �吐出圧力を検出するための吐出圧力センサ(6 4)が設けられている。各吸入管(23a,23b,23c)の合 流箇所には、圧縮機(21a,21b,21c)の吸入圧力を� �出するための吸入圧力センサ(65)が設けられ� ��いる。庫外ファン(26)の近傍には、外気温度 を検出するための外気温センサ(67)が設けら� �ている。

 また、上記第2冷媒配管(33)には、第1液温� ��センサ(68)が設けられている。第1インジェ� �ション配管(37)における過冷却用減圧弁(29)の 下流側には、第2液温度センサ(69)が設けられ� ��いる。各液温度センサ(68,69)は、液冷媒の温 度を検出するものである。

  〈庫内ユニット〉
 上記2つの庫内ユニット(3)は同様に構成され ている。各庫内ユニット(3)には、庫内回路(50 )が設けられている。上記庫内回路(50)は、一� ��側から他端側へ向かって順に、加熱用配管( 51)、庫内膨張弁(52)および庫内熱交換器(53)が� ��けられている。

 上記加熱用配管(51)は、上記庫内熱交換器 (53)の下方に設けられたドレンパン(55)に取り� ��けられている。このドレンパン(55)は、庫内 熱交換器(53)から滴下する結露水を回収する� �のである。ここで、上記ドレンパン(55)に上� ��加熱用配管(51)が取り付けられているのは、 上記結露水が凍結して生成される氷塊を、加 熱用配管(51)を流通する高圧冷媒の熱を利用� �て融解するためである。

 上記庫内膨張弁(52)は、開度が調節可能な 電子膨張弁で構成されている。

 上記庫内熱交換器(53)は、クロスフィン式 のフィン・アンド・チューブ型熱交換器で構 成され、該庫内熱交換器(53)の近傍には、庫� �ファン(54)が設けられている。そして、上記� ��内熱交換器(53)は、冷媒が庫内ファン(54)に� �って送られた庫内空気と該庫内熱交換器(53)� ��を流れる冷媒とを熱交換するように構成さ� ��ている。

 また、上記庫内回路(50)には、3つの温度� �ンサが設けられている。具体的に、庫内熱� �換器(53)の伝熱管には、冷媒の蒸発温度を検� ��するための蒸発温度センサ(72)が設けられて いる。庫内回路(50)におけるガス側端の近傍� �は、ガス冷媒の温度を検出するための冷媒� �度センサ(73)が設けられている。庫内ファン( 54)の近傍には、庫内の温度を検出するための 庫内温度センサ(74)が設けられている。

  〈コントローラ〉
 上記コントローラ(9)は、上述した各センサ( 61~69,71~74)および高圧圧力スイッチ(62)の検出� �が入力される。そして、これら検出値に基� �いて、上記コントローラ(9)は、各圧縮機(21a, 21b,21c)及びファン(26,54)の駆動制御、各種の弁 (24,29,31,52,SV)の切換や開度調節を行いながら� �上記冷凍装置(1)の運転を制御する。

 例えば、上記コントローラ(9)において、� ��記過冷却用減圧弁(29)の開度調整は、各吐出 管温度センサ(61)に基づいて行われる。又、� �記コントローラ(9)は、上記第1流量調整弁(30a )の開度調整を行う第1制御部(9a)と、上記第2� �量調整弁(30b,30c)の開度調整を行う第2制御部( 9b)とを備えている。

 上記第1制御部(9a)は、第1圧縮機(21a)に設� �られた上記インバータの運転周波数に基づ� �て、上記第1流量調整弁(30a)の弁開度を調整� �るように構成されている。一方、上記第2制� ��部(9b)は、上記インバータの運転周波数に基 づいて、上記第2流量調整弁(30b,30c)の弁開度� �調整するように構成されている。

 -運転動作-
 以下に、上記冷凍装置(1)の運転動作につい� ��説明する。冷凍装置(1)は、冷蔵倉庫内を所� ��温度(例えば、5℃)に維持する冷却運転を行� ��ように構成されている。

 この冷却運転では、3台の圧縮機(21a,21b,21c )のうち少なくとも1台が駆動されて、各庫内� ��ニット(3)で庫内が冷却される。ここでは、3 台全ての圧縮機(21a,21b,21c)を駆動する場合に� �いて説明する。また、この冷却運転におい� �、四路切換弁(24)は第1状態に設定される。ま た、過冷却用減圧弁(29)および庫内膨張弁(52)� ��開度が適宜調節される一方、庫外膨張弁(31) が全閉状態に設定される。各電磁弁(SV)は、� �転状態に応じて開閉される。

 この冷却運転では、上記第1、第2,第3圧縮 機(21a,21b,21c)が駆動されると、冷媒回路(10)に� ��いて図1に示す実線の矢印の方向に冷媒が流 れる。このとき、上記庫外熱交換器(25)が凝� �器として機能し、且つ上記各庫内熱交換器(5 3)が蒸発器として機能することにより、上記� ��媒回路(10)において蒸気圧縮式冷凍サイクル が行われる。

 具体的に、上記第1、第2,第3圧縮機(21a,21b, 21c)で圧縮された高圧ガス冷媒が各吐出管(22a, 22b,22c)から吐出される。各吐出管(22a,22b,22c)か ら吐出された高圧ガス冷媒は各油分離器(38a,3 8b,38c)に流入する。該各油分離器(38a,38b,38c)で� ��、高圧冷媒から冷凍機油が分離される。こ� ��分離した冷凍機油は、一旦各油分離器(38a,38 b,38c)内に貯留された後、各油戻し管(39a,39b,39c )および油戻し合流管(39)を通って第2インジェ クション配管(38)へ流入する。一方、冷凍機� �が分離された高圧冷媒は、各油分離器(38a,38b ,38c)を流出して上記吐出合流管(22)で合流する 。

 上記吐出合流管(22)で合流した高圧冷媒は 、上記四路切換弁(24)を介して庫外熱交換器(2 5)へ流入する。庫外熱交換器(25)では、高圧冷 媒が庫外空気と熱交換して凝縮する。凝縮し た冷媒は、第1冷媒配管(32)、レシーバ(27)およ び過冷却熱交換器(28)の高圧側流路(28a)を順に 通過した後で第2冷媒配管(33)へ流入する。第2 冷媒配管(33)に流入した冷媒は、一部が第1イ� ��ジェクション配管(37)へ流れ、残りが上記第 1閉鎖弁(11)を介して第1連絡配管(14)へ流れる� �

 第1インジェクション配管(37)の方へ流れ� �高圧冷媒は、上記過冷却用減圧弁(29)で所定� ��圧力まで減圧されて中間圧冷媒となった後� ��上記過冷却熱交換器(28)の中圧側流路(28b)へ� ��入する。過冷却熱交換器(28)では、その中間 圧冷媒と高圧側流路(28a)を流れる高圧冷媒と� ��熱交換する。これにより、上記高圧冷媒が� ��却されて過冷却度が大きくなる一方、上記� ��間圧冷媒が加熱されてガス冷媒となる。こ� ��ガス冷媒は、上記過冷却熱交換器(28)を流出 した後、第2インジェクション配管(38)を介し� ��第1、第2、第3分岐インジェクション配管(37a ,37b,37c)に分流する。

 そして、第1分岐インジェクション配管(37 a)に流入した中間圧冷媒は、その流量が上記� ��1流量調整弁(30a)で調整された後、第1圧縮機 (21a)における中間圧位置の第1圧縮室(43)にイ� �ジェクションされる。ここで、上記第1制御� ��(9a)により、第1圧縮機(21a)のインバータの運 転周波数が大きくなるほど、上記第1流量調� �弁(30a)の弁開度は小さくなる。

 又、第2、第3分岐インジェクション配管(3 7b,37c)に流入した各中間圧冷媒は、その各流� �が上記第2,3流量調整弁(30b,30c)で調整された� �、第2,第3圧縮機(21b,21c)における中間圧位置� �各圧縮室へそれぞれインジェクションされ� �。ここで、上記第2制御部(9b)により、第1圧� �機(21a)のインバータの運転周波数が大きくな るほど、上記第2,3流量調整弁(30b,30c)の弁開度 は大きくなる。

 一方、上記第1連絡配管(14)の方へ流れた� �圧冷媒は、各庫内回路(50)へ分流する。庫内� ��路(50)へ流入した高圧冷媒は、加熱用配管(51 )を流通する。その際、ドレンパン(55)では、� ��熱用配管(51)を流れる冷媒によって結露水が 凍結した氷塊が加熱用配管(51)の冷媒によっ� �融解される。これにより、加熱用配管(51)を� ��れる高圧冷媒がさらに過冷却される。加熱� ��配管(51)を流出した高圧冷媒は、上記庫内膨 張弁(52)で減圧されて低圧冷媒になった後、� �記庫内熱交換器(53)へ流入する。

 上記庫内熱交換器(53)では、低圧冷媒が庫 内空気と熱交換して蒸発する。これにより、 庫内空気が冷却される。各庫内熱交換器(53)� �蒸発した冷媒は、第2連絡配管(15)を介して再 び庫外回路(20)へ流入する。庫外回路(20)へ流� ��した低圧冷媒は、四路切換弁(24)を介して吸 入合流管(23)へ流れ、吸入管(23a,23b,23c)から各� ��縮機(21a,21b,21c)へ吸入される。各圧縮機(21a,2 1b,21c)へ吸入された低圧冷媒は、上記中間ポ� �ト(5,6,7)から流入した中間圧冷媒とともに、� ��定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となる。� ��して、この高圧冷媒は、圧縮機(21a,21b,21c)か ら再び吐出される。このように冷媒が循環す ることにより、各冷蔵倉庫内を所定温度に維 持する冷却運転が行われる。

  -実施形態の効果-
 本実施形態によれば、上記第1圧縮機(21a)の� ��間ポート(5)を第2,第3圧縮機(21b,21c)の中間ポ� ��ト(6,7)よりも小径に形成することにより、� �記第2インジェクション配管(38)を流れる中間 圧冷媒を第1圧縮機(21a)の方へ流れにくくする ことができる。

 これにより、上記第1圧縮機(21a)の中間ポ� ��ト(5)を小径に形成しない場合に比べて、上� ��第1圧縮機(21a)における高圧冷媒の温度が低� ��なり過ぎないようにすることができる。又� ��上記中間圧冷媒が上記第1圧縮機(21a)の方へ� ��れにくくなった分、上記第2,第3圧縮機(21b,21 c)の方へ流れるので、上記第1圧縮機(21a)の中� ��ポート(5)を小径に形成しない場合に比べて� ��上記第2,第3圧縮機(21b,21c)における高圧冷媒� ��温度を低くすることができる。

 尚、上記第1圧縮機(21a)と上記第2,第3圧縮� ��(21b,21c)とに設定される運転容量の比率に応� ��て、上記第1圧縮機(21a)及び上記第2,第3圧縮� ��(21b,21c)の中間ポート(5,6,7)の大きさを決定す るとよい。つまり、上記第1圧縮機(21a)の可変 運転容量が、上記第2,第3圧縮機(21b,21c)の固定 運転容量よりも大きい場合には、上記第2,第3 圧縮機(21b,21c)の中間ポート(6,7)よりも上記第1 圧縮機(21a)の中間ポート(5)をさらに小さく形� ��する。

 以上より、第1圧縮機(21a)と第2,第3圧縮機( 21b,21c)との間に生じる高圧冷媒の温度のアン� ��ランスをできるだけ抑えながら、両方の圧� ��機(21a,21b,21c)にインジェクションすることが できる。

 又、本実施形態によれば、上記第1制御部 (9a)において、上記第1圧縮機(21a)の運転容量� �小さくなるほど、上記第1流量調整弁(30a)の� �開度を小さくする。これにより、上記第1流� ��調整弁(30a)を設けない場合に比べて、上記� �間圧冷媒を第1圧縮機(21a)の方へ流れにくく� �ることができる。

 以上より、上記第1圧縮機(21a)における高� ��冷媒の温度が、上記第1流量調整弁(30a)を設� ��ない場合に比べて、より一層低くなり過ぎ� ��いようにすることができる。

 又、本実施形態によれば、上記第2制御部 (9b)において、上記第1圧縮機(21a)の運転容量� �小さくなるほど、上記第2流量調整弁(30b,30c)� ��弁開度を大きくする。これにより、上記第1 流量調整弁(30a)の弁開度のみを調整する場合� ��比べて、上記中間圧冷媒を第1圧縮機(21a)の� ��へ流れにくくすることができる。

 以上より、上記第1圧縮機(21a)における高� ��冷媒の温度が、上記第1流量調整弁(30a)の弁� ��度のみを調整する場合に比べて、より一層� ��くなり過ぎないようにすることができる。

 また、本実施形態によれば、各圧縮機(21a ,21b,21c)にインジェクションしながら、上記高 圧冷媒の過冷却度を大きくすることができる 。これにより、冷凍装置のCOPを向上させつつ 、第1圧縮機(21a)と第2,第3圧縮機(21b,21c)との間 に生じる高圧冷媒の温度のアンバランスをで きるだけ抑えることができる。

  -実施形態1の変形例-
 図3は、実施形態1の変形例に係る冷凍装置� �冷媒回路図である。この変形例は、3台の圧� ��機(21a,21b,21c)に用いる可変容量型圧縮機と固 定容量型圧縮機の組み合わせと、3つの流量� �整弁(30a,30b,30c)のうちの1つの弁の形式を図1� �例から変更したものである。

 その他の構成は図1の例と同様であるため 、以下、構成が異なる部分について説明をす る。

 まず、第1圧縮機(21a)が可変容量型圧縮機� ��あり、第3圧縮機(21c)が固定容量型圧縮機で� ��る点は図1の実施形態1と同じであるが、第2� ��縮機(21b)は、図1の例とは違って可変容量型� ��縮機により構成されている。

 また、可変容量型圧縮機である第1圧縮機 (21a)と第2圧縮機(21b)の中間ポート(5,6)にそれ� �れ接続される第1分岐インジェクション配管( 37a)と第2分岐インジェクション配管(37b)には� �開度可変な電子膨張弁からなる第1流量調整� ��(30a,30b)が設けられているが、固定容量型圧� ��機である第3圧縮機(21c)の中間ポート(7)に接� ��される第3分岐インジェクション配管(37c)に� ��、開閉自在な電磁弁からなる第2流量調整弁 (30b)が設けられている。

 また、この変形例においても、可変容量� ��圧縮機である第1圧縮機(21a)と第2圧縮機(21b)� ��中間ポート(5,6)は、固定容量型圧縮機であ� �第3圧縮機(21c)の中間ポート(7)よりも小径に� �成されている。

 庫外回路(20)及び庫内回路(50)を含む冷媒� �路(10)は、以上の点を除いて図1の実施形態1� �同様に構成されている。

 なお、上記第1流量調整弁(30a,30b)の制御を 行う上記コントローラ(9)の第1制御部(9a)は、� ��1の実施形態1と同様に構成されている。一� �、第2流量調整弁(30c)の制御を行う第2制御部( 9b)は、上記第1圧縮機(21a)と第2圧縮機(21b)のイ ンバータの運転周波数が所定値以上に大きい ときは第2流量調整弁(30c)を閉じる制御を行い 、所定値よりも小さくなると第2流量調整弁(3 0c)を開く制御を行う。

 この変形例の構成においても、各圧縮機( 21a,21b,21c)の中間ポート(5,6,7)の径の大きさを� �うようにしていることと、インバータの周� �数に応じて各流量調整弁(30a,30b,30c)の動作を� ��御するようにしているので、各圧縮機(21a,21 b,21c)への冷媒インジェクション量を調整する ことができる。したがって、可変容量型圧縮 機である第1圧縮機(21a)及び第2圧縮機(21b)と、 固定容量型圧縮機である第3圧縮機(21c)との間 に生じる冷媒吐出ガス温度のアンバランスを 抑えることができる。

 《発明の実施形態2》
 本発明の実施形態2について説明する。

 この実施形態2に係る冷凍装置(100)は、例� ��ばコンビニエンスストアに設けられる。冷� ��装置(100)は、図4に示すように、室外に設置� ��れる室外ユニット(110)と、店内空間を空調� �る室内ユニット(150)と、庫内を冷却する2台� �庫内ユニット(160a,160b)と、ブースタユニット (180)とを備えている。2台の庫内ユニット(160a, 160b)は、冷蔵用の第1庫内ユニット(160a)と冷凍 用の第2庫内ユニット(160b)とから構成されて� �る。

 室外ユニット(110)には室外回路(111)が、室 内ユニット(150)には室内回路(152)が、第1庫内� ��ニット(160a)には第1庫内回路(161a)が、第2庫� �ユニット(160b)には第2庫内回路(161b)が、ブー� ��タユニット(180)にはブースタ回路(181)がそれ ぞれ設けられている。この冷凍装置(100)では� ��室外回路(111)、室内回路(152)、第1庫内回路(1 61a)、第2庫内回路(161b)、及びブースタ回路(181 )を4本の連絡配管(201,202,203,204)で接続するこ� �によって、蒸気圧縮冷凍サイクルを行う冷� �回路(200)が構成されている。第1庫内回路(161a )と第2庫内回路(161b)は並列に接続されている� ��また、第2庫内回路(161b)とブースタ回路(181)� ��直列に接続されている。

 そして、上記冷媒回路(200)には空調系統� �利用側熱交換器と冷蔵・冷凍系統の利用側� �交換器とが設けられている。また、後述す� �各圧縮機(114a,114b,114c)には、空調系統の利用� ��熱交換器に接続される圧縮機と、冷蔵・冷� ��系統の利用側熱交換器に接続される圧縮機� ��が含まれている。

 4本の連絡配管(201,202,203,204)は、第1液側連 絡配管(201)、第2液側連絡配管(202)、第1ガス側 連絡配管(203)、及び第2ガス側連絡配管(204)か� ��構成されている。第1液側連絡配管(201)は、� ��端が室外回路(111)の第1液側閉鎖弁(205)に接� �され、他端が室内回路(152)に接続されている 。第2液側連絡配管(202)は、一端が室外回路(11 1)の第2液側閉鎖弁(206)に接続され、他端が2手 に分岐して第1庫内回路(161a)と第2庫内回路(161 b)に接続されている。第1ガス側連絡配管(203)� ��、一端が室外回路(111)の第1ガス側閉鎖弁(207 )に接続され、他端が室内回路(152)に接続され ている。第2ガス側連絡配管(204)は、一端が室 外回路(111)の第2ガス側閉鎖弁(208)に接続され� ��他端が2手に分岐して第1庫内回路(161a)と第2� ��内回路(161b)に接続されている。また、第2庫 内回路(161b)とブースタ回路(181)との間は、接� ��ガス管(194)によって接続されている。

  〈室外ユニット〉
 室外回路(111)には、圧縮機構(140)、室外熱交 換器(115)、及びレシーバ(112)が設けられてい� �。圧縮機構(140)は、第1可変容量圧縮機(114a)� �固定容量圧縮機(114c)と第2可変容量圧縮機(114 b)とから構成されている。圧縮機構(140)では� �これらの圧縮機(114a,114b,114c)の吐出側が互い� ��接続されている。また、これらの圧縮機(114 a,114b,114c)は、吸入側が後述する第3四路切換� �(133)に接続されている。本実施形態2では、� �1可変容量圧縮機(114a)が第1圧縮機(114a)を構成 し、固定容量圧縮機(114c)及び第2可変容量圧� �機(114b)がそれぞれ第2,第3圧縮機(114b,14c)を構� ��している。

 第1,第2可変容量圧縮機(114a,114b)には、イ� �バータを介して電力が供給される。第1,第2� �変容量圧縮機(114a,114b)は、インバータの出力 周波数を変化させることによって、その運転 容量を段階的に調節することができるように 構成されている。一方、固定容量圧縮機(114c) は、電動機が常に一定の回転速度で運転され るものであって、その運転容量が変更不能と なっている。

 第1可変容量圧縮機(114a)は、庫内ユニット (160a,160b)で蒸発した冷媒を吸入する庫内用圧� ��機を構成している。第1可変容量圧縮機(114a) は、庫内専用の圧縮機である。固定容量圧縮 機(114c)は、冷房運転時に室内ユニット(150)で� ��発した冷媒を吸入する室内用圧縮機を構成� ��ている。第2可変容量圧縮機(114b)は、室内専 用の圧縮機である。また、第2可変容量圧縮� �(114b)は、後述する第3四路切換弁(133)が第1状� ��のときに庫内用圧縮機を構成し、その第3四 路切換弁(133)が第2状態のときに室内用圧縮機 を構成する。つまり、第2可変容量圧縮機(114b )は、庫内用圧縮機と室内用圧縮機に兼用さ� �る。

 圧縮機構(140)では、冷蔵側及び冷凍側の� �内熱交換器(164a,64b)における冷却負荷の合計� ��ある庫内側負荷が比較的小さい場合には、� ��1可変容量圧縮機(114a)のみが庫内用圧縮機に 設定され、その第1可変容量圧縮機(114a)の運� �容量が、例えば第1可変容量圧縮機(114a)の吸� ��管(157a)の圧力が一定値になるように調節さ� ��る。その結果、第1可変容量圧縮機(114a)の運 転容量は、庫内側負荷に応じて調節されるこ とになる。そして、庫内側負荷が第1可変容� �圧縮機(114a)の運転容量の最大値を超えると� �固定容量圧縮機(114c)も庫内用圧縮機に設定� �れる。このとき、庫内用圧縮機の合計運転� �量は、第1可変容量圧縮機(114a)によって調節� ��れる。

 また、室内熱交換器(154)における冷房負� �が比較的小さい場合には、第1可変容量圧縮� ��(114b)のみが室内用圧縮機に設定される。そ� ��て、冷房負荷が大きくなると、固定容量圧� ��機(114c)も室内用圧縮機に設定される。なお� ��庫内側負荷と冷房負荷が共に大きい場合に� ��、固定容量圧縮機(114c)は庫内用圧縮機に優� ��的に用いられる。

 第1可変容量圧縮機(114a)、固定容量圧縮機 (114c)、及び第2可変容量圧縮機(114b)は共に、� �えば全密閉の高圧ドーム型のスクロール圧� �機により構成されている。各圧縮機(114)は、 既に図2で説明したのと同様のスクロール式� �圧縮機構(47)を備えている。圧縮機構(47)の具 体的な説明は省略するが、第1可変容量圧縮� �(114a)及び第2可変容量圧縮機(114b)の中間ポー� ��(5,6)が固定容量圧縮機(114c)の中間ポート(7)� �り小径であることは実施形態1と同じである� ��

 第1可変容量圧縮機(114a)の第1吐出管(156a)� �固定容量圧縮機(114c)の第2吐出管(156b)及び第2 可変容量圧縮機(114b)の第3吐出管(156c)は、吐� �合流管(121)に接続されている。吐出合流管(12 1)は、第1四路切換弁(131)に接続されている。� ��出合流管(121)からは吐出分岐管(122)が分岐し ている。吐出分岐管(122)は、第2四路切換弁(13 2)に接続されている。

 各吐出管(156)には、圧縮機(114)側から順に 、油分離器(137a,137b,137c)と高圧圧力スイッチ(1 39a,139b,139c)と逆止弁(CV1,CV2,CV3)とが配置されて いる。各高圧圧力スイッチ(139)は、異常高圧� ��に圧縮機(114)を緊急停止させるように構成� �れている。各逆止弁(CV1,CV2,CV3)は、圧縮機(114 )へ向かう冷媒の流れを禁止するように構成� �れている。

 第1可変容量圧縮機(114a)の第1吸入管(157a)� �、第2ガス側閉鎖弁(208)に接続されている。� �2可変容量圧縮機(114b)の第2吸入管(157b)は、第 2四路切換弁(132)に接続されている。固定容量 圧縮機(114c)の第3吸入管(157c)は、第3四路切換� ��(133)に接続されている。第1吸入管(157a)から� ��、第1吸入分岐管(158a)が分岐している。第2� �入管(157b)からは、第2吸入分岐管(158b)が分岐� ��ている。第1吸入分岐管(158a)及び第2吸入分� �管(158b)は共に第3四路切換弁(133)に接続され� �いる。また、第1吸入分岐管(158a)及び第2吸入 分岐管(158b)には、第3四路切換弁(133)側からの 冷媒の流れを禁止する逆止弁(CV7,CV8)がそれぞ れ設けられている。

 室外熱交換器(115)は、クロスフィン式の� �ィン・アンド・チューブ型熱交換器により� �成されている。室外熱交換器(115)は熱源側熱 交換器を構成している。室外熱交換器(115)の� ��傍には、室外熱交換器(115)に室外空気を送� �室外ファン(123)が設けられている。室外熱交 換器(115)では、冷媒と室外空気との間で熱交� ��が行われる。

 室外熱交換器(115)のガス側は、第1四路切� ��弁(131)に接続されている。室外熱交換器(115) の液側は、第1液管(124)を介してレシーバ(112)� ��頂部に接続されている。第1液管(124)には、� ��外熱交換器(115)へ向かう冷媒の流れを禁止� �る逆止弁(CV9)が設けられている。

 レシーバ(112)は、縦長の密閉容器状に構� �されている。レシーバ(112)では、室外熱交換 器(115)等で凝縮した高圧冷媒が一時的に貯留� ��れる。また、レシーバ(112)の底部には、第2� ��管(125)の一端が接続されている。第2液管(125 )の他端は、第1分岐配管(126)と第2分岐配管(127 )とに分岐している。

 第1分岐配管(126)は、第1液側閉鎖弁(205)に� ��続されている。第1分岐配管(126)は、第1液側 連絡配管(201)を介して室内回路(152)に連通し� �いる。第1分岐配管(126)には、第2液管(125)へ� �かう冷媒の流れを禁止する逆止弁(CV10)が設� �られている。第1分岐配管(126)からは、第1液� ��(124)における逆止弁(CV9)とレシーバ(112)の間� ��接続された第3分岐管(128)が分岐している。� ��3分岐管(128)には、第1分岐配管(126)へ向かう� ��媒の流れを禁止する逆止弁(CV11)が設けられ� ��いる。

 第2分岐配管(127)は、第2液側閉鎖弁(206)に� ��続されている。第2分岐配管(127)は、第2液側 連絡配管(202)を介して各庫内回路(161a,161b)に� �通している。第2分岐配管(127)には、後述す� �第2中間熱交換器(117)が接続されている。第2� ��岐配管(127)からは、第4分岐管(129)とインジ� �クション管(インジェクション回路を構成す� ��分岐配管)(130)とが分岐している。

 第4分岐管(129)は、第2中間熱交換器(117)と� ��2液側閉鎖弁(206)の間から分岐している。第4 分岐管(129)は、第2分岐配管(127)に接続されて� ��る方とは逆端が第1液管(124)における室外熱� ��換器(115)と逆止弁(CV9)の間に接続されている 。第4分岐管(129)には、開度可変の電子膨張弁 により構成された第1室外膨張弁(166)が設けら れている。

 インジェクション管(130)は、第4分岐管(129 )の分岐箇所と第2液側閉鎖弁(206)の間から分� �している。インジェクション管(130)はインジ ェクション通路を構成している。インジェク ション管(130)は、第2分岐配管(127)から延びる� ��注入管(130d)と、主注入管(130d)から分岐して� ��1可変容量圧縮機(114a)の中間ポート(5)に接続 する左側分岐注入管(130a)と、主注入管(130d)か ら分岐して第2可変容量圧縮機(114b)の中間ポ� �ト(6)に接続する右側分岐注入管(130b)と、主� �入管(130d)から分岐して固定容量圧縮機(114c)� �中間ポート(7)に接続する中央分岐注入管(130c )とを備えている。本実施形態2では、左側分� ��注入管(130a)と右側分岐注入管(130b)が本発明� ��第1分岐管を構成し、中央分岐注入管(130c)が 第2分岐管を構成している。また、第1可変容� ��圧縮機(114a)の中間ポート(5)及び第2可変容量 圧縮機(114b)の中間ポート(6)は固定容量圧縮機 (114c)の中間ポート(7)よりも小径である。

 主注入管(130d)には、第2室外膨張弁(減圧� �段)(167)が設けられている。第2室外膨張弁(167 )は開度可変の電子膨張弁により構成されて� �る。第2室外膨張弁(167)では、第2分岐配管(127 )から主注入管(130d)に流入した冷媒が、冷凍� �イクルにおける中間圧に減圧される。

 各分岐注入管(130a,130b,130c)には、流量調整 弁として電子膨張弁(211,212,213)が設けられて� �る。流量調整弁の機能は実施形態1と同じで� ��る。

 本実施形態2では、室内熱交換器(154)及び� ��内熱交換器(164)の両方へ供給される冷媒を� �却するための第1中間熱交換器(116)と、室内� �交換器(154)及び庫内熱交換器(164)のうち庫内� ��交換器(164)だけに供給される冷媒を冷却す� �ための第2中間熱交換器(117)とが設けられて� �る。

 第1中間熱交換器(116)は、第1流路(116a)を流 通する冷媒と第2流路(116b)を流通する冷媒と� �熱交換させるように構成されている。第1中� ��熱交換器(116)は、例えば二重管式熱交換器� �より構成されている。第1中間熱交換器(116)� �は、第1流路(116a)が第2液管(125)に接続され、� ��1流路(116a)の内側に形成された第2流路(116b)� �主注入管(130d)における第2室外膨張弁(167)の� �流に接続されている。第1中間熱交換器(116)� �おける熱交換では、第2液管(125)の高圧の冷� �が主注入管(130d)の中間圧の冷媒によって冷� �される。

 第2中間熱交換器(117)は、第1流路(117a)を流 通する冷媒と第2流路(117b)を流通する冷媒と� �熱交換させるように構成されている。第2中� ��熱交換器(117)は、例えばプレート式の熱交� �器により構成されている。第2中間熱交換器( 117)では、第1流路(117a)が第2分岐配管(127)に接� ��され、第2流路(117b)が主注入管(130d)における 第1中間熱交換器(116)の下流に接続されている 。第2中間熱交換器(117)における熱交換では、 第2分岐配管(127)の高圧の冷媒が主注入管(130d) の中間圧の冷媒によって冷却される。

 第1四路切換弁(131)は、第1ポート(P1)が吐� �合流管(121)に、第2ポート(P2)が第2四路切換弁 (132)の第4ポート(P4)に、第3ポート(P3)が室外熱 交換器(115)に、第4ポート(P4)が第1ガス側閉鎖� ��(1113)にそれぞれ接続されている。また、第2 四路切換弁(132)は、第1ポート(P1)が吐出分岐� �(122)に、第2ポート(P2)が第2吸入管(157b)に、第 4ポート(P4)が第1四路切換弁(131)の第2ポート(P2 )にそれぞれ接続されている。第2四路切換弁( 132)の第3ポート(P3)は閉塞された閉鎖ポートに 構成されている。また、第3四路切換弁(133)は 、第1ポート(P1)が吐出合流管(121)に接続され� �高圧管(136)に、第2ポート(P2)が第3吸入管(157c) に、第3ポート(P3)が第2吸入分岐管(158b)に、第 4ポート(P4)が第1吸入分岐管(158a)にそれぞれ接 続されている。

 第1乃至第3の各四路切換弁(131,32,33)は、第 1ポート(P1)と第3ポート(P3)が互いに連通して� �2ポート(P2)と第4ポート(P4)が互いに連通する� ��1状態(図4に実線で示す状態)と、第1ポート(P 1)と第4ポート(P4)が互いに連通して第2ポート( P2)と第3ポート(P3)が互いに連通する第2状態(� �4に破線で示す状態)との間で切換自在に構成 されている。

 本実施形態2では、第1吐出管(156a)に第1油� ��離器(137a)が、第2吐出管(156b)に第2油分離器(1 37b)が、第3吐出管(156c)に第3油分離器(137c)が設 けられている。各油分離器(137)は、密閉容器� ��に構成され、対応する圧縮機(114)から吐出� �れた冷媒から冷凍機油を分離するように構� �されている。

 また、第1油分離器(137a)には第1油戻し管(1 42)が接続され、第2油分離器(137b)には第2油戻� ��管(143)が接続され、第3油分離器(137c)には第3 油戻し管(144)が接続されている。各油戻し管( 142,143,144)は、油分離器(137)で分離された冷凍� ��油をインジェクション管(130)を通じて圧縮� �(114)の中間圧の圧縮室に送るように構成され ている。上記各油戻し管(142,143,144)は合流し� �後にインジェクション管(130)に接続され、各 圧縮機(114)へ中間ポート(5,6,7)から注入される 。

 第1油戻し管(142)には、第1油分離器(137a)側 から順番に、第1油分離器(137a)側へ戻る冷凍� �油の流れを禁止する逆止弁(CV12)と、高圧の� �凍機油を中間圧に減圧するキャピラリーチ� �ーブ(141a)とが設けられている。第2油戻し管( 143)には、第2油分離器(137b)側から順番に、第2 油分離器(137b)側へ戻る冷凍機油の流れを禁止 する逆止弁(CV13)と、高圧の冷凍機油を中間圧 に減圧するキャピラリーチューブ(141b)とが設 けられている。第3油戻し管(144)には、第3油� �離器(137c)側から順番に、第3油分離器(137c)側� ��戻る冷凍機油の流れを禁止する逆止弁(CV14)� ��、高圧の冷凍機油を中間圧に減圧するキャ� ��ラリーチューブ(141c)とが設けられている。

 また、室外ユニット(110)には、各種のセ� �サが設けられている。具体的に、吐出合流� �(121)には、吐出圧力センサ(118)が設けられて� ��る。各吐出管(156)には、吐出温度センサが� �けられている(図示省略)。第1吸入管(157a)に� �、第1吸入圧力センサ(119a)及び第1吸入温度セ ンサ(120a)が設けられている。第2吸入管(157b)� �は、第2吸入圧力センサ(119b)及び第2吸入温度 センサ(120b)が設けられている。第2分岐配管(1 27)には、液温度センサ(172)が設けられている� ��これらのセンサの検出値は、後述するコン� ��ローラ(210)に入力される。

  〈室内ユニット〉
 室内回路(152)では、その液側端からガス側� �へ向かって順に、室内膨張弁(153)と室内熱交 換器(154)とが設けられている。室内膨張弁(153 )は、開度が調節可能な電子膨張弁により構� �されている。また、室内熱交換器(154)は、ク ロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型 熱交換器により構成されている。室内熱交換 器(154)は、第2利用側熱交換器(154)を構成して� ��る。室内熱交換器(154)の近傍には、室内熱� �換器(154)に室内空気を送る室内ファン(155)が� ��けられている。室内熱交換器(154)では、冷� �と室内空気との間で熱交換が行われる。

 また、室内回路(152)では、室内熱交換器(1 54)の伝熱管に、蒸発温度センサ(221)が設けら� ��ている。また、室内回路(152)におけるガス� �端の近傍に、ガス温度センサ(222)が設けられ ている。室内ユニット内には、室温センサ(22 3)が設けられている。

  〈庫内ユニット〉
 第1庫内回路(161a)及び第2庫内回路(161b)では� �その液側端からガス側端へ向かって順に、� �内膨張弁(163a,163b)と庫内熱交換器(164a,164b)と� ��それぞれ設けられている。各庫内膨張弁(163 a,163b)は、開度が調節可能な電子膨張弁によ� �構成されている。各庫内熱交換器(164a,164b)は 、クロスフィン式のフィン・アンド・チュー ブ型熱交換器により構成されている。第1庫� �回路(161a)の庫内熱交換器(164a)は、第1利用側� ��交換器(164a)を構成している。各庫内熱交換� ��(164a,164b)の近傍には、庫内熱交換器(164a,164b) に庫内空気を送る庫内ファン(165a,165b)が設け� ��れている。各庫内熱交換器(164a,64b)では、冷 媒と庫内空気との間で熱交換が行われる。

 また、各庫内回路(161a,61b)では、庫内熱交 換器(164a,64b)の伝熱管に、蒸発温度センサ(224a ,224b)が設けられている。また、庫内回路(161a, 61b)におけるガス側端の近傍に、ガス温度セ� �サ(225a,225b)が設けられている。庫内ユニット 内には、庫内温度センサ(226a,226b)が設けられ� ��いる。

  〈ブースタユニット〉
 ブースタ回路(181)には、運転容量が可変の� �ースタ圧縮機(186)が設けられている。ブース タ圧縮機(186)の吐出管(178)には、ブースタ圧� �機(186)側から順に、油分離器(187)、高圧圧力� ��イッチ(188)、逆止弁(CV15)が設けられている� �油分離器(187)には、キャピラリーチューブ(19 1)が設けられた油戻し管(192)が接続されてい� �。また、ブースタ回路(181)には、ブースタ圧 縮機(186)をバイパスするバイパス管(195)が設� �られている。バイパス管(195)には、逆止弁(CV 16)が設けられている。

  〈コントローラ〉
 上記コントローラ(210)は、上記可変容量圧� �機(114a,114b)に接続されている第1流量調整弁(2 11,212)の開度調整を行う第1制御部(210a)と、上� ��固定容量圧縮機(114c)に接続されている第2流 量調整弁(213)の開度調整を行う第2制御部(210b) とを有している。

 上記第1制御部(210a)は、可変容量圧縮機(11 4a,114b)に設けられた上記インバータの運転周� ��数に基づいて、上記第1流量調整弁(211,212)の 弁開度を調整するように構成されている。一 方、上記第2制御部(210b)は、上記インバータ� �運転周波数に基づいて、上記第2流量調整弁( 213)の弁開度を調整するように構成されてい� �。

 制御の具体的な内容は実施形態1と基本的 に同じである。

   -運転動作-
 次に、冷凍装置(100)が行う運転動作につい� �運転の種類毎に説明する。この冷凍装置(100) は、7種類の運転モードを設定可能に構成さ� �ている。具体的には、<i>室内ユニット(1 50)の冷房のみを行う冷房運転、<ii>室内� �ニット(150)の暖房のみを行う暖房運転、<ii i>第1庫内ユニット(160a)と第2庫内ユニット(1 60b)での庫内の冷却のみを行う冷蔵冷凍運転� �<iv>第1庫内ユニット(160a)及び第2庫内ユ� �ット(160b)での庫内の冷却と共に室内ユニッ� �(150)での冷房を行う冷却冷房運転、<v>室 外熱交換器(115)を用いずに、第1庫内ユニット (160a)及び第2庫内ユニット(160b)での庫内の冷� �と室内ユニット(150)での暖房とを行う第1冷� �暖房運転、<vi>第1冷却暖房運転で室内ユ ニット(150)の暖房能力が余るときに行う第2冷 却暖房運転、そして<vii>第1冷却暖房運転 で室内ユニット(150)の暖房能力が不足すると� ��に行う第3冷却暖房運転が選択可能に構成さ れている。

  〈冷房運転〉
 冷房運転では、図5に示すように、第1四路� �換弁(131)及び第2四路切換弁(132)が共に第1状� �に設定された状態で、第2可変容量圧縮機(114 b)の運転が行われる。各庫内膨張弁(163)は閉� �態に設定される。冷房運転中は、室内熱交� �器(154)を通過した冷媒の過熱度が目標過熱度 (1例えば5℃)になるように、室内膨張弁(153)の 開度が制御される。この点は、後述する冷却 冷房運転でも同じである。

 冷房運転では、室外熱交換器(115)が凝縮� �となって室内熱交換器(154)が蒸発器となる蒸 気圧縮冷凍サイクルが行われる。なお、冷房 運転では、冷房能力が不足する場合に、固定 容量圧縮機(114c)の運転も行われる。その際、 第3四路切換弁(133)が第2状態に設定されて、� �定容量圧縮機(114c)が室内用圧縮機を構成す� �。第1可変容量圧縮機(114a)は常に停止してい� ��。 

 具体的に、冷房運転では、第2可変容量圧 縮機(114b)から吐出された冷媒が、室外熱交換 器(115)で凝縮し、レシーバ(112)を経て室内回� �(152)に流入する。室内回路(152)では、流入し� ��冷媒が、室内膨張弁(153)で減圧された後に� �室内熱交換器(154)で室内空気から吸熱して蒸 発する。冷媒によって冷却された室内空気は 店内空間へ供給される。室内熱交換器(154)で� ��発した冷媒は、第2可変容量容量圧縮機(114b) に吸入されて再び吐出される。なお、室内熱 交換器(154)での冷媒の蒸発温度は、例えば10� �程度になる。

  〈暖房運転〉
 暖房運転では、図6に示すように、第1四路� �換弁(131)が第2状態に設定されて第2四路切換� ��(132)が第1状態に設定された状態で、第2可変 容量圧縮機(114b)の運転が行われる。各庫内膨 張弁(163)は閉状態に設定される。

 暖房運転では、室内熱交換器(154)が凝縮� �となって室外熱交換器(115)が蒸発器となる蒸 気圧縮冷凍サイクルが行われる。なお、暖房 運転では、暖房能力が不足する場合には、固 定容量圧縮機(114c)の運転も行われる。その際 、第3四路切換弁(133)は第2状態に設定される� �第1可変容量圧縮機(114a)は常に停止している� ��

 具体的に、第2可変容量圧縮機(114b)から吐 出された冷媒は、室内回路(152)に流入して、� ��内熱交換器(154)で室内空気に放熱して凝縮� �る。冷媒によって加熱された室内空気は店� �空間へ供給される。室内熱交換器(154)で凝縮 した冷媒は、第1室外膨張弁(166)で減圧された 後に室外熱交換器(115)で蒸発し、第2可変容量 圧縮機(114b)に吸入されて再び吐出される。

  〈冷蔵冷凍運転〉
 冷蔵冷凍運転では、図7に示すように、第1� �路切換弁(131)が第1状態に設定された状態で� �第1可変容量圧縮機(114a)の運転が行われる。� ��内膨張弁(153)は閉状態に設定される。冷蔵� �凍運転中は、庫内熱交換器(164,64b)を通過し� �冷媒の過熱度が目標過熱度(1例えば5℃)にな� ��ように、庫内膨張弁(163a,163b)の開度が制御� �れる。この点は、後述する冷却冷房運転及� �冷却暖房運転でも同じである。

 冷蔵冷凍運転では、室外熱交換器(115)が� �縮器となって各庫内熱交換器(164)が蒸発器と なる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。なお 、冷蔵冷凍運転では、庫内の冷却能力が不足 する場合には、固定容量圧縮機(114c)の運転も 行われる。その際、第3四路切換弁(133)が第1� �態に設定されて、固定容量圧縮機(114c)が庫� �用圧縮機を構成する。第2可変容量圧縮機(114 b)は常に停止している。 

 具体的に、冷蔵冷凍運転では、第1可変容 量圧縮機(114a)から吐出された冷媒が、室外熱 交換器(115)で凝縮する。そして、室外熱交換� ��(115)で凝縮した冷媒は、レシーバ(112)を経て 、第1庫内回路(161a)及び第2庫内回路(161b)にそ� ��ぞれ分配される。

 第1庫内回路(161a)では、流入した冷媒が、 庫内膨張弁(16203)で減圧された後に、庫内熱� �換器(164a)で庫内空気から吸熱して蒸発する� �冷媒によって冷却された庫内空気は、冷蔵� �ョーケースの庫内へ供給される。また、第2� ��内回路(161b)では、流入した冷媒が、庫内膨� ��弁(16204)で減圧された後に、庫内熱交換器(16 4b)で庫内空気から吸熱して蒸発する。冷媒に よって冷却された庫内空気は、冷凍ショーケ ースの庫内へ供給される。庫内熱交換器(164b) で蒸発した冷媒は、ブースタ圧縮機(186)によ� ��て圧縮される。そして、庫内熱交換器(164a)� ��蒸発した冷媒と、ブースタ圧縮機(186)によ� �て圧縮された冷媒とは、合流後に第1可変容� ��圧縮機(114a)に吸入されて再び吐出される。

 なお、冷蔵冷凍運転では、庫内熱交換器( 164a)での冷媒の蒸発温度が例えば5℃に設定さ れ、庫内熱交換器(164b)での冷媒の蒸発温度が 例えば-30℃に設定される。

 また、冷蔵冷凍運転では、固定容量圧縮� ��(114c)が庫内用圧縮機となる場合に、第1可変 容量圧縮機(114a)及び固定容量圧縮機(114c)が同 じ庫内熱交換器(164a)で蒸発した冷媒を吸入す る同吸入の冷凍サイクルが行われる。

  〈冷却冷房運転〉
 冷却冷房運転では、第1四路切換弁(131)及び� ��2四路切換弁(132)が共に第1状態に設定された 状態で、第1可変容量圧縮機(114a)及び第2可変� ��量圧縮機(114b)の運転が行われる。冷却冷房� ��転では、室外熱交換器(115)が凝縮器となっ� �室内熱交換器(154)及び各庫内熱交換器(164)が� ��発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われ� ��。

 なお、冷却冷房運転では、室内ユニット( 150)における冷房能力及び庫内ユニット(160)に おける冷却能力が足りている場合には、固定 容量圧縮機(114c)が停止される。また、庫内ユ ニット(160)における冷却能力が不足する場合� ��は、図8に示すように、第3四路切換弁(133)が 第1状態に設定されて固定容量圧縮機(114c)の� �転が行われる。この場合、固定容量圧縮機(1 14c)は庫内用圧縮機となる。また、室内ユニ� �ト(150)における冷房能力が不足する場合には 、図9に示すように、第3四路切換弁(133)が第2� ��態に設定されて固定容量圧縮機(114c)の運転� ��行われる。この場合、固定容量圧縮機(114c)� ��室内用圧縮機となる。

 具体的に、冷却冷房運転では、第1可変容 量圧縮機(114a)及び第2可変容量圧縮機(114b)か� �吐出された冷媒が、室外熱交換器(115)で凝縮 する。そして、室外熱交換器(115)で凝縮した� ��媒は、レシーバ(112)を経て、第1庫内回路(161 a)、第2庫内回路(161b)、及び室内回路(152)に分� ��される。

 第1庫内回路(161a)及び第2庫内回路(161b)に� �配された冷媒は、冷蔵冷凍運転と同様の流� �で流通し、第1可変容量圧縮機(114a)に吸入さ� ��て再び吐出される。室内回路(152)に分配さ� �た冷媒は、冷房運転と同様の流れで流通し� �第2可変容量圧縮機(114b)に吸入されて再び吐� ��される。

 なお、冷却冷房運転では、室内熱交換器( 154)での冷媒の蒸発温度が例えば10℃程度にな り、第1庫内回路(161a)の庫内熱交換器(164a)で� �冷媒の蒸発温度が例えば5℃に設定され、第2 庫内回路(161b)の庫内熱交換器(164b)での冷媒の 蒸発温度が例えば-30℃に設定される。室内熱 交換器(154)における冷媒の蒸発温度は、第1庫 内回路(161a)の庫内熱交換器(164a)における冷媒 の蒸発温度よりも高くなる。

 冷却冷房運転では、第1庫内回路(161a)の庫 内熱交換器(164a)で蒸発した冷媒を第1可変容� �圧縮機(114a)が吸入して、その庫内熱交換器(1 64a)よりも冷媒の蒸発温度が高くなる室内熱� �換器(154)で蒸発した冷媒を第2可変容量圧縮� �(114b)が吸入する別吸入の冷凍サイクルが行� �れる。また、固定容量圧縮機(114c)が室内用� �縮機となる場合には、固定容量圧縮機(114c)� �室内熱交換器(154)で蒸発した冷媒を吸入する 。また、冷却冷房運転では、固定容量圧縮機 (114c)が庫内用圧縮機となる場合に、第1可変� �量圧縮機(114a)及び固定容量圧縮機(114c)が同� �庫内熱交換器(164a)で蒸発した冷媒を吸入す� �同吸入の冷凍サイクルにもなる。

  〈第1冷却暖房運転〉
 第1冷却暖房運転では、図10に示すように、� ��1四路切換弁(131)が第2状態に設定されて第2� �路切換弁(132)が第1状態に設定された状態で� �第1可変容量圧縮機(114a)の運転が行われる。� ��1冷却暖房運転では、庫内の冷却能力が不足 する場合に、固定容量圧縮機(114c)の運転も行 われる。その際、第3四路切換弁(133)が第1状� �に設定され、固定容量圧縮機(114c)は庫内用� �縮機となる。第1冷却暖房運転では、室内熱� ��換器(154)が凝縮器となって各庫内熱交換器(1 64)が蒸発器となる蒸気圧縮冷凍サイクルが行 われる。第1冷却暖房運転中は、第1庫内ユニ� ��ト(160a)と第2庫内ユニット(160b)との冷却能力 (1蒸発熱量)と、室内ユニット(150)の暖房能力( 1凝縮熱量)とがバランスし、100%の熱回収が行 われる。

 具体的に、第1可変容量圧縮機(114a)から吐 出された冷媒は、室内熱交換器(154)で室内空� ��に放熱して凝縮する。室内熱交換器(154)で� �縮した冷媒は、第1庫内回路(161a)及び第2庫内 回路(161b)にそれぞれ分配される。第1庫内回� �(161a)及び第2庫内回路(161b)に分配された冷媒� ��、冷蔵冷凍運転と同様の流れで流通し、第1 可変容量圧縮機(114a)に吸入されて再び吐出さ れる。

 第1冷却暖房運転では、固定容量圧縮機(11 4c)が庫内用圧縮機となる場合に、第1可変容� �圧縮機(114a)及び固定容量圧縮機(114c)が同じ� �内熱交換器(164a)で蒸発した冷媒を吸入する� �吸入の冷凍サイクルが行われる。この点は� �後述する第2冷却暖房運転及び第3冷却暖房運 転でも同じである。

  〈第2冷却暖房運転〉
 第2冷却暖房運転は、第1冷却暖房運転の際� �暖房能力が余っている場合に、図11に示すよ うに、第2四路切換弁(132)を第2状態に切り換� �ることによって行われる。第2冷却暖房運転� ��は、室外熱交換器(115)が凝縮器として動作� �る。第2冷却暖房運転時の設定は、第2四路切 換弁(132)以外は、基本的に第1冷却暖房運転と 同じである。

 第2冷却暖房運転では、第1可変容量圧縮� �(114a)から吐出した冷媒の一部が、室外熱交� �器(115)に流入する。室外熱交換器(115)では、� ��入した冷媒が室外空気に放熱して凝縮する� ��室外熱交換器(115)で凝縮した冷媒は、室内� �交換器(154)で凝縮した冷媒と合流して、第1� �内回路(161a)及び第2庫内回路(161b)にそれぞれ� ��配される。第2冷却暖房運転では、第1庫内� �ニット(160a)と第2庫内ユニット(160b)との冷却� ��力(1蒸発熱量)と、室内ユニット(150)の暖房� �力(1凝縮熱量)とはバランスせずに、余る凝� �熱が室外熱交換器(115)で放出される。

  〈第3冷却暖房運転〉
 第3冷却暖房運転は、第1冷却暖房運転の際� �暖房能力が不足する場合に、図12に示すよう に、第2四路切換弁(132)を第1状態に設定する� �共に第1室外膨張弁(166)を開状態に設定した� �態で、第2可変容量圧縮機(114b)の運転を行う� ��とによって行われる。第3冷却暖房運転では 、室内熱交換器(154)が凝縮器となって各庫内� ��交換器(164)及び室外熱交換器(115)が蒸発器と なる蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。

 第3冷却暖房運転では、室内熱交換器(154)� ��凝縮した冷媒が、第1庫内回路(161a)及び第2� �内回路(161b)だけでなく、室外熱交換器(115)側 へ分配される。室外熱交換器(115)に分配され� ��冷媒は、第1室外膨張弁(166)で減圧された後� ��室外熱交換器(115)で蒸発して、第2可変容量� ��縮機(114b)に吸入されて再び吐出される。第3 冷却暖房運転では、第1庫内ユニット(160a)と� �2庫内ユニット(160b)との冷却能力(1蒸発熱量)� ��、室内ユニット(150)の暖房能力(1凝縮熱量)� �はバランスせずに、不足する蒸発熱が室外� �交換器(115)で吸熱される。

  〈インジェクション動作〉
 本実施形態2においても、上記の各運転状態 において、実施形態1と同様に、各圧縮機(114a ,114b,114c)へのインジェクション動作が行われ� ��。その際、可変容量圧縮機である第1,第3圧� ��機(114a,114b)の中間ポート(5,6)が固定容量圧縮 機である第2圧縮機(114c)の中間ポート(7)より� �小径であるため、インバータの周波数が低� �ときのインジェクション量を抑えることが� �きる。また、インバータの運転周波数に応� �、コントローラ(210)によって流量調整弁(211,2 12,213)の開度調整も行われるので、インバー� �の周波数が低いときの可変容量圧縮機(114a,11 4b)へのインジェクション量をより確実に抑え ることができる。

   -実施形態2の効果-
 本実施形態2によれば、上記冷媒回路(200)に� ��調系統の利用側熱交換器と冷蔵・冷凍系統� ��利用側熱交換器とが設けられた冷凍装置(100 )であって、上記各圧縮機(114a,114b,114c)に、空� ��系統の利用側熱交換器に接続される圧縮機� ��、冷蔵・冷凍系統の利用側熱交換器に接続� ��れる圧縮機とが含まれている場合に、可変� ��量圧縮機である第1,第3圧縮機(114a,114b)の中� �ポート(5,6)を固定容量圧縮機である第2圧縮� �(114c)の中間ポート(7)よりも小径にするとと� �に、インバータの運転周波数に応じて流量� �整弁(211,212,213)の開度調整を行うようにした� ��とによって、インバータの周波数が低いと� ��の可変容量圧縮機(114a,114b)へのインジェク� �ョン量を確実に抑えることができる。

 したがって、可変容量圧縮機(114a,114b)に� �ける高圧冷媒の温度が低くなり過ぎないよ� �にすることができる。これは、実施形態1と� ��様に、固定容量圧縮機(114c)よりも可変容量� ��縮機(114a,114b)の方へインジェクション冷媒� �流れにくくなるためである。また、固定容� �圧縮機(114c)においては、十分なインジェク� �ョン量を確保できるので、高圧冷媒の温度� �低くすることができる。

 以上のことから、各圧縮機(114a,114b,114c)の 間に生じる高圧冷媒の温度のアンバランスを できるだけ抑えながら、各圧縮機(114a,114b,114c )に冷媒インジェクションをすることができ� �。

 《その他の実施形態》
 上記実施形態については、以下のような構� ��としてもよい。

 上記各実施形態では、庫外回路(20)におい て3台の圧縮機(21a,21b,21c)(114a,114b,114c)を設ける ようにしたが、これに限定されず、圧縮機の 台数は2台または4台以上であって、そのうち� ��少なくとも1台が可変容量型の圧縮機であれ ばよい。この場合であっても同様の作用効果 を得ることができる。

 上記実施形態1では、上記第2流量調整弁(3 0b,30c)を開度可変な電子膨張弁で構成したが� �これに限定されず、実施形態1の変形例に記� ��しているように、開閉自在な電磁弁で構成� ��てもよい。この場合、上記電磁弁が全開と� ��ったときのCV値が、上記第1流量調整弁(30a)� �開度が全開になったときのCV値よりも大きい と、全ての流量調整弁(30a,30b,30c)が全開とな� �た場合に、第2,第3圧縮機(21b,21c)の方へ中間� �冷媒が多く流れる可能性がある。したがっ� �、上記電磁弁が全開となったときのCV値は、 上記第1流量調整弁(30a)の開度が全開になった ときのCV値よりも小さくするのがよい。

 なお、以上の実施形態は、本質的に好ま� ��い例示であって、本発明、その適用物、あ� ��いはその用途の範囲を制限することを意図� ��るものではない。