Beschreibung

Titel

Kraftstoffinjektor

Stand der Technik

Die Erfindung betrifft einen Injektor zum Einspritzen von Kraftstoff in einen Brennraum einer Brennkraftmaschine, insbesondere einen Common-Rail-Injektor, gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Aus der EP 1 612 403 Al ist ein Common-Rail-Injektor mit einem in axialer Richtung druckausgeglichenen Steuerventil bekannt. Mittels des Steuerventils kann der Kraftstoffdruck innerhalb einer von einem Einspritzventilelement begrenzten Steuerkammer beeinflusst werden. Durch die Variation des Kraftstoffdrucks innerhalb der Steuerkammer wird das Einspritzventilelement zwischen einer öffnungsstellung und ei- ner Schließstellung verstellt, wobei das Einspritzventilelement in seiner öffnungsstellung den Kraftstofffluss in den Brennraum einer Brennkraftmaschine freigibt. Zur Realisierung der axialen Druckausgeglichenheit des Steuerventils umfasst dieses ein mittels eines elektromagnetischen Aktua- tors verstellbares, hülsenförmiges Steuerventilelement, dessen stirnseitige Dichtlinie mit einem Steuerventilsitz zusammenwirkt. Dabei ist die kreisringförmige Dichtlinie direkt am inneren Führungsdurchmesser der Steuerventilhülse ausgebildet. Der Führungsdurchmesser des hülsenförmigen Steuerventilelementes entspricht dabei dem Außendurchmesser eines axial in das Steuerventilelement hineinragenden Bolzens zuzüglich eines minimalen Spiels. Im Neuzustand des Injektors hat die Dichtlinie eine minimale Breitenerstre-

ckung. Dies führt zu extrem hohen Flächenpressungen, was wiederum durch die hohen wirkenden Impulskräfte und durch die Reibung zwischen dem Steuerventilelement und dem Steuerventilsitz zu einer starken Abplattung der Dichtkante führt. Hieraus resultiert eine Abnahme der Flächenpressung, was wiederum zu Undichtigkeiten des Steuerventils führen kann .

Offenbarung der Erfindung Technische Aufgabe

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen verbesserten Injektor vorzuschlagen, bei dem Undichtigkeiten zwischen dem Steuerventilelement und dem Steuerventilsitz, zu- mindest weitgehend, vermieden werden.

Technische Lösung

Diese Aufgabe wird mit einem Injektor mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben. In den Rahmen der Erfindung fallen sämtliche Kombinationen aus zumindest zwei von in der Beschreibung, den Ansprüchen und/oder den Figuren offenbarten Merkmalen.

Der Erfindung liegt der Gedanke zugrunde, die insbesondere kreisringförmige Dichtlinie (Dichtkante) des Injektors mit einem (Innen-) Durchmesser auszubilden, der größer ist als der innere Führungsdurchmesser. Anders ausgedrückt befindet sich die Dichtlinie, im Gegensatz zum Stand der Technik, bei einem nach dem Konzept der Erfindung ausgebildeten Injektor nicht direkt an der Innenbohrung des Steuerventilelementes, sondern ist mit Radialabstand zu dieser nach au-

ßen versetzt angeordnet. Bevorzugt befindet sich die Dichtlinie dabei am radial äußeren Rand einer Sitzbegrenzung des Steuerventilelementes. Der Vorschlag, die Dichtlinie mit einem Durchmesser auszubilden, der größer ist als der inne- re Führungsdurchmesser des Steuerventilelementes, erscheint zunächst überraschend, da hierdurch auf eine axiale Druck- ausgeglichenheit verzichtet wird - es entsteht eine innere Druckstufe, an der aus einer Steuerkammer strömender Kraftstoff angreifen und damit das Steuerventilelement mit einer Kraft in öffnungsrichtung beaufschlagen kann. Der beschriebene Effekt wird in Kauf genommen, da bei einem nach dem Konzept der Erfindung ausgebildeten Injektor Verschleißerscheinungen im Bereich der Dichtkante mit Vorteil minimiert werden, was in der Folge die Gefahr von Undichtigkeiten er- heblich reduziert. Während des Betriebs des Injektors wird sich die ursprünglich sehr scharfkantige Dichtlinie in radialer Richtung verbreitern (abplatten), bevorzugt jedoch maximal auf eine Radialerstreckung zwischen etwa 50μm und 150μm (in Abhängigkeit der tatsächlich wirkenden Drücke, Durchmesser und Kräfte) . Von besonderem Vorteil ist dabei, dass diese Verbreiterung im Gegensatz zum Stand der Technik bei einem nach dem Konzept der Erfindung ausgebildeten Injektor in radialer Richtung nach innen zum Hochdruckbereich erfolgt, so dass sich in der Folge die Druckstufe während des Betriebs verkleinert.

Um die aus der Anordnung der Dichtlinie mit Radialabstand zum Führungsdurchmesser resultierende Druckstufe am Steuerventilelement so gering wie möglich auszubilden, befindet sich die Dichtlinie in Weiterbildung der Erfindung nicht unmittelbar an der Grenze zum Außendurchmesser des Steuerventils, sondern ist relativ zu diesem mit Radialabstand, also nach radial innen versetzt, angeordnet. Besonders be-

vorzugt ist eine Ausführungsform, bei der der Radialabstand zwischen dem inneren Führungsdurchmesser und der Dichtlinie im Neuzustand des Injektors lediglich etwa 20 μm bis 120μm, vorzugsweise etwa 30μm bis lOOμm beträgt.

Wie eingangs erwähnt, führt eine am Innenumfang des Steuerventilelementes angeordnete Dichtlinie zu plastischen Verformungen, insbesondere am Steuerventilsitz, und verringert dadurch die Festigkeitswerte. Dies ist insbesondere bei als Flachsitz ausgebildeten Steuerventilsitzen und bei konischen Steuerventilwinkeln mit einem flachen Kegelwinkel von etwa 120° und weniger als 180° der Fall. Da jedoch gerade derartig ausgebildete Steuerventilsitze deutlich weniger Schlupf zwischen dem Steuerventilelement und dem Steuerven- tilsitz aufweisen, zeichnen sie sich durch einen geringen Reibverschleiß aus. Daher ist die Anordnung der Dichtlinie mit Radialabstand zum inneren Führungsdurchmesser besonders vorteilhaft in Kombination mit als Flachsitz oder als Kegelsitz mit einem geringen Kegelwinkel ausgebildeten Steu- erventilsitzen . Unter einem Kegelwinkel wird dabei der Winkel zwischen zwei diametral gegenüberliegenden Schrägabschnitten des Kegels verstanden, also der doppelte Winkel zwischen der Kegelfläche und der Längsmittelachse des Steuerventilelementes .

Von besonderem Vorteil ist eine Ausführungsform, bei der radial innen an die Dichtlinie eine innere Ringfläche angrenzt, die innenkonusförmig ausgebildet ist, also winklig zum Steuerventilsitz, genauer zur Steuerventilsitzfläche, verläuft. Eine derartig ausgebildete innere Ringfläche bildet eine Sitzbegrenzung, deren radial äußere Grenze von der Dichtlinie gebildet ist. Bevorzugt beträgt der Winkel, unter dem sich die innere Ringfläche von dem Steuerventilsitz

(Steuerventilsitzfläche) weg erstreckt, zwischen etwa 0,1° und etwa 50°. Besonders bevorzugt ist der Winkel aus einem Bereich zwischen etwa 0,5° und etwa 5° gewählt.

Von Vorteil ist eine Ausführungsform, bei der sich die innere Ringfläche ausgehend von der Dichtlinie radial bis an den inneren Führungsdurchmesser erstreckt und nicht an eine zusätzlich innerste Ringfläche angrenzt, die winklig zur inneren Ringfläche verlaufen würde. Bei einer sich in radi- aler Richtung bis an den inneren Führungsdurchmesser erstreckenden inneren Ringfläche wird die Sitzbegrenzung radial innen von der Kante zwischen der inneren Ringfläche und dem Führungsabschnitt des Steuerventilelementes gebildet, wobei der Innendurchmesser der Kante dem Führungs- durchmesser des Steuerventilelementes entspricht.

Um die auftretenden Belastungen im Bereich der Dichtlinie und damit plastische Verformungen weiter zu minimieren, ist in Weiterbildung der Erfindung mit Vorteil vorgesehen, dass der Winkel, der von der radial inneren Ringfläche und einer radial außen an die Dichtlinie angrenzenden äußeren Ringfläche aufgespannt wird, größer ist als 90°. Bevorzugt ist der Winkel größer als 100° gewählt. Besonders bevorzugt ist eine Ausführungsform mit einem Winkel von etwa 120°. Es sind auch inverse Konusformen (Innenkonus), vorzugsweise mit einem entsprechenden Winkel von bis zu etwa - 120°, realisierbar .

Insbesondere dann, wenn der Steuerventilsitz als Flachsitz oder als Kegelsitz mit einem flachen Kegelwinkel ausgebildet ist, ist eine Ausführungsform bevorzugt, bei der die radial außen an die Dichtlinie angrenzende äußere Ringfläche zum Steuerventilsitz, genauer zur Steuerventilsitzflä-

che, geneigt ist. Der Winkel sollte dabei so bemessen sein, dass einerseits eine ausreichende Sitzbegrenzung sichergestellt ist und andererseits eine Stützfunktion für die Dichtlinie gewährleistet ist. Besonders bevorzugt beträgt der Winkel zwischen etwa 10° und etwa 50°, insbesondere zwischen etwa 20° und etwa 45°. Besonders bevorzugt beträgt der Winkel etwa 30°.

Besonders bevorzugt ist eine Ausführungsform, bei der die winklig zum Steuerventilsitz angeordnete äußere Ringfläche in radialer Richtung nicht bis zum Außenumfang des Steuerventilelementes reicht, sondern bei der die äußere Ringfläche mit Radialabstand zu der Dichtlinie in eine Außenringfläche übergeht. Bevorzugt liegt diese Außenringfläche (äu- ßerste Ringfläche) in einer senkrecht zur Längsmittelachse des Steuerventilelementes liegenden Ebene. Bevorzugt ist die Radialerstreckung der äußeren, unmittelbar an die Dichtlinie angrenzenden, Ringfläche so gewählt, dass die Dichtlinie einen größeren Axialabstand zur radial äußersten Kante der äußeren Ringfläche als zur radial innersten Kante der inneren Ringfläche aufweist.

Es ist auch eine Ausführungsform realisierbar, bei der die äußere Ringfläche nicht zum Steuerventilsitz (Steuerventil- sitzfläche) geneigt ist, sondern in einer solchen Ebene liegt. Dabei kann sich die äußere Ringfläche bei dieser Bauform bevorzugt in radialer Richtung bis zum Außendurchmesser des Steuerventilelementes erstrecken. Die nicht schräge Anordnung der äußeren Ringfläche ist insbesondere für als Kegelsitz ausgebildete Steuerventilsitze vorteilhaft. Besonders bevorzugt ist der Winkel zwischen der außen an die Dichtlinie angrenzenden Ringfläche und dem Steuerventilsitz größer als der Winkel zwischen der radial innen

an die Dichtfläche angrenzenden Ringfläche und dem Steuerventilsitz .

In Weiterbildung der Erfindung ist mit Vorteil vorgesehen, dass die Dichtlinie des Injektors, insbesondere auch nach einer gewissen Laufzeit, höchstens eine Radialerstreckung von 150μm, vorzugsweise von weniger als 50μm aufweist. Bevorzugt ist die Radialerstreckung der Dichtkante unmittelbar nach der Neuherstellung des Injektors (wesentlich) kleiner als 50μm.

Kurze Beschreibung der Zeichnungen

Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele sowie anhand der Zeichnungen. Diese zeigen in:

Fig. 1: eine schematische Darstellung eines als Common- Rail-Injektor ausgebildeten Injektors mit einem hülsenförmigen Steuerventilelement,

Fig. 2: eine vergrößerte Darstellung eines Details aus

Fig. 1 gemäß einer ersten Ausführungsform und

Fig. 3: eine vergrößerte Darstellung eines Details aus Fig. 1 gemäß einer zweiten, alternativen Ausführungsform.

Ausführungsformen der Erfindung

In den Figuren sind gleiche Bauteile und Bauteile mit der gleichen Funktion mit den gleichen Bezugszeichen gekenn- zeichnet.

In Fig. 1 ist ein als Common-Rail-Injektor ausgebildeter Injektor 1 zum Einspritzen von Kraftstoff in einen Brennraum einer Brennkraftmaschine (nicht gezeigt) eines Kraft- fahrzeugs dargestellt. Eine Hochdruckpumpe 2 fördert Kraftstoff aus einem Vorratsbehälter 3 in einen Kraftstoff- Hochdruckspeicher 4 (Rail) . In diesem ist Kraftstoff, insbesondere Diesel oder Benzin, unter hohem Druck von in diesem Ausführungsbeispiel etwa 2000 bar gespeichert. An den Kraftstoff-Hochdruckspeicher 4 ist der Injektor 1 neben anderen, nicht gezeigten, Injektoren über jeweils eine Versorgungsleitung 5 angeschlossen. Die Versorgungsleitung 5 mündet in einen Druckraum 6 des Injektors 1. Mittels einer Rücklaufleitung 7 ist ein Niederdruckbereich 8 des Injek- tors 1 an den Vorratsbehälter 3 angeschlossen. über die Rücklaufleitung 7 kann eine später noch zu erläuternde Steuermenge an Kraftstoff von dem Injektor 1 zum dem Vorratsbehälter 3 abfließen.

Innerhalb eines Injektorkörpers 9 ist in diesem Ausführungsbeispiel ein Einspritzventilelement 10 axial verstellbar angeordnet. Das Einspritzventilelement 10 ist mit einem unteren Abschnitt in einem Düsenkörper 11 geführt, der mittels einer nicht gezeigten überwurfmutter gegen den Injek- torkörper 9 verspannt ist. Mit seinem in der Zeichnungsebene oberen Abschnitt ist das Einspritzventilelement 10 in einen in axialer Richtung weisenden Hülsenabschnitt 12 einer Drosselplatte 13 geführt.

Das Einspritzventilelement 10 weist an seiner Spitze 14 eine Schließfläche 15 auf, mit welcher das Einspritzventilelement 10 in eine dichte Anlage an einen innerhalb des Du- senkörpers 11 ausgebildeten Einspritzventilelementsitz 16 bringbar ist. Wenn das Einspritzventilelement 10 an seinem Einspritzventilelementsitz 16 anliegt, d. h. sich in einer Schließstellung befindet, ist der Kraftstoffaustritt aus einer Düsenlochanordnung 17 gesperrt. Ist es dagegen von seinem Einspritzventilelementsitz 16 abgehoben, kann Kraftstoff unmittelbar aus dem Druckraum 6 über am Außenumfang des Einspritzventilelementes 10 ausgebildete Axialkanäle 18 und den an diese anschließenden Ringraum 19 zwischen dem unteren Abschnitt des Einspritzventilelementes 10 und dem Düsenkörper 11 an dem Einspritzventilelementsitz 16 vorbei zur Düsenlochanordnung 17 strömen und dort im Wesentlichen unter Hochdruck (Rail-Druck) stehend in den nicht gezeigten Brennraum gespritzt werden.

Von einer oberen Stirnseite 20 des Einspritzventilelementes 10, welches neben der gezeigten einteiligen Ausführung auch mehrteilig ausbildbar ist, und dem in der Zeichnungsebene unteren Hülsenabschnitt 12 der Drosselplatte 13 wird eine Steuerkammer 21 begrenzt, deren Umfangswand radial außen vom Druckraum 6 begrenzt ist. Die Steuerkammer 21 ist über eine radial in dem Hülsenabschnitt 12 verlaufende Zulaufdrossel 22 mit dem Druckraum 6 verbunden. über die Zulauf- drossel 22 wird die Steuerkammer 21 mit unter Hochdruck stehendem Kraftstoff aus dem Druckraum 6 versorgt. Die Steuerkammer 21 ist über einen, in dem oberen, plattenför- migen Abschnitt der Drosselplatte 13 angeordneten, Ablaufkanal 23 mit Ablaufdrossel 24 mit einer Ventilkammer 25 verbunden, die radial außen von einem hülsenförmigen Steu-

erventilelement 26 eines Steuerventils 27 (Servo-Ventil) begrenzt ist. Aus der Ventilkammer 25 kann Kraftstoff in den Niederdruckbereich 8 des Injektors einströmen, wenn das von einem elektromagnetischen Aktuator 28 betätigbare Steu- erventilelement 26 von seinem Steuerventilsitz 29, der an der Drosselplatte 13 ausgebildet ist, abgehoben, d. h. das Steuerventil 27 geöffnet ist. Die Durchflussquerschnitte der Zulaufdrossel 22 und der Ablaufdrossel 24 sind dabei derart aufeinander abgestimmt, dass bei geöffnetem Steuer- ventil 27 ein Nettoabfluss von Kraftstoff (Steuermenge) aus der Steuerkammer 21 über die Ventilkammer 25 in den Niederdruckbereich 8 des Injektors 1 und von dort aus über die Rücklaufleitung 7 in den Vorratsbehälter 3 resultiert.

Innerhalb des Steuerventilelementes 26 ist ein Druckstift 30 aufgenommen, der die in axialer Richtung wirkenden Druckkräfte innerhalb der Ventilkammer 25 aufnimmt und die Ventilkammer 25 in axialer Richtung in der Zeichnungsebene nach oben abdichtet. Der Druckstift 30 stützt sich dabei an einem Verschlussdeckel 31 ab, wozu der Druckstift 30 einen Haltekörper 32 für Elektromagnete 33 des Aktuators 28 in axialer Richtung zentrisch und mit Radialabstand durchsetzt. Bei abgeschalteter Brennkraftmaschine sinkt der Druckstift 30 ab und liegt bis zum erneuten Druckaufbau an der Oberseite der Drosselplatte 13 auf. Der Außendurchmesser des zylindrischen Druckstiftes 30 entspricht dem inneren Führungsdurchmesser D ₁ des Steuerventilelementes 26 abzüglich eines Führungsspiels. Zusätzlich wird das Steuerventilelement 26 an seinem Außendurchmesser D _a , mit dem er ein Plattenbauteil 34 mit Axialabstand zu der Drosselplatte 13 durchsetzt, geführt.

Wie aus Fig. 1 zu erkennen ist, ist in dem gezeigten Ausführungsbeispiel eine Ankerplatte 35 des elektromagnetischen Aktuators 28 einstückig mit dem Steuerventilelement 26 ausgebildet. Wird der Elektromagnet 33 des elektromagne- tischen Aktuators 28 bestromt, hebt das hülsenförmige Steuerventilelement 26 von seinem Steuerventilsitz 29 ab, wodurch der Druck innerhalb der Steuerkammer 21 rapide abfällt und sich das Einspritzventilelement 16 in axialer Richtung in der Zeichnungsebene nach oben in die Steuerkam- mer 21 hineinbewegt, wodurch die Düsenlochanordnung 17 freigegeben wird und Kraftstoff in den Brennraum strömen kann .

Zur Beendigung des Einspritzvorgangs wird die Bestromung des Elektromagnetes 33 des Aktuators 28 unterbrochen. Eine Steuerschließfeder 36, die sich am Verschlussdeckel 31 abstützt, bewegt das Steuerventilelement 26 zurück auf seinen Steuerventilsitz 29. Durch den durch die Zulaufdrossel 22 nachströmenden Kraftstoff steigt der Druck in der Steuer- kammer 21 rapide an, wodurch das Einspritzventilelement 10, unterstützt durch die Federkraft einer Schließfeder 37, die sich einenends an einem Umfangsbund 38 des Steuerventilelementes 26 und anderenends an der unteren Stirnseite des Hülsenabschnittes 12 abstützt, in Richtung des Einspritz- ventilelementsitzes 16 bewegt wird, wodurch wiederum der Kraftstofffluss aus der Düsenlochanordnung 17 in den Brennraum unterbrochen wird.

Im geschlossenen Zustand des Steuerventils 27 liegt das Steuerventilelement 26 mit einer stirnseitigen, kreisringförmig konturierten Dichtlinie 39 am Steuerventilsitz 29 an. Die Dichtlinie 39 ist, wie im Folgenden anhand der Fig. 2 und 3 erläutert werden wird, nicht unmittelbar benachbart

zu dem inneren Führungsdurchmesser D ₁ des Steuerventilelementes 26, sondern mit Radialabstand zu diesem nach außen versetzt angeordnet. Die nach der Herstellung sehr scharfkantige Dichtkante verbreitert sich durch die im Betrieb auftretende Belastung auf eine Radialerstreckung zwischen etwa 50μm und etwa 150μm. Aufgrund der im Betrieb wirkenden Druckkräfte wird die Dichtlinie 39 ein Stück weit von unter Hochdruck stehendem Kraftstoff in radialer Richtung nach außen unterwandert.

In Fig. 2 ist eine mögliche Ausbildung eines Details aus Fig. 1 vergrößert dargestellt. Aus übersichtlichkeitsgründen ist von dem Steuerventilelement 26 lediglich die linke Hälfte gezeigt. Das Steuerventilelement 26 mit dem inneren Führungsdurchmesser D ₁ ist in seiner Schließstellung gezeigt, in der es mit seiner stirnseitigen, kreisringförmig konturierten Dichtlinie am Steuerventilsitz 29 anliegt. Der Steuerventilsitz 29 ist in dem gezeigten Ausführungsbeispiel als Flachsitz ausgebildet. Zu erkennen ist, dass die Dichtlinie 39 nicht unmittelbar an dem inneren Führungsdurchmesser D ₁ angrenzt, sondern mit Radialabstand a zu diesem angeordnet ist. Der Radialabstand a beträgt in dem gezeigten Ausführungsbeispiel lOOμm. Der Radialabstand a vom inneren Führungsdurchmesser D ₁ , also von der inneren Führungsbohrung des Steuerventilelementes 26 bis zur Dichtlinie 39, wird überbrückt von einer einzigen inneren Ringfläche 40, die in dem gezeigten Ausführungsbeispiel unter einen Winkel OC zum Steuerventilsitz 29 (Steuerventilsitzfläche) verläuft. Der Winkel OC beträgt in dem gezeigten Ausführungsbeispiel etwa 5° (übertrieben gezeichnet), wobei sich die innere Ringfläche 40, ausgehend von der Dichtlinie 39, sowohl axial als auch radial vom Steuerventilsitz 29 weg erstreckt. Die innere Ringfläche 40 bildet eine Sitzbe-

grenzung und wird radial außen von der Dichtlinie 39 und radial innen von einer umlaufenden Kante 41 am übergang zum inneren Führungsdurchmesser D ₁ begrenzt.

Radial außen grenzt an die Dichtlinie 39 eine sich ebenfalls in axialer sowie in radialer Richtung von dem Steuerventilsitz 29 weg erstreckende äußere Ringfläche 42 an. Der Winkel ß zwischen dem Steuerventilsitz 29 und der äußeren Ringfläche 42 beträgt in dem gezeigten Ausführungsbeispiel etwa 30° und ist damit (deutlich) größer als der Winkel CC. In der Folge ergibt sich ein Winkel γ zwischen der äußeren Ringfläche und der inneren Ringfläche 40 von etwa 145°. Wie aus Punkt zwei zu erkennen ist, ist der Axialabstand zwischen der Dichtlinie 39 und der radial äußeren Kante 43 der äußeren Ringfläche 42 größer als der Axialabstand zwischen der Dichtlinie 39 und der inneren Kante 41 der inneren Ringfläche 40.

An der radial äußeren Kante 43 der äußeren Ringfläche 42 grenzt eine Außenringfläche 44 (äußerste Ringfläche) an, die in einer senkrecht zur Längsmittelachse L verlaufenden Ebene liegt und sich bis zum Außendurchmesser D _a des Steuerventilelementes 26 erstreckt. Die Radialerstreckung der Außenringfläche 44 (bzw. von deren axialer Projektionsflä- che) entspricht einem Vielfachen der Radialerstreckung a (Radialabstand der Dichtlinie zum inneren Führungsumfang) der inneren Ringfläche 40 (bzw. von deren axialer Projektionsfläche) .

In Fig. 3 ist ein alternatives Ausführungsbeispiel gezeigt. Bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel ist der Steuerventilsitz 29 nicht als Flachsitz, sondern als konischer Kegelsitz ausgebildet, wobei der Kegelwinkel δ in dem gezeigten

Ausführungsbeispiel etwa 160° beträgt. Zu erkennen ist die Dichtlinie 39 (Dichtkante), die mit Radialabstand a zum inneren Führungsdurchmesser D ₁ , d. h. zur Führungsbohrung im

Steuerventilelement 26 angeordnet ist. Der Winkel CC zwi- sehen der Mantelfläche des Steuerventilsitzes 29 und der radial benachbart zur Dichtlinie 39 angeordneten inneren Ringfläche 40 beträgt in dem gezeigten Ausführungsbeispiel etwa 4° (übertrieben gezeichnet).

Radial außen grenzt an die Dichtlinie 39 die äußere Ringfläche 42 an, die in einer senkrecht zur Längsmittelachse L verlaufenden Ebene liegt und sich bis zum Außendurchmesser D _a des Steuerventilelementes 26 erstreckt. Der Winkel ß zwischen der äußeren Ringfläche 42 und dem Steuerventilsitz 29 beträgt in dem gezeigten Ausführungsbeispiel etwa 22°, so dass in der Folge der Winkel γ zwischen der äußeren Ringfläche 42 und der inneren Ringfläche 40 etwa 154° beträgt .