turboréacteur d'aéronef

L'invention concerne un dispositif d'inversion de poussée sans grille pour une nacelle de turboréacteur d'aéronef.

L'invention concerne également une nacelle pour turboréacteur équipée d'un dispositif d'inversion de poussée selon l'invention.

Une nacelle de turboréacteur présente généralement une structure sensiblement tubulaire comprenant une entrée d'air en amont du turboréacteur, une section médiane destinée à entourer une soufflante du turboréacteur, une section aval destinée à entourer la chambre de combustion du turboréacteur et intégrant éventuellement des moyens d'inversion de poussée, et est généralement terminée par une tuyère d'éjection dont la sortie est située en aval du turboréacteur.

Les nacelles modernes sont destinées à abriter un turboréacteur double flux apte à générer par l'intermédiaire des pâles de la soufflante en rotation un flux d'air chaud, appelé flux primaire, et un flux d'air froid, appelé flux secondaire, qui circule à l'extérieur du turboréacteur à travers un passage annulaire, également appelé veine.

La veine est délimitée entre un carénage interne du turboréacteur et une enveloppe externe abritant le dispositif d'inversion de poussée. Les deux flux d'air sont éjectés du turboréacteur par l'arrière de la nacelle.

Le rôle d'un inverseur de poussée est, lors de l'atterrissage d'un aéronef, d'améliorer la capacité de freinage de celui-ci en redirigeant vers l'avant au moins une partie du flux d'air éjecté par le turboréacteur.

Dans cette phase, l'inverseur obstrue au moins une partie de la veine du flux froid et dirige ce flux vers l'avant de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s'ajouter au freinage des roues et aérofreins de l'avion.

Les moyens mis en œuvre pour réaliser cette réorientation du flux froid varient suivant le type d'inverseur.

Cependant, dans tous les cas, la structure d'un inverseur de poussée comprend au moins un capot monté mobile entre une position de fermeture dans laquelle le capot assure la continuité aérodynamique de la nacelle, et une position d'ouverture dans laquelle le capot ouvre un passage dans la nacelle destiné au flux d'air dévié. Le capot peut remplir une fonction de déviation du flux d'air ou simplement d'activation d'autres moyens de déviation.

Dans le cas d'un inverseur à grilles, également appelé à cascade, la réorientation du flux d'air est effectuée par des grilles de déviation, le capot n'ayant qu'une simple fonction de coulissage visant à découvrir les grilles pour les activer, ou recouvrir les grilles pour les désactiver.

De façon connue, les grilles de déviation sont montées sur un cadre avant servant de partie fixe du dispositif d'inversion de poussée et rattaché à un carter de la soufflante du turboréacteur. Ce cadre avant assure également le support de vérins d'actionnement des capots mobiles.

Des volets d'inversion complémentaires, également appelées volets de blocage ou porte de blocage, activés par le coulissement du capot mobile, permettent généralement une fermeture au moins partielle de la veine en aval des grilles de déviation de manière à forcer le passage du flux d'air vers les grilles.

Ces volets sont montés articulés sur le capot mobile entre une position escamotée correspondant à la position de fermeture du capot mobile, dans laquelle une face avant de chaque volet s'étend axialement en vis-à-vis de la paroi interne du turboréacteur, et une position d'inversion de poussée correspondant à la position d'ouverture du capot mobile, dans laquelle la face avant de chaque volet est pivotée pour s'opposer au moins partiellement à la circulation du flux d'air dans la veine de circulation, afin de dévier le flux d'air vers les grilles de déviation découvertes par le coulissement du capot mobile.

Un inconvénient de ce type d'inverseur à grilles est la masse des grilles qui augmente la masse générale de l'inverseur et par conséquent la masse de la nacelle.

Aussi, ces grilles nécessitent un espace dans le capot mobile qui est un frein à l'optimisation des lignes aérodynamiques de la nacelle, ou un espace dans le compartiment de soufflante qui est parfois incompatible avec des équipements logés dans cette zone.

De plus, la masse de l'inverseur est aussi grevée par la masse de la structure qui porte les grilles, notamment lorsque les grilles sont mobiles.

Les nacelles associées aux turboréacteurs dits à grand taux de dilution ne nécessitent pas en général des inverseurs à grande efficacité car leur traînée de captation fournit un freinage important qui s'ajoute à l'effet propre de l'inverseur. Dans la plupart des cas une efficacité d'inversion de poussée brute de vingt pourcent sur le flux secondaire suffit pour un avion de ligne court courrier.

On connaît un type de dispositif d'inversion de poussée sans grille, décrit et représenté dans le document US-A-4, 801 ,1 12, qui présente une efficacité réduite.

Ce type de dispositif d'inversion de poussée comporte des capots, ou portes, montés pivotant entre une position de fermeture dans laquelle les capots assurent la continuité aérodynamique de la nacelle, et une position d'ouverture dans laquelle les capots ouvrent un passage dans la nacelle destiné au flux d'air dévié.

De plus, dans sa position d'ouverture, les capots s'étendent globalement radialement pour s'opposer au moins partiellement à la circulation du flux d'air dans la veine de circulation, afin de dévier le flux d'air vers le passage ouvert dans la nacelle.

Bien que ce type de dispositif d'inversion de poussée soit allégé du poids des grilles, son efficacité est insuffisante, même pour une nacelle à grand taux de dilution.

De plus, l'intégration des capots pivotants dans la nacelle est délicate.

La présente invention vise notamment à résoudre ces inconvénients et se rapporte pour ce faire à un dispositif d'inversion de poussée pour nacelle de turboréacteur d'aéronef, par redirection d'un flux d'air circulant d'amont en aval dans une veine qui est délimitée radialement entre un carénage interne du turboréacteur et une enveloppe externe abritant le dispositif d'inversion de poussée, le dispositif comprenant au moins :

- un capot qui est monté mobile en translation axiale d'avant en arrière selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle, entre une position de fermeture dans laquelle le capot assure la continuité aérodynamique de la nacelle, et une position d'ouverture dans laquelle le capot ouvre un passage dans la nacelle,

- un volet d'inversion de poussée qui s'étend depuis une tête jusqu'à un pied et qui est délimité par une face avant et une face arrière, le volet d'inversion étant monté articulé sur le capot mobile entre une position escamotée correspondant à la position de fermeture du capot mobile, dans laquelle la face avant du volet s'étend axialement en vis-à-vis du carénage interne de la nacelle, et une position d'inversion de poussée correspondant à la position d'ouverture du capot mobile, dans laquelle la face avant du volet est pivotée pour s'opposer partiellement à la circulation du flux d'air dans la veine de circulation, caractérisé en ce qu'une partie avant du capot mobile forme un becquet, le becquet et la tête du volet d'inversion de poussée délimitant radialement entre eux un passage de fuite adapté pour permettre l'écoulement d'un flux d'air de fuite lorsque le volet occupe sa position d'inversion de poussée, et en ce que le capot mobile comporte un déflecteur qui est agencé en aval du passage de fuite et qui est conçu pour dévier le flux d'air de fuite de sa trajectoire longitudinale.

L'invention permet notamment d'utiliser les fuites d'air qui passent les volets pour les rendre au moins inopérantes et au mieux contre-propulsives, pour favoriser le freinage de l'aéronef.

Le déflecteur permet de « casser » la poussée résiduelle du flux d'air de fuite en le déviant de sa trajectoire longitudinale.

Selon une autre caractéristique, le déflecteur est agencé de façon à guider et accélérer le flux d'air de fuite le long de la face arrière du volet pour engendrer une dépression sur la face arrière du volet favorable à une contre- poussée.

Ainsi, le flux d'air de fuite exerce une contre poussée sur la face arrière du volet, cette contre-poussée dirigée vers l'avant s'oppose à la poussée résiduelle vers l'arrière de la nacelle.

Aussi, le volet, dans sa position d'inversion de poussée, est sensiblement incliné la tête en avant, de façon à favoriser l'orientation du flux d'air vers l'avant de la nacelle, à travers le passage découvert par le capot.

Selon un mode de réalisation préféré, la face arrière du volet forme un redan qui est agencé au pied du volet et qui est conçu pour limiter la pression du flux d'air de fuite en aval du volet dans sa position d'inversion de poussée.

Le redan permet ici de limiter la poussée résiduelle engendrée par la fuite d'air en aval de la porte associée.

Selon une première variante de réalisation de l'invention, le dispositif comporte une pluralité de volets d'inversion de poussée qui sont disposés dans la veine et qui sont décalés angulairement alternativement autour de leur axe d'articulation pour être agencés deux à deux en X, lorsque les volets occupent leur position d'inversion de poussée, de sorte qu'un premier volet est incliné la tête en avant et le volet voisin est incliné la tête en arrière, pour favoriser les fuites latérales entre deux volets voisins.

De plus, chaque volet agencé la tête en avant délimite un premier passage de fuite entre la tête dudit volet et le capot mobile, et chaque volet agencé la tête en arrière délimite un second passage de fuite entre le pied dudit volet et le carénage interne du turboréacteur, pour favoriser la formation de tourbillons en aval des volets.

Un tel agencement permet d'imprégner au flux d'air de fuite un mouvement tourbillonnaire en aval des volets, pour limiter voire annuler la poussée engendrée par ce flux d'air de fuite.

Chaque volet agencé la tête en arrière présente une face arrière formant extrados qui est équipée d'un moyen de redressement du flux d'air de fuite le long de ladite face arrière associée.

Le moyen de redressement du flux d'air favorise la formation de tourbillons en aval des volets.

Selon une seconde variante de réalisation de l'invention, le dispositif est équipé d'un dispositif de guidage du flux d'air à travers le passage ouvert par le capot mobile dans sa position d'ouverture, le dispositif de guidage comportant :

- un bord de déviation qui délimite une paroi convexe et qui est monté sur une extrémité arrière d'un cadre avant de la nacelle,

- un aubage qui délimite un bord d'attaque convexe agencé en regard du capot mobile, et un bord concave agencé en regard du bord de déviation pour délimiter un couloir de déviation du flux d'air qui s'écoule à travers le passage découvert par le capot.

Cette caractéristique permet de guider le flux d'air qui s'écoule à travers le passage découvert par le capot vers l'avant et de diminuer le décollement de couche limite le long de la paroi courbe attenante au carter moteur appelée bord de déviation qui guide l'écoulement en inversion de poussée dans le passage cité précédemment.

De plus, l'aubage peut être monté coulissant longitudinalement sur le cadre avant de la nacelle entre une position rétractée de repos, correspondant à la position de fermeture du capot, dans laquelle la paroi du bord de déviation et le bord concave de l'aubage sont accolés, et une position déployée de guidage dans laquelle la paroi du bord de déviation et le bord concave de l'aubage délimitent entre eux le couloir de déviation. Enfin, l'aubage peut être réalisé en matériau déformable élastiquement et en ce qu'il est agencé de façon à coopérer avec la tête du volet lorsque ledit volet occupe sa position escamotée.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels :

- la figure 1 est une vue schématique en section longitudinale, qui illustre une section arrière d'une nacelle équipée du dispositif d'inversion de poussée selon l'invention présentant un volet en position escamotée ;

- la figure 2 est une vue schématique en section longitudinale, qui illustre le dispositif d'inversion de poussée de la figure 1 présentant le volet en position d'inversion de poussée ;

- la figure 3 est une vue schématique en section longitudinale, qui illustre une première variante de réalisation du dispositif d'inversion de poussée de la figure 1 présentant deux volets décalés angulairement, en position d'inversion de poussée ;

- la figure 4 est une vue schématique en perspective de trois quarts arrière, qui illustre l'écoulement d'un flux d'air de fuite en aval de trois volets en position d'inversion de poussée selon la première variante de réalisation de la figure 3 ;

- la figure 5 est une vue schématique de derrière, qui illustre l'écoulement du flux d'air de fuite en aval des volets en position d'inversion de poussée selon la première variante de réalisation de la figure 3 ;

- la figure 6 est une vue schématique de derrière, qui illustre un volet selon la première variante de réalisation de la figure 3 équipé d'un moyen de redressement du flux d'air de fuite ;

- la figure 7 est une vue schématique de côté, qui illustre le volet de la figure 6 équipé d'un moyen de redressement du flux d'air de fuite ;

- la figure 8 est une vue schématique en section longitudinale, qui illustre une seconde variante de réalisation du dispositif d'inversion de poussée selon l'invention, comportant un dispositif de guidage du flux d'air principal en position rétractée de repos ;

- la figure 9 est une vue schématique en section longitudinale, qui illustre le dispositif de guidage du flux d'air de la figure 8 en position déployée de guidage ; - la figure 10 est une vue schématique de détail en section longitudinale, qui illustre un aubage du dispositif de guidage de la figure 8.

Pour clarifier la description et les revendications, on adoptera à titre non limitatif la terminologie longitudinal, vertical et transversal en référence au trièdre L, V, T indiqué aux figures, dont l'axe L est parallèle à l'axe central longitudinal de la nacelle.

A noter que dans la présente demande de brevet, les termes « axial » et « radial » doivent s'entendre en référence à l'axe central longitudinal de la nacelle.

De même, les termes « amont » et «aval » doivent s'entendre par rapport à la circulation du flux d'air à l'intérieur de l'ensemble propulsif formé par la nacelle et le turboréacteur, de l'avant vers l'arrière, c'est-à-dire de la gauche vers la droite selon la figure 1 .

Pour les différentes variantes de réalisation, les mêmes références pourront être utilisées pour des éléments identiques ou assurant la même fonction, par souci de simplification de la description.

On a représenté à la figure 1 une section arrière d'une nacelle 10 pour turboréacteur qui est équipée d'un dispositif 12 d'inversion de poussée par redirection d'un flux d'air 14.

Le flux d'air 14 circule d'amont en aval dans une veine 16 annulaire qui est délimitée radialement entre un carénage 18 interne du turboréacteur formé par une structure interne fixe, et une enveloppe 20 externe abritant le dispositif 12 d'inversion de poussée.

Le dispositif 12 d'inversion de poussée comporte un capot 22 qui est monté mobile en translation axiale d'avant en arrière selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle 10, entre une position de fermeture représentée à la figure 1 , dans laquelle le capot 22 assure la continuité aérodynamique de la nacelle 10, et une position d'ouverture dans laquelle le capot 22 ouvre un passage 24 dans la nacelle 10.

De plus, le dispositif 12 d'inversion de poussée est équipé d'un ensemble de volets 26 d'inversion de poussée agencés en anneau autour du carénage 18 interne du turboréacteur.

Seul un des volets 26 est représenté aux figures 1 et 2, et est décrit en détail par la suite, les autres volets 26 étant de géométrie et de cinématique similaires. Le volet 26 d'inversion de poussée représenté à la figure 1 s'étend longitudinalement depuis une tête 28, jusqu'à un pied 30, et le volet 26 est délimité par une face avant 32 et une face arrière 34.

Aussi, le volet 26 d'inversion est monté articulé sur le capot 22 entre une position escamotée correspondant à la position de fermeture du capot mobile, représentée à la figure 1 , dans laquelle la face avant 32 du volet 26 s'étend globalement axialement selon un l'axe longitudinal de la nacelle 10 en vis-à-vis du carénage 18 interne du turboréacteur, et une position d'inversion de poussée correspondant à la position d'ouverture du capot 22 mobile, représentée à la figure 2, dans laquelle le volet 26 s'étend globalement radialement, la face avant 32 du volet 26 étant pivotée pour s'opposer partiellement à la circulation du flux d'air 14 dans la veine 16 de circulation.

A cet effet, une articulation 36 relie en pivotement la face arrière 34 du volet 26 sur le capot 22.

De plus, une biellette 38 relie la face avant 32 du volet 26 sur le carénage 18 interne du turboréacteur.

Comme on peut le voir à la figure 2, l'extrémité avant du capot 22 mobile forme un becquet 40, le becquet 40 et la tête 28 du volet 26 d'inversion de poussée délimitant radialement entre eux un passage 42 de fuite adapté pour permettre l'écoulement d'un flux d'air de fuite 44 de tête de volet lorsque le volet 26 occupe sa position d'inversion de poussée.

Le becquet 40 formé par le capot 22 mobile est conçu notamment pour réorienter le flux d'air 14 vers l'avant de la nacelle 10 lorsque le capot 22 occupe sa position d'ouverture.

De façon complémentaire, le capot 22 mobile comporte un déflecteur 46 qui est agencé en aval du passage 42 de fuite et qui est conçu pour guider le flux d'air de fuite 44 vers la face arrière 34 du volet 26 formant extrados.

Dans ce but, le déflecteur 46 présente une face avant 48 qui s'étend globalement radialement en regard du becquet 40 du capot 22 mobile et qui est dessinée de manière à ce que la tangente à ce profil à l'endroit où le flux d'air de fuite 44 le quitte soit sensiblement parallèle à la face arrière 34 du volet 26 qui lui fait face à cet endroit. À ce titre le déflecteur 46 peut être de forme sensiblement convexe par exemple. Le déflecteur 46 est agencé de sorte que le passage 42 de fuite forme un rétrécissement adapté pour accélérer le flux d'air de fuite 44 le long de la face arrière 34 du volet 26.

Ainsi, l'écoulement du flux d'air de fuite 44 engendre une dépression sur la face arrière 34 du volet 26, cette dépression exerçant une contre-poussée vers l'avant qui s'oppose à la poussée vers l'arrière de la nacelle 10.

De plus, le volet 26, dans sa position d'inversion de poussée, est sensiblement incliné la tête 28 en avant de façon à rediriger le flux d'air 14 vers l'avant de la nacelle 10 à travers l'ouverture 24 prévue à cet effet, comme on peut le voir à la figure 2.

Avantageusement, la tête 28 du volet 26 présente un bord d'attaque 49 de forme sensiblement arrondie pour permettre au flux d'air de fuite 44 de contourner la tête 28 du volet 26 dans sa position d'inversion de poussée et de s'écouler le long de sa face arrière 34.

Selon un autre aspect, comme on peut le voir à la figure 2, le pied 30 du volet 26 et le carénage interne 18 du turboréacteur délimitent radialement entre eux un passage de fuite 50 supplémentaire qui permet l'écoulement d'un flux d'air de fuite 52 de pied de volet lorsque le volet 26 occupe sa position d'inversion de poussée.

Toujours en référence à la figure 2, la face arrière 34 du volet 26 délimite un redan 54 qui est agencé au pied 30 du volet 26 et qui est conçu pour limiter la pression du flux d'air de fuite 44 de tête de volet, en aval du volet 26 dans sa position d'inversion de poussée.

Le redan 54 créé un « décollement » du flux d'air de fuite 44 de tête afin de lui faire perdre sa pression dynamique avant que le flux d'air de fuite 44 atteigne l'extrémité libre du pied 30 du volet 26 formant bord de fuite 56 et le carénage interne 18, pour minimiser les effets du redressement du flux d'air de fuite 44 dans le sens de la poussée résiduelle de la nacelle 10 vers l'arrière.

La zone du passage de fuite 50 en pied de volet 26 s'en trouve surpressurisée ce qui tend à minimiser la pression du flux d'air de fuite 52 de pied de volet et la contre poussé associée.

Le bord de fuite 56 du pied 30 du volet 26 est de préférence relativement épais pour limiter la pression du flux d'air de fuite 52 en pied de volet 26 et par conséquent limiter le débit du flux d'air de fuite 52 en pied de volet. Selon une première variante de réalisation de l'invention représentée aux figures 3 à 7, le dispositif 12 d'inversion de poussée comporte une série de volets 58 supplémentaires d'inversion de poussée, qui sont agencés la tête sensiblement en arrière en position d'inversion de poussée, à l'inverse des volets 26 décrits précédemment qui son agencés la tête sensiblement en avant.

En référence à la figure 4, les volets 58 tête en arrière sont intercalés chacun entre deux volets 26 tête en avant, de sorte que les volets 58 tête en arrière et les volets 26 tête en avant sont décalés angulairement alternativement autour de leur axe d'articulation pour être agencés deux à deux en X, pour favoriser les fuites latérales entre deux volets 26, 58 voisins.

De plus, selon la figure 3, le pied 60 de chaque volet 58 tête en arrière et le carénage interne 18 du turboréacteur délimite radialement entre eux un passage de fuite 62 supplémentaire, pour favoriser la formation de tourbillons en aval des volets 26, 58.

Aussi, la tête 64 de chaque volet 58 tête en arrière est globalement accolé sur le becquet 40 du capot 22 pour limiter, voire supprimer, les fuites d'air en tête de volet 58.

Selon une variante de réalisation de l'invention non représentée, il peut également être choisi de garder une fuite d'air en tête de chaque volet 58 tête en arrière, de la même manière que pour les volets 26 tête en avant.

Dans ce cas, le capot mobile 22 comporte un déflecteur supplémentaire (non représenté) conçu pour guider un flux d'air de fuite parallèlement à la face arrière 66 de chaque volet 58 tête en arrière.

A l'inverse, le pied 30 de chaque volet 26 la tête en avant est globalement accolé sur le carénage interne 18 du turboréacteur pour limiter, voire supprimer, les fuites d'air en pied de volet 26. A cet effet, le pied 30 des volets 26 la tête en avant peut être équipée d'un moyen d'étanchéité (non représenté) comme un joint qui coopère avec le carénage interne 18 du turboréacteur.

Un tel agencement, autorisant un flux d'air de fuite 44 à fort débit, favorise la formation de tourbillons en aval des volets 26, 58.

Comme on peut le voir à la figure 5, qui représente schématiquement les volets 26, 58 vus de derrière, le but de cette disposition est d'obtenir un écoulement fortement toubillonnaire en aval des volets 26, 58 et qui en sortie aura un très faible coefficient de vitesse. Tout en passant un fort débit, les fuites d'air contournant les volets 26, 58 n'engendrent pas de poussée résiduelle significative.

Selon un exemple de réalisation préféré de l'invention, représenté aux figures 6 et 7, chaque volet 58 agencé la tête en arrière présente une face arrière 66 formant extrados qui est équipée de quatre écopes 68 formant moyen de redressement du flux d'air de fuite 44.

Les écopes 68 sont agencées par paire latéralement de chaque côté du volet 58 associé, les écopes 68 formant un canal qui s'étend depuis un orifice d'entrée 70 ouvert latéralement, jusqu'à un orifice de sortie 72 ouvert en regard de la tête 64 du volet 58 associé.

Les écopes 68 sont conçues pour guider le flux d'air de fuite 44 provenant des fuites latérales, vers la tête 64 des volets 58 associés, le long de la face arrière 66 des volets 58, pour éviter la création d'un point d'arrêt du flux d'air sur la face arrière 66 des volets 58.

A titre non limitatif, il est envisageable d'équiper la face arrière 34 des volets 26 tête en avant de moyens similaires de redressement du flux d'air de fuite 44.

Selon une seconde variante de réalisation de l'invention, représentée aux figures 8 à 10, le dispositif 12 d'inversion de poussée comporte un bord de déviation 74 de forme globalement annulaire qui est délimité par une paroi 76 convexe et qui est monté sur une extrémité arrière d'un cadre avant 80 de la nacelle 10.

Aussi, le dispositif 12 comporte un aubage 82 de forme globalement annulaire qui est délimité par un bord d'attaque 84 convexe agencé en regard du capot 22 mobile, et par un bord concave 86 agencé en regard du bord de déviation 74.

L'aubage 82 peut-être monté fixe. Dans ce cas, les dimensions et la position de l'aubage 82 sont adaptées pour permettre à l'aubage 82 de s'insérer dans le capot 22 au-dessus des volets 26 en position rétractée. De même, la tête 28 de chaque volet 26 rentre en contact avec le bord de déviation 74 pour assurer éventuellement l'étanchéité de l'écoulement lorsque le capot 22 occupe sa position de fermeture.

Dans un autre mode de réalisation, l'aubage 82 est monté coulissant axialement sur le cadre avant 80 de la nacelle 1 0 entre une position rétractée de repos représentée à la figure 8, correspondant à la position de fermeture du capot 22, dans laquelle la paroi 76 du bord de déviation 74 et le bord concave 86 de l'aubage 82 sont accolés, et une position déployée de guidage représentée à la figure 9, dans laquelle la paroi 76 du bord de déviation 74 et le bord concave 86 de l'aubage 82 délimitent entre eux un couloir 88 de déviation.

A cet effet, l'aubage 82 est monté sur une tige 90 axiale d'actionnement qui comporte un tronçon avant 92 relié sur l'aubage 82 et un tronçon arrière 94 entraîné en coulissement dans le cadre avant 80 de la nacelle 10 par un moyen d'actionnement (non représenté), comme un vérin par exemple.

Le couloir 88 de déviation est conçu pour guider le flux d'air qui s'écoule à travers le passage 24 découvert par le capot 22 vers l'avant et pour diminuer le décollement de couche limite.

De plus l'aubage 82 est agencé de façon à coopérer avec la tête 28 des volets 26 lorsque les volets 26 occupent leur position d'inversion de poussée.

Avantageusement, l'aubage 82 est réalisé en matériau déformable élastiquement, en élastomère par exemple, pour épouser la forme de la tête 28 des volets 26 afin d'assurer l'étanchéité de la veine 16 de circulation du flux d'air 14 lorsque le capot 22 occupe sa position de fermeture.

Comme on peut le voir plus en détail à la figure 10, l'aubage 82 comporte une âme rigide 96 reliée sur la tige 90 d'actionnement, une cavité 98 gonflable formant amortisseur et un trou 100 de gonflement de la cavité 98 par mise à l'air.

Par ailleurs l'aubage 82 peut être fragmenté circonférentiellement en plusieurs parties pour permettre à chaque partie d'avoir des cinématiques différentes.

La présente description de l'invention est donnée à titre d'exemple non limitatif.