说 明 书

地面建筑； 承载液罐地震、 海啸、 超强风 （火中） 消 保全成套技术及其结构和设施 技术领域： 本发明针对自然、 常发并对人类社会造成巨大灾會的地震、 海啸、 超强风 (以台风为核心的诸风）， 创造出一种 （建） 荷 （基） 载分合机制； 鼎承卯浮结构； 体垂 平抑技术。 彻底解除了上述灾害对地面建筑和承载液罐等 的毁损， 使原建在山摇地动、 翻 江倒海、 风摇雨倾中闲庭信步， 毫发无损。

背景技术： 本技术发明引用了地球物理的垂合力， 归合力介入灾害的生聚过程， 中和 '诸种灾害力对主建的释放， 弥合了灾中能量自始至终在时间、空间、流程 中的衔接和转换， 有效避免了灾毁的生成。

发明内容： 1、 震中建筑全序列 （烈度）解震技术； 2、 地震、 海啸、 超强风全防技术； 3、 油、 气、 水贮罐 （灾中） 承载同保技术。 .

全技中， 以水平鼎为核心， 主解以构造地震为目标的从低到高直至无坚不 摧的断裂带 全部烈度地震； 以坡鼎为核心， 主解地震、 海啸、 超强风的合群灾害； 以万全塘为核心， 主解油、 气、 水贮罐承载时 （灾中） 的二重奏倾毁。

附图的简要说明： 1、 卯鹅构造的水平鼎——震中建筑全序列 （烈度） 解震技术。 技 解从无殇地震到无法设防的超级大地震和无坚 不摧的断裂带地震。

Figl/83主建荷载分合图， 与传统建筑不同， 全建由建和基两部份组合而成。 基由桩基 和承鼎联体， 鼎中注满卯石， 浮面水平状， 形成鼎承卯浮荷载主建。

Fig 2/83— Fig 7/83 , 作为基础。 水平鼎系列中， Fig 3/83是多层鼎 （基 2) ; Fig 4/83 是复合鼎 (基 3 )。 Fig 2/83 (基 1 ); Fig 5/83 (基 4 ) ; Fig 6/83 (基 5 ); Fig 7/83 (基 6) 是 水平鼎承中的漫卯鼎承； 框卯鼎承； 点卯鼎承和块卯鼎承。

Fig 8/83行架联体剪力 （消） 融波橇（建 1 ); Fig 9/83框架联体剪力 （消） 融波橇（建 2 )； Fig〗0/83联体融波橇 (建 3 ); Fig 11/83联体消波杖 (建 4 ); Fig 12/83鹅体 (建 5 ); 任设计中主建工程需要选用， 调节地震间不同烈度差。

建由建下联体交合具、 主建坻超大坪承波台、 主建、 主建间导波廊组成。

本技术取 Fig 8/83行架联体剪力融波橇（建 1、 建 2、 3、 4同列）荷载 Fig .2/83鼎承漫 卯殍 （基 1 ) 为上标， 图解超级大地震中， 本技术结构的灾中实效。

Fig 13/83荷载震前闭合图， 建、 基结合如鹅临水 （卯）。

Fig 14/83^Figl7/83显示了超级大地震中纵波来临， 主建从分合处纵向震离——垂 向回归 ^左波垂合——右波垂合。

Fig 18/83， 纵横交波后， 建、 基完成离合， 归合， 游合的全过程。

其间无论地震波能量的如何超大， 频次如何交叉、 重叠。 相适应的建 （杖、 橇） 与鼎 卯交合。 建筑垂合能、 地震冲击波全被导出建筑之外。 建筑内的能量交锋解除， 建筑安然 无损。 非但大降解， 而且重复效。 其它坻下联体交合具在相适合的地震烈度降解 中同功能 标现。

设施程度上删减行架联体剪力融波橇的剪力架 成融波橇； 删减融波橇的橇成消波杖； 删减消波杖的杖成鹅体 （坻） 的顺序， 确保卯、 鹅间流溜量。 把地震波留给卯层而不留给 建筑。

本技术取 Figl2/83鹅体下坻 （建 5 ) 荷载 Fig2/83漫卯鼎承 （基 1 ) , Fig5/83框卯鼎承 (基 4 )， Fig6/83块卯鼎承 （基 5 )， Fig7/83点卯鼎承 （基 6 ) 为下标， 图解无纵离的水平 波地震中本技术结构的辩证施治。

Figl 9/83震前闭合图如光鹅浮水 （卯）， 建、 基吻合。

Fig 20/83—— Fig 23/83显示了左、 右、 前、 后横波来袭时建、 基间的自我驭合。 Fig 24/83， 地震波彼此交融后， 震中 （地波） 的荷载运合， 显示了本技术的多角度、 全方位、 无导相的自我消解。 本技术取 Fig 11/83联体消波杖 （建 4) 荷载 Fig 3/83多层鼎承卯浮 （基 2 ) 为超标， 图解原无法抵抗的毁灭性超级 （浅层） 大地震中本技术结构的全序列 （烈度） 有效。

Fig 25/83震前闭合图中， 主建、 递级游离鼎， 卯浮承均如鹅抵水 （卯）。

Fig 26/83—— Fig 29/83显示了多层鼎结构在毁灭性超级大地震中� �� 主建及游离鼎的纵 向空间运动； 基、 游鼎的左右大位移被依次分解。

毁灭性大地震， 往往带来海啸的二次打击。

由于地震中基、建的归合性， 原设计中的鼎位提升和杖、卯交合中垂量储存 依旧存在， 本技术结构再次为海啸的冲击波提供了物理位 移的二次储备。

特定要求的鼎应该设计泄水鼎， 保障鼎承灾后无积水， 保全原结构的生命周期， 不须 —丝一毫的灾后重建。

本技术取 Fig 11/83联体消波杖 （建 4) 荷载 Fig 4/83复合鼎承卯浮 （基 3 ) 为特标， 图解前无坚不摧的断裂带地震中， 本技术结构的超凡解震能力。

Fig 30/83震前闭合图中， 参差、 复合的鼎承； 超鼎容的溢卯； 隆托性卯浮的主建； 地 基的非钢网混凝土托承； 主建无分体；

Fig 31/83 ^ Fig 34/83显示了鼎承参差复合结构，溢卯充浮技术� ��借助地震波的颤动， 趋动静止卯的运合， 自动填补了撕裂谷的物理缺失。

Fig35/83纵横交错的地波运合， 比重趋同、 结构互溶的卯流交合， 平衡浮托了前失位 主建的特殊功效。

_ 地震波的纵横交错； 地筛波的反向躁动； 合垂波的能量归合； 均在鼎承 浮结构中进 行。

运动中的石溜与容液同； 容积中的卯合与液体同； 容卯再次精彩地浮托震后的主建。 2、 卯鹅构造的坡鼎——地震、 海啸、 超强风全防技术。 技解从不同方位、 角度侵入的 地震、 海啸、 超强风 （以台风为核心的诸风） 的能量对建筑的灾损。

本技术结构改前水平鼎为坡鼎； 以非水平漂移替代前水平态游离； 以滩坝座滩替换前 卯中垂合。

Fig36/83—— Fig39/83荷载分合机制中的建； 联体长短杖消（游）波橇； 坡鼎及其形体 组配。

地震篇： 建、 基向海座的坡鼎上解震技同水平鼎上的地震解 灾。

本技术结构以建、 基垂海座滩地震中的重灾解震， 图示全套解震技术精要。

Fig 40/83—— Fig 46/83， 主建在坡鼎上纵离、 垂归， 经历外海波、 返海波游离或内陆 波、 返陆波游离于滩坝处再次座滩。

海啸篇： Fig47/83—— Fig50/83图解继地震后二次生成的海啸对于座滩� ��建的潮冲击的 消、 涨。 座滩中主建上位、 下位游离。 空间吸纳海潮的冲击波； 主建的垂合方二次吸纳游 离能量的海波的提垂力。 灾后返坝座滩， 再次以临灾姿态驻座。

超强风篇： 小高层建筑， 超强风从不同风向、 风位、 合力风侵入主建， 本结构建、 基 分合自动以垂式应力替代抗式应力， 把主建的合力垂应变成垂合力。

垂合力是看不见的风阻尼。 此时的垂合力是原合力垂的倍数。

风力矩以风矩线提栈本建的垂能， 风的非 ΐ加和垂的总相随， 垂合力把主建的垂能从 隙间及时送还合力垂。 本技术同样以垂海座为标， 图示超强风的生聚效能的降解。

Fig 51/83—— Fig 52/83， 合力风超越合力垂， 风力矩从坡鼎中提携主建； 垂合力超越 风力矩， 合力垂回归， 游波橇作单边纵向提、 降溜； 随风而起， 数度浮沉， 风逝而止。

中高层建筑， 层数的升高， 合力风随建而升， 建筑的抵风力逆向降低。

本发明在主体外加设并蒂设施， 使主建间能量分而不离， 抵而不合， 相携交互。 一个 合力风， 多个合力垂。

并蒂设施的增设， 本结构事半功倍。

Fig 53/83—— Fig 57/83 , 图示并蒂结构的能量交递， 从上位、 下位、 中位并蒂、 廊抵 ί式互接。

Fig 58/83—— Fig 63/83并蒂廊抵接显示了陆、 海风交替， 并蒂廊对于各自风能的重新 分配， 被廊蒂接后的垂合力联翩降解。

高层建筑， 两主建及两载基在导波廊和同步趋波顶处联体 ， 以合力垂的合纵抵消合力 风升高增加的风力矩。

Fig 64/83—— Fig 65/83图示这种联体建筑结构对于上述三灾的合� ��。

3、 油、 气、 水贮罐 （灾中） 承载同保技术。 技解地震、 海啸、 超强风对承载罐体的 能量入侵中， 游液的再游波构变成能量的再流动， 承载中的液罐的罐内稳定和罐外平衡的 再复位。

本发明于罐内增设碎浪圈； 挂飘幅； 浮飘幅。 阻消游液的再游能， 合纵细浪的归合垂， 把二次冲击波消于无澜。 碎浪圈固定于罐内壁， 每圈上、 下两面合; H而成； 瘦竹、 藤条编 联。 挂飘幅用垂液布料制作； 浮飘幅用浮液塑膜制作 （可用废料）。

于罐外增设伞骨圩； 万全塘。 承接一切设计量外的能量侵袭， 而致罐无殇； 液无漏。 万全塘、 伞骨圩是卯鹅技术的再次翻版。

Fig 66/83—— Fig 73/83图示碎浪圈、 挂飘幅、 浮飘幅在地震海啸中消散游波， 限制游 液能二次的物波垂旋。

Fig 74/83—— Fig 77/83图示罐穹壁； 伞骨沿； 伞骨圩； 碎浪圈； 挂飘幅； 浮飘幅罐内 外的形体存在。

Fig 78/83- "一 Fig 79/83图示液罐灾中倾覆时罐内外的自保状态。

Fig 80/83—— Fig 81/83图示多圩罐和递级多圩罐灾中倾覆时的自� ��状态。

Fig 82/83—— Fig 83/83图示万全塘的工作和裸面承灾状况。

万全塘和多圩罐技术结构的重合， 把一切灾害及其侵袭的能、 波括于囊中， 包括一切 台风， 飓风 龙卷风灾。

为 '图解明哳，图序的临灾示意有夸大手法， 实际受 应低于图序。 图 箭头为灾被， 内子 L箭头是垂合被， 细箭头为荷载组合方向，' 心窬头 效波。 虚线箭头是风力线， 中 断续箭头是海潮线， 交叉行线是合力垂定位和风力矩行走线， 细直线是功能构标线。 本犮明的¾好实施方式： '

( 1 ) 确定主 ¾ _; ( 2 ) 确定受灾 （地震， 海啸， 超强风， 兼防。）； (3 ) 确定灾情和载 基 （水平鼎， 坡鼎， 万全塘， 及其运合空间； 地坪， 坡坪， 滩坪， 滩坝等设施）； （4 ) 选 择交合具 （行架橇， 框架橇， 融波橇， 消波杖， 鹅体坻， 长短杖、 橇）； ( 5 )选择附建（导 波廊， 并蒂廊， 连体廊， 承 ^， 同步趋波顶， 碎浪圈， 伞骨圩， 万全塘）； （6 ) 选择卯标 (标卯 4) 6-7cm， 减、 增各 l cm为正负性递进。 向下不超过 2cm， 向上不超过 12cm。 禁止 带棱卯， 带锋卯， 裂片卯， 非溜卯， 不对称混杂卯同鼎、 同荷。 禁止非比重卯， 非比质卯， 轻质易碎卯入选。）

其中以平衡面向 （灾） 海座为佳。 按桩、 鼎、 杖 （橇）、 卯、 台顺序施工。

： 桩基与承鼎联体， 承鼎由钢骨混凝土制作。 四周栏框倒楔状； 外与地坪合体； 内保纵 离卯抛时的隆垂性。

鼎浮面上超大坪承台按游离需求制作， 外沿同步趋波顶与筑外建筑寻求同理联体。 承台下承重处是 （砼） 消波杖 （橇） 与卯层交合处。 消波杖自鹅台坻向下呈 、 后、 左、 右、 中五根流线形或圆柱形放射状漏空组合。 消波杖坻间以橇联结成融波橇； 杖、橇、 鹅坻间加剪力架成联体剪力消游波橇。 杖、 橇在卯层中探鼎底而不落地游离式。

其中多层鼎的递级鼎位于地坪之上， 纵、 横波时同理离合。

隐性断裂带上载基， 可按主建需要采用桩基， 但桩基间不得用钢筋网架联体， 在应力 中阻碍地震能的释放。 其可围桩而不可联桩。

断裂带防震复合鼎上主建， 放弃导波廊、 同歩趋波顶而用筑内联体。

撕裂后不平衡随地浮沉的分体建筑， 本 （垂） 能及各种撕裂侧的波不同歩的再次释能 的无法统驭， 单架的导波廊和同步趋波顶非但失效， 而且自戗。

现实中的当代建筑平面积效， 均超出地震撕裂沟和岸落差， 足以弥合其物理变移， 震 中地运波推动下的卯运合， 足以复位原建。

在坡鼎结构中， 以坡升性长短杖联橇的水平状探底应留足游合 性位差， 以定向定点垂 漂下的座滩标准为基点。

鼎、 杖、 （橇）、 坻台间的游合按下列工艺施工。

甲： 先卯后鹅法——鼎体完工后， 按杖 （橇） 制作要求用优质树脂制作玻璃钢模壳， 共对衬性四弯 （斜） 一直五根柱模。 扎好联体钢筋骨架， 并按置站立， 从不同方向套入模 壳， 对其下部接缝处补联并封底。 接鼎处填一同面积五夹板托封杖底。

向鼎中输入卯石至鼎框浮面， 填实后模中灌注混凝土 （提拉联结钩露出平面）。 用震 动棒捣实并用平板震动机平整卯层， 使卯石层略高于鼎框面 1-2 η， 于边框内沿沟高 1 cm (慎置）， 在鼎框上覆一圈三夹板 （不伸入卯层)。 在鼎浮夹板和卯层上漫盖一层 2m/m玻 璃钢片。 按设计扎好钢筋网层， 浇铸砼承台， （联筋处与杖、 橇成一体）。 自然下沉的砼承 台压实卯层。 在其上按设计标的施工主建。

本技术釆用了始端介入机制， 鼎承卯浮的荷载分合从此时开始， 地震开始被趋出本建 之外。 建筑竣工、 解灾目标即之达到。 施工后的木夹板均受空气、 湿度降解， 玻璃钢下的 游离空间就此奠定。

乙: 先鹅后卯法——鼎成后制作杖（橇）体， 即时托模制作承台（留洞孔撤模和灌卯)。 撤模后同时液压千斤顶于台鼎结合部托起 2 cm间隙， 塞入木楔固定承台。 向撤出千斤顶的 鼎内输灌卯石后， 用震动棒捣实。 洞口用玻璃钢片隔封卯石， 在其上混凝土封铸洞口。 撤 除木楔后， 整合解震设施完工， 被压挤后的木楔空间成为全建的荷载游离空间 。 主建与基 础交合， 建筑解震防灾效果就此长存。 （考虑火灾消防， 请用阻燃树脂）。

丙： 差卯合塑法 ~~冬、 秋、 春施工因温度无法大面积室外树脂固化， 用模板制作杖 (橇） 并完工后， 在卯层上覆盖一层较厚塑料膜， 塑料膜上铺一层差原卯二至三号卯石， 用扫把扫平， 补填原卯石结构性隙窟后， 在其上浇铸承台至设计要求。

启用交合具， 需要用模壳浇铸， 其中分闭合式和开合式。

丁： 闭合式模具置胎法——用木材、 木工工具按要求制作模胎中的杖、 橇、 剪力架， 将杖胎、 橇胎、 剪力架胎按结构、 角度的分合截成若干段 （外端留出延伸部分）。 把各别 分段的 "胎"组合成体， 用塑料薄膜对其包裹后架空， 用树脂和玻璃布刷胎制作模壳。 固 化后取出木胎。

模壳制作选材以玻璃钢为佳， 钢板为次。

模壳完工后移入现场， 切割冗余部位并把各自的钢筋骨架伸入模壳并 相互联结后， 封 补=莫壳间各接合缝。 向模壳中灌入混凝土并用震动棒捣实后 （过程须用支架支撑）。 模外 空间灌注卯石， 待浮面浇铸中与承台联体。 本法与先卯后鹅法功效相同， 不再取出模壳。 此高密封度对其自然生命周期有很大延伸。 其适用于单元工程。

： 戊： 开合式模具置胎法——用木模板按设计形体要 求架地置放框板， 向其中填入纯浆 泥成型块。 稍干后撤板， 对胎料的棱角用钝器刮擦使其成流线型、 椭形、 半圆形等不同所 需。 在其浮面和侧面同样用树脂、 玻璃布刷制成胎外模。

翻转胎体后， 再次整修胎体成形， 在其上刷制单片或合片浮盖模。 （模间应分隔性联 结）。 去胎后成模。 本开合式模壳可以取下反复多次使用， 适用于复合型群建更佳。 泥胎 制作法可不覆膜， 而泥胎、 塑布胎去除后， 均应再次内层反刷树脂液， 以加强光滑度。

其在反复使用前均应模壳内加刷石灰桨或泥桨 。

施工中的连横用螺栓、 螺帽固连。

杖、 橇、 架以平面、 棱面、 椭面、 半圆面在前、 后、 左、 右、 底、 浮面入卯。

无杖坻工艺同上。

非联体主建间导波廊、 并蒂廊， 同歩趋波顶抵接处双向全钢结构蒂接。 - 本技术设计量需互对， 灾害全消。 追求建筑的无殇， 进行必要的较正。

设计中的较正， 以交合承 （鼎）、 交合距、 交合具调整选取， 在鹅坻、 消波杖、 融波 橇、 联体消游波橇、 行 （框） 架剪力融波橇间逐级提升或降级选择。

施工中的较正， 以卯石调标法选取， 以原标号卯石直径上下各 1 cm逐步调算， 加大或 调小卯石密度和比重达到适合的溜量， 与灾侵能量成正比。 调换分全调换、 半调换、 三分 三调换法， 调换后的卯层用震动棒逐层按层次比例捣实。

竣工后的较正， 在灌洞口按比例取大填小或取小填大， 并用震动棒沉正浮负法， 震实 至目标。 取小（正）填大（负）时， 可用圆桶入卯， 桶内取小， 桶外填大， 并用震动棒分卯。

工业实用性：

本发明的卯鹅构造， 静态 （无灾） 时是一种结构： 动态 （临灾） 时是一种机制。 物位 交合接换能量释放， 建筑内交锋的能量大量被导出建筑之外， 使剩余能量生不成灾。 以预 设的物理空位交换来袭的自然能量。

即使因设计与受灾非完全协调， 灾能量的遗漏也只侵本结构设施而不伤原建， 建筑之 中无内伤。

本结构工艺技术和对地震的解震水平， 可以模拟技术， 用实体模型验效 （如日本兵库 防震中心， 中国云南大学仿震设施等）。 亦可用计算机数字技术论证。 实体验效时， 纵波 的消减可用水碗显示， 横波的消减可用吊线铊测量， 或红外仪测得。 海啸、 超强风测定同 此例。 事实将证明， 本技术是直至目前唯有能有效克制地震、 海啸、 超级风灾毁的成套实 用性研究成果， 其技术工艺之创， 领世界研究之冠。

本成套技术的社会推广， 地震、 海啸、 超强风的灾毁从此结束。 本发明将引领一个崭 新的产业兴起。