以下に、本発明の基本思想と実施の形態と� ��ついて、図面を用いて説明する。
<流体シールの基本原理と本発明の基本思� �>
 図1(a)は、本発明の高摩擦流体シールの基礎 となる基本的構成の流体シールの一例の上半 分を示す断面図、(b)は(a)の基本原理の説明に 用いる式1を示す図、(c)は(a)の使用状態にお� �る流体リップの勾配面と、面圧分布と最大� �圧勾配との間の関係を示す説明図、(d)は(a)� �ダストリップの拡大断面図、(e)は(c)の使用� �態におけるダストリップの勾配面と、面圧� �布と最大面圧勾配との間の関係を示す説明� �である。

 まず、この図1により、本発明の高摩擦流 体シールの発明思想の基礎となる流体シール の基本原理を説明する。

 図1(a)の流体シール30は、車両等のサスペ� ��ション用の緩衝器に用いられるもので、外� ��からのダスト(雨水や、場合によっては、雨 水溜まりに混入した油等を含む。)をシール� �るダストリップ21と、ダストリップ21の作動� ��体側に設けられ内部の作動流体をシールす� ��流体シールリップ22と、これらのリップ21、 22を支持するインサートメタル23と、インサ� �トメタル23の外周側の外周リップ24とを備え� ��いる。

 流体シールリップ22の外周側には、この� �体シールリップ22のピストンロッド13(図中、 二点鎖線の想像線で示す。図6参照。)に対す� ��緊迫力を調整するためのガータスプリング2 5が設置されている。また、インサートメタ� �23の作動流体充填側面の外周リップ24と流体� ��ールリップ22との半径方向の中間位置には� �緩衝器側の連結部15c(図6参照。)の上面に接� �、屈曲する補助リップ26が設けられている。

 ここで、図1(a)に示したように、流体シー ルリップ22の作動流体側の勾配面を流体シー� ��リップ流体側勾配面22a、同ダストリップ21� �の勾配面を流体シールリップダスト側勾配� �22b、ダストリップ21の流体シールリップ22(作 動流体)側の勾配面をダストリップ流体側勾� �面21a、同作動流体非充填側の勾配面をダス� �リップ外部側勾配面21bと称する。

 なお、ダストリップ21のダスト側勾配面21 bに続く傾斜部分を上傾斜部21d、この上傾斜� �21dがインサートメタル23の外部側面に固着さ れる部分を固着部21eと称する。なお、符号M� �、高摩擦流体シール10の軸中心線である。

 また、流体シールリップ流体側勾配面22a� ��流体シールリップダスト側勾配面22b、ダス� ��リップ流体側勾配面21a及びダストリップ外� ��側勾配面21bと、これらのリップ22、21がシー ルすべきピストンロッド13の当接面(ロッド軸 芯)との間の角度を、それぞれ、流体シール� �ップ流体側勾配角α1、流体シールリップダ� �ト側勾配角α2、ダストリップ流体側勾配角α 3及びダストリップ外部側勾配角α4と称する� �

 また、流体シールリップ22とダストリッ� �21との間に、装着すべきピストンロッド13に� ��して形成される空間を流体溜まりSとする。

 ここで、上記の各勾配角α1~α4の間には、 次の関係が成立するようになっている。

 関係1:流体シールリップ流体側勾配角α1が� �体シールリップダスト側勾配角α2より大き� �という関係
 関係2:ダストリップ外部側勾配角α4がダス� �リップ流体側勾配角α3より大きいという関� �
 このような関係1、関係2があることの理由� �説明する。

 図1(c)に流体シールリップ22の使用状態、� ��まり、緩衝器のピストンロッド13に装着さ� �た状態の拡大図と、その接触面での面圧分� �MB1とを示す。

 図に示す様に、面圧分布MB1は山状であり� ��最大面圧勾配は山のピークの両側に有る。� ��動流体膜厚hは、常に、作動流体を引き込む 側の面圧勾配で決まる。従って、シール30を� ��定して考え、ピストンロッド13が右方向(作� ��流体非充填方向)に移動する場合を伸行程と すれば、伸行程の流体側伸行程流体膜厚h1は� ��圧のピークの左側の流体シールリップ流体� ��最大面圧勾配θ1で決まり、圧行程の流体側� ��行程流体膜厚h2は面圧のピークの右側の流� �シールリップ流体側勾配面角度θ2で決まる� �

 流体シールリップ22の作動流体洩れのメ� �ニズムは以下の様に説明できる。

 (1)洩れとは、伸行程で発生する流体側伸� ��程流体膜厚h1が圧行程で発生する流体側圧� �程流体膜厚h2より厚い場合に、作動の繰り返 しに依って、掻き出された流体膜が堆積した 状態のことである。

 ここで、伸び行程で発生する作動流体の� ��体側伸行程流体膜厚h1は、リップ22がピスト ンロッド13を通過した後に、ピストンロッド1 3の外周表面に形成される作動流体の膜厚で� �るので、形成膜厚h1とも称される。

 また、圧行程で発生する作動流体の流体� ��圧行程流体膜厚h2は、ピストンロッド13の外 周表面に形成されている作動流体膜を作動流 体充填側に取り込むことのできる膜厚を意味 するので、取込膜厚h2とも称される。

 (2)従って、作動流体の洩れを防止するに� ��、伸行程で発生する流体側伸行程流体膜厚( 形成膜厚)h1を圧行程で発生する流体膜厚h2(取 込膜厚)より薄くするか、少なくともほぼ同� �にする必要がある。

 (3)流体膜厚は図1(b)の式1で求められる。� �こで、h:流体膜厚、μ:作動流体粘度、V:リッ� ��の当接面(この例では、ピストンロッド)の� �度である。

 流体洩れが発生しない条件は、上述した� ��うに伸行程の形成膜厚h1を圧行程の取込膜� �h2以下にすることであり、面圧勾配で言えば 伸行程の最大面圧勾配θ1を、圧行程の最大面 圧勾配θ2より大きく設定することである。

 その簡単な設定方法は図1(c)に示す通りで ある。流体シールリップ22は非使用状態で、� ��角形状の断面をしており、左側が作動流体� ��填側であり、右側が作動流体非充填側(外部 側)であり、左側から右側への作動流体の洩� �を防止するものとする。

 ロッドの軸線つまりリップ22の当接面と� �ップ22の左側の勾配面22aとの成す角度を流体 シールリップ流体側勾配面角度α1、右側の勾 配面22bと成す角度を流体シールリップダスト 側勾配面角度α2とし、α1>α2とすると、使� �状態の勾配面は勾配面22a″、22b″(以下、非� ��用状態の勾配面に対して使用状態の勾配面� ��対しては、その符号に「″」を付加する。) となり、発生する面圧分布MB1は図1(c)の様に� �り、面圧のピークが左側(作動流体充填側)に 偏った非対称の形状になる。

 そして、左側の最大面圧勾配θ1が右側の� ��大面圧勾配θ2に比べて大きくなり、これに� ��り、洩れが防止できる。これが、一般に流� ��シール30の流体シールリップ22において、関 係1が成立するようにしている理由である。

 この原理をダストリップ21に適用したの� �、図1(d)、(e)であり、このダストリップでは� ��ダストリップ外部側勾配面角度α4が同ダス� ��リップ流体側勾配面角度α3より大きくなっ� ��おり、その結果、図1(e)に示すように、面圧 分布MB2が右側(外部側)へ偏った山形形状とな� ��、ダストリップ外部側最大面圧勾配θ4が、� ��ストリップ流体側最大面圧勾配θ3より大き� ��なっている。

 この結果、ダストリップ21においては、� �スト側伸行程流体膜厚(形成膜厚)h3より、ダ� ��ト側圧行程流体膜厚(取込膜厚)h4が小さくな っており、それにより、外部からのダストの 侵入を防いでいるのである。これが、一般に 流体シール30の流体ダストリップ1において、 関係2が成立するようにしている理由である� �

 しかしながら、このようなダストリップ1 を備えた高摩擦流体シール10を車両等のサス� ��ンションの高摩擦シール用のオイルシール� ��して用いた場合に、この基本構成の流体シ� ��ル30が示すように形成膜厚h3と流体シールリ ップ22の形成膜厚h1との関係に留意がされず� �形成膜厚h3が形成膜厚h1より大きくなってい� ��場合(通常、ダストリップ21の効果をより高� ��るためにそのようになっている。)、長時間 放置後に流体シールリップ22側から洩れ出し� ��作動流体膜を通過させることとなる。

 このようなダストリップ21の勾配面21a、21 bの形状は、外部からのダスト(雨水や、場合� ��よっては、雨水溜まりに混入した油等を含� ��。)の侵入を防ぐという目的には適したもの であるが、高摩擦シール用として用いた場合 には、上記のような不都合を生じることとな っていた。

 そこで、本出願人は、従来、注目されて� ��なかった流体側伸行程流体膜厚h1とダスト� �伸行程流体膜厚h3との関係に着目し、流体シ ールリップ、ダストリップの基本的な特性、 つまり、流体シールについては流体側伸行程 流体膜厚h1より流体側圧行程流体膜厚h2を大� �くし、ダストリップについてはダスト側圧� �程流体膜厚h4よりダスト側伸行程流体膜厚h3� ��大きくするという条件を維持しながら、ま� ��、流体側伸行程流体膜厚h1よりダスト側伸� �程流体膜厚h3を小さくするということを着想 したものである。

 このようにすると、それぞれのリップの� ��本的特性を保持しながら、伸行程において� ��体シールリップで流体側伸行程流体膜厚h1� �流体膜が形成されたとしても、その流体膜� �うち、ダストリップではダスト側伸行程流� �膜厚h3の流体膜だけが許可形成され、このダ スト側伸行程流体膜厚h3を十分薄いものとし� ��おけば、ダストリップより外部側のピスト� ��ロッドに形成される流体膜h3は堆積する前� �蒸発あるいは散逸して使用者の認識できる� �のではないようにすることができる。

 つまり、流体側伸行程流体膜厚h1よりダ� �ト側伸行程流体膜厚h3を小さくした高摩擦流 体シール(第1発明)によれば、高摩擦シール用 であって、車両等のサスペンション用の緩衝 器に用いることができるダストリップを備え ながら、流体リップからの作動流体の洩れ出 し問題を解決することができる。

 また、この第1発明は、流体をシールする 目的の流体シールリップと、ダストをシール する目的のダストリップを備えた流体シール に関して、それぞれの目的だけを達成するよ うに個別に関心が払われていたのを、ダスト リップにも、新たに、作動流体のシールに参 加させることを着想して、双方のリップの協 働で高摩擦シールとして機能する、つまり、 双方のリップを組み合わせたシールシステム として、この高摩擦流体シールに到達したも のである。

 そして、このことは、他の諸条件、例え� ��、流体シールリップとダストリップとが接� ��する当接面を構成するピストンロッドへの� ��め代を妥当なものとすると、上記膜厚原理� ��双方のリップに共通して適用することがで� ��、結果、流体シールリップ流体側最大面圧� ��配よりダストリップ流体側最大面圧勾配を� ��きくすること(第2発明)に帰着し、その効果� ��上記と同様である。

 更に、このことは、同様の諸条件が満足さ� ��るとして、使用状態において、流体シール� ��ップ流体側勾配面角度よりダストリップ流� ��側勾配面角度を大きくすること(第3発明)に� ��着し、その効果も上記と同様である。
<実施形態1>
 図2は、本発明の高摩擦流体シールの一例を 示す図である。

 この高摩擦流体シール10は、上記本発明� �基本思想の第3発明を具現化したものであり� ��図1の高摩擦流体シール30と同様に、車両等� ��サスペンションとして用いられる緩衝器20� �用いられるものである。

 高摩擦流体シール10は、図1の流体シール3 0と同様の産業上の利用分野における高摩擦� �ール用として用いられ、基本構成として、� �体シール30のダストリップ21、流体シールリ� ��プ22、インサートメタル23、外周リップ24、� ��ータスプリング25及び補助リップ26に対応す るダストリップ1、流体シールリップ2、イン� ��ートメタル3、外周リップ4、ガータスプリ� �グ5及び補助リップ6を備えている。

 なお、高摩擦流体シール10は、図1の流体� ��ール30の上傾斜部21d、固着部21eに相当する� �傾斜部1d、固着部1eを備えている。なお、符� ��Mは、高摩擦流体シール10の軸中心線Mであり 、緩衝器20への装着後は、そのピストンロッ� ��13の軸中心線と一致するものである。

 それぞれのリップ1、2の勾配面を同様に� �ダストリップ流体側勾配面1a、ダストリップ 外部側勾配面1b、流体シールリップ流体側勾� ��面2a及び流体シールリップダスト側勾配面2b と称する。

 また、各勾配面の角度を同様に、流体シ� ��ルリップ流体側勾配角β1、流体シールリッ� ��ダスト側勾配角β2、ダストリップ流体側勾� ��角β3及びダストリップ外部側勾配角β4と称� ��る。

 この高摩擦流体シール10が、図1の流体シ� ��ル30に比べて異なるのは、流体シールリッ� �流体側勾配面角度β1よりダストリップ流体� �勾配面角度β3を大きくした点にある。

 また、これに対応して、ダストリップ1は 、インサートメタル3の外部側から、ピスト� �ロッド13へ向けて、ほぼ直下に伸びた、流体 シールリップ2の形状と同様の三角形状とな� �ており、ダストリップ1の剛性・撓み性に影� ��を与える長さが短いものとなっている。

 このようにすると、使用状態における流� ��シールリップ流体側勾配面角度よりダスト� ��ップ流体側勾配面角度が大きくなり、基本� ��想の第3発明の効果をより具体的に発揮する ことができる。また、このことは、第2発明� �第1発明の効果も発揮することができるとい� ��ことである。

 なお、このダストリップ1は、その長さが短 いので、緩衝器のピストンロッドの半径方向 の振動、つまり、横振動の少ない場合に適用 可能である。また、ダストリップ外部側勾配 角β4をあまり大きく取ることができないので 、通常に比べダストシール効果があまり要請 されない産業分野に適用可能である。
<実施形態2>
 図3(a)は、本発明の高摩擦流体シールの他例 の上半分を示す断面図、(b)は(a)のダストリッ プの拡大断面図、(c)は(b)の使用状態図、(d)は (b)のダストリップの勾配面と、面圧分布と面 圧勾配との間の関係を示す説明図である。こ れよりすでに説明した部分と同じ部分には同 じ符号を付して重複説明を省略する。

 この高摩擦流体シール10Aは、図2の高摩擦 流体シール10に比べ、ダストリップ1Aの全体� �状が、図1の流体シール30のダストリップ21と 共通している点が異なっている。

 加えて、ダストリップ1Aは、その先端内� �に高勾配面1cを設け、図3(a)に示すように、� �勾配面1cと当接面(ピストンロッド13)との間� �高勾配面角度β7が、ダストリップ1Aの内側の 全体的な勾配面1fと前記当接面と間の角β5よ� ��大きく、かつ、これにより、流体シールリ� ��プ2の流体側勾配面角度β1より大きくなるよ うにして、流体シールリップ2によって伸行� �で形成される作動流体膜厚h1より、ダストリ ップ1Aの伸行程で形成される作動流体膜厚h3� �薄くなるようにしたものである。

 高摩擦流体シール10Aは、上記特徴点を除� ��ては、図2の高摩擦流体シール10と共通し、� ��ストリップ1Aについては、その基本的形状� �、上記高勾配面1cを設けるために、関連する ダストリップ1Aの先端部分の形状が異なって� ��る。

 つまり、高摩擦流体シール10Aのダストリ� ��プ1Aは、図1の流体シール30のダストリップ21 が備えるダストリップ流体側勾配面21a、ダス トリップ外部側勾配面21b、上傾斜部21d及び固 着部21eと同様の、ダストリップ流体側勾配面 1a、ダストリップ外部側勾配面1g、上傾斜部1h 及び固着部1eを備えている。

 ダストリップ流体側勾配面1aの先端部分� �、変曲点を介して高勾配面1cに連続している 。高勾配面1cは、ダストリップ1Aの先端部分� �断面R状の突部分1tを形成しながら、ダスト� �ップ外部側勾配面1gに連続している。

 なお、この勾配面1cとダストリップ外部� �勾配面1gとを連結する断面R状の突部分1tは、 図1の流体シール30のダストリップ1のダスト� �ップ流体側勾配面21aとダストリップ外部側� �配面21bとを連結する部分に対応する部分で� �るが、このダストリップ1Aにおいては、ダス トリップ流体側勾配面1fの先端部分に高勾配� ��1cを設けるために、結果的に形成された突� �分である。

 ダストリップ流体側勾配面1a、ダストリ� �プ外部側勾配面1g及び高勾配面1cと、シール� ��べきピストンロッド13の当接面(ロッド軸芯) との間の角度を、それぞれ、ダストリップ流 体側勾配角β5、ダストリップ外側勾配角度β6 及び高勾配面角度β7と称する。

 この高摩擦流体シール10Aの非使用状態の� ��勾配角度の関係は、図3(a)から解るように、 ダストリップ流体側勾配面角度β5は流体シー ルリップ流体側勾配面角度β1より小さいが、 高勾配面角度β7は流体シールリップ流体側勾 配面角度β1より大きくなっているという関係 である。

 また、それぞれの流体シールリップ2、ダ ストリップ1Aの基本的機能を果たすように、� ��体シールリップ流体側勾配面角度β1>流体 シールリップダスト側勾配面角度β2、高勾配 面角度β7<ダストリップ外部側勾配面角度β 6となっている。

 このような構成の高摩擦流体シール10Aを� ��緩衝器20に装着すると、図3(c)のようにダス� ��リップ1Aが変形し、その状態のダストリッ� �1Aとピストンロッド13との接触部分の拡大断� ��図と面圧分布とが図3(d)に示すものである。

 また、図1の流体シール30のダストリップ2 1に比べ、よりピストンロッド13の軸方向に短 い突部分1tだけが使用状態でロッド13に接触� �て変形し、この突部分1tを形成する高勾配面 1cに連続するダストリップ流体側勾配面1fは� �ッド13に接触しないので、ダストリップ1Aと� ��ストンロッド13とはより軸方向に短い接触� �分で接触し、これによりダストリップ1Aの突 部分1tだけが面圧分布に関与し、図3(d)に示す ような面圧分布MB3を発生させる。

 この結果、ダストリップ流体側最大面圧� ��配θ7は、流体シールリップ流体側最大面圧� ��配θ1より格段に大きくなり、これにより、� ��体側伸行程流体膜厚h1よりダスト側伸行程� �体膜厚h3が一桁オーダーで小さくなるという 結果が得られる。

 また、面圧分布MB3が、わずかではあるが� ��全体に図1右側(外部側)に偏った山形となり� ��ダストリップ外部側最大面圧勾配θ6がダス� ��リップ流体側最大面圧勾配θ7より大きく、� ��ストリップとしての機能も果たしているこ� ��が解る。

 したがって、この高摩擦流体シール10Aに� ��れば、上述した第1発明、第2発明及び第3発� ��の効果を発揮することができる。

 また、ダストリップ1Aの形状は、高勾配� �1c部分を除けば、ほとんど、図1の流体シー� �30のダストリップ21と同じ形状であるので、� ��様な、横振幅への強度を発揮することがで� ��る。

 ダストリップの素材のゴム材料は粘弾性� ��料である為に、長期的にはヘタリ現象が本� ��的に発生するが、ダストリップ先端部でヘ� ��リが発生すると、一般に面圧も面圧勾配も� ��期値に対して低下し、流体膜厚も厚くなる� ��

 しかし、本発明の場合は、突部分1tだけ� �ピストンロッド13と接触するので、元々の面 圧分布の値を高く設定でき、材料のヘタリが 発生しても、流体膜堰き止め機能を安定して 発生させることができる。

 つまり、この高摩擦流体シール10Aによれば� ��ダストリップ1Aに高勾配面1cを設けたことで 、上述した第1発明、第2発明及び第3発明の効 果を発揮することができることに加え、基本 構成の流体シールのダストリップの機能を維 持しながら、かつ、材料のヘタリにより強く なるという効果を発揮することができる。
<実施形態3>
 図4(a)、(b)、(c)は本発明の高摩擦流体シール の他例のダストリップ部分を示す断面図、図 5(a)、(b)は本発明の高摩擦流体シールの他例� �ダストリップの先端部分を示す拡大断面図� �ある。

 図4(a)の高摩擦流体シール10Bは、図3の高� �擦流体シール10Aに比べ、ダストリップ1Bの外 周部分にガータスプリング7が設置され、こ� �に対応して、ダストリップ外部側勾配面1nの ピストンロッド13への接触側に先端部分へ向� ��た小傾斜面1iが設けられ、上傾斜部1jが、前 記図ガータスプリング7を嵌め受ける形状と� �っている点が異なっている。

  この小傾斜面1iとシールすべきピストン ロッド13の当接面(ロッド軸芯)との間の角度� �、小傾斜面角度β8と称する。

 このような、ダストリップ1Bにガータス� �リング7を設けた高摩擦流体シール10Bによれ� ��、図3の高摩擦流体シール10Aの効果に加え、 ダストリップ1Bの締め付け力を追加し、ヘタ� ��に依るリップ1Bの締め付け力低下を補償す� �ことができる。

 図4(b)の高摩擦流体シール10Cは、図3の高� �擦流体シール10Aに比べ、ダストリップ1Cが、 その内側に段凹面1kを備えた流体側勾配面2段 構成となっており、これに対応して、より内 側の奥勾配面1pが図3のダストリップ流体側勾 配面1fに比べ、少し、大きくなっている点が� ��なっている。

 これらの段凹面1k及び奥勾配面1pとシール すべきピストンロッド13の当接面(ロッド軸芯 )との間の角度を、それぞれ、段凹面勾配角� �β10及び奥勾配面角度β9と称する。

 このような、ダストリップ1Cを流体側勾� �面内側2段構成とした高摩擦流体シール10Cに� ��れば、リップ1Cの先端の撓みやすさが増し� �ダストリップ1Cの横振動追従性を向上させる ことができる。

 図4(c)の高摩擦流体シール10Dは、図4(a)の� �摩擦流体シール10Bと図4(b)の高摩擦流体シー� ��10Cとの構成を兼ね備えたものであり、双方� ��効果を相乗的に発揮することができる。

 図5(a)の高摩擦流体シール10Eは、図3の高� �擦流体シール10Aに比べ、そのダストリップ1E の先端部分を全面的な断面R状の突部分とせ� �、内側に直線面1nを備えた突部分1qとした点� ��異なっている。

 また、図5(b)の高摩擦流体シール10Fは、図 4(a)の高摩擦流体シール10Bに比べ、そのダス� �リップ1Fの先端部分を、図5(a)と同様の直線� �1nを備えた突部分1rとした点が異なっている� ��

 また、このダストリップ1Fでは、図4(a)の� ��ストリップ1Bと同様に、先端部分の形状と� �ては、外部側にもR状面の代わりに直線状面� ��小傾斜面1iとなっている。

 つまり、上記、高摩擦流体シール10E、10F� ��、いずれも、ダストリップ1E、1Fの高勾配面 が直線面1nとなっていて、リップ先端部分が� ��面的な断面R状ではないものであり、このよ うな構成であっても、これらの高摩擦流体シ ール10E、10Fは、いずれも対応する高摩擦流体 シール10A、10Bと同様の効果を発揮することが できる。

 なお、いずれのダストリップ1E、1Fの場合も 、図上では、先端部分に微小R部分があるが� �これは、ゴム材料で一体成形される流体シ� �ルの成形加工上、不可避的に設けざるを得� �いものであり、また、リップの当接面への� �方向接触位置が全円周に渡って同じように� �て、シール性を向上させるためのものであ� �。
<実施形態4>
 図6は、図3(a)の高摩擦流体シールを用いた� �衝器の一例を示す縦断面図である。

 この緩衝器20は、シリンダ本体11と、不図 示のピストンを備えたピストンロッド14と、� ��リンダ本体11の開口側に設けられ、ピスト� �ロッド14を摺動自在に案内するロッドガイド 15とを備え、高摩擦流体シール10Aはこのロッ� ��ガイド15の上端とシリンダ本体11の上部との 間に締付固定されている。

 シリンダ本体11は、同芯に配設さたアウ� �ーチューブ11bとインナーチューブ11aとを備� �、インナーチューブ11aの開口端部と、アウ� �ーチューブ11bの開口端部内周との間にロッ� �ガイド15が設けられている。

 このロッドガイド15の上面にオイルシー� �10Aが載置され、アウターチューブ11bの上端� �を内側に折り曲げることによってアウター� �ューブ11b、オイルシール10a及びロッドガイ� �15が一体的にかしめ固定されている。

 このアウターチューブ11b内周とインナー� ��ューブ11a外周との間に形成されたガス室A内 には高圧ガスが封入されている。インナーチ ューブ11aの内周とピストンロッド14との間は� ��作動流体が封入されている流体室Lとなって いる。

 ロッドガイド15は、一枚の金属板をプレ� �成形することによって形成され、外周面が� �ンナーチューブ11aの内周面に圧入される内� �支持部15aと、同じく外周面がアウターチュ� �ブ11b内周面に圧入される外側支持部15bと、� �れら両支持部15a、15bを連結すると共に下面� �インナーチューブ11aの開口端部と当接して� �ッドガイド15の位置決めを行う連結部15cとを 備えている。

 内側支持部15aは、その内周面がピストン� ��ッド14を案内する案内部分となっており、� �の案内部分に圧入固定された耐磨耗性を有� �る環状のブッシュ16を介してピストンロッド 14が摺動自在に案内されるようになっている� ��

 連結部15cは、その上面外周部に環状の突� ��15dが設けられており、この突状15dの上面に� ��イルシール10Aのインサートメタル3を載置す ることで、オイルシール10Aがロッドガイド15� ��対して正規の位置に位置決めされるように� ��っている。

 この緩衝器20は、上記の基本構成を備え� �不図示の流量調整手段により充填された作� �流体の流量を調整することでピストンの移� �を調整して緩衝機能を発揮する。加えて、� �の緩衝器20は、上記の特徴を有する高摩擦流 体シール10Aを備えているので、この高摩擦流 体シール10Aの効果を緩衝器20として発揮する� ��とができる。

 また、本発明の高摩擦流体シール及び緩� ��器は、上記の実施形態に限定されず、請求� ��範囲に記載された範囲、実施形態の範囲で� ��種々の変形例、組み合わせが可能であり、� ��れらの変形例、組み合わせもその権利範囲� ��含むものである。

 また、作動流体とは、作動油、緩衝器の� ��動流体としての適性を備えた水を含む液体� ��高分子液体や、ガスと液体の混合物などを� ��むものである。

 本発明の高摩擦流体シールは、ここに例� ��した緩衝器に限られず、同様の解決課題を� ��する他の流体圧機器に使用することができ� ��ものであり、また、緩衝器も、車両等のサ� ��ペンションに限られず、同様の解決課題の� ��る部分に使用することができるものである� ��