以下図面を参照して、本発明のハイブリッ� ��式冷凍システムの実施の形態を詳細に説明� ��る。本発明の実施の形態では、二酸化炭素( CO ₂ )を冷媒として、蒸気圧縮式冷凍サイクルと� �着式冷凍サイクルとを組み合わせて蒸気圧� �式冷凍サイクルにおける機械的仕事量を低� �する。二酸化炭素は、ODP(オゾン破壊係数)が 0で、GWP(地球温暖化係数)が無視できるほど小 さい(=1)無毒で不燃性の自然冷媒である。二� �化炭素は幅広い範囲への適用性を持ち、自� �車用空調システムでも広範囲で利用可能で� �る。個々のサイクルでは一見低い効率が、2� ��のサイクルを組み合わせることで高効率と� ��る。本実施の形態のハイブリッド式冷凍シ� ��テムでは、自動車用空調機に適用するのに� ��しており、吸着式冷凍サイクルはエンジン� ��熱で駆動される。

 本実施の形態の二酸化炭素を用いたハイ� ��リッド式冷凍システムの実施の形態を説明� ��る前に、蒸気圧縮式冷凍サイクル及び吸着� ��冷凍サイクルについて説明する。

 一般的な蒸気圧縮式冷凍システムは、図1 に概略を示すように圧縮機2、ガスクーラ(凝� ��器)3、受液器4,膨張器5および蒸発器6から構� ��される。また図2には、本実施の形態で利用 する内部熱交換器7を備えた蒸気圧縮式冷凍� �ステムの構成が示されている。内部熱交換� �7は、ガスクーラ(凝縮器)3の出口と蒸発器6の 出口で用いられ、この間で熱交換することに より、ガスクーラ(凝縮器)3の出口温度はより 低下し、蒸発器6の出口温度がより上昇する� �

 図3は、シングルステージの吸着式冷凍サイ クル8の一般的な構成を示している。この吸� �式冷凍サイクル8は、ガスクーラ(または凝縮 器)9、蒸発器10および一対の吸着器(吸・脱着� ��交換器)11及び12と4つのバルブ13乃至16を備え ている。吸着剤としては、活性炭[例えばMaxso rb III(商標)]が吸着器11及び12内に充填されて� ��る。蒸発過程において、吸着器11及び12の一 方で冷媒の吸着が行われ、蒸発過程において 先に冷媒の吸着が行われた吸着器で脱着が引 き起こされる。吸着器11及び12は、交互の冷� �と加熱により、交互に吸着と脱着とを繰り� �す。図3の状況においては、冷媒(CO ₂ )は蒸発器10において蒸発温度で蒸発し、吸着 器(Bed1)12で吸着される。吸着は吸着剤の冷媒� ��度が高濃度になるまで継続する。冷却水が� ��着熱を取り除くために用いられる。脱着器� ��して機能する吸着器(Bed2)11は駆動熱入力(排� ��あるいは再生可能エネルギー源からの熱源) によって脱着温度まで加熱される。吸着器(Be d2)11から脱着した冷媒はガスクーラ(または凝 縮器)9で冷却される(または凝縮する)。凝縮� �9における凝縮熱は冷却水によって除去され� ��。通常、吸・脱着の駆動時間は、240から600� ��間継続し、凝縮した冷媒液は規定のサイク� ��に従い蒸発器10に戻る。蒸発が起こらない� �うにすべてのバルブ13乃至16を閉鎖している� ��間が約30秒間導入される。その後、すべて� �バルブを逆のモードにすることにより、完� �に逆のサイクルが継続する。

 図4は、図1の蒸気圧縮式冷凍サイクルと� �3の吸着式冷凍サイクルとを組み合わせた本� ��明の第1の実施の形態の概略構成を示してい る。図4において、図1及び図3に示した部材と 同様の部材には、図1及び図2に付した符号の� ��に100の数を加えた数の符号を付してある。� ��4の第1の実施の形態のハイブリッド式冷凍� �ステムは、蒸気圧縮式冷凍サイクル101にお� �る圧縮機102と凝縮器103との間に、圧縮機102� �より圧縮された冷媒を交互に吸着し且つ吸� �した冷媒を交互に脱着する少なくとも一対� �吸着器111及び112並びに111″及び112″が位置� �るように吸着式冷凍サイクル108を組み合わ� �ている。吸着式冷凍サイクル108では、吸着� �111及び111″と吸着器112及び112″とが、交互� �吸着及び脱着動作を行う。連続運転のため� �、吸着サイクルのバッチ操作は、スウィッ� �ング期間とオペレーション期間と呼ばれる� �つの時間間隔を備えている。運転中、吸・� �着は圧縮圧力とガスクーラ(または凝縮器)圧 力を維持するために行われる。水冷あるいは 空冷のガスクーラ(または凝縮器)は指定の脱� ��器(吸着器111~112″のうち脱着動作にあるも� �)から脱着した流体を冷却し、そこで過冷液� ��なった流体は膨張器105を経て蒸発器106に戻� ��、冷凍サイクルを終了する。脱着を終えた� ��着器(吸着剤を含む)の機能は、外部排熱源� �方向を切り替えるスウィッチングによって� �復する。同時に、外部冷却もまた指定され� �吸着器にスウィッチされ、同様に、圧縮機10 2と凝縮器103もまた各々の吸着器と脱着器(脱� ��を行う吸着器)にスウィッチされる。ただし 、スウィッチング期間は加熱された脱着器(� �着する吸着器)と凝縮器103との間、冷却され� ��吸着器(吸着する吸着器)と圧縮機102との間� �物質移動は無い。

 図5に図4の実施の形態の冷凍サイクルw2を 示す。図4中には、丸印の中に数字1~4を付し� �記号を付してあるが、明細書中で使用でき� �文字の制限の関係で、明細書中ではこれら� �記号を括弧の中に数字を入れた「(1)~(4)」の� ��字を用いて記述する。また図4以降の図面中 においても、丸印の中に数字を付した記号を 付してある場合には、同様にこれらの記号に ついては、(1)~(4)等の文字を用いて記述する� �図4には、図5の冷凍サイクルに示した蒸発終 了点(1)、中間圧縮終了点(2)″、圧縮終了点(2) “、ガスクーラ(または凝縮器)出口(3)、蒸発� ��入口(4)に対応する位置に同じ記号[(1)~(4)]を� ��してある。なお本実施の形態では、圧縮機1 02により冷媒を中間圧力まで圧縮する[(1)→(2) ″]。そして圧縮器102の圧縮圧力を(2)まで上� �ることなく、中間圧力まで圧縮した冷媒を� �着式冷凍サイクル108により中間圧力よりも� �い圧力まで昇圧する[(2)″→(2)”]。このよう にすれば、蒸気圧縮式冷凍サイクル101におけ る圧縮機102による圧縮圧力を従来よりも低い 中間圧力とすることができて、蒸気圧縮式冷 凍サイクル101における機械的仕事量(動力)を� ��減することができる。

 CO ₂ 液冷媒を用いる本実施の形態の具体的な実施 例では、主要な過程は(i)一定温度(5℃)、一定 圧力(39.8bar)に維持された蒸発器106に熱負荷が かかり、CO ₂ 液冷媒が蒸発し[(4)→(1)]、(ii)気化したCO ₂ 液冷媒は圧縮機102を通って蒸発圧力から圧縮 圧力(中間圧力)まで加圧される[(1)→(2)″]。(i ii) 吸着式冷凍サイクル108における脱着によ� ��、圧縮されたCO ₂ 蒸気は熱的に圧縮される。(iv)ガスクーラ(ま� ��は凝縮器)圧力で、ガスクーラ(または凝縮� �)による等圧熱放出過程を経る[(2)”→(3)]、(v )そして断熱膨張過程[(3)→(4)]を経る。

 図6は、図4に示した第1の実施の形態の変� ��例としての本願発明の第2の実施の形態の構 成を示す図である。図6には、図4に示した第1 の実施の形態の部材と同じ部材には、同じ符 号を付してある。図7は、図6に示した実施の� ��態の冷凍サイクルを示す。図6には、図7の� �凍サイクルに示した蒸発終了点(1)、中間圧� �終了点(2)″、圧縮終了点(2)”、ガスクーラ(� ��たは凝縮器)出口(3)、蒸発器入口(4)″に対応 する位置に同じ記号[(1)~(4)″]を付してある。 本実施の形態では、蒸発器106と圧縮機102とを つなぐ冷媒流路FP1と凝縮器103と膨張器105とを つなぐ冷媒流路FP2との間で熱交換を行う内部 熱交換器107を備えている。この実施の形態で は、内部熱交換器107がガスクーラ(または凝� �器)103出口と蒸発器106の出口との間で用いら� ��、それらの間の熱交換により、ガスクーラ( または凝縮器)103の出口温度はより低下し、� �発器106の出口温度はより上昇する。そして� �のことによりシステムの成績係数(COP)が上昇 する。このような内部熱交換器107を設ければ 、凝縮器103を通った冷媒から吸熱することに より、蒸気圧縮式冷凍サイクル101″の膨張器 入口(3)″と蒸発器入口(4)″の比エンタルピー (h)を、内部熱交換器107を設けない場合と比べ て、下げる(小さくする)ことができる。その� ��果、圧縮器102による圧縮圧力を上げること� ��く[(2)まで上げることなく]、蒸発器106で冷� �が周囲から奪う熱流量(冷凍能力)を大きくす ることができる。すなわち本実施の形態によ っても、蒸気圧縮式冷凍サイクル101″におけ る機械的仕事量を低減することができる。

 図8は、本発明のハイブリッド式冷凍シス テムの第3の実施の形態の構成を示している� �図8に示した実施の形態には、図4に示した上 記第1の実施の形態の構成部材と同様の構成� �材に、図4及び図6に付した符号の数に100の数 を加えた数の符号を付してある。第1の実施� �形態の構成では、蒸気圧縮式冷凍サイクル10 1と吸着式冷凍サイクル108との冷媒が共通し� �いるため、冷媒流路の途中にフィルタ装置� �設置しなければ、吸着式冷凍サイクル108に� �いて冷媒に含まれてしまう可能性が高い機� �油等の汚染物質が、吸着器(211及び212,211″及 び212″)を通過する。吸着器(211及び212,211″及 び212″)が汚染されると、定期的にクリーニ� �グする必要性が生じる。そこで第3の実施の� ��態では、吸着器(211及び212,211″及び212″)を� ��れから守る構成を採用した。第3の実施の形 態では、蒸気圧縮式冷凍サイクル201で使用す る冷媒と吸着式冷凍サイクル208で使用する冷 媒とを別のものとして、両サイクルの間で熱 交換を行う。そこで第3の実施の形態で用い� �蒸気圧縮式冷凍サイクル201は、第1冷媒を圧� ��する第1圧縮機202、第1圧縮機202により圧縮� �れた第1冷媒を凝縮する第1凝縮器203、第1凝� �器203により凝縮された第1冷媒を膨張させる� ��1膨張器205及び第1膨張器205により膨張させ� �れた第1冷媒を蒸発させる第1蒸発器206を備え ている。また吸着式冷凍サイクル208は、蒸発 した第2冷媒を交互に吸着し且つ吸着した第2� ��媒を交互に脱着する少なくとも一対の吸着� ��(211及び212,211″及び212″)、吸着器から脱着� ��た第2冷媒を凝縮するガスクーラ(または第2� ��縮器)223、ガスクーラ(または第2凝縮器)223に より冷却(または凝縮)された第2冷媒を膨張さ せる第2膨張器221及び第2膨張器221により膨張� ��せられた第2冷媒を蒸発させる第2蒸発器222� �備えている。第1凝縮器203と第2蒸発器222とは 、両者間に熱交換器を構成するように一つの ユニットとして構成されている。なおこの熱 交換器は、第1凝縮器202と第2蒸発器222との間� ��直接熱交換するものでも、また別の冷媒を� ��む循環路を両者の間に配置して熱交換する� ��のでもよく、その構成は任意である。本実� ��の形態では、第1凝縮器203を通る第1冷媒か� �第2蒸発器222を介して吸熱するように吸着式� ��凍サイクル208を蒸気圧縮式冷凍サイクル201� ��組み合わせている。

 図9には、図8の実施の形態の冷凍サイク� �を示す。図9には、図8の冷凍サイクルに示し た蒸発終了点(1)(5)、圧縮終了点(2)″(6)、凝縮 終了点(3)″(7)、膨張終了点(4)″(8)に対応する 位置に同じ記号[(1)~(8)]を付してある。本実施 の形態によれば、蒸気圧縮式冷凍サイクル201 の第1圧縮機202の圧縮圧力を高くすることな� �、第1凝縮器206を通る第1冷媒から第2蒸発器22 2を介して吸熱することにより、蒸気圧縮式� �凍サイクル201の膨張器入口(3)″と蒸発器入� �(4)″の比エンタルピーを下げる(小さい値に� ��る)ことができる。その結果、本実施の形態 によっても、第1及び第2の実施の形態と同様� ��、第1圧縮機202の圧縮圧力(圧縮仕事)を大き� ��することなく、第1蒸発器206で冷媒が周囲か ら奪う熱流量(冷凍能力)を大きくすることが� ��きる。

 図10は、図8に示した第3の実施の形態の変 形例としての第4の実施の形態である。図10に 示した実施の形態には、図8に示した上記第3� ��実施の形態の構成部材と同様の構成部材に� ��、図8に付した符号の数に100の数を加えた数 の符号を付してある。第3の実施の形態では� �第1凝縮器203と第2蒸発器222とを、両者間に熱 交換器を構成するように一つのユニットとし て構成している。これに対して第4の実施の� �態では、第1凝縮器203と第2蒸発器222との間で 熱交換を行う熱交換器は、放熱器324を備え、 第1凝縮器303及び第2蒸発器310との間で熱交換� ��るように配置された、第3冷媒が循環する冷 媒循環路328を備えた構造としている。また第 4の実施の形態では、吸着器311及び312が自動� �のエンジン327の排熱で再生される構造を有� �ている。エンジン327と一対の吸着器311及び31 2との間には、脱着の際にエンジン327および� �ジエーター325を交互に吸着器311及び312と接� �するためのバルブ326及び329が配置されてい� �。この具体例では、第3の実施の形態と同様� ��、第1蒸発器306は冷却能力を発生させるため に使用され、第2の蒸発器310は、吸着器311及� �312に油が混入しないように吸着器を運転す� �ために使用される。また凝縮器309は第2蒸発� ��310で吸熱した熱を外部に放熱するために用� ��られる。

 以下上記各実施の形態の性能を確認するた� ��に役立つ各種の試験結果について説明する� ��図11は、吸着器で使用する吸着剤の吸着等� �線の実験データである。「S. Himeno, T. Komats u and S. Fujita, High-pressure adsorption equilibria  of methane and carbon dioxide on several activated c arbons, J. Chem. Eng. Data 50 (2005), 369-376」の� �文には、超微細多孔質の活性炭[Maxsorb III(商 標)]への冷媒として用いるCO ₂ の吸着に関するデータとして、温度範囲が273  to 348 K、圧力が最高4MPaの範囲で測定され� �結果が記載されている。図11の実験データは 、種々の吸着温度における圧力変化に対する 吸着量の関係を示している。図11からは、CO ₂ の吸着量はMaxsorb III 1kgあたり最大1.5kgにな� �ことが判る。吸着剤1gあたりの最大等温吸着 量で定義される吸着能力は、「F. Dreisbach, R.  Staudt and J.U. Keller, J High-pressure adsorption  Data of Methane, Nitrogen, Carbon Dioxide and their  Binary and Ternary Mixtures on Activated Carbon. Adso rption 5 (1999), 215-227.」、「A. Kapoor and R.T.  Yang, Kinetic Separation of Methane-Carbon Dioxide Mix ture by Adsorption on Molecular Sieve Carbon. Chem.  Eng. Sci. 44 (1989), 1723-1783.」及び「S. Ozawa, S . Kusumi and Y. Ogino, Physical adsorption of gases� �at high pressure. An improvement of the Dubinin-Asta khov equation. J. Colloid. Interface Sci. 56 (1976),� �83-91.」等に示された他の吸着剤を用いた他� �CO ₂ の等温吸着データと比較しても、Maxsorb IIIを 使用した結果が最も高い値を示すことが確認 されている。Langmuirの式は、Maxsorb IIIを使用� ��た冷凍冷却システムの実験データと良好な� ��致を示している。そこで、Langmuirの式を等� �線パラメータや吸着熱を見積もるために用� �た。実験において用いたLangmuirの式は以下の 通りである。

 ここで、Wは吸着体積、W ₀ は微細孔への最大吸着体積、Kは非常に吸着� �が小さい場合の吸着指標であるLangmuir定数、 Pは圧力である。定数Kは温度の関数として以� ��のように表すことができる。

 ここで、Rはガス定数、Tは平衡温度、K ₀ は係数、δH _ads は吸着熱である。Langmuirの吸着等温モデルは� ��実験データと±5%以内で一致することが確認 できた。

 図12は、三つの異なる圧縮機出口圧力に対� �る二酸化炭素を用いた単純な遷臨界サイク� �のP-T(圧力-温度)線図を示す。これと一致す� �P-h(圧力-比エンタルピー)線図は図13のように なる。遷臨界CO ₂ サイクルは(a)等エンタルピー圧縮過程(1-2 or� �1-2’ or 1-2”)、(b)等圧熱放出過程(2-3 or 2'- 3' or 2"-3")、(c)断熱膨張過程(3-4 or 3'-5 or 3" -6)、(d)等圧蒸発過程(4-1 or 5-1 or 6-1)からな� ��ことを示している。

 蒸気圧縮式冷凍機の理論COP(成績係数)は以� �の式で与えられる。

 ここで、Q _ref は冷凍能力、W _comp は圧縮仕事を示す。h1、 h2、 h2’、 h2”、� �h4、 h5、 h6は図13と一致する点でのCO ₂ の比エンタルピーである。図13は、蒸気圧縮� ��冷凍サイクルのP-T(圧力-温度)線図を示す。� ��13において、Aはサイクル1-2-3-4-1を示し、Bは サイクル1-2″-3″-5-1を示し、Cはサイクル1-2� � -3” -6-1を示している。

 異なるガスクーラ(または凝縮器)温度に� �する圧縮機出口圧力の関数としての成績係� �(COP)を図14に示す。図14のA乃至Cは、図12及び� ��13の蒸気圧縮式冷凍サイクルのP-T及びP-h線� �に示されたサイクル1-2-3-4-1、サイクル1-2″-3 ″-5-1、及びサイクル1-2” -3” -6-1を示して� ��る。

 この解析より、ガスクーラ(凝縮器)温度35 ℃に対する最適条件でCOPは4.0になることがわ かる。ここで、ガスクーラ(凝縮器)温度が上� ��するとCOPが低下することに注意すべきであ� ��。図14において、「蒸気圧縮」は図1の一般� ��な蒸気圧縮式冷凍サイクルの解析結果であ� ��、「IHE利用蒸気圧縮」は、図2の内部熱交換 器を備えた蒸気圧縮式冷凍サイクルの解析結 果である。

 図15及び図16は、異なる吸着温度(308K,313K� �び318K)と脱着圧力に対するハイブリッド式冷 凍システムの冷却能力およびCOP(成績係数)の� ��能マップをそれぞれ示す。図15及び図16にお いて、Aは図4に示した第1の実施の形態のハイ ブリッド式冷凍システムの解析結果を示す、 Bは図6に示した第2の実施の形態のハイブリッ ド式冷凍システムの解析結果を示す。COP(成� �係数)はガスクーラ(凝縮器)温度35℃の最適条 件に対して蒸気圧縮式冷凍サイクルの約二倍 にあたる8.0近くになる。内部熱交換器(IHE)が� ��加されると、COP(成績係数)はガスクーラ(凝� ��器)温度と脱着圧力によっては10以上になる� ��とが図16に示されている。

 熱的圧縮機を設計するために、吸着剤の量� ��計算することは非常に重要である。異なる� ��着温度(308K,313K及び318K)と脱着圧力に対する� ��燥Maxsorb III単位質量あたりのCO ₂ の質量に基づく冷媒量を図17に示す。図17に� �いて、Aは図4に示した第1の実施の形態のハ� �ブリッド式冷凍システムの解析結果を示す� �Bは図6に示した第2の実施の形態のハイブリ� �ド式冷凍システムの解析結果を示す。この� �析より、必要とされる冷却能力に対するMaxso rb IIIの量を容易に見積もることができる。� �部熱交換器IHEが無い場合(図18)および有る場� ��(図19)の、吸着温度(308K,313K及び318K)における P-h線図を図18および図19にそれぞれ示す。こ� �らの図を用いることにより、複合すること� �よって節約されるエネルギー量を容易に計� �できる。また図20(A)及び(B)並びに図21に、図4 に示した第1の実施の形態のハイブリッド式� �凍システムの四つの異なる圧縮機吐出圧力(6 0、 65、 70 and 75 bars)に対する冷却能力、CO P(成績係数)および冷媒流量を脱着圧力の関数 として示す。ここで、三つの操作点X=81bars,Y=9 4bars及びZ=110barsが示され、Yは最適点として選 ばれた。

 図22には、図4に示したハイブリッド式冷� ��システムの図18及び図19の性能曲線に示され たY=94barにおける、圧力-温度-濃度線図を示す 。図22には、蒸気圧縮過程、熱的圧縮過程(吸 着-予熱-脱着-予冷)および膨張過程を示して� �る。図22において、圧縮機出口圧力は60barで� ��り、ガスクーラ温度は35℃である。

 最適条件での図4および図6に示したハイ� �リッド式冷凍システムの性能は図25及び図26� ��示した表にも示す。図25は図16のハイブリッ ド式冷凍システムの性能データを示し、図26� ��図17の内部熱交換機(IHE)付きのハイブリッド 式冷凍システムの性能データを示す。

 図4に示したハイブリッド式冷凍システム の操作概念の把握のために、X=81bars,Y=94bars及� ��Z=110bars(図24のサイクル1-2-3-4―5,サイクル1-2- 3″-4″-5″及びサイクル1-2-3” -4” -5”が対 応)の三つの操作条件に対するP-h線図を図24に 示す。なお図23は、図18及び図19に示したY=94ba rsにおけるハイブリッド式冷凍システムのP-h� ��図であり、図23においてサイクル1-2-3-4-5は60 barの圧縮機出口圧力における線図であり、サ イクル1-2″-2”-3″-4-5は75barの圧縮機出口圧� �における線図である。

 上記実験データは、本発明のハイブリッ� ��型冷凍システムは、高効率であるばかりで� ��く、高い冷凍効果をもたらすこと、および� ��縮機やバルブに起因する問題を排除できる� ��とを示している。よって本発明のハイブリ� ��ド型冷凍システムは、自動車用空調システ� ��およびヒートポンプシステムに十分に適用� ��可能である。

 本願明細書中に記載された、いくつかの� ��明の構成を列記すると以下のとおりになる� ��

(1) 冷媒を圧縮する圧縮機、前記圧縮機に� ��り圧縮された前記冷媒を凝縮する凝縮器、� ��記凝縮器により凝縮された前記冷媒を膨張� ��せる膨張器及び前記膨張器により膨張させ� ��れた前記冷媒を蒸発させる蒸発器からなる� ��気圧縮式冷凍サイクルにおける前記圧縮機� ��前記凝縮器との間に、前記圧縮機により圧� ��された前記冷媒を交互に吸着し且つ吸着し� ��前記冷媒を交互に脱着する少なくとも一対� ��吸着器を有する吸着式冷凍サイクルを備え� ��前記圧縮機により前記冷媒を中間圧力まで� ��縮し、前記中間圧力まで圧縮した前記冷媒� ��前記吸着式冷凍サイクルにより前記中間圧� ��よりも高い圧力まで昇圧することを特徴と� ��るハイブリッド式冷凍システム。

(2) 第1冷媒を圧縮する第1圧縮機、前記第1圧� ��機により圧縮された前記第1冷媒を凝縮する 第1凝縮器、前記第1凝縮器により凝縮された� ��記第1冷媒を膨張させる第1膨張器及び前記� �1膨張器により膨張させられた前記第1冷媒を 蒸発させる第1蒸発器からなる蒸気圧縮式冷� �サイクルと、
 蒸発した第2冷媒を交互に吸着し且つ吸着し た前記第2冷媒を交互に脱着する少なくとも� �対の吸着器、前記吸着器から脱着した前記� �2冷媒を凝縮する第2凝縮器、及び前記第2凝� �器により凝縮された前記第2冷媒を膨張させ� ��第2膨張器及び前記第2膨張器により膨張さ� �られた前記第2冷媒を蒸発させる第2蒸発器を 備えた吸着式冷凍サイクルとを備え、
 前記第1凝縮器を通る前記第1冷媒から前記� �2蒸発器を介して吸熱するように前記吸着式� ��凍サイクルが前記蒸気圧縮式冷凍サイクル� ��組み合わされていることを特徴とするハイ� ��リッド式冷凍システム。

(3)第1凝縮器と前記第2蒸発器との間に熱交� ��器が構成されている上記(2)に記載のハイブ� ��ッド式冷凍システム。

(4)前記熱交換器は、前記第1凝縮器と前記� �2蒸発器との間で直接熱交換するように構成� ��れている上記(3)に記載のハイブリッド式冷� ��システム。

(5)前記熱交換器は、放熱器を備え前記第1� �縮器及び前記第2蒸発器との間で熱交換する� ��うに配置された、第3冷媒が循環する冷媒循 環路を備えている上記(3)に記載のハイブリッ ド式冷凍システム。