Hydac Technology GmbH, Industriegebiet, 66280 Sulzbach/Saar

Hydrospeicher

Die Erfindung betrifft einen Hydrospeicher, insbesondere in Form eines Saugstromstabilisators, mit einem Speichergehäuse, das mit zwei Fluidan- schlüssen versehen ist, zwischen denen eine Umlenkeinrichtung angeordnet ist, an die ein Gehäuseteil angrenzt, das ein Trennelement aufnimmt, das das Innere des Speichergehäuses gegenüber einem Speichervolumen abtrennt.

Hydrospeicher in Form von Saugstromstabilisatoren werden insbesondere dann eingesetzt, wenn Kolben- und Membranpumpen in Fluidkreisläufen Anwendung finden, beispielsweise in Versorgungsanlagen, bei Reaktoren und in der chemischen Industrie. Ein störungsfreier Pumpenbetrieb ist dem Grunde nach nur möglich, wenn innerhalb der Pumpe keine Kavitation auftritt und Rohrleitungsschwingungen vermieden werden. Das relativ große Flüssigkeitsvolumen im Speichergehäuse des Saugstromstabilisators, in Be- zug gesehen auf das Verdrängungsvolumen der im Fluidkreis eingesetzten Pumpe, vermindert die Beschleunigungseffekte der Flüssigkeitssäule in der zugeordneten Saugleitung, die an einen der Fluidanschlüsse des Speichergehäuses des Hydrospeichers angeschlossen ist. Auch wird durch die extrem geringe Fließgeschwindigkeit im Speichergehäuse des Saugstromstabi- lisators und durch die Umlenkung des Fluidstromes an einer Umlenkeinrichtung regelmäßig in Form eines Leitbleches eine Gasabscheidung er-

reicht, was wiederum dem störungsfreien Pumpenbetrieb zugute kommt. Durch eine Abstimmung des Füllüberdruckes, wirksam am Trennelement, wird, bezogen auf die Betriebsverhältnisse des Fluidkreises, eine optimale Pulsationsdämpfung erreicht.

Bei den bekannten Hydrospeicherlösungen als Saugstromstabilisator dient als Trennelement regelmäßig eine Speicherblase, die üblicherweise aus einem Elastomermaterial gebildet ist. Das dahingehende Material der Speicherblase ist anfällig gegen aggressive Medien und ist der durch den Hydro- Speicher zu transportierende Fluidstrom mit Verschmutzungen versehen, kann dies an der Speicherblase zu mechanischen Beschädigungen führen, was den Gesamtausfall der hydraulischen Anlage nach sich ziehen kann. Da zum Herstellen des Füllüberdruckes in der Speicherblase regelmäßig Stickstoffgas eingesetzt wird, kann dieses durch das Membranmaterial auf die Flüssigkeitsseite hin hindurch diffundieren, so dass mit zunehmender Einsatzdauer des Saugstromstabilisators ein Gasverlust eintritt, was die Wirksamkeit des Stabilisators reduziert und mithin seine Einsatzdauer. Kommt es im Betrieb der bekannten Lösung zu Temperaturschwankungen, kann dies wiederum zu erheblichen Druckänderungen auf der Vorspann- druckseite innerhalb der Speicherblase führen mit der Folge, dass die Funktion des Saugstromstabilisators beeinträchtigt ist.

Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, die bekannten Lösungen dahingehend weiter zu verbessern, dass diese langandauernd und funktionssicher im Gebrauch sind. Eine dahingehende Aufgabe löst ein Hydrospeicher mit den Merkmalen des Patentanspruches 1 in seiner Gesamtheit.

Dadurch, dass gemäß dem kennzeichnenden Teil des Patentanspruches 1 das Trennelement aus einem Kolben oder aus einem Balg gebildet ist, lassen sich vorzugsweise für das Trennelement Metall Werkstoffe einsetzen, die gegenüber aggressiven Medien weniger anfällig sind als das Material der bekannten Speicherblase. Auch ist die erfindungsgemäße Lösung insoweit weniger empfindlich gegen auftretende Verschmutzungen im den Stabilisator durchquerenden Fluidstrom, was insbesondere dann gilt, wenn eine Metallbalg-Lösung eingesetzt ist. Da das jeweilige Trennelement in Form eines Kolbens und/oder eines Balges den vorgesehenen Vorspanndruck auch langfristig halten kann, ist insoweit auch langandauernd ein funktionssicherer Betrieb gewährleistet, wozu auch mit beiträgt, dass die erfindungsgemäße Lösung gegenüber Temperaturschwankungen auf der Vorspanndruckseite weniger empfindlich ist. Insbesondere ist durch die Verwendung eines Balges, vorzugsweise aus Metall Werkstoff aufgebaut, sichergestellt, dass es auf der Vorspanndruckseite nicht zu Medien- wie Gasverlusten kommen kann. Auch lassen sich durch Einsatz der Kolbenspeicher-Lösung geringere Gasverluste bewirken als bei den bekannten Blasenspeicher- Lösungen. Mit der erfindungsgemäßen Lösung ist insoweit dann eine weitgehend hermetische Abdichtung des Speichermediums auf der Trennele- mentseite der Vorrichtung erreicht.

Ein weiterer Vorteil bei Einsatz der erfindungsgemäßen Kolbenspeicher- Lösung ergibt sich dadurch, dass ein größeres Druckverhältnis (Vorspanndruck zu Betriebsdruck) zulässig ist als bei Blasenspeicher- und Metall- balgspeicher-Lösungen. Somit ist eine geringere Beeinflussung durch Temperaturschwankungen erreichbar.

Weitere vorteilhafte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Hydro- speicherlösung sind Gegenstand der sonstigen Unteransprüche.

Im folgenden wird die erfindungsgemäße Hydrospeicherlösung anhand zweier Ausführungsbeispiele nach der Zeichnung näher erläutert. Dabei zeigen in prinzipieller und nicht maßstäblicher Darstellung die

Fig.1 einen Längsschnitt durch einen Hydrospeicher mit realisierter

Kolbenlösung;

Fig.2 teilweise im Längsschnitt, teilweise in Ansicht, eine Hydro- speicherlösung mit eingesetztem Balg.

Der in der Fig.1 gezeigte Hydrospeicher ist in der Art eines Saugstromstabi- lisators ausgebildet. Insbesondere werden dahingehende Saugstromstabilisatoren auf der Saugseite von Kolbenpumpen (nicht dargestellt) eingesetzt. In der Praxis hat es sich dabei als günstig erwiesen, den Einbau des Hydro- speichers möglichst nahe an dem Ansaugstutzen der Pumpe bei senkrechter Einbaulage vorzusehen. Der Saugstromstabilisator weist ein Speichergehäu- se 10 auf mit zwei Deckelteilen 12,14, die über nicht näher dargestellte

Schweißverbindungen mit dem eigentlichen zylindrischen Speichergehäuse 10 verbindbar sind. In Richtung des unteren Deckelteils 14 ist das Speichergehäuse 10 von zwei Fluidanschlüssen 16 durchgriffen, die mit einem vorgebbaren überstand in das Innere 18 des Speichergehäuses 10 hineinra- gen und insoweit auch in gleicher Höhenlage zueinander angeordnet sind. über eine wiederum nicht näher dargestellte Schweißverbindung sind nach außen hin an den Fluidanschlüssen 16 zwei Befestigungsflansche 20 angeordnet, die insoweit dem Anschluß des Saugstromstabilisators an einen nicht näher dargestellten Fluidkreis mit Förderpumpe dienen.

In etwa mittig zwischen den Eintrittsstellen der beiden Fluidanschlüsse 16 ist eine Umlenkeinrichtung 22 angeordnet, die in der Art eines Umlenkbleches ausgebildet ist, das mit seinen beiden Stirnseiten im Inneren des Spei- chergehäuses 10 stationär befestigt ist. Die dahingehende Umlenkeinrichtung 22 dient dazu, den in das Speichergehäuse 10 eintretenden Fluidstrom zwischen den beiden Fluidanschlüssen 16 im wesentlichen im rechten Winkel umzulenken. Oberhalb der Umlenkeinrichtung 22 und in etwa mittig zur Längsachse 24 des Speichergehäuses 10 angeordnet, grenzt unter Einhalten eines vorgebbaren Abstandes die Umlenkeinrichtung 22 an ein zylindrisches Gehäuseteil 26 an, an dessen Innenseite längsverfahrbar ein Kolben 28 geführt ist. Der einfacheren Darstellung wegen wurden die Dichtungen und Führungsbänder für den Kolben 28 weggelassen und insoweit nur seine außenumfangsseitigen Aufnahmen dargestellt. Der Kolben 28 be- grenzt mit dem Gehäuseteil 26 ein Speichervolumen 30, das mit einem

Arbeitsmedium, vorzugsweise in Form von Stickstoffgas, eines vorgebbaren Druckes befüllt ist. Um das Speichervolumen 30 zu erhöhen, ist der Kolben 28 mit einer zylindrischen Vertiefung 32 versehen, die von ihrem Volumen her dem Speichervolumen 30 zurechenbar ist. Anstatt Stickstoff als Ar- beitsmedium kann zur Energiespeicherung auch eine mechanische Spiralfeder eingesetzt werden.

Das Gehäuseteil 26 ist in Blickrichtung auf die Fig.1 gesehen nach unten hin in Richtung zu der Umlenkeinrichtung 22 mit einem einschraubbaren Abschlußboden 34 versehen, der eine Fluiddurchtrittsöffnung 36 begrenzt, die in das Innere 18 des Speichergehäuses 10 einmündet. Unmittelbar darunter angrenzend und in der Längsachse 24 des Behälters liegend, schließt sich die Trennwand der Umlenkeinrichtung 22 an. Nach oben hin ist in das zylindrische Gehäuseteil 26 eine Endkappe 38 eingeschraubt, die sich stu-

fenweise nach außen hin verbreitert in einen Aufnahmekragen 40 einmündet, der wiederum längs seiner Bodenseite über eine nicht näher dargestellte Schweißnaht mit dem oberen Deckelteil 12 des Speichergehäuses 10 verbunden ist.

Bei einer nicht näher dargestellten Ausführungsform kann auch ein Deckel mit gerader Struktur eingesetzt werden. Auch die Endkappe 38 weist eine Ausnehmung 42 auf, die von ihren Ausmaßen her vergleichbar ist zu der Vertiefung 32 im Kolben 28. Ebenso wie die Vertiefung 32 dient die Aus- nehmung 42 der Vergrößerung des Speichervolumens 30 des Gehäuseteils 26. Die Endkappe 38 ist mit einer Nachfülleinrichtung 44 in Form eines Nachfüllventils versehen. Die dahingehende Nachfülleinrichtung 44 dient dem Anschließen einer Nachfüllflasche zum Befüllen des Speichervolumens 30 mit dem Arbeitsmedium, insbesondere in Form eines Arbeitsgases. Zusätzlich kann sich das obere Ende der Endkappe 38 an dem Kragen 40 über einen Haltering 46 abstützen und an dem unteren Deckelteil 14 ist eine Ablaßschraube 48 angeordnet, mittels der sich beispielsweise zu Wartungszwecken das Innere 18 des Speichergehäuses 10 von Fluid entleeren läßt.

Der Vorteil der Kolbenlösung besteht insbesondere darin, dass der Kolben 28 abhängig von der Temperatur in unterschiedlichen Positionen innerhalb des Gehäuseteils 26 unmittelbar „arbeiten" kann. Dergestalt gibt es dann keine eingeschränkten Druckschwankungsbereiche. Eine Begrenzung des maximalen Arbeitsvermögens ist durch die Anschlagmöglichkeit des Kolbens 28 am Abschlußboden 34 gewährleistet. Da der Kolben 28 sehr gut abdichtbar ist gegenüber dem Gehäuseteil 26, sind Gasverluste von der Speichervolumenseite 30 in Richtung des im Inneren 18 des Speicherge-

häuses 10 bevorrateten Fluids weitgehend ausgeschlossen, so dass insoweit ein funktionssicherer, lang andauernder Betrieb gewährleistet ist..

Das nachfolgende Ausführungsbeispiel nach der Fig.2 wird nur noch inso- weit erläutert, als es sich wesentlich von der Ausführungsform nach der Fig.1 unterscheidet, wobei dieselben Bauteile wie bei der ersten Ausfüh- rungsform mit denselben Bezugszeichen versehen sind und insoweit gelten die bisherigen Ausführungen auch für die weitere Ausführungsform nach der Fig.2.

Bei der Ausführungsform nach der Fig.2 wird als Trennelement ein Balg 50, insbesondere in Form eines Metallbalges, eingesetzt, der sich mit seiner Vielzahl an Falten unter Einhalten eines radialen Abstandes entlang der Innenseite des zylindrischen Gehäuseteils 26 erstreckt. Der Metallbalg 50 ist in Blickrichtung auf die Fig.2 gesehen an seinem oberen Ende an der Endkappe 38 festgelegt und das freie untere Ende schließt an einer Abschlußplatte 52 ab, deren Außendurchmesser größer ist als der freie Durchmesser der Fluiddurchtrittsöffnung 36. Insoweit ist für die Ausdehnung des Balges 50 also wiederum eine Begrenzung durch ein mögliches Anschlagen der Abschlußplatte 52 an der unteren Gehäuseteilwandung realisiert, die rand- seitig die Fluiddurchtrittsöffnung 36 begrenzt.

Das Gehäuseteil 26 ist wiederum zylindrisch ausgeführt und endet mit der Fluiddurchtrittsöffnung 36 kurz oberhalb der Wandung der Umlenkeinrich- tung 22, die insoweit nur mit ihrem oberen Ende dargestellt ist. Der Balg 50 kann wiederum das Speichervolumen 30 gasdicht einschließen, das über die Nachfülleinrichtung 44 in der Endkappe 38 mit einem Arbeitsmedium, wie einem Arbeitsgas, versorgbar ist. Zusätzlich zu einem Arbeitsgas können aber zur Aussteifung des Balges 50 auch Medien wie Fluide, beispiels-

weise in Form von Ethylalkohol, eingesetzt werden. Mit der Balglösung ist eine quasi-dichte Situation erreicht und Gasverluste treten praktisch kaum auf. Ferner ist der Balg 50 sehr günstig im Arbeitsverhalten bezogen auf die Saugstromstabilisierung und beständig gegen alle in der Praxis auftretenden zu stabilisierenden Medien. Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Lösung ist darin zu sehen, dass der Vorspanndruck begrenzt durch das Trennelement zum maximalen Betriebsdruck der Speicherlösung nicht begrenzt zu sein braucht und es ergeben sich dergestalt im weitgezogenen Rahmen Einstellmöglichkeiten, berücksichtigend, dass die üblichen Blasen- Speicherlösungen nur dahingehende Druckverhältnisse von 4: 1 erlauben.