図1及び図2は、本発明に係る油圧式ショ� �クアブソーバの一実施形態を示すものであ� �。このショックアブソーバは、円筒状のシ� �ンダチューブ1を有している。このシリンダ� ��ューブ1は、軸線L方向の基端側に位置する� �1端壁2と、先端側に位置する第2端壁3と、中� ��に位置する中間壁12とを有している。また� �該シリンダチューブ1の内部には、上記中間� ��12と第1端壁2及び第2端壁3との間にそれぞれ� ��成されて該中間壁12の連通部12aで相互に連� �するピストン室4及び調整室13と、これらの� �ストン室4及び調整室13内に加圧状態で充填� �れた油18と、上記ピストン室4の内部を軸線L� ��向に移動する緩衝用のピストン6と、該ピス トン6に取付けられて先端がシリンダチュー� �1の外部に導出するロッド7と、上記油18を常� ��加圧状態にする伸縮自在の弾性部材8とを備 えている。

 上記シリンダチューブ1と第1端壁2とは一体� ��形成されていて、該第1端壁2の中央部には� �シリンダチューブ1内に上記油18を充填する� �めの注入孔9が形成され、該注入孔9は、充填 した油18を予圧を与えるための調圧部材10を� �ねるプラグで塞がれている。
 上記注入孔9は、上記ピストン室4に開口す� �小径の嵌入孔部9aと、その外側に連なって外 部に開放する大径の雌ねじ孔部9bとを有して� ��る。一方、上記調圧部材10は、上記嵌入孔� �9aにシール部材17を介して気密に嵌入する先� ��側の小径の嵌入突部10aと、上記雌ねじ孔部9 bと螺合する基端側の大径の雄ねじ部10bとを� �している。そして、この調圧部材10を回転さ せて前進させることにより、シリンダチュー ブ1内の油18が加圧されるようになっている。

 また、上記第2端壁3は、シリンダチュー� �1とは別に形成され、Oリング15を介して該シ� ��ンダチューブ1の内部に嵌め付けられている 。この第2端壁3は、シリンダチューブ1の先端 部を塞ぐ閉塞部3aと、該閉塞部3aから上記ロ� �ド7の外周に沿ってシリンダチューブ1の内側 に向けて伸びる円筒状のスリーブ3bとを一体� ��有している。上記閉塞部3aの外側端内周部� �形成された凹溝3cには、該閉塞部3aとロッド7 の外周との間をシールするシール部材16が取� ��付けられ、シリンダチューブ1の端部に取付 られた環状の固定部材11により、これらの第2 端壁3とシール部材16とが装着位置に固定され ている。

 なお、上記スリーブ3bは、図1及び図2に示 すように、シリンダチューブ1の軸線方向に� �く形成されていて、上記ロッド7のための軸� ��及びガイドとしても機能するように構成さ� ��ている。これにより、ロッド7に偏荷重が作 用しても該ロッド7を適切な方向に前後動さ� �ることができるため、ピストン6がピストン� ��4の壁面に接触して移動が妨げられるのを防 止することができ、衝撃の緩衝を安定的に行 うことができる。

 上記中間壁12は、上記スリーブ3bの先端に一 体に設けられていて、この中間壁12と上記第1 端壁2と間に上記ピストン室4が形成されると� ��に、この中間壁12と上記第2端壁3の閉塞部3a� ��の間に調整室13が形成されている。したが� �て、上記ピストン室4はシリンダチューブ1の 基端側に位置し、調整室13はシリンダチュー� ��1の先端側に位置している。
 しかし、上記中間壁12は、スリーブ3bと別体 に形成して該スリーブ3bに結合しても良い。� ��るいは、シリンダチューブ1と一体に形成す ることもできる。さらには、該中間壁12を独� ��する部材として形成し、それをスリーブ3b� �先端に当接させた状態でシリンダチューブ1� ��内部に嵌め付けても良い。

 上記ピストン室4内には、該ピストン室4� �内径よりも小さい外径を有する上記ピスト� �6が、その外周とシリンダチューブ1内周との 間に油18が流通する隙間Sを保持した状態で該 シリンダチューブ1の軸線L方向に移動自在な� ��ように収容されている。また、該ピストン6 と第1端壁2との間には、該ピストン6を中間壁 12に当接する初期位置(図1の上半部の位置)に� ��けて常時付勢する復帰用ばね14が配設され� �いる。そして、上記ピストン6が初期位置か� ��図1の下半部に示す緩衝位置に向けて移動す る際には、該ピストン6と上記第1端壁2との間 のヘッド側室部分4aの油18が、上記隙間Sを通� ��てピストン6と中間壁12との間のロッド側室� ��分4bに移動し、該ピストン6が上記緩衝位置� ��ら初期位置に戻る際には、ロッド側室部分4 bの油18が上記隙間Sを通じてヘッド側室部分4a に移動する構成となっている。この場合、同 時に、上記ロッド7とピストン6との間に形成� ��れた隙間Pを通じてロッド側室部分4bの油18� �ヘッド側室部分4aに移動しても良い。

 また、上記ピストン6には、上記ロッド7の� �端部が連結され、これらのピストン6とロッ� ��7とが一体となってシリンダチューブ1の軸� �L方向に前後動するようになっている。
 上記ロッド7は、上記中間壁12と第2端壁3と� �貫通するように延在し、その先端部が上記� �リンダチューブ1の外部に導出しており、こ� ��先端部に制動対象である移動物体が衝突す� ��。そして、移動物体による衝撃がこのロッ� ��7に加わった場合、該ロッド7により上記ピ� �トン6が押されてピストン室4内を第1端壁2側� ��と後退し、移動物体による作用力が取り除� ��れるとこれらのピストン6及びロッド7は、� �記復帰ばね10の付勢力により前進させられて 初期位置に復帰する。

 上記調整室13は、上記ロッド7の回りを取り� ��む円筒形の室であって、上記第2端壁3に形� �された円筒状のスリーブ3bの外周と上記シリ ンダチューブ1の内周との間に形成され、該� �整室13の外径は、上記ピストン室4の内径よ� �大径に形成されている。
 この調整室13の内部には、円筒形をした上� �弾性部材8が、シリンダチューブ1の軸線L方� �及び径方向に伸縮自在なるように収容され� �いる。この弾性部材8は、例えば独立気泡を� ��する伸縮自在の発泡体{例えばニトリルゴム (NBR)からなる発泡ゴムや、合成樹脂発泡体等} で形成することができる。この弾性部材8は� �上記調整室13内に上記スリーブ3bを取り囲む� ��うに配設されていて、上記ロッド7が前進端 の位置を占める初期状態において、加圧され た油18の圧力により弾性的に圧縮された状態� ��あり、その収縮により生じるスペースによ� ��て上記調整室13内にリザーバタンク5が形成� ��れている。

 上記弾性部材8の非圧縮時における軸線L� �向長さと内径及び外径は、上記調整室13の軸 線L方向長さと内径及び外径とほぼ等しいか� �それより僅かに小さいかあるいは僅かに大� �い程度に形成されていることが望ましい。� �言すれば、上記弾性部材8の非圧縮時の好ま� ��い大きさは、上記調整室13全体をほぼ満た� �ような大きさであり、このときこの調整室13 内には上記リザーバタンク5は形成されない� �

 なお、図示した例においては、上記弾性部� ��8が第2端壁3側に移動した状態が示されてい� ��が、この弾性部材8は必ずこのような位置を 占めるとは限らず、調整室13の中央部やその� ��の位置を占めることもある。
 また、上記リザーバタンク5は、上記中間壁 12に形成された連通部12aを通じて上記ピスト� ��室4と相互に連通しているため、上記ピスト ン室4とリザーバタンク5との内部に封入され� ��上記油18は、圧縮された上記弾性部材8の弾� ��復元力によって加圧された状態にある。

 上記リザーバタンク5は、上記ピストン6� �びロッド7が前進端の位置である初期位置か� ��後退を始めて緩衝位置に移動する際に、ヘ� ��ド側室部分4aからロッド側室部分4bに流動し た油18の一部、即ち、該ロッド側室部分4bに� �入したロッド7の体積分の油を受容すること� ��より、上記両室部分4a,4bの容積差を吸収す� �もので、ピストン6の位置に応じて流入する� ��18量が異なるため、それに応じて該リザー� �タンク5の容積も変化する。具体的には、ピ� ��トン6が押し込まれて緩衝位置に移動すると きは、リザーバタンク5内に流入する油の量� �次第に多くなるため、弾性部材8の圧縮量も� ��第に多くなって該リザーバタンク5の容積は 拡大し、逆に、ピストン6が緩衝位置から初� �位置へ復帰するときは、上記リザーバタン� �5内の油が流出するため弾性部材8は伸張し、 リザーバタンク5内の容積は縮小する。

 上記構成を有する油圧式ショックアブソ� ��バの作用について説明する。このショック� ��ブソーバが非作動のとき、図1の上半部に示 すように、上記ピストン6は復帰ばね14により 押され、中間壁12に当接した初期位置を占め� ��いる。このとき、上記調整室13内には、圧� �された上記弾性部材8によってリザーバタン� ��5が形成され、シリンダチューブ1内の油18が 上記弾性部材8の復元力によって加圧された� �態にある。

 この状態でロッド7に移動物体が衝突する と、図1の下半部に示すように、該ロッド7に� ��りピストン6が押されて緩衝位置に移動する 。そして、これらのピストン6及びロッド7の� ��動に伴い、ヘッド側室部分4aの油18がピスト ン6外周の隙間Sを通じてロッド側室部分4bに� �動し、そのときの流動抵抗によって移動物� �の運動エネルギーが吸収される。また、ロ� �ド側室部分4bに流入した油18のうち、該ロッ� ��側室部分4bに進入したロッド7の体積分に相� ��する油は、上記リザーバタンク5内に流入し 、上記弾性部材8をさらに圧縮して該リザー� �タンク5の容積を拡大させる。

 上記ロッド7に移動物体による作用力が作 用しなくなると、ピストン6及びロッド7は上� ��復帰ばね14の付勢力によって前進端である� �期位置に復帰する。このとき、上記リザー� �タンク5内の油は、弾性部材8の弾性復元力に よってリザーバタンク5から押し出され、ロ� �ド側室部分4bを通じてヘッド側室部分4aに流� ��することにより上記ピストン6の復帰を可能 にする。また、収縮していた上記弾性部材8� �、リザーバタンク5からの油の流出と共に復� ��し、図1の上半部に示す初期状態となる。

 ショックアブソーバが動作を繰り返すこと� ��よって上記ロッド7が前進と後退とを繰り返 すと、油18が該ロッド7の表面に付着して少し ずつ外部に流出し、ピストン室4内の油量が� �第に減少していく。すると、図2に示すよう� ��、上記弾性部材8の弾性復元力によってリザ ーバタンク5内の油18が減少分だけ押し出され 、ピストン室4内に補充される。この結果、� �ピストン室4内の油量は常に一定に維持され� ��ことになる。
 上記ピストン室4内の油量が減少してリザー バタンク5の容積が減少すると、弾性部材8の� ��縮度も減少して油の加圧力も減少するが、� ��の状態から、上記リザーバタンク5の容積を 拡大させて弾性部材8による加圧力を増大さ� �たいときは、上記調整部材10を締め込んで油 を加圧すれば良い。

 かくして、油の加圧力で弾性部材8を圧縮 させることによってリザーバタンク5を形成� �、この弾性部材8の弾性復元力によってリザ� ��バタンク5内の油をピストン室4内の油の減� �分に応じて押し出すようにしているため、� �とえば加圧用ピストンとスプリングとを使� �する場合に比べると、使用する部品数が少� �くなって構成が簡単になり、ショックアブ� �ーバの軸線L方向長さを抑えて小形化するこ� ��も可能になる。

 上記実施例では、円筒状をした上記弾性� ��材8が、独立気泡を有する発泡体で中実状に 形成されているが、該弾性部材8は、油圧の� �用で容積変化を生じ得るものであればどの� �うな構成のものであってもよい。例えば、� �ム等の柔軟で非通気性のある素材で袋状に� �成したものであってもよい。また、この弾� �部材8は、調整室内の形状に合わせて、板状� ��発泡体を筒状に曲げて形成してもよい。