Die Erfindung betrifft ein hydraulisch dämpfendes Gummiiager gemäß dem

Oberbegriff des Anspruchs 1 .

Hydraulisch dämpfende Gummilager werden im Stand der Technik zur gedämpften Lagerung von Bauteilen eines Kraftfahrzeugs, wie beispielsweise eines

Führungslenkers einer Vorderachse eines Kraftfahrzeugs, eingesetzt.

Mit zunehmenden Komfortanforderungen wächst die Bedeutung der Dämpfung von in einem Kraftfahrzeug entstehenden Schwingungen beziehungsweise äußerer Schwingungen, die beispielsweise von der Fahrbahn auf das Fahrzeug übertragen werden. Dies ist insbesondere wegen der erforderlichen Reduzierung des

Geräuschpegels im Innenraum und der Verminderung von Vibrationen, die als unangenehm wahrgenommen werden, von Bedeutung. Wegen der positiven Federungs- und Dämpfungseigenschaften von Elastomerwerkstoffen kommen vermehrt Elastomerlager - vorliegend auch als Gummilager bezeichnet - zum Einsatz, um beispielsweise das Antriebsaggregat oder bewegliche Bauteile im Kraftfahrzeug zu lagern. Wesentlichen Einfluss auf die Qualität und die

Dämpfungseigenschaften hat die spezifische Zusammensetzung des Elastomers. Durch eine Änderung der Stoffzusammensetzung des Elastomers können Härte und Elastizität der Lager entscheidend beeinflusst werden. Eine Grenze ist dieser Variabilität jedoch dort gesetzt, wo hohe Schwingungsamplituden gedämpft werden müssen. Diese entstehen beispielsweise, wenn das Antriebsaggregat sich im Leerlauf befindet oder wenn auf das Fahrwerk auf unebener Fahrbahn periodisch und stoßartig Bewegungen einwirken. Diese so genannten Resonanzschwingungen zu dämpfen, ist mit herkömmlichen Elastomerlagern nur eingeschränkt möglich. Da aber gerade Resonanzschwingungen als sehr störend und sehr unangenehm im Fahrzeug empfunden werden und darüber hinaus Beschädigungen an

kostenintensiven Bauteilen herbeiführen können, setzten sich in modernen

Kraftfahrzeugen verstärkt hydraulisch dämpfende Elastomerlager durch. Diese verfügen über zumindest zwei voneinander getrennte Kammern, in denen eine Dämpfungsflüssigkeit (Fluid) enthalten ist. Die Kammern sind über einen Strömungskanal miteinander verbunden und werden bei einer auf das Elastomerlager einwirkenden äußeren Kraft verformt, so dass Dämpfungsflüssigkeit von der einen in die andere Kammer übertreten kann. Die Kammerwände setzen der Formänderung einen Widerstand entgegen, der zu einer Druckänderung in den Kammern führt. Ein Maß für diese Druckänderung durch die somit entstehende Volumenverdrängung wird als„Beulfederrate" bezeichnet. Um den Druckunterschied zwischen den Kammern auszugleichen, sind die Kammern über den bereits erwähnten Strömungskanal miteinander verbunden. Beim Einfedern mit niedrigen Frequenzen erfolgt ein Druckausgleich zwischen den Kammern ausschließlich über diesen Strömungskanal. Daraus ergibt sich, dass hierbei der Elastomerkörper maßgeblich zur Federung und Dämpfung des Elastomerlagers beiträgt. Mit zunehmender Frequenz gewinnt jedoch ein schwingungsfähiges, gedämpftes System an Bedeutung, das aus den elastischen Kammerwänden und der Masse der sich im Strömungskanal befindenden Dämpfungsflüssigkeit besteht. Wird ein

Elastomerlager mit hydraulischer Dämpfung im Bereich einer Resonanzfrequenz angeregt, ändert sich die Dämpfung und damit ändern sich die elastischen

Eigenschaften des Elastomerlagers insgesamt. Oberhalb der Resonanzfrequenz verhindern schließlich die Trägheit der Flüssigkeitsmenge im Strömungskanal und die Reibung einen weiteren Druckausgleich zwischen den Kammern. Dadurch unterstützt die Steifigkeit der Kammerwände die Trägersteifigkeit und bewirkt eine Erhöhung der Gesamtsteifigkeit im Vergleich zum niederfrequenten Lastfall.

Die Dämpfungswirkung gattungsgemäßer Gummilager basiert demnach auf dem Prinzip einer viskosen Reibungsdämpfung, die durch einen Fluidaustausch zwischen zumindest zwei fluidtechnisch verbundenen Fluidkammern innerhalb eines betreffenden Verbindungskanals, der als Strömungsverbindung fungiert, erzielt wird. Dabei wird in Abhängigkeit von der Belastung des Gummilagers zwischen den zumindest zwei Fluidkammern ein Fluidvolumen ausgetauscht, wodurch eine

Dämpfung des Lagers erreicht wird, da das zwischen den Fluidkammern

verschiebbare Fluidvolumen aufgrund seiner Massenträgheit und aufgrund des Fluidwiderstands in einem für den Fluidaustausch erforderlichen Strömungskanals eine Dämpfungswirkung ausübt. Die (Frequenz-)Lage des Dämpfungsmaximums hängt dabei von dem Kanal- oder Drosselquerschnitt bzw. der Kanal- oder Drossellänge des Verbindungs- bzw. Strömungskanals zwischen den Fluidkammern und von der Ausgestaltung der Beulfedern (Wirkfläche und Volumennachgiebigkeit) ab.

Um bestimmten Anforderungen gerecht zu werden, ist es beispielsweise aus der DE 102 13 627 A1 bekannt, eine Strömungsverbindung zwischen zwei Fluidkammern vorzusehen, die aus mindestens zwei Einzelverbindungen besteht, von denen mindestens eine Einzelverbindung zu- bzw. abschaltbar ist.

Derartige schaltbare Gummilager sind somit in der Lage, einen Fluidaustausch zwischen den Fluidkammern zu unterbinden, wodurch die Steifigkeit der Anordnung erhöht wird. Eine Volumennachgiebigkeit wird dann nur noch über das

Gummimaterial des Lagers selbst, d. h. über die Kammerwände der Fluidkammern realisiert.

Zudem wird bei den vorbekannten Konfigurationen von schaltbaren Gummilagern die schaltbare Hydraulikverbindung lediglich in der Fahrzeugquerrichtung vorgesehen, während eine zusätzliche Dämpfungswirkung in der Fahrzeuglängsrichtung in der Form einer nicht schaltbaren hydraulischen Verbindung bereitgestellt wird. Eine wahlweise variable Steifigkeit in der Hauptdämpfungsrichtung

(Fahrzeuglängsrichtung) ist bei den bisher bekannten Gummilagern nicht realisiert.

Daher ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Gummilager vorzusehen, mittels welchem wahlweise unterschiedliche Steifigkeiten in der

Hauptdämpfungsrichtung ermöglicht werden.

Diese Aufgabe wird durch ein Gummilager mit den Merkmalen gemäß Anspruch 1 gelöst. Bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung sind in den abhängigen

Ansprüchen definiert.

Es wird gemäß der Erfindung ein hydraulisch dämpfendes Gummilager bereitgestellt, welches ein im Wesentlichen hohlzylindrisches Innenteil und ein in einem

vorbestimmten Abstand dazu angeordnetes Außenteil umfasst, wobei das Innenteil und das Außenteil über ein zwischen dem Innenteil und dem Außenteil angeordnetes elastisches Verbindungsteil (Gummiverbindungsteil) verbunden sind, wobei das Gummilager einen ersten hydraulischen Dämpfungskreislauf mit zumindest zwei über eine erste Strömungsverbindung in Fluidkommunikation stehenden ersten

Fluidkammern mit einer Dämpfungswirkung in einer vorbestimmten Richtung aufweist, und wobei das Gummilager einen zweiten hydraulischen

Dämpfungskreislauf aufweist, welcher eine Dämpfungswirkung in derselben Richtung wie der erste hydraulische Dämpfungskreislauf vorsieht. Bei der erfindungsgemäßen Konfiguration sind somit von den ersten Fluidkammern komplett getrennte zweite Fluidkammern vorgesehen, die in der vorbestimmten Dämpfungsrichtung, welche vorzugsweise die Hauptdämpfungsrichtung sein kann, mit den ersten Fluidkammern gemeinsam dämpfend wirksam sind. Durch Vorsehen des ersten und des zweiten hydraulischen Dämpfungskreislaufs, deren Dämpfungswirkung folglich in derselben Richtung liegt, kann eine Steifigkeitsschaltung unter Beibehaltung der Resonanzlage und des Verlustwinkels geschaffen werden, welche wahlweise unterschiedliche Steifigkeiten in der genannten einen vorbestimmten Dämpfungsrichtung,

insbesondere der Hauptdämpfungsrichtung, ermöglicht. Das betreffende

Kammervolumen und die Volumennachgiebigkeit bzw. die Wirkfläche sind

vorzugsweise so gewählt, dass weder die Resonanzlage noch das

Dämpfungsmaximum wesentlich verändert werden.

Alternativ können erster und zweiter Dämpfungskreislauf ohne Beschränkung auch als Hydrolagerkanal bzw. als Kanal der Steifigkeitsschaltung (Arbeitskanal) bezeichnet werden.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist der erste hydraulische

Dämpfungskreislauf in einer Mantelfläche des Gummilagers, insbesondere in einer Mantelfläche des Außenteils, und/oder in einem Gehäuse, in welchem das

Gummilager aufgenommen ist, ausgebildet bzw. über das Gehäuse und dort vorgesehene Strömungskanäle geschlossen. Auch der zweite hydraulische

Dämpfungskreislauf kann in der Mantelfläche des Gummilagers, insbesondere in der Mantelfläche des Außenteils, und/ oder in dem Gehäuse ausgebildet bzw. über dieses geschlossen sein. Auf diese Weise ergeben sich vielfältige Ausgestaltungsmöglichkeiten für die geometrische Ausbildung und Anordnung der beiden Dämpfungskreisläufe. Insbesondere ist es auf diese Weise leicht möglich, das hydraulisch dämpfende Gummilager gemäß einer Weiterbildung der Erfindung im Hinblick auf die beiden Dämpfungskreisläufe mit unterschiedlichen Frequenzen (Frequenzlagen) der jeweiligen maximalen Dämpfungswirkung und/oder mit unterschiedlichen Frequenzabhängigkeiten der Dämpfungswirkung auszustatten. Außerdem kann vorgesehen sein, dass der erste Dämpfungskreislauf und der zweite Dämpfungskreislauf unterschiedliche Fluidwiderstände aufweisen. Dies lässt sich beispielsweise durch unterschiedliche Strömungsweglängen und/oder

unterschiedliche Querschnittswerte bzw. -geometrien erreichen. Beispielsweise kann einer der beiden Dämpfungskreisläufe bzw. der entsprechende Strömungskanal relativ lang und mit relativ geringem Querschnitt, d. h. entsprechend großem

Fluidwiderstand ausgebildet sein, während der andere Dämpfungskreislauf bzw. Strömungskanal relativ kurz und mit relativ großem Strömungsquerschnitt, d. h.

entsprechend geringem Fluidwiderstand ausgebildet ist.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist einer von den ersten und zweiten hydraulischen Dämpfungskreisläufen, insbesondere der zweite hydraulische Dämpfungskreislauf, schaltbar, wobei der andere von den ersten und zweiten hydraulischen Dämpfungskreisläufen dabei in seiner Dämpfungswirkung im

Wesentlichen unbeeinflusst bleibt, insbesondere hinsichtlich der

Frequenzabhängigkeit der Dämpfungswirkung, d. h. insbesondere der Lage des Dämpfungsmaximums. Dies kann durch entsprechende Abmessungen und/oder Geometrien insbesondere der zumindest teilweise in einem elastischen Material (Gummi) ausgebildeten Trennwände zwischen den Fluidkammern der beiden hydraulischen Dämpfungskreisläufe und aber auch über die Dimensionierung von im Bereich der Fluidkammern vorhandenen Lager eines Käfigs des Außenteils realisiert werden, so dass beispielsweise auch bei steif geschaltetem zweiten hydraulischen Dämpfungskreislauf und dessen Rückwirkung auf den ersten hydraulischen

Dämpfungskreislauf über dazwischen befindliche (teil-)elastische Trennwände sich die Frequenzabhängigkeit der Dämpfungswirkung im Wesentlichen nicht verändert. Somit ist das Gummilager gemäß dieser Ausführungsform in der Lage, trotz schaltbarer Steifigkeit wenigstens eines Dämpfungskreislaufs in einer vorbestimmten Richtung dafür Sorge zu tragen, dass eine bestimmte erwünschte

Dämpfungswirkung in derselben Richtung, nämlich die durch den anderen

Dämpfungskreislauf erreichte Dämpfungswirkung, nicht wesentlich verändert wird, insbesondere hinsichtlich der Frequenzabhängigkeit.

Vorzugsweise weisen der erste hydraulische Dämpfungskreislauf und der zweite hydraulische Dämpfungskreislauf unterschiedliche Dämpfungsfrequenzen auf, wodurch das Dämpfungsspektrum erhöht wird.

Darüber hinaus ist es bevorzugt, wenn der zweite hydraulische Dämpfungskreislauf zumindest zwei zweite Fluidkammern (Schaltkammern) aufweist, welche über eine zweite Strömungsverbindung (Verbindungskanal) in Fluidkommunikation stehen. Diese separate zweite Strömungsverbindung ist beispielsweise mittels eines schaltbaren Ventils versperrbar oder blockierbar, wobei durch das Blockieren der Flüssigkeitsbewegung zwischen den entsprechenden Fluidkammern nach Art einer Steifigkeitsschaltung eine Anhebung der Gesamtsteifigkeit des Gummilagers erreicht wird. Durch das schaltbare Ventil lassen sich folglich die Schaltkammern des zweiten Dämpfungskreislaufs fluidtechnisch separieren, um die Lagersteifigkeit gezielt zu beeinflussen.

Vorzugsweise sind die zweiten Fluidkammern mit einem U-förmigen Querschnitt ausgebildet; auch die ersten Fluidkammern können einen im Wesentlichen U- förmigen Querschnitt aufweisen. Gemäß einer besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung können insbesondere die Fluidkammern des zweiten

Dämpfungskreislaufs zumindest abschnittsweise einen fast perfekt U-förmigen Querschnitt mit konkav gerundetem, mittlerem Verbindungsschenkel aufweisen. Dabei ist vorzugsweise der genannte abgeordnete Verbindungsschenkel vollständig in dem elastischen Material (Gummi) des Verbindungsteils ausgebildet. Dagegen können die Fluidkammern des ersten Dämpfungskreislaufes zumindest

abschnittsweise eine abgewandelte U-Form (V-Form) aufweisen, wobei der mittlere Verbindungsschenkel eine zum Teil konvex abgerundete, d. h. in das LS hinein vorgewölbte Kontur aufweist. Auch hierbei ist vorzugsweise der mittlere

Verbindungsschenkel im Wesentlichen vollständig in dem elastischen Material des Verbindungsteils ausgebildet. Die Formgebung und/oder Wandstärke der genannten Verbindungsschenkel kann so gewählt sein, dass bei Steifschaltung des einen Dämpfungskreislaufs im Wesentlichen keine Beeinflussung der Dämpfungswirkung des anderen Dämpfungskreislaufs resultiert, wie gewünscht.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform sind die zumindest zwei zweiten Fluidkammern an der Mantelfläche des Gummilagers zwischen den zumindest zwei, insbesondere vier, ersten Fluidkammern angeordnet. Somit entsprechen die zweiten Fluidkammern inneren Fluidkammern und die ersten Fluidkammern äußeren Fluidkammern, bezogen auf eine Längsrichtung der gesamten Gummilager-Anordnung.

Vorzugsweise weist das Innenteil einen hohlzylindrischen Kern aus Metall auf, welcher von einer Gummischicht umgeben ist, welche Gummischicht das erwähnte Verbindungsteil mit ausbildet. Der Kern selbst dient zum Verbinden des

Gummilagers mit einem zu bedämpfenden Bauteil, beispielsweise einer Fahrwerks- oder Karosseriekomponente eines Kraftfahrzeugs, welche innerhalb des

Hohlzylinders befestigt sein kann. Vorzugsweise ist das Innenteil an die Karosse geschraubt, und das Außenteil ist in einen Lenker gepresst.

Vorzugsweise weist das Außenteil einen so genannten Käfig aus Metall oder Kunststoff oder aus einem anderen geeigneten Material auf, welcher von einer Gummischicht umgeben ist, die ebenfalls das erwähnte Verbindungsteil mit ausbildet. Der genannte Metallkäfig dient der Stabilität der aus dem elastischen Material des Verbindungsteils gebildeten Fluidkammerwände, verhindert ein

Umklappen derselben bei Einwirkung von Fluiddruck und ermöglicht dadurch eine sichere Abdichtung der Fluidkammern der Dämpfungskreisläufe gegeneinander.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform bilden einzelne Elemente des Käfigs abschnittsweise Versteifungen für die ersten und zweiten Fluidkammern, was die zuvor bereits genannten Vorteile hinsichtlich der Stabilität mit sich bringt. Gemäß noch einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist der Käfig einteilig bzw. einstückig ausgebildet, was den Herstellungsprozess vereinfacht und somit die Herstellungskosten verringert. Der Käfig kann jedoch auch geteilt ausgebildet sein, wie z.B. in der DE 10 2012 213 440 beschrieben.

Im Zuge einer bevorzugten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Gummilagers resultiert demnach folgende Arbeitsweise: Bei fluidtechnisch verbundenen

Fluidkammern des zweiten Dämpfungskreislaufs („weicher" Schaltzustand) wird in dem ersten Dämpfungskreislauf Fluid bei radialer Bewegung des Lagers über die betreffende Strömungsverbindung (Arbeitskanal) aus den Fluidkammern auf einer Seite des Lagers in die Fluidkammern auf der anderen Seite des Lagers gedrückt, was eine Dämpfungswirkung hervorruft. Im zweiten Dämpfungskreislauf wird gleichzeitig ebenfalls Fluid über die freie Strömungsverbindung von der einen Seite (Schaltkammer) in die entsprechende Schaltkammer auf der gegenüberliegenden Seite gedrückt. Das Fluidvolumen im zweiten Dämpfungskreislauf (zuweilen auch als „Schaltpaket" bezeichnet) geht vorzugsweise erst bei höheren Frequenzen in

Resonanz als das„Arbeitspaket" (Fluidvolumen im ersten Dämpfungskreislauf).

Dadurch bleibt eine Trennwand zwischen dem ersten Dämpfungskreislauf und dem zweiten Dämpfungskreislauf „weich". Das entsprechende„Gummipaket" der

Trennwand weist also Nachgiebigkeiten auf und hat Anteil am schwingungsfähigen Gesamtsystem.

Im„harten" Schaltzustand, d.h. bei separierten Schaltkammern im zweiten

Dämpfungskreislauf ist das Fluid im zweiten Dämpfungskreislauf blockiert. Das genannte Gummipaket hat durch den Gegendruck des Fluids in den blockierten Schaltkammern keine oder kaum Nachgiebigkeiten und somit keinen Anteil am schwingungsfähigen System.

Wie eingangs ausgeführt, kommt es im Betrieb des Gummilagers, d. h. bei

Bewegungen desselben - insbesondere im„weichen" Zustand - durch

Reibungseffekte bei der Fluidbewegung innerhalb der Strömungsverbindung (Kanal) in den Fluidkammern zu einer Art„Fluidstau", vor allem jenseits der

Resonanzfrequenz. Dies erhöht den Druck in den Fluidkammern, woraufhin die flexiblen Kammerwände diesem Druck nachgeben. Das Maß dieses Nachgebens bestimmt zusammen mit den Kanalabmessungen und der Fläche einer auf diese Weise realisierten„Beulfeder" die Lage der Resonanzfrequenz und den maximalen Verlustwinkel.

Vorliegend kann - bei entsprechender Ausgestaltung - der geschlossene Zustand der Schaltkammern, d. h. der Fluidkammern des zweiten Dämpfungskreislaufs über den zugehörigen Fluiddruck die„normale" Bewegung der Beulfeder, wie sie sich im „weichen" Schaltzustand ergibt, beeinflussen bzw. behindern. Dies entspricht einer Verringerung der Volumennachgiebigkeit, wodurch sich auch die Fläche der

Beulfeder ändert. Vorzugsweise ist das System bei entsprechender Ausgestaltung der Erfindung so ausgelegt, dass die beiden vorstehend genannten Effekte in der Summe - gemeinsam mit dem unverändert gebliebenen Kanal

(Strömungsverbindung) - ein ähnliches dynamisches Verhalten / im Wesentlichen unverändertes dynamisches (Dämpfungs-)Verhalten des Gummilagers bewirken.

Im Nachfolgenden werden Ausführungsformen der Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen:

Fig. 1 eine isometrische Ansicht eines Gummilagers gemäß einer

Ausführungsform;

Fig. 2 eine Schnittansicht des in Fig. 1 dargestellten Gummilagers;

Fig. 3A - 3E verschiedene weitere Ansichten eines Außenteils eines Gummilagers gemäß einer Ausführungsform.

Figur 1 zeigt eine isometrische Ansicht eines hydraulisch dämpfenden Gummilagers 1 für einen Führungslenker einer Vorderachse eines Kraftfahrzeugs gemäß einer Ausführungsform. Das Gummilager 1 umfasst ein im Wesentlichen hohlzylindrisches Innenteil 2 und ein in einem vorbestimmten Abstand dazu angeordnetes Außenteil 3, wobei das Innenteil 2 und das Außenteil 3 über ein dazwischen angeordnetes elastisches Verbindungsteil 4 verbunden sind. Das Verbindungsteil 4 überbrückt einen Zwischenraum 5 zwischen dem Innenteil 2 und dem Außenteil 3 mittels einer Anzahl von Stegen aus Gummi, um die Verbindung zwischen dem Innenteil 2 und dem Außenteil 3 herzustellen. Freie Bereiche 6 innerhalb des Innenteils 2 dienen zum Aufnehmen von über das Gummilager 1 anzubindenden

Fahrzeugkomponenten, insbesondere Fahrwerks- oder Karosseriebauteile. Weiterhin kann das Gummilager 1 von einem hier nicht dargestellten Gehäuse umgeben sein. Wie erkennbar ist, ist in dem Außenteil 3 bzw. in dessen äußerer Mantelfläche 7 eine Vielzahl von Kammern und Kanälen ausgebildet, nämlich die ersten und zweiten Fluidkammern 14, 15 sowie zugehörige Verbindungskanäle

(Strömungsverbindungen), welche voneinander durch - je nach Wanddicke mehr oder weniger - flexible Kammerwände 8 voneinander getrennt sind, und welche in Zusammenhang mit Figur 2 noch näher beschrieben werden. Teile dieser Kammern und/oder Kanäle können auch in einer Wandung des genannten Gehäuses

ausgebildet bzw. innerhalb eines Dämpfungskreislaufs miteinander verbunden sein. An der Mantelfläche 7 ist an den Stegen 9, welche die flexiblen Kammerwände 8 bilden, stirnseitig jeweils eine Abdichtung 10 zum Abdichten des Gummilagers 1 bzw. der Dämpfungskreisläufe gegen eine hier nicht dargestellte Gehäusewand

vorgesehen - insbesondere um die einzelnen Kreisläufe voneinander zu trennen.

Fig. 2 ist eine Schnittansicht des in Figur 1 dargestellten Gummilagers 1 . Wie hier gut erkennbar ist, ist in dem im Wesentlichen hohlzylindrischen Innenteil 2 ein Abschnitt mit sechseckigem Querschnitt 1 1 vorgesehen, welcher sich in etwa in der Mitte hinsichtlich der Längsachse L des Gummilagers 1 befindet. Weiterhin ist in der hier gezeigten Schnittansicht erkennbar, dass das Innenteil 2 einen hohlzylindrischen Kern 12 aus Metall aufweist, welcher vollständig von einer Gummischicht umgeben ist. Das Außenteil 3 weist zur Stabilisierung der Kammerwände 8 eine einstückige, komplexe Struktur in Form eines Käfigs 13 aus Metall auf, welcher ebenfalls von einer Gummischicht umgeben ist. Die beiden genannten Gummischichten gehen im Bereich des Zwischenraums 5 ineinander über und bilden so das elastische

Verbindungsteil 4.

Das Gummilager 1 weist einen ersten hydraulischen Dämpfungskreislauf mit mehreren über eine erste Strömungsverbindung in Fluidkommunikation stehenden ersten Fluidkammern 14 auf, welche eine Dämpfungswirkung in einer vorbestimmten Richtung, nämlich der Hauptdämpfungsrichtung, welche vorzugsweise der

Längsrichtung eines Kraftfahrzeugs entspricht, bereitstellen. Die genannten ersten Fluidkammern 14 stehen sowohl bezogen auf eine Seite des Gummilagers 1 , d. h. rechts und links der Längsachse L als auch bezogen auf verschiedene Seiten des Gummilagers 1 miteinander in Fluidverbindung, wie insbesondere auch den nachfolgend zu beschreibenden Figuren 3A bis 3E zu entnehmen ist. Teil der genannten Fluidverbindung sind auch die in Figur 2 mit Bezugszeichen 14 ^' bezeichneten Kanäle in den axial endständigen Bereichen des Gummilagers 1 . Die Fluidverbindung zwischen den ersten Fluidkammern 14 und den genannten Kanälen 14' kann zumindest teilweise auch über das (nicht gezeigte) Gehäuse des

Gummilagers 1 realisiert werden.

Weiterhin weist das Gummilager 1 einen von dem ersten hydraulischen

Dämpfungskreislauf getrennten zweiten hydraulischen Dämpfungskreislauf auf, welcher eine Dämpfungswirkung in derselben Richtung wie der erste hydraulische Dämpfungskreislauf vorsieht. Der zweite hydraulische Dämpfungskreislauf ist mittels eines hier nicht dargestellten Ventils in der Strömungsverbindung zwischen zwei zweiten Fluidkammern 15 (Schaltkammern) schaltbar ausgebildet. Dieses Ventil kann in der Wandung des erwähnten Gehäuses vorgesehen sein. Beim Schalten des zweiten hydraulischen Dämpfungskreislaufs auf „steif", d. h. einen Zustand, in dem das Ventil die Strömungsverbindung zwischen den Fluidkammern 15 blockiert und diese fluidtechnisch separiert, bleibt jedoch die Dämpfungswirkung des ersten hydraulischen Dämpfungskreislaufs weitestgehend unbeeinflusst. Um die hierfür erforderliche Entkopplung der Dämpfungswirkungen des ersten und zweiten hydraulischen Dämpfungskreislaufs zu erzielen, sind die Abmessungen und die Geometrie der in Längsrichtung L des Gummilagers 1 benachbarten ersten und zweiten Fluidkammern 14, 15 entsprechend angepasst, u. a. indem die zweiten Fluidkammern 15 jeweils mit einem speziellen, angenähert U-förmigen Querschnitt (siehe Figur 2) und relativ dicken Kammerwänden ausgestattet sind, worauf bereits hingewiesen wurde. Die ersten Fluidkammern 14 können dagegen, wie hier dargestellt, mit einem eher V-förmigen Profil versehen sein. In diesem Zusammenhang haben umfangreiche Versuche der Anmelderin ergeben, dass die speziell in Figur 2 gezeigte Geometrie der ersten und zweiten Fluidkammern 14, 15 die gewünschte Unabhängigkeit der beiden hydraulischen

Dämpfungskreisläufe bewirkt bzw. unterstützt. Es wurde weiter oben bereits darauf hingewiesen, dass die in Längsrichtung L au ßen angeordneten ersten Fluidkammern 14 im Schnitt gemäß Figur 2 eine modifizierte U-förmige bzw. etwa V-förmige

Ausgestaltung aufweisen. Dies liegt insbesondere daran, dass die in Längsrichtung gesehen jeweils äußere Gummiwandung der ersten Fluidkammern 14 im Bezug auf die eigentliche Fluidkammer konvex ausgebildet ist, während die jeweils

gegenüberliegende Gummiwandung der ersten Fluidkammern 14 eher konkav ausgeformt ist. Im Bereich der zweiten Fluidkammern 15 sind die entsprechenden Wandungen dagegen beidseitig konkav ausgebildet. Des Weiteren sind die Gummi- Begrenzungswandungen im Bereich der zweiten Fluidkammern 15 relativ dickwandig und damit eher steif ausgebildet, so dass bei einer Steifschaltung des Gummilagers im Bereich des zweiten Dämpfungskreislaufs (umfassend die zweiten Fluidkammern 1 5) nur eine relativ geringe Beeinflussung des ersten Dämpfungskreislaufs

(umfassend Fluidkammern 14) bewirkt ist. Zudem kann eine erhöhte Steifigkeit der Trennwände zwischen zweitem und erstem Dämpfungskreislauf durch eine erhöhte Nachgiebigkeit der konvexen, äußeren Begrenzungswände der ersten Fluidkammern 14 zumindest teilweise ausgeglichen werden.

Der erste hydraulische Dämpfungskreislauf weist eine unterschiedliche

Dämpfungsfrequenz zu dem zweiten hydraulischen Dämpfungskreislauf auf.

Beispielsweise kann der erste hydraulische Dämpfungskreislauf mit den ersten Fluidkammern 14 und dem relativ langen und dünn ausgebildeten Kanal 14' zur Strömungsverbindung der ersten Fluidkammern 14 einen Frequenzbereich von 1 6 bis 17 Hz abdecken, wohingegen der zweite hydraulische Dämpfungskreislauf mit den eher breiter ausgebildeten Fluidkammern 15 und einem relativ kurzen und breiten Kanal zur Strömungsverbindung der zweiten Fluidkammern 15 einen

Frequenzbereich um ungefähr 1 10 Hz abdeckt, wobei die genannten Frequenzwerte nicht einschränkend zu verstehen sind. Es sei diesbezüglich auch auf die

Darstellungen des Außenteils 3 in den Figuren 3A bis 3E verwiesen. Dort zeigen insbesondere die Figuren 3A, 3B und 3E deutlich die Verbindung der ersten Fluidkammern 14 und der zugehörigen mäanderförmigen Kanäle 14' untereinander, wodurch sich der bereits erwähnte, relativ lange erste hydraulische

Dämpfungskreislauf ergibt.

Fig. 3A bis 3E zeigen verschiedene weitere Ansichten eines Außenteils 3 eines Gummilagers gemäß einer Ausführungsform. Figur 3A zeigt eine isometrische Ansicht des Außenteils 3, Figuren 3B und 3C zeigen jeweils Schnittansichten des Außenteils um 90° gedreht um die Achse L, und Figuren 3D und 3E zeigen jeweils weitere Seitenansichten des Außenteils 3 in verschiedenen Stellungen hinsichtlich der Achse L. Wie in Figur 3C erkennbar ist, weist das Außenteil 3 zwei Längsstege 1 6 aus Metall auf, welche zu Abdichtzwecken gegenüber dem Gehäuse außen gummiert sind. Die um 180° versetzt angeordneten zwei Längsstege 1 6 teilen die Mantelfläche 7 des Außenteils 3 in zwei Hälften auf, welche im Wesentlichen spiegelbildlich ausgebildet sind. Auf jeder der zwei Hälften sind jeweils zwei äußere erste Fluidkammern 14 angeordnet, in deren Mitte jeweils eine innere zweite

Fluidkammer 15 angeordnet ist. So sind an der Mantelfläche 7 des Außenteils 3 insgesamt zwei zweite innere Fluidkammern 15 und vier erste äußere Fluidkammern 14 vorgesehen, welche jeweils durch getrennte Kanäle, insbesondere die Kanäle 14 ^' , miteinander verbunden sind. Dies ist insbesondere den Darstellungen in den Figuren 3A, 3B und 3E gut zu entnehmen. Die zweiten Fluidkammern 15 sind durch die umlaufenden Kammerwände 8, die beispielsweise auch der Figur 1 gut zu

entnehmen sind, fluidtechnisch voneinander und von den ersten Fluidkammern 14 getrennt. Hier erfolgt die Strömungsverbindung vollständig über das (nicht

dargestellte) Gehäuse des Gummilagers. Bezogen auf den ersten

Dämpfungskreislauf ist die Verwendungssituation komplexer. Hier stehen die ersten Fluidkammern 14 auf jeder Seite beispielsweise gemäß Figur 3A oder Figur 3E miteinander in Fluidverbindung. Gemäß beispielsweise in Figur 3E existiert außerdem eine Fluidverbindung dieser beiden Kammern über den in der Zeichnung oben dargestellten Kanal 14' mit den entsprechenden Fluidkammern auf der anderen Seite der Anordnung. Figur 3D zeigt die bereits erwähnte fluidtechnische Trennung der beiden Hälften des Außenteils 3 mittels des durchgängigen Längsstegs 1 6.

Dagegen ist der andere Längssteg 1 6 gemäß Figur 3E nicht vollständig durchgängig, so dass mittels des erwähnten Kanals 14' ein in dem ersten Dämpfungskreislauf befindliches Fluid auf die andere Seite der Anordnung gelangen kann (vgl. Figur 3A und Figur 3C). Gemäß der Darstellung in Figur 3D sind auf dieser Seite nur die Kanäle 14' des ersten Dämpfungskreislaufs miteinander in Fluidverbindung. Die ersten Fluidkammern 14 sind voneinander und von den genannten Kanälen 14' getrennt (Kammerwände 8). Dies entspricht einem Blick auf die (nicht gezeigte) Rückseite der Darstellung in Figur 3A. Gemäß Figur 3E, welche den Blick auf die Vorderseite der Darstellung in Figur 3A zeigt, besteht die bereits mehrfach erwähnte Fluidverbindung zwischen den ersten Fluidkammern 14 und dem unteren Kanal 14'. Das in dem ersten Dämpfungskreislauf befindliche Fluid gelangt also über den Kanal 14' von der einen Seite der Anordnung auf die andere Seite der Anordnung und wird dort auf die mehrfach erwähnten ersten Fluidkammern 14 verteilt. Auf diese Weise ergibt sich ein relativ langer, mäanderförmiger Dämpfungskreislauf mit relativ hohem Fluidwiderstand - in Abgrenzung zu dem zweiten Dämpfungskreislauf mit relativ großvolumigen und direkt miteinander verbundenen zweiten Fluidkammern 15. Bei entsprechender Anpassung der Abmessungen der einzelnen Fluidkammern und Kanäle zueinander können die Resonanzlage und der Verlustwinkel des

Gummilagers angepasst werden.

Bezugszeichen

Gummilager

Innenteil

Außenteil

Verbindungsteil

Zwischenraum

freier Bereich

Mantelfläche

Kammerwand

Steg

Abdichtung

Querschnitt

Kern aus Metall

Käfig

erste Fluidkammer

Kanal

zweite Fluidkammer

Längssteg