Hydraulisch betätigte Gießeinheit

Die Erfindung betrifft eine hydraulisch betätigte Gießeinheit gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Derartige Gießeinheiten werden bei Druckgussmaschinen (Kaltkammermaschinen, Warmkammermaschinen) , Tixomould- ding-, KunststoffSpritzgießmaschinen oder ähnlichen Maschinen eingesetzt, bei denen ein aufgeschmolzenes oder teigiges Formmaterial in eine Kavität einer Form eingebracht werden muss.

Der Gießvorgang lässt sich in drei Häuptphasen unter¬ teilen, wobei in einer ersten Vorfüllphase das aufge¬ schmolzene oder teigige Formmaterial in eine Gießbüchse eingebracht und dann vergleichsweise langsam in Richtung zum Anschnitt der Form verschoben wird. Dabei soll die Formmassebewegung langsam und ruckfrei bei geringer Geschwindigkeit erfolgen.

Das Füllen der Kavität erfolgt dann während der Form¬ füllphase, bei der die Formmasse mit vergleichsweise hoher Fließgeschwindigkeit in die Form gedrückt wird.

Zum vollständigen Füllen der Form, zum Verdichten und zum Ausgleich der Schrumpfung der Formmasse während des Erstarrungsprozesses schließt sich eine Nachdruckphase an, bei der ein vergleichsweise hoher Druck aufgebaut wird. Im Anschluss an diese drei Phasen wird die Gießein¬ heit dann in ihre Ausgangsposition zurück bewegt und ist bereit für den nächsten Schuss.

In der US 5,622,217 ist eine Gießeinheit einer Druckgussmaschine gezeigt, bei der die Formmasse mittels eines Gießzylinders mit Druck beaufschlagt wird. Die Ansteuerung des Gießzylinders erfolgt über eine hydrauli¬ sche Steuerventilanordnung, über die ein in Ausfahrrich¬ tung des Gießzylinders (Druckaufbaurichtung) wirksamer Zylinderraum während der beiden ersten Phasen (Vorfüllphase, Füllphase) mit dem Druck in einem Nieder¬ druckspeicher und während der Nachdruckphase mit dem Druck in einem Hochdruckspeicher verbindbar ist. Die Ausfahrgeschwindigkeit des Gießzylinders wird dabei- ablaufseitig über ein Steuerventil gesteuert, das eine Verbindung zum Tank auf- oder zusteuert.

Für einen qualitativ hochwertigen Gießvorgang ist es erforderlich, dass der Gießzylinder während der Formfüll- phase ruckfrei anfährt und sich anschließend mit ver¬ gleichsweise langsamer Geschwindigkeit bewegt, so dass das Formmaterial entsprechend "sanft" eingezogen und zur Kavität hin gefördert wird.

Wichtig ist, dass das Formmaterial während der Vorfüllphase druckfrei mit geringer Geschwindigkeit in Richtung zur Form geschoben wird. Dazu muss beim Zuschalten des Niederdruckspeichers zunächst auf der Ablaufseite des Gießzylinders ein Gegendruck aufgebaut worden sein, der eine Kompression der Ringseite beim Zuschalten des Niederdruckspeichers auf der Kolbenseite verhindert. Hierdurch wird ein Anfahrrucken vermieden und die Bewegung kann gezielt über die Menge des rücklaufenden Druckmittels kontrolliert werden. Da in dieser Phase noch kein Lastdruck (durch das Füllen der Form) vorhanden ist, ist die gesamte Kolbenkraft des Gießzylinders auf seiner Ringseite zu kompensieren. Dies führt zu hohen Drücken und somit zu einem hohen

Druckverlust an dem ablaufseitigen Regelventil, das aufgrund der großen Druckmittelmengen, die insbesondere während der Formfüllphase über dieses Ventil strömen, relativ groß ausgelegt sein muss und entsprechend eine niedrige Auflösung hat. Das Aufbringen des Gegendrucks, auf der Ringseite ist bei den bekannten Lösungen nur mit hohem Aufwand möglich. So werden beispielsweise für die Vorkompression Druckübersetzer eingesetzt. Diese erfordern jedoch einen erheblichen vorrichtungstechnischen Aufwand.

Demgegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine hydraulisch betätigte Gießeinheit zu schaffen, bei der ein ruckfreies Anfahren mit geringem vorrichtungstechnischen Aufwand realisierbar ist.

Diese Aufgabe wird durch eine hydraulisch betätigte Gießeinheit mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 gelöst.

Erfindungsgemäß hat die hydraulisch betätigte Gießeinheit einen Gießzylinder zum Druckbeaufschlagen einer Formmasse, dessen in Ausfahrrichtung wirksamer Zylinderraum über eine Steuerventilanordnung während einer Formfüllphase mit einer Niederdruckquelle und während einer Nachdruckphase mit einer Hochdruckquelle verbindbar ist. Ein in Einfahrrichtung wirksamer Ringraum des Gießzylinders ist dabei mit einem Gegendruck beaufschlagt. Erfindungsgemäß ist die Gießeinheit mit einer Hochdruckpumpe versehen, die zum Aufbringen des Gegenhaltedrucks über ein Gegendruckventil direkt mit dem Ringraum des Gießzylinders verbindbar ist. D. h. , erfindungsgemäß wird der ringseitige Gegenhaltedruck vor Beginn der Formfüllphase direkt über eine Hochdruckpumpe aufgebracht, die vorzugsweise auch zum Aufladen eines Hochdruckspeichers verwendet wird. Dadurch kann der

Gegenhaltedruck mit äußerst geringem vorrichtungstechnischen Aufwand im Bereich von 0 bar bis zum Maximaldruck (beispielsweise 400 bar) aufgebracht werden. Die Hochdruckpumpe ist vorzugsweise durckgeregelt.

Die Einstellung des Gegenhaltedruckes während der Formfüllphase und der Nachdruckphase erfolgt über ein Drosselventil, über das der Ringraum mit einem Tank verbindbar ist.

Das Gegendruckventil, über das die Hochdruckpumpe mit dem Ringraum des Gießzylinders verbindbar ist, ist vorzugsweise als Sitzventil mit einer Sperrposition und einer Durchgangsposition ausgeführt.

Das stetig verstellbare Drosselventil ist ebenfalls vorzugsweise als stetig verstellbares Sitzventil ausgeführt.

Die Druckmittelverbindung des Zylinderraums des Gießzylinders mit einem Hochdruckspeicher erfolgt vorzugsweise über ein stetig verstellbares Hochdruckregelventil.

Die Verbindung zu einem Niederdruckpeicher kann über ein sperrbares ND-Sperrventil gesperrt werden, das vorzugsweise als vorgesteuertes Logikventil ausgeführt ist.

Zur Druckentlastung und zur Einleitung der Rückbewegung eines Kolbens kann der Zylinderraum des Gießzylinders über ein Wegesitzschaltventil mit dem Tank verbunden werden.

Das Aufladen des Niederdruckpeichers erfolgt vorzugsweise über eine Niederdruckpumpe.

Bei einem Ausführungsbeispiel ist ein stetig verstellbares Wegeventil zur Steuerung der Gießzylinderbewegung vorgesehen.

Sonstige vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand weiterer Unteransprüche.

Im Folgenden werden bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung an Hand schematischer Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen: .

Fig. 1 einen Schaltplan einer hydraulisch betätigten Gießeinheit;

Fig. 2 eine Teildarstellung des Schaltplans gemäß Fig. 1 und

Fig. 3 einen Schaltplan eines weiteren Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemäßen Gießeinheit.

In.Fig. 1 ist der Hydraulikschaltplan einer Gießein¬ heit 1 einer Druckgießmaschine dargestellt. Die Gießein¬ heit 1 hat einen Gießzylinder 2, dessen Kolben 4 einen in einer nicht dargestellten Gießbüchse geführten Gießkolben betätigt. In diese Gießbüchse oder Füllkammer wird das aufgeschmolzene Formmaterial eingeführt und dann durch Axialvorschub des Gießkolbens in Richtung zu einer Form bewegt, so dass diese während der eingangs beschriebenen Formfüllphase mit Schmelze gefüllt und während der Nach¬ druckphase die in der Form aufgenommene Schmelze verdich¬ tet und eventueller Schwund ausgeglichen wird.

Die Druckmittelversorgung des Gießzylinders 2 erfolgt über einen Hochdruckspeicher HD oder einen Niederdruck¬ speicher ND sowie - wie im Folgenden nocli näher erläutert - über eine Niederdruckpumpe 6 oder eine Hochdruckpumpe 8, die auch den Hochdruckspeicher HD auflädt. Das Aufla¬ den des Niederdruckspeichers ND erfolgt über die Nieder¬ druckpumpe 6 oder eine eigene Niederdruckpumpe 9.

Bei dem üblicherweise in derartigen Druckgießmaschi¬ nen, beispielsweise Kaltkammermaschinen verwendeten Druckmitteln handelt es sich um HFC-Flüssigkeiten, die aus einer Lösung von Polymeren in Wasser bestehen und als schwer entflammbar eingestuft sind. Diese wässrige Lösun¬ gen bereiten insbesondere bei den Pumpen Probleme hin¬ sichtlich der Wellenabdichtung, so dass sie einen erhöhten Verschleiß aufweisen. Darüber hinaus können bei derartigen Druckmitteln Kavitationen auftreten, die den Verschleiß weiter erhöhen. Die Anmelderin hat eine Hoch¬ druckpumpe entwickelt, über die auch bei HFC-Flüssigkei¬ ten Drücke in dem für Druckgussmaschinen erforderlichen Bereich bis zu 450 bar aufgebracht werden können.

Die Ansteuerung des Gießzylinders erfolgt über die in Fig. 1 dargestellte Steueranordnung, die im Wesentlichen aus einem stetig verstellbaren Wegeventil 10, einem Gegendruckventil 12, einem Drosselventil 14, zwei sperrbaren Sperrventilen 16, 18, einem ND-Sperrventil 20, einem HD-Regelventil 22 und einem Wegesitzschaltventil 24 besteht, deren Verschaltung an Hand der Fig. 1 und 2 erläutert wird.

Gemäß der vergrößerten Darstellung in Fig. 2 ist das stetig verstellbare Wegeventil 10 mit einem Druckan- schluss P, einem Tankanschluss T und zwei Arbeitsan¬ schlüssen A, B ausgeführt und lässt sich aus seiner dargestellten federvorgespannten Grundposition über

elektrisch betätigte Vorsteuerventile 26, 28 in Positio¬ nen (a) oder (b) . verschieben. Die Axialverschiebung eines Ventilschiebers des Wegeventils 10 wird dabei über eine Wegmesseinrichtung 30 erfasst. Das entsprechende Signal wird an die Steuerung der Druckgießmaschine weiter geleitet.

Der Druckanschluss P des Wegeventils 10 ist über eine Druckleitung 32 mit der ND-Pumpe 6 verbunden. An den Tankanschluss T ist über eine Tankleitung 34 ein Tank T angeschlossen. Die beiden Arbeitsanschlüsse A, B sind über Arbeitsleitungen 36, 38 mit Eingangsanschlüssen A der Sperrventile 16, 18 verbunden. In der dargestellten Grundposition des Wegeventils ist der Druckanschluss P abgesperrt und die beiden Arbeitsanschlüsse A, B sind über Drosseln mit dem Tank T verbunden. In den Positionen (a) ist der Arbeitsanschluss B und damit die Arbeitsleitungen 38 mit dem Druckanschluss P und, der Tankanschluss T mit dem Arbeitsanschluss A verbunden. Bei Umsteuern des Wegeventils 10 in die mit (b) gekennzeichneten Positionen ist. der Druckanschluss P mit dem Arbeitsanschluss A und der Tankanschluss T mit dem Arbeitsanschluss B verbunden. Die Positionen (a) werden angesteuert, um den Kolben 4 des Gießzylinders 2 in der Vorfüllphase auszufahren, die mit (b) gekennzeichneten Positionen werden beim Zurückfahren des Kolbens 4 in seine eingezogene Position angesteuert.

Die beiden Sperrventile 16, 18 haben einen im Wesentlichen identischen Aufbau und sind jeweils als ein vorgesteuertes Logikventil ausgeführt, wobei ein 2-Wege- Einbauventil 40 bzw. 42 jeweils mit einem Steuerdeckel 44 bzw. 46 versehen ist, auf dem ein Vorsteuerventil 48 bzw. 50 angeordnet ist, das beim dargestellten Ausführungsbei¬ spiel jeweils als 4/2-Wegeventil ausgeführt ist.

Die Einbauventile 40, 42 haben jeweils einen Stufen¬ kolben 52, 54, wobei das Flächenverhältnis des Stufenkol¬ bens 54, d.h. das Verhältnis zwischen der kleineren Stirnfläche und der Ringfläche beim Stufenkolben 54 wesentlich größer als beim Stufenkolben 52 ist. Beide Sperrventile sind mit Dämpfungszapfen ausgeführt. Da der Grundaufbau derartiger Sperrventile bekannt ist, kann auf weitere Ausführungen unter Verweis auf beispielsweise das Datenblatt RD 21 010/11.98 der Anmelderin verzichtet werden.

Die Federräume 56, 58 der Einbauventile 40, 42 werden in der dargestellten Grundposition der Vorsteuerventile 48, 50 mit einem Steueranschluss X des Steuerdeckels 44, 46 verbunden. An diesem Steueranschluss X liegt jeweils der Druck der ND-Pumpe 6 an, der über eine Steuerleitung 60 am Ausgang der Pumpe 6 abgegriffen wird. Durch Bestromung eines Schaltmagneten der Vorsteuerventile 48, 50 wird der Federraum 56, 58 zum Tank T hin druckentlastet, der über einen Steueranschluss Y an den Steuerdeckel 44, 46 angeschlossen ist. Das heißt, in der Grundposition der Vorsteuerventile 48, 50 sind die Ein¬ bauventile 40, 42 jeweils durch den auf die große Schließfläche wirkenden Pumpendruck gesperrt. Bei Druckentlastung der Federräume 56, 58 ist eine Druckmittelströmung in beiden Richtungen möglich, wobei der gegen die Federkraft erforderliche Öffnungsdruck jedoch in beiden Strömungsrichtungen auf Grund der unterschiedlichen Flächenverhältnisse unterschiedlich ist.

Der Anschluss B des Einbauventils 42 ist gemäß Fig. 1 über eine Rücklaufleitung 62 mit einem von einer Kolben¬ stange des Kolbens 4 begrenzten Ringraum 64 verbunden. Der Anschluss B des Einbauventils 40 ist über eine

Vorlaufleitung 66 mit einem bodenseitigen Zylinderraum 68 des Gießzylinders 2 verbunden.

Von der Rücklaufleitung 62 zweigt eine Tankzweiglei¬ tung 70 (Fig. 1) ab, in der das stetig verstellbare Drosselventil 14 angeordnet ist. Dieses ist als stetig verstellbares Wegesitzventil ausgeführt und lässt sich aus einer Sperrposition proportional aufsteuern. Die Vorlaufleitung 66 ist über eine Leitung 71 und das. Wege- sitzschaltventil 24 ebenfalls mit dem Tank T verbindbar. Das Wegesitzschaltventil 24 ist mittels einer Feder in, seine Schließstellung vorgespannt. Durch Bestromung eines Elektromagneten kann es in eine Durchgangsstellung gebracht werden, um den Druck im Zylinderraum 68 abzubauen.

Gemäß Fig. 1 ist der Zylinderraum 68 des Gießzylin¬ ders 2 über einen Druckkanal 72 mit einem Anschluss A des ND-Sperrventils 20 verbunden. Dieses ist ebenfalls als vorgesteuertes Logikventil ausgebildet und hat ein Ein¬ bauventil 74 und ein auf einem. Steuerdeckel 76 aufgebautes Vorsteuerventil 78. Der Grundaufbau dieses Sperrventils 20 entspricht demjenigen der Sperrventile 16, 18, so dass hier nur auf die Unterschiede eingegangen wird. Dieser Unterschied besteht im Wesentlichen darin, dass in einem Federraum 80 der größere der Drücke am Arbeitsanschluss A des VorSteuerventils 78 oder im Druck¬ kanal 72 anliegt. Dieser größere Druck wird über ein Wechselventil 82 ausgewählt, dessen einer- Eingang mit dem Arbeitsanschluss A des Vorsteuerventils 78 und dessen anderer Eingang über einen Steueranschluss X und einen Steuerkanal 84 mit dem Druckkanal 72 verbunden ist. Am Druckanschluss P des Vorsteuerventils 78 liegt der Druck am anderen Anschluss B des Einbauventils 74 an. Dieser Druck wird von einer ND-Leitung 86 abgegriffen, über die der Niederdruckspeicher ND an den Anschluss B des

Einbauventils angeschlossen ist. In dem Fall, in dem der Druck im Druckkanal 72 etwa dem Niederdruck entspricht und bei Umschalten des Vorsteuerventils 78 in seine Schaltposition, liegt im Federraum 80 der Niederdruck an, so dass das Einbauventil 74 gesperrt ist. Dieses Sperren erfolgt mit noch größerem Druck, wenn im Druckkanal 72 der Hochdruck anliegt. Durch Umschalten des Wegeventils 78 wird der eine Eingang des Wechselventils 82 über einen Anschluss Y des Steuerdeckels 16 zum Tank T hin entlastet, so dass im Federraum 80 der Druck am Arbeitsanschluss A des Einbauventils 74 ansteht und dieses für eine Druckmittelströmung von B nach A wie ein Rückschlagventil arbeitet. Bei Hochdruck im Druckkanal 72 wird das Einbauventil 74 auch bei umgeschaltetem Vorsteuerventil 78 in seine Sperrstellung umgeschaltet. Anstelle des in Fig. 1 dargestellten ND-Sperrventils 20 kann auch ein Rückschlagventil eingesetzt werden, wie es in der parallel hinterlegten Anmeldung der Anmelderin beschrieben ist (DE 10 2004 061 562.4) .

Vom Druckkanal 72 zweigt des Weiteren eine zum Hoch¬ druckspeicher HD führende HD-Leitung 88 ab, in der das HD-Regelventil 22 angeordnet ist. Dieses hat im Prinzip den gleichen Aufbau wie das Drosselventil 14. Es hat somit eine Sperrstellung, aus der es über eine Vor¬ steuerung stetig in Richtung Öffnen verstellbar ist. Der Hub eines Kolbens der beiden Ventile 14, 22 wird jeweils über ein Wegmesssystem erfasst und an die Maschinensteue¬ rung gemeldet.

Das Laden des Hochdruckspeichers HD erfolgt über die Hochdruckpumpe 8. Deren Ausgang ist über eine Gegendruck¬ leitung 90 und das Gegendruckventil 12 mit dem Ringraum 64 des Gießzylinders 2 verbunden. Das Gegendruckventil 12 ist ein elektrisch betätigtes Schaltventil, das vorzugsweise als Sitzventil ausgeführt ist und über eine

Feder in seine Sperrposition vorgespannt ist. Durch Bestromung des Elektromagneten lässt es sich in seine dargestellte Durchgangsposition bringen, in der der Ausgang der HD-Pumpe 8 direkt mit dem Ringraum verbunden ist. Das heißt, bei dieser Lösung erfolgt im Unterschied zur herkömmlichen Lösung der Aufbau des Gegendrucks nicht durch Verbindung mit einem Druckspeicher sondern direkt über die Hochdruckpumpe, die allerdings so ausgebildet sein muss, dass sie auch die erforderlichen Drücke (beispielsweise bis zu 450 bar) aufbringen kann.

Zum besseren Verständnis der Funktion der vorbe¬ schriebenen Schaltung wird ein Gießzyklus erläutert.

Demgemäß soll der Kolben 4 des Gießzylinders 2 während der Vorfüllphase zunächst relativ langsam anfahren und ruckfrei auf eine vergleichsweise niedrige Geschwindigkeit beschleunigt werden und dann mit konstant niedriger Geschwindigkeit verfahren. Beim Umschalten auf die Formfüllphase soll der Kolben dann in kurzer Zeit (ca. 10 ms) nahezu auf seine Maximalgeschwindigkeit beschleunigt und dann wieder abgebremst werden. Dazwischen kann eine Strecke mit konstant hoher Geschwindigkeit liegen. Anschließend wird auf die Nachdruckphase umgeschaltet, in der der Kolben nur noch einen vergleichsweise geringen Resthub durchfährt, dabei aber mit dem maximalen Druck (400-450 bar) beaufschlagt ist. Nach dem vollständigen Füllen und nach Ablauf der Nachdruckphase wird der Kolben wieder in seine Ausgangsposition zurück gefahren.

Es sei angenommen, dass der Kolben 4 des

Gießzylinders vollständig eingefahren ist und sich somit an seinem Anschlag befindet. Das Gegendruckventil 12 ist vor Beginn der Vorfüllphase geöffnet und die druckregelbare HD-Pumpe 8 steuert in den Ringraum 64 des

Gießzylinders 2 einen Gegenhaltedruck ein, der unter Berücksichtigung des Flächenverhältnisses des Kolbens 4 so hoch ist, dass auch nach dem Öffnen des ND- Sperrventils 20 und Beaufschlagung des Zylinderraums 68 mit Niederdruck der Kolben 4 des Gießzylinders 2 an seinem Anschlag verbleibt.

Zum Einleiten der Vorfüllphase wird das

Gegendruckventil 12 geschlossen und das ND-Sperrventil 20 geöffnet, so dass der Niederdruck in Ausfahrrichtung des Kolbens 4 aufgeschaltet ist. Die beiden Vorsteuerventile 48, 50 werden umgeschaltet, so dass die Federräume 56, 58 der beiden Sperrventile 16, 18 druckentlastet sind und diese gegen die Kraft der vergleichsweise schwachen Schließfedern geöffnet werden können. Prinzipiell könnte das Sperrventil 18 auch geschlossen bleiben. Das stetig verstellbare Wegeventil 10 wird dann durch Ansteuerung des Vorsteuerventils 28 in eine seiner mit (b) (Figur 2) gekennzeichneten Arbeitspositionen verschoben und steuert dann während der Vorfüllphase die anfängliche Beschleunigung und anschließend die konstante, langsame Bewegung des Kolbens 4 des Gießzylinders mit seiner Ablaufkante, die den Querschnitt einer Ablaufdrossel bestimmt. Diese Steuerung hat eine höhere Auflösung als eine Steuerung mit dem vergleichsweise großen Drosselventil 14 und ist deshalb schneller und genauer. Das weitere Sperrventil 18 sollte oder kann in dieser Phase geschlossen sein. Der Ringraumdruck 68 ist dabei unabhängig von der Einstellung des stetig verstellbaren Wegeventils 10. Nimmt man an, dass die Schmelze ihrem Verschieben während dieser Vorfüllphase immer den gleichen Widerstand entgegensetzt, so ist die Last für den Kolben 4 immer die gleiche. Ausserhalb einer Beschleunigung oder Verzögerung ist dann der Druck im Ringraum 68 unter Berücksichtigung des Flächenverhältnisses gleich dem Niederdruck minus dem

Lastdruck. Ist beispielsweise der Niederdruck 150 bar und der Lastdruck 30 bar, so beträgt der Ringraumdruck bei einem Flächenverhältniss von 2:1 240 bar - der Ringraumdruck ist somit unabhängig von der Öffnung des Drosselventils 14.

In dieser Vorfüllphase wird die Schmelze vergleichsweise langsam zum Formanschnitt hin verschoben und die Einfüllöffnung der Gießbüchse durch den Gießkolben überfahren und geschlossen.

In der sich anschließenden Formfüllphase wird die Form mit hoher Fließgeschwindigkeit gefüllt. Dazu werden das Wegeventil 10 und das Sperrventil 16 (ggf auch das Sperrventil 18) geschlossen und das Drosselventil 14 relativ weit geöffnet, so dass der Kolben 4 beschleunigt wird, evtl. ein Stück mit konstanter Geschwindigkeit gefahren und dann durch geeignete Ansteuerung des Drosselventils 14 abgebremst wird. Der Druck im Ringraum 64 ist dabei wegen der notwendigen Beschleunigung des Kolbens 4 und der Zunahme des Lastdrucks relativ gering.

In der sich anschließenden Nachdruckphase wird die Schmelze bis in den letzten Formhohlraum hinein mit hohem Druck verdichtet und der Materialschwund kompensiert. Dabei wird das HD-Regelventil 22 geöffnet und das NEJ- Sperrventil 20 möglichst schnell geschlossen, so dass der Kolben 4 zum Nachverdichten der Schmelze mit Hochdruck beaufschlagt ist.

Die Vorkompression im Ringraum 68 und der Rückzug des Kolbens 4 erfolgt durch Öffnen des Wegesitzschaltventils 24 bzw. durch Verstellen des stetig verstellbaren Wegeventils 10 in eine seiner mit (b) gekennzeichneten Positionen - die Gießmaschine ist bereit für den nächsten Zyklus.

Bei dem vorbeschriebenen Ausführungsbeispiel wird über die Ablaufkante des stetig verstellbaren Wegeventils 10 die Bewegung des Kolbens 4 während der Vorfüllphase (Beschleunigung und langsame Bewegung) gesteuert. Wie in Figur 3 dargestellt ist, können die vorbeschriebenen Phasen auch ohne das stetig verstellbare Wegeventil 10 gesteuert werden. Bei dem in Figur 3 dargestellten Ausführungsbeispiel ist das Wegeventil 10 nicht vorhanden, so dass die ND-Pumpe 6 direkt über die Arbeitsleitung 36 mit dem Eingangsanschluss A des Sperrventils 16 und der Tank T über die Arbeitsleitung 38 mit dem Eingangsanschluss A des Sperrventils 18 verbunden ist. Im Übrigen entspricht die Schaltung aus Figur 3 dem vorbeschriebenen Ausführungsbeispiel, so dass keine weiteren Erläuterungen erforderlich sind.

Vor Beginn der Vorfüllphase wird wiederum der Gegendruck aufgebaut, wobei sich der Kolben 4 an seinem Anschlag befindet und das Gegendruckventil 12 geöffnet wird. Über die druckregelbare HD-Pumpe 8 wird in den Ringraum 64 des Gießzylinders 2 wie beim vorbeschriebenen Ausführungsbeispiel der Gegenhaltedruck eingesteuert.

Zum Einleiten der Vorfüllphase wird das

Gegendruckventil 12 geschlossen und das ND-Sperrventil 20 geöffnet, so dass der Niederdruck im Zylinderraum 68 anliegt. Das Drosselventil 14 wird so angesteuert, dass es über eine Feinsteuerkerbe öffnet und somit die anfängliche Beschleunigung und die sich daran anschließende konstante, langsame Bewegung des Kolbens 4 des Gießzylinders 2 steuert. Der Ringraumdruck ist, wie beim vorbeschriebenen Ausführungsbeispiel erläutert, unabhängig von der Öffnung des Drosselventils 14.

In der sich anschließenden Formfüllphase wird das Drosselventil 14 weit aufgesteuert und entsprechend der Kolben 4 beschleunigt und evtl. ein Stück mit konstanter Geschwindigkeit gefahren und dann abgebremst. Der Druck im Ringraum 64 ist dabei wegen der notwendigen Beschleunigung des Kolbens 4 und der Zunahme des Lastdrucks (unbestimmt) niedrig.

In der sich anschließenden Nachdruckphase wird das HD-Regelventil 22 geöffnet und das ND-Sperrventil 20 schnell geschlossen, so dass die Schmelze durch den Hochdruck im Ringraum 68 nachverdichtet wird.

Die Dekompression und der Rückzug des Kolbens 4 erfolgt in geeigneter Weise, beispielsweise über das Wegesitzschaltventil 24 und über die beiden Sperrventile 16, 18 oder über ein einfaches, nicht dargestelltes Wegeventil in der Position des stetig verstellbaren Wegeventils 10 aus Figur 1.

Bei dem in Figur 1 dargestellten Ausführungsbeispiel ist das stetig verstellbare Wegeventil 10 in seinen Arbeitsstellungen (a) mit einer Kreuzstellung ausgeführt. Prinzipiell könnte das Wegeventil 10 auch mit einer Differentialstellung ausgeführt sein.

Wie erläutert, ist das erfindungsgemäße Konzept nicht auf die Anwendung bei Druckgießmaschinen beschränkt, sondern allgemein bei allen Gießeinheit, beispielsweise einer KunststoffSpritzgießmaschine einsetzbar. Die Pumpen 6, 9 oder alle 3 Pumpen 6, 9, 8 können zu einer Pumpe zusammenfasst werden.

Anstelle der Speicher (HD, ND) können auch Druckübersetzer oder dergleichen eingesetzt werden.

Offenbart ist eine hydraulisch betätigte Gießeinheit mit einem Gießzylinder, dessen in Ausfahrrichtung wirksamer Zylinder während einer Formfüllphase über eine Steuerventilanordnung mit einem Niederdruckspeicher und in einer Nachdruckphase mit einem Hochdruckspeicher verbindbar ist. Ein in Einfahrrichtung wirksamer Ringraum des Gießzylinders ist dabei vor einer Vorfüllphase mit einem Gegenhaltedruck beaufschlagbar. Dieser Gegenhaltedruck wird erfindungsgemäß durch eine Hochdruckpumpe aufgebracht werden, die über ein Gegendruckventil direkt mit dem Ringraum des Gießzylinders verbindbar ist.

Bezugszeichenliste:

1 Gießeinheit

2 Gießzylinder

4 Kolben

6 ND-Pumpe

8 HD-Pumpe

9 ND-Pumpe

10 Wegeventil

12 Gegendruckventi1

14 Drosse1venti1

16 Sperrventil

18 Sperrventil

20 ND-Sperrventi1

22 HD-Regelventil

24 Wegesitzschaltventil

26 Vorsteuerventil

28 VorSteuerventil

30 Wegmesseinrichtung

32 Druckleitung

34 Tankleitung

36 Arbeitsleitung

38 Arbeitsleitung

40 2-Wege-Einbauventil

42 2-Wege-Einbauventil

44 Steuerdeckel

46 Steuerdeckel

48 Vorsteuerventil

50 Vorsteuerventil

52 Einbauventil (Logik)

54 Einbauventil (Logik)

56 Federraum

58 Federraum

60 ND-Steuerleitung

62 Rücklaufleitung

Ringraum

Arbeitsleitung

Zy1inderkolbenraum

Tankzweigleitung

Leitung

Druckkanal

Einbauventil

Steuerdeckel

Vorsteuerventil

Federraum

Wechse1venti1

Steuerkanal

ND-Leitung

HD-Leitung

Gegendruckleitung