Die vorliegende Erfindung betrifft eine Brennkraftmaschine mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1 und ein Verfahren mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 6.

Es ist bekannt, Brennkraftmaschinen, insbesondere Gasmotoren, bis zu einem Hubvolumen von ca. 3 Litern als Direktzünder auszuführen. Bei Direktzündern entflammt eine in den Hauptbrennraum ragende Zündkerze direkt das im Hauptbrennraum vorliegende Gas-Luft- Gemisch. Der Nachteil von Direktzündern ist, dass die Qualität der Entflammung des Gas-Luft- Gemisches vollständig von der Zündkerze abhängt. Selbst geringer Verschleiß der Zündkerze macht sich durch Zyklusschwankungen (Schwankungen der Schwerpunktlage der Verbrennung) bemerkbar. Für einen Betrieb mit maximalem Wirkungsgrad ist es jedoch wichtig, die Brennkraftmaschine möglichst nahe an der Klopfgrenze zu betreiben. Sind jedoch Zyklusschwankungen zu berücksichtigen, muss die Brennkraftmaschine mit größerem Abstand von der Klopfgrenze und damit mit verringertem Wirkungsgrad betrieben werden. Bei solchen Brennkraftmaschinen, die also keine Vorkammern aufweisen, ist es üblich durch Verwendung speziell ausgebildeter Zündkerzen, Kolben (beispielsweise Muldenkolben) und eines speziellen Zylinderkopfes sowie durch Schließen des Einlassventils nachdem der Kolben seinen unteren Totpunkt verlassen hat (spätes Miller- oder Atkinson-Verfahren) eine Verwirbelung der Ladung im Hauptbrennraum und so eine homogenere Verbrennung zu erzielen.

Es ist außerdem bekannt, bei mit Vorkammern versehenen Brennkraftmaschinen (meist ab einem Hubvolumen von ca. 3 Litern) die Vorkammern mit reinem Gas oder einem sehr fetten Gas-Luft-Gemisch (Lambda etwa gleich 1 ,1 ) zu spülen, damit das in der Vorkammer vorliegende Gemisch gut entflammbar ist. Zum Zündzeitpunkt stellt sich in der Vorkammer dann ein Lambda von etwa 1 ,0 bis 1 ,1 ein. Man spricht hier von gasgespülten Vorkammern. Das Verhältnis des Volumens der Vorkammer zum Volumen des Hauptbrennraums im oberen Totpunkt (Kompressionsvolumen) beträgt bei solchen Vorkammermotoren häufig ca. 1 %.

Gasgespülte Vorkammern weisen üblicherweise eine von der Versorgung der Hauptbrennräume separate Brenngasversorgung auf. Diese Brenngasversorgung enthält zumeist einen Vorkammergaskompressor, welcher dazu dient, das für die Vorkammer bestimmte Brenngas auf Ladedruckniveau und größer zu bringen, um ein positives Druckgefälle über das Vorkammergasventil (zumeist ein Rückschlagventil) zu erzeugen. Die Kosten für den Vorkammergaskompressor und die Vorkammergasregelstrecke sind erheblich, sodass diese Technologie für kleinere Gasmotoren (mit einem Hubvolumen von ca. bis zu 3 Litern) nicht eingesetzt wird.

Weiters ist es bekannt ein Einlassventil zu schließen, bevor ein Kolben im Ansaugtakt seinen unteren Totpunkt erreicht hat (frühes Miller-Verfahren). Aufgabe der Erfindung ist die Bereitstellung einer gattungsgemäßen Brennkraftmaschine und eines gattungsgemäßen Verfahrens, bei welchen auch ohne die speziellen Ausbildungen von Zündkerze, Kolben und Zylinderkopf eine homogene und sehr schnelle Verbrennung erzielt werden kann.

Diese Aufgabe wird durch eine Brennkraftmaschine mit den Merkmalen des Anspruchs 1 und ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 6 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen sind in den abhängigen Ansprüchen definiert.

Gemäß der Erfindung ist also vorgesehen, dass das Vorkammergasventil mit einer Quelle für ein Gas-Luft-Gemisch verbunden ist und die Vorkammerladung aus einem Gas-Luft-Gemisch mit einem Lambda größer 1 ,2, bevorzugt größer 1 ,5, besonders bevorzugt als 1 ,7 besteht und dass der Aktuator derart konfiguriert ist, dass das Einlassventil schließt, bevor der Kolben die untere Totpunktlage erreicht.

Beispiele für die Aktuatoren der Ein- und Auslassventiles sind eine Nockenwelle oder hydraulische Vorrichtungen. Gemeint ist der untere Totpunkt im Ansaugtakt.

Ein stöchiometrisches Verhältnis von Gas zu Luft ergibt ein Lambda von 1 . Ein Luftüberschuss (mageres Gemisch) ergibt ein Lambda größer 1 . Unter„Gas" im Gas-Luft-Gemisch wird ein Brenngas verstanden, beispielsweise Erdgas.

Normalerweise weist die Ladung in der Vorkammer ein stöchiometrisches Lambda oder allenfalls ein leicht erhöhtes Lambda auf, da ja diese Ladung zur Erzeugung eines intensiven Zündimpulses dient. Die gezündete Ladung der Vorkammer tritt in Form von Zündfackeln über Übertrittsbohrungen in den Hauptbrennraum und entzündet das dort vorliegende magere Gas- Luft-Gemisch.

Die Erfindung wählt die an sich paradoxe Maßnahme, die Vorkammer mit einem sehr mageren Gas-Luft-Gemisch (Lambda größer als 1 ,2, bevorzugt größer als 1 ,5, besonders bevorzugt größer als 1 ,7) zu laden und diese Maßnahme mit einem frühen Miller-Verfahren (bzw. Atkinson-Verfahren) zu kombinieren.

Überraschenderweise kann so die Vorkammer auf eine Weise verwendet werden, die aufgrund der in den Hauptbrennraum eintretenden Fackeln eine Homogenisierung der Verbrennung des im Hauptbrennraum befindlichen Gemisches erzeugt, welche im Stand der Technik bei Direktzündern nur durch die oben beschriebenen aufwendigen konstruktiven Maßnahmen (Muldenkolben etc.) möglich war. Das frühe Miller-Verfahren stellt ein vollständiges Ausspülen der Vorkammer durch den sich noch zurückziehenden Kolben sicher. Somit kann beispielsweise auf speziell ausgestaltete Kolben, wie etwa Muldenkolben verzichtet werden und stattdessen, erfindungsgemäß ein Flachkolben eingesetzt werden. Flachkolben neigen weniger zum Aufbau von Ablagerungen und sind leichter zu reinigen als Muldenkolben.

Bevorzugt ist vorgesehen, dass das Verhältnis eines Volumens der Vorkammer zu dem Volumen des Hauptbrennraums im oberen Totpunkt (dem Kompressionsvolumen) in einem Bereich von 1 % bis 5 % liegt, besonders bevorzugt in einem Bereich von 2 % bis 4 %. Die Wahl einer gegenüber dem Stand der Technik unüblich großen Vorkammer bewirkt, dass trotz des mageren Gemisches in der Vorkammer dennoch genügend chemische Energie für den Zündimpuls zur Entflammung des Hauptbrennraums zur Verfügung steht.

Durch die Erfindung wird erreicht, dass auch kleinere Gasmotoren (bis etwa einem Hubvolumen pro Zylinder von etwa 3 Litern), die üblicherweise nicht mit einer Vorkammer ausgestattet werden, mit einer gegenüber gasgespülten Vorkammern vergleichsweise günstigen Vorkammerzündung ausgestattet werden können.

Dies bewirkt, dass die solchermaßen ausgestatteten kleineren Gasmotoren einen gegenüber dem Stand der Technik verbesserten Wirkungsgrad erzielen. Zyklusschwankungen sind reduziert und die Brennkraftmaschine kann näher an der Klopfgrenze betrieben werden.

Bevorzugt wird die Quelle für das Gas-Luft-Gemisch durch einen Ansaugkanal des Hauptbrennraumes gebildet und es ist eine Verbindungsleitung zwischen dem Ansaugkanal und dem Vorkammergasventil vorgesehen. Damit kann die Vorkammer mit dem im Ansaugkanal vorliegenden Gas-Luft-Gemisch versorgt werden. Ein aufwendiges Vorkammergasversorgungssystem mit Vorkammergaskompressor etc. ist somit nicht erforderlich, da das Gemisch direkt aus dem Ansaugkanal entnommen wird.

Besonders bevorzugt ist vorgesehen, dass die Verbindungsleitung als Hohlraum im Zylinderkopf ausgebildet ist und vorzugsweise eine Temperiervorrichtung für die Verbindungsleitung vorgesehen ist. Indem die Verbindungsleitung direkt im Zylinderkopf ausgebildet ist, kann die Leitung bei der Herstellung des Zylinderkopfs angelegt werden.

Alternativ dazu kann die Verbindungsleitung als vom Zylinderkopf baulich getrennte Zweigleitung ausgeführt sein. Die Temperiervorrichtung ist vorgesehen, um die Verbindungsleitung auf einer Temperatur zu halten, bei welcher ein Auskondensieren des Gas-Luft-Gemisches verhindert wird.

Ist die Verbindungsleitung als Hohlraum im Zylinderkopf ausgebildet, kann auf einfache Weise Motorkühlwasser zur Vorwärmung des Gas-Luft-Gemisches in der Verbindungsleitung genutzt werden.

Bevorzugt ist vorgesehen, dass die Brennkraftmaschine als stationärer Gas-Motor ausgebildet ist, der vorzugsweise mit einem Generator zur Stromerzeugung koppelbar oder gekoppelt ist.

Die Erfindung wird anhand der Figuren näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 eine schematische Darstellung der für die Erfindung relevanten Teile einer erfindungsgemäßen Brennkraftmaschine,

Fig. 2 Verlauf des sich beim erfindungsgemäßen Verfahren einstellenden Druckes im

Hauptbrennraum und des im Ansaugkanal vorherrschenden Ladedruckes (oberes Diagramm)

Ventilerhebungskurven für unterschiedliche Einlassventil-Steuerzeiten (mittleres Diagramm)

Differenzdruck zwischen dem Druck in der Vorkammer und dem Druck im Ansaugkanal, d.h. Vorkammerdifferenzdruck (unteres Diagramm), jeweils über dem Kurbelwellenwinkel.

In Figur 1 erkennt man einen Zylinder 2 in welchem ein Kolben 3 auf- und abbewegbar angeordnet ist, wobei zwischen dem Kolben 3 und Zylinder 2 ein Hauptbrennraum 12 ausgebildet ist. An seinem oberen Totpunkt bildet der Kolben 3 mit dem Zylinder 2 das sogenannte Kompressionsvolumen.

Ein Ansaugkanal 10 ist durch ein Einlassventil 6 und ein Auslasskanal 1 1 ist durch ein Auslassventil 7 gegenüber dem Hauptbrennraum 12 verschließbar.

Eine Vorkammer 4 steht über Überströmbohrungen 17 mit dem Hauptbrennraum 12 in Verbindung und weist eine Zündquelle 13 und ein als Rückschlagventil ausgebildetes Vorkammergasventil 5 auf, welches mit einer Quelle für ein Gas-Luft-Gemisch verbunden ist. In diesem Ausführungsbeispiel dient der Ansaugkanal 1 1 selbst als diese Quelle und es ist eine im Zylinderkopf 15 als Hohlraum ausgebildete Verbindungsleitung 9 zum Vorkammergasventil 5 vorgesehen. Zur Mengenregelung des der Vorkammer 4 zuführbaren Gas-Luft-Gemisches ist in diesem Ausführungsbeispiel eine einstellbare Drossel in der Verbindungsleitung 9 angeordnet. Weiters ist eine Tempenervorrichtung 15 in Form einer Vorwärmung durch Motorkühlwasser vorgesehen, um die Verbindungsleitung 9 auf einer Temperatur zu halten, bei welcher ein Auskondensieren des Gas-Luft-Gemisches verhindert wird. Figur 2 zeigt im oberen Teil des Diagramms den Zylinderdruckverlauf für verschiedene Einlassventilsteuerzeiten.

Darunter gezeigt sind die Ventilerhebungskurven der Ein- und Auslassventile für verschiedene Einlassventilsteuerzeiten.

Im Diagramm darunter ist der Verlauf des Differenzdruckes über das Vorkammergasventil über den Kurbelwinkel dargestellt.

Die Kurvenscharen sind wie folgt zu unterscheiden:

Kurven „1 " bezeichnen die Druckverläufe für das früheste Einlassventil-Schließen („früher Miller")

Kurven „2" bezeichnen die Druckverläufe für ein späteres Einlassventil-Schließen als Kurven„1 "

Kurven „3" bezeichnen die Druckverläufe für ein späteres Einlassventil-Schließen als Kurven„2". Es ist dies die füllungsoptimierte Ventilhubkurve, gekennzeichnet durch den geringsten aufzuwendenden Ladedruck bei gleicher Motorleistung.

Kurven „4" bezeichnen die Druckverläufe für ein späteres Einlassventil-Schließen als Kurven„3" („später Miller")

Die verschiedenen Einlassventilerhebungskurven 1 bis 4 sind in den Ventilhubkurven in mm dargestellt. Die Reihenfolge ist 1 , 2, 3, 4.

An die Einlassventilsteuerzeiten angepasst ist der Ladedruck. Die angepassten Ladedrücke sind darüber als Ladedrücke 1 bis 4 dargestellt, wobei der höchste Ladedruck für die Ventilsteuerzeiten „1 " aufgebracht wird. Es folgt als zweithöchster Ladedruck der zu den Ventilsteuerzeiten „4" aufgebrachte. Der nächsthöchste Ladedruck ist der zu den Ventilsteuerzeiten„2" aufgebrachte. Der niedrigste Ladedruck wird für die Ventilsteuerzeiten„3" aufgebracht. Die Reihenfolge der Ladedrücke von hoch zu niedrig ist also 1 , 4, 2, 3.

Die resultierenden Zylinderdruckverläufe sind wieder mit den Zahlen 1 bis 4 markiert. Im Diagramm darunter sind die Verläufe des Differenzdruckes zwischen Ladedruck (das heißt dem im Ansaugkanal 10 anliegenden Druck) und Druck in der Vorkammer 4 über den Kurbelwinkel für die verschiedenen Ventilsteuerzeiten 1 bis 4 dargestellt und mit den Zahlen 1 bis 4 markiert. Ein positiver Differenzdruck (über der Null-Linie) bedeutet, dass der Druck im Ansaugkanal 10 (Ladedruck) größer als der Druck in der Vorkammer 4 ist und somit Gas-Luft-Gemisch aus dem Ansaugkanal über das Vorkammergasventil in die Vorkammer einströmen kann. Der Differenzdruck muss natürlich darüber hinaus noch die Federkraft des als Rückschlagventil ausgebildeten Vorkammergasventils 5 überwinden, also dementsprechend größer als Null sein.

Die Fläche unter der Differenzdruckkurve (zwischen der Differenzdruckkurve und der Null-Linie) ist proportional zur Menge an in die Vorkammer 4 eingeströmtem Gas-Luft-Gemisch in einem Arbeitstakt.

Erkennbar ist, dass bei frühen Einlassventilschließzeiten („früher Miller") wesentlich mehr Gas- Luft-Gemisch in die Vorkammer 4 einströmt als bei den sonst für Brennkraftmaschinen dieser Gattung üblichen späten Einlassventilschließzeiten („später Miller").

Damit wird erreicht, dass auch bei Verwendung eines mageren Gas-Luft-Gemisches aus dem Ansaugkanal 10 der Brennkraftmaschine 1 dieselbe chemische Energie in die Vorkammer 4 einbringbar ist wie sonst nur durch die Verwendung eines fetten Gas-Luft-Gemisches zur Spülung der Vorkammer (d.h. bei einer gasgespülten Vorkammer).

Zudem wird vor dem nächsten Verbrennungszyklus Restgas aus der Vorkammer wirkungsvoll herausgespült.

Im Verbindungskanal 9 kann in einer Variante eine einstellbare Drossel vorgesehen sein, über welche die zugeführte Menge reguliert und gegebenenfalls reduziert werden kann.

Liste der verwendeten Bezugszeichen:

1 Brennkraftmaschine

2 Zylinder

3 Kolben

4 Vorkammer

5 Vorkammergasventil

6 Einlassventil

7 Auslassventil

9 Verbindungsleitung

10 Ansaugkanal

1 1 Auslasskanal

12 Hauptbrennraum

13 Zündquelle

14 Drossel

15 Temperiervorrichtung

16 Zylinderkopf

17 Überströmbohrung(en)