Die Erfindung betrifft eine Anlage zum Herstellen von Eisenschmelzen, insbesondere von Stahlschmelzen, wie Rohstahlschmelzen, sowie ein Verfahren zum Herstellen dieser Schmelzen.

Als Standardaggregat zur Elektrostahlerzeugung dient heutzutage der Wechsel- oder Gleich.strom-Elektro-Lichtbogenofen. Dabei werden die eingesetzten Eisenträger aus

70 bis 100 7r Stahlschrott, direkt-reduziertem Eisen - Eisenschwamm in verschiedenen

Mengenverhältnissen, und gelegentlich auch Eisenkarbid (zur Zeit bis ca. 10 bis 15 % vom Gesamteinsatz) und

0 bis 30 ^l /r flüssigem und/oder festem Roheisen mit Hilfe von einem oder mehreren Lichtbögen unter Verwendung von Sauerstofflanze(n) - gegebenenfalls Brenner(n), Düsen und/oder Inertgasspülung - und Zugabe von Kohlenstoffträgern und Schlackenbildnern niedergeschmolzen. Anschließend wird das Stahlbad während einer Flachbadperiode (5 bis 10 min) im Elektro-Lichtbogenofen auf die zum Abstich erwünschte Temperatur und Zusammensetzung gebracht und beim Abstich in der Pfanne beruhigt. Die Energie- und Stoffverbräuche sowie die Anlagenproduktivität sind in Abhängigkeit von den jeweiligen Einsatzverhältnissen und der Schmelzpraxis recht unterschiedlich.

Durch die weltweite Einfühlung seku därmetallurgischer Verfahren sowie einer Reihe von Entwicklungen im konstruktiven, elektrischen und technologischen Bereich des Elektro- Lichtbogenofens selbst, wie z.B.

• gekühlte Paneele und Deckel

• verbesserte Elektrodenqual itat und Verwendung einer Elektrodenkühlung

• neben Wechselstrom-Elektro-Lichtbogenöfen, die Einführung auch von Gleichstrom- Elektro-Lichtbogenöfen

• erhöhte Trafoleistungen

• Einsatz von Brennern. Lanzen. Düsen und/oder Spulsteinen zum Schmelzen. Aufheizen. Frischen. Feststoff-Einblasen und/oder Inertgas-Spülen

• Verwendung von stromführenden Elektrodentragarmen sowie einer Elektrodenregelung

• Optimierung von Ofenfoi m und -große (inklusive Abstichόffnung)

• Schaumschlackenfahrweise

• Schrottvorwärmung unterschiedlicher Ausfuhrung

• Einsatz von Eisenschwamm. gegebenenfalls als Heißeinsatz

hat sich der Elektro-Lichtbogenofen-Schmelzbeti ieb innerhalb der letzten zwei Jahrzehnte in ein hinsichtlich Einsatzstoffe und erzeugter Stahlqualitat flexibles und leistungsstarkes Verfahren verwandelt, welches immer öfter wesentliche Vorteile gegenüber der Konvertermetallurgie aufweist und diese erfolgreich konkurriert. Vor allein durch die Anwendung von

• integrierter Schrottvorwaimung und/oder Heißeinsatz von Eisenschwamm/heiß brikettiertem direkt reduziertem Eisen

• kontinuierlicher Zugabe eines Großteiles der Einsatzstoffe (Eisenträger, Kohlenstoffträger, Zuschläge etc.) unter Mmimierung der power-off-Zeit zur Durchführung von Chargieroperationen

• optimaler Schaumschlacke fahrweise

• billigeren Primärenergien (Kohle. Erdgas etc.) als Ersatz für elektrische Energie inklusive teilweise CO/H_-Nachverbιennung innerhalb und/oder oberhalb der Schaumschlacke

wurde bei neuen Verfahrensentwicklungen eine bedeutende Schmelzzeitverkürzung und Senkung des spezifischen Elektroenergieverbrauches und somit eine weitere Reduzierung der spezifischen Betriebs- und Investitionskosten der Elektrostahlerzeugung im Elektro- Lichtbogenofen erzielt.

Bei den bekannten Elektrostahlerzcugungsverfahren mit Elektro-Lichtbogenofen als Schmelzaggregat werden alleulings die potentiellen Vorteile der oben angeführten Verfahrensentwicklungen nui im begrenzten Ausmaß genutzt. Ferner ist es noch nicht gelungen - trotz des zunehmenden Bedarfes - hohe Anteile an flüssigem Roheisen und/oder anderen kohlenstoffreichen Eisenträgern (Eisenschwamm. Eisenkarbid etc.) sowie Problem.schrott (Altautos) von ca. 30 bis 70 ^c /r im Elektro-Lichtbogenofen-Einsatz mit hoher Produktivität und Energienutzung, und bei Autoschrott außerdem ohne unzulässige Umweltbelastung, zu Flussigstahl zu verarbeiten. Eine unter solchen Bedingungen wirtschaftlich hoch effektive Technologie und Anlage auf Elektro-Lichtbogenofen-Basis zur Durchführung des Verfahrens steht noch aus

Die erwähnten Einschr nkungen beim konventionellen Elektro-Lichtbogenofen werden ausschließlich durch die Ofenkonfiguration verursacht, welche keinen quasi-stationaren, kontinuierlichen Prozeßablaut erm glicht. Die Operationen Chargieren. Schmelzen, Frischen, Aufheizen und Abstechen erfolgen M einem Ort. zwangsweise mehr oder weniger zeitlich versetzt und mit Unterbrechung(en) der Einsatz- und Stromzufuhrung - zumindest vor und beim Abstich - um die erwünschte Zusammensetzung und Temperatur (Homogenitat und

Uberhitzung bezüglich der Liquidustcmperatur) des Rohstahles zu erreichen. Der gegenwartige Verfahrensablaut im Elektro-Lichtbogenofen ist diskontinuierlich und infolge dessen leistungsbeschiankt. Diesbezuglich sei folgendes erwähnt

1 ) Bei bereits eireichten tap-to-tap-Zeiten von 5 bis 60 mm für Abstichgewichte 70 bis 150 t ist die Möglichkeit zur weiteien Verkürzung der power-off-Phasen stark limitiert. Das gleiche gilt auch für die powei-on-Phasen - da unter diesen Bedingungen die Grenze für den wirtschaftlichen Energieemtiag pro Tonne Einsatz und Zeiteinheit beinahe erreicht ist - und somit für die gesamte Schmelzzeit.

2) Ab einer gewissen Stuckgioße ist das kontinuierliche Chargieren von Schrott schwer durchführbar. Schwerer und sperriger Schrott wird bei power-off mit Schrottkorb zugesetzt.

3) Beim kontinuierlichen Chargieren sowie beim Frischen und Aufheizen im Flachbadbetπeb, dessen Dauer bei hohem Emsatzanteil an Eisenschwamm und insbesondere an flussigen Roheisen und Eisenkarbid (ca. 6, 1 Vr C) wesentlich zunimmt, wird die vorhandene Trafoleistung bei Elektro-Lichtbogenofen in der Regel nicht voll ausgenutzt

Aus der AT-B - 295.566 ist ein Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Stahl durch Schmelzen von vorreduziertem Erz und anschließendes Frischen der Schmelze von Halbstahl (Semistahl) zu Stahl in einem Lichtbogen-Schmelzofen mit einein Schmelzherd, an den eine Frischzone und mindestens eine Schlackenabsetzkammer angeschlossen sind, bekannt, bei dem vorreduziertes Eisenerz in stückiger oder körniger Form in die Lichtbogenzone des Schmelzherdes eingeführt wnd, das Metall im Heid kontinuierlich umgerührt und in Zirkulation gebracht wird und das Metall durch Einblasen von Sauerstoff enthaltendem Gas, während es durch eine Frischzone fließt, zu Stahl gefrischt wird, wogegen Schlacke entlang zumindest eines Teiles der Lange der Frischzone entgegen dem Metall zum Fließen gebracht wird In einer Schlackenabsetzkammer ohne intensive Baddurchmischung beruhigt sich die Schlacke, die dann aus der Schlackenabsetzkammer abgestochen wird

Bei diesem bekannten Verfahren können Eigenschrott und geschmolzenes Roheisen eingesetzt werden, jedoch jeweils nur in sehr beschrankten Mengen Die Abführung der Abgase erfolgt direkt in der Frischzone, also nicht über den Lichtbogen-Schmelzofen Um ein Einfrieren der Schmelze in der Frischzone zu vermeiden, ist bei dem bekannten Verfahren ein hoher Koks/Kohle-Zusatz erforderlich Dieses bekannte Verfahien ist daher nur beschrankt einsatzfahig und dient in eister Linie zum Erzeugen von Rohstahl aus vorreduziertem Erz

Aus der DE-C 3 609 923 ist ein Verfahren und eine Vorrichtung zum fortlaufenden Schmelzen von Schrott zu Rohstahl bekannt. Bei diesem Verfahren, das hauptsächlich auf ein Schrottschmelzen beschränkt ist (ein Einsatz von flüssigem Roheisen oder von direktreduziertem Eisenschwamm ist nicht erwähnt), wird die Wärme des Ofengases zum Erhitzen des Schrotts genutzt. Der Schrott wird in einem zentrisch auf dem Herdofen aufgesetzten Schacht vorgewärmt und zentral in den Herdofen eingebracht, wobei eine Schrottsäule entsteht, welche unter Ausbildung eines Schüttkegels sich auf den Boden des Lichtbogenofens abstützt und bis zur Schrottchargieröffnung im oberen Teil des Schrottvorwärm.schachtes hinaufreichen kann. Um die Schrottsäule im Elektro-Lichtbogenofen sind schwenkbare Elektroden (bevorzugt vier Elektroden) symmetrisch angeordnet, mit deren Hilfe der Schrott eingeschmolzen wird. Der Neigungswinkel zwischen Elektroden-Mittelachse und einer Vertikalen beträgt während des Schrottschmelzens für jede Elektrode mehr als 20°. Hierbei ist der Herdofen einer enormen Wärmebelastung ausgesetzt, da die Lichtbögen zwischen der zentrisch eingebrachten Schrottsäule und den Wänden bzw. dem Deckel des Herdofens brennen. Dies führt einerseits zu einem erhöhten Verschleiß der feuerfesten Auskleidung, und damit zu höheren Material- und Zeitkosten zur Durchführung von Reparaturen. Weiters wird ein großer Teil der eingebrachten Energie durch Strahlung an die Ofenwände und den Ofendeckel übertragen und geht verloren. Außerdem ist durch eine mögliche Brückenbildung in der Schrottsäule - oberhalb der in ihr von den Elektroden eingeschmolzenen Schmelzkavernen - ein Nachsturz der Schrottsäule (oder Teilen davon) nicht ausgeschlossen, welcher zu einem Elektrodenbruch führen kann.

Die Erfindung bezweckt die Vermeidung dieser Nachteile und Schwierigkeiten und stellt sich die Aufgabe, eine Anlage sowie ein Verfahren zum Herstellen von Eisenschmelzen zu schaffen, welche grundsätzlich den Einsatz aller in der Hüttenpraxis anfallender Eisenträger mit unterschiedlichen physikalisch-chemischen Eigenschaften, wie Eisenschrott, flüssiges und/oder festes Roheisen, Eisenkarbid. Eisenschwamm, Eisenerz mit unterschiedlichem Vorreduktionsgrad. Sinter. Zunder. Hüttenstaub. getrockneter Schlämme, etc., ermöglichen, u.zw. in den verschiedensten Mengenzusammenstellungen. so daß beispielsweise bei Auftreten von Engpässen eines Eisentrügeis auf einen anderen ohne Kapazitätseinschränkung ausgewichen werden kann. Zugleich soll auch aufbereitete organische Leichtfraktion. z.B. Shredder-Leichtfraktion. zugeführt und als Wärmeträger für den metallurgischen Prozeß genutzt und zugleich entsorgt werden können.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist erfindungsgemäß eine Anlage mit folgenden Merkmalen ausgestattet: mit

• einem Elektro-Li htboi-eiiOfen-iefüß.

• einem an das Ofengefäß über ein Wehr anschließenden Raffinatorgefäß mit einem vom Wehr zumindest teilweise abfallend ausgehenden Boden und einer Sauerstoff- Zuführeinrichtung sowie einem am vom Ofengefäß entfernter liegenden Endbereich angeordneten Eisenschmelzenabstich.

• einem an das Ofengefäß anschließenden und mit dem Ofengefäß einen gemeinsamen Boden aufweisenden Dekantiergefäß, das an seinem vom Ofengefäß entfernter liegenden Endbereich mit einem Schlackenabstich versehen ist,

• einer flüssiges Roheisen zuführenden und in das Ofengefäß mündenden Zuführeinrichtung,

• einem feste Eisenträger zuleitenden Vorwärmschacht, der oberhalb des Ofengefäßes angeordnet ist und über eine gasdurchlässige, gekühlte Absperreinrichtung in das Ofengefäß über dessen Deckel mündet, und

• einem Chargierschacht, der oberhalb des Ofengefäßes angeordnet ist und über eine gasundurchlässige gekühlte Absperreinrichtung in das Ofengefäß mündet.

Vorzugsweise ist der Vorwärmschacht zentral oberhalb des Ofengefäßes angeordnet und ist der Deckel des Ofengefäßes ringfönnig, den Vorwärmschacht umgebend und diesen mit Seitenwänden des Ofengefäßes verbindend, ausgestaltet, wobei Elektroden, vorzugsweise Graphitelektroden, schräg, gegebenenfalls senkrecht, durch den Deckel in das Innere des Ofengefäßes ragen. Hierdurch läßt sich eine besonders kurze Schmelzenfolgezeit, d.h. die Zugabe von festen Eisenträgern, wie Schrott, in kurzen Zeitabständen, erzielen, wobei eine effiziente Vorwärmung der festen Eisenträger unter Kontrolle Regelung ihrer Vorwärmtemperatur und Zufuhrgeschwindigkeit sichergestellt ist.

Vorzugsweise sind die Elektroden schwenkbar und gegebenenfalls in Richtung ihrer Längsachse längsverschieblich gelagert, u.zw. unter Veränderung des zwischen einer Vertikalen und einer Mittelachse der Elektπxien vorhandenen Neigungswinkels, vorzugsweise in einem Bereich von 0 bis 30° in Richtung des Zentrums des Ofengefäßes und bis zu 10° in die umgekehrte Richtung zur Wand des Ofengefäßes hin.

Zweckmäßig sind die Elektroden kathodisch geschaltet und ist im Boden des Ofengefäßes mittig eine Bodenanode angeordnet.

Eine besonders universelle Verwendbarkeit der Anlage ist gegeben, wenn die Elektroden als Hohlelektroden ausgebildet sind und entweder an eine Eisenträger-Zufuhreinrichtung und/oder eine Kohle- bzw. Kohlenstoffträger-Zufuhreinrichtung und/oder eine Zufuhreinrichtung für eine aufbereitete organische Leichtfraktion und/oder eine Sehlackenbildner-Zufuhreinrichtung

und/oder eine Kohlenwasserstoff-Zufuhreinrichtung und/oder eine Inertgas-Zufuhreinrichtung angeschlossen sind.

Vorzugsweise können auch in den Innenraum des Ofe gefaßes mündende Düsen und/oder Lanzen vorgesehen sein, die entweder an eine Eisentrager-Zufuhreinrichtung und/oder eine Kohle- bzw. Kohlenstotftragei -Zufuhreinrichtung und/odei eine Zufuhreinrichtung für eine aufbereitete organische Leichttraktion und/oder eine Schlackenbildner-Zufuhreinrichtung unci/oder eine Sauerstoff- bzw. ein sauerstoffhältiges Gas zuführende Zufuhreinrichtung und/oder eine Kohlenwasserstoff-Zufuhreinrichtung und/oder eine Inertgas-Zufuhreinrichtung angeschlossen sind, wobei zweckmäßig die Lanzen beweglich angeordnet sind, insbesondere schwenkbar und/oder in ihrer Längsrichtung bewegbar sind.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform sind im Raffinatorgefäß Düsen und/oder Lanzen angeordnet, die entweder an eine Eisentr ger-Zufuhreinrichtung und/oder eine Kohle- bzw. Kohlenstoffträger-Zufuhreinrichtung undAκler eine Zufuhreinrichtung für eine aufbereitete organische Leichtfraktion und/oder eine Schlackenbildner-Zufuhreinrichtung und/oder eine Sauerstoff- bzw. ein sauerstoffhältiges Gas zuführende Zufuhreinrichtung und/oder eine Kohlenwasserstoff-Zufuhreinrichtung und/oder eine Inertgas-Zufuhreinrichtung angeschlossen sind, wobei zweckmäßig die Düsen als Unterbaddüsen und/oder Bodenspülsteine ausgebildet sind.

Die Lanzen sind hierbei voitcilhaft beweglich angeordnet, insbesondere ver chwenkbar und/oder in ihrer L ngsrichtung bewegbar.

Um eine vollständige Entleei ung des Ofengefäßes auch bei mittiger Anordnung einer Bixlenanode zu ermöglichen, ist zweckmäßig das Ofengefäß mit einem in Richtung des Dekantiergefäßes hin abfallenden Boden ausgestattet und geht in einen etwa horizontal liegenden Bodenteil des Dekantiergefäßes über, wobei die tiefste Stelle des Bodens im Dekantiergefäß angeordnet ist. wobei vorteilhaft an der tiefesten Stelle des Bodens des Dekantiergefäßes eine Abstichöffnung vorgesehen ist.

Um eine einfache Kontrolle über den in der Anlage ablaufenden Prozeß auch bei längeren Raffinatorgefüßen zu haben, ist vorteilhaft das Raffinatoigefaß mit mindestens einer Kontroll- und/oder Reperaturoffnun vei sehen.

Da die Ausmauerung des Rjflinatorgetaßes einem stai keren chemischen Angriff seitens eisenoxidreicher Schlacke und auch einer gioßeren thermischen Belastung und damit einem

größeren Verschleiß als jene des Ofengefäßes ausgesetzt ist, ist es zweckmäßig, wenn das Raffinatorgefäß als eine vom Ofengefäß abtrennbare und austauschbare Baueinheit ausgebildet ist.

Das Metallbadniveau im Ofengefäß und im Raffinator kann gleich oder unterschiedlich sein (z.B. niedriger im Raffmatoi. in welchem Fall der Betueb der Anlage ohne Durchlaufbad zwischen Ofengefäß und Raffinator erfolgt).

Gemäß einer abgeänderten vorteilhaften Ausführungsform ist das Raffinatorgefäß nach der Art einer Pfanne ausgebildet, in deren Deckelbereich das zwischen dem Ofengefäß und dem Raffinatorgefäß vorgesehene Wehr vorgesehen ist

Um eine effiziente Schlackenführung zu ermöglichen, sind vorteilhaft im Bereich des Überganges vom Ofengefäß zum Raffinatorgefäß ein weiterer Schlackenabstich sowie ein entfernbarer Schlackendamm vorgesehen.

Zwecks leichterer Reparaturmöglichkeit ist vorteilhaft der Vorwarmschacht und/oder der Chargierschacht als vom Ofengefäß abtrennbare und austauschbare Einheit ausgeführt.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist ein Verfahren zum Herstellen von Eisenschmelzen, insbesondere von Stahlschmelzen, wie Rohstahlschmelzen, durch die Kombination folgender Merkmale gekennzeichnet:

• Chargieren von flüssigem Roheisen in einer Menge von 20 ^c /r bis 70 ^c k der Gesamtmenge der einzusetzenden Eisentiagei in das Ofengefäß.

• Ein.schmelzen von Schrott undAκler aiuleren testen Eisenträgern mit oxidischem Eisenanteil (direktreduzierter Eisenschwamm, heißbπkettieiter Eisenschwamm. Eisenkarbid. vorreduziertes Erz. Staubbnketts etc. ) im Ofengefäß. im wesentlichen in einer den Roheiseneinsatz zum Gesamteinsatz ergänzenden Menge, wobei

• der Schrott zunächst in den Vorwarmschacht chargiert wird

• und durch Abziehen von beim Herstellen der Eisenschmelze entstehenden heißen Abgasen und Einleiten der Abgase in den den vorzuw rmenden Schrott aufnehmenden Vorwarmschacht vorgewai mt wird und

• anschließend in das Ofengefäß chargiert wird, und wobei weiters

• die festen stückigen Eisenträger zun chst in den Chai ierschacht chargiert werden und von dort ohne Vorwarmung. jedoch gegebenenfalls im Heißzustand, in das Ofengef ß chargiert werden, wahrend feink rnige Eisenträger ubei Lanzen und/oder Düsen und/oder Hohlelektroden ins Ofenι:etaß und/oder Raffinjtori-etaß zut-efuhrt werden.

• die im Ofengefäß eingesetzten Eisenträger mittels Elektro-Lichtbogenenergie eingeschmolzen werden und sich mit dem flüssigen Roheisen vermischen,

• die dabei entstandene Eisenschmelze über das Wehr durch das Raffinatorgefäß zu dem Eisenschmelzenabstich fließt und sowohl im Ofengefäß als auch im Raffinatorgefäß kontinuierlich gefrischt und zugleich autgeheizt wird, und

• Schlacke in zur Fließrichtung der Eisenschmelze entgegengesetzter Richtung zu dem Schlackenabstich fließen gelassen wird und kontinuierlich bezüglich FeO-Gehalt reduziert und zugleich abgekühlt wnd.

Vorteilhaft werden hierbei Prozeßgase durch Zuführen eines sauer.stoffhältigen Gases in die und/oder auf die Schlacke und/oder oberhalb derselben in das Raffinatorgefäß, in das Ofengefäß und/oder in den Vorwarmschacht nachverbrannt.

Zweckmäßig wird das Schmelzen des Schrotts durch Einblasen eines sauer.stoffhältigen Gases unterstützt.

Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht breite Einsatzmöglichkeiten. Vorteilhaft erfolgt

• die Zuführung der Einsatzstoffe (Eisenträger, Kohlenstoffträger. Zuschläge, aufbereitete organische Leichtfraktion und Gase),

• Schmelz-, Frisch- und Aufheizvorgänge und

• Abfuhr der Prozeßprodukte (Rohstahl, Schlacke und Abgase) in den Vorwarmschacht und/oder die Chargierschächte und/oder das Ofengefäß und/oder das Dekantiergefäß und/oder das Raffinatorgefäß

• kontinuierlich oder semiko tinuieilich mit diskontinuiei liehen. Rohstahlabsuch vom Raffinatorgefäß und

• ohne Beeinflussung/Unteibrechung des Prozeßablaufes im unmittelbar vor/nachgeschalteten A lagenteil.

Vorzugsweise wird zur Vermeidung von Rückmischungen der Metallbadspiegel im Raffinatorgefäß niedriger gehalten als im Ofengefäß.

Die Erfindung ist nachfolgend anhand mehrerer in der Zeichnung schematisch dargestellter Ausführungsbeispiele naher erläutert, wobei Fig. 1 einen Vertikalschnitt durch eine erfindungsgemaße Anlage nach einei ersten Ausfuhrungsform und Fig. 2 einen Schnitt nach der Linie 11-11 der Fig. 1 zeigen. Fig. 3 veranschaulicht eine teilweise geschnittene Draufsicht auf die in Fig. 1 dargestellte Anlage. Die Fig. 4 bis 6 zeigen jeweils alternative Ausfuhrungsformen in zu Fig 1 analogen Darstellungen

Ein Ofengefäß 1 eines Gleichst! om-Elektro-Lichtbogenofens ist an einer Seite mit einem Dekantiergefaß 2 und an der gegenüberliegenden Seite mit einem Raffinatorgefäß 3 versehen, u.zw. mit diesen Gef ßen 2 und 3 jeweils unmittelbar verbunden, so daß eine zusammenhangende Anlage mit drei Funktionszonen gebildet ist. Das Ofengefäß 1 des Elektro- Lichtbogenotens dient als Schmelz- bzw Schmelzreduktionszone, das Raffinatorgefäß 3 als Frisch- und Aufheizzone, und das Dekantiergefaß 2 als Dekantierzone Mittig, d.h. zentπsch, zum Ofengetaß 1 ist auf dessen Deckel 4 ein Vorwarmschacht 5 mit gasdurchlässiger und wassergekühlter Absperrvoinchtung 6 aufgesetzt, welcher mit metallischen Einsatzstoffen 7 - vor allem Stahlschrott, gegebenenfalls auch festem Roheisen - bevorzugt über ein Förderband 8 durch die Emfulhiffnung 9 beschickbar ist. Parallel zum Vorwarmschacht 5 ist mindestens ein seitlich direkt benachbarter und ebenfalls in das Ofengef ß I einmundender Chargierschacht 10 (bevorzugt sind mehreie Chai gierschachte) mit gegen den Ofeninnenraum gerichteter gasundurchlässiger und wassergekühlter Absperrvorrichtung 1 1 vorgesehen, welcher bzw. welche mit festen, stuckigen Eisenträgern 12 (direkt-reduziertes Eisen, vorreduziertes Eisenerz, Sinter, Zunder, Filterstaub- und/oder Schlamm-Briketts etc.), und/oder Kohlenstoffträgern 13 (Koks. Preßlinge aus organischer Leichtfraktion etc.) und/oder Schlackenbildnem 14 (Kalk. Flußspat, Quarzsand, Bauxit etc.) über ein Forderband 15 bzw. Förderbander befüllbar sind. Die Einheit aus dem Ofengefäß I , Raffinatorgefäß 3, Dekantiergefaß 2, dem aufgesetzten Vorwarmschacht 5 und den seitlichen Chargierschächten 10 bildet das Kernstuck der erfmdungsgemüßen Anlage

Das Ofengefäß 1 verfugt über mehrere kathodisch geschaltete, schräge Graphitelektroden 16, die gegebenenfalls als Hohlelektioden ausgeführt sind, bevorzugt in einer symmetrischen Anordnung bezüglich des Elektro-Lichtbogenofens und des aufgesetzten Vorwarmschachtes 5 Die Elektroden 16 sind mnei halb eines Neigungswinkels von 0 bis 30° gegenüber der Vertikalen in Richtung zum Zentrum des Ofengefaßes I und bis zu 10° in die umgekehrte Richtung zur Wand des Ofengefaßes I hm schwenkbar Der Neigungswinkel kann für _j ede einzelne Elektrode 16 unterschiedlich eingestellt bzw geiegelt werden Er betragt wahrend des Schmelzbetπebes meist ca 1 bis 20° Gelegentlich kann aut die Schwenkbarkeit der Elektroden 16 verzichtet werden Als Gegenelektrode 17 dient eine im Boden 18 des Ofengefaßes 1 mittig angebi achte Bodenantκle

Die im Vorwarmschacht 5 durch die aufsteigenden, heißen Abgase 19 vorgewärmten metallischen Einsatzstoffe 7 weiden kontinuierlich odei portionsweise in das Ofengefäß 1 der Anlage ausschließlich untei Stiomzufuhru g chargiert Wenn dabei eine Elektrodenbruchgefahr besteht, werden die Elektroden 16 kurzzeitig in Richtung der Wand des

Ofengefäßes 1 unter power-ou ausgeschwenkt oder nach oben gezogen (power-off). Das Chargieren von Schrott 8 mit hohem Stückgewicht (Brammen- bzw. Knüppelreste, Pakete etc.) findet unter kurzzeitiger Unterbrechung der Stromzuführung und Anhebung der Elektroden 1 statt.

Das Chargieren von festen Eisenträgern 12 mit oxidischem Eisenanteil (Eisenschwamm, vorreduziertes Erz, Staubbriketts etc.) und beim Bedarf - von Kohlenstoffträgen 13, wie Koks, Preßlinge aus organischer Leichtfraktion etc., und Schlackenbildnem 14 (Kalk, Flußspat, Quarzsand. Bauxit etc.) - in den Elektro-Lichtbogenofen erfolgt über die seitlichen Chargierschächte 10 kontinuierlich und/oder portionsweise/diskontinuierlich, u.zw. unabhängig von den Chargieroperationen, die durch den Vorwärmschacht 5 erfolgen.

Ebenfalls davon unabhägnig wird dem Elektro-Lichtbogenofen flüssiges Roheisen 20 über eine in das Ofengefäß l einmündende Roheisen- Zufuhreinrichtung 21 , die als Rinne ausgebildet ist, kontinuierlich oder portionsweise/diskontinuierlich zugeführt. An der der Rinne gegenüberliegenden Seite des Ofengefäßes 1 ist eine Tür 22 zur Prozeßkontrolle, Einführung eines zusätzlichen Lanzenmanipulators 23 und Durchführung von Wartungsarbeiten im Bereich des Ofengefäßes I vorgesehen.

Durch die Form der Anlage vorgegeben, erfolgt das Chargieren und Schmelzen im Ofengefäß 1 stets mit Flüssigsumpf 24. Dieser ermöglicht einen nahezu durchgehenden, quasi-stationären Schmelzbetrieb mit Schaumschlacke 25 und von ihr nahezu vollständig umhüllten Lichtbögen 26 und dadurch bei hoher Trafo- und Wärmeeffizienz und geringer Lärmemission.

Ferner wird bzw. werden zur Erfüllung der folgenden Anforderungen

• Verarbeiten von feinkörnigen Eisenträgern 12" (z.B. Eisenkarbid, Eisenschwamm- Siebrückstand. Filterstäuben etc.)

• Erzeugung bzw. Regelung der Schaumschlacke 25

• Beschleunigen des Schmelzvorganges der Einsatzstoffe 7. 12. 13, 14 durch erhöhte Energieeinträge in den Elektro-Lichtbogenofen (inklusive Nachverbrennung von CO und H ₂ im Abgas 19 innerhalb bzw. oberhalb der Schaumschlacke 25) und Ausgleich von Konzentrations- und Tempe aturgradienten im Schmelzenbad 24 sowie

• Ersatz eines Teiles der benötigten elektrischen Energie durch billigere Primärenergien in das Ofengefäß 1

• feinkörnige Eisenträger 12 ^" und/oder

• feinkörnige Kohle 13 ^" bzw. andere Kohlenstoffträger (aufbereitete organische Leichtfraktion, z.B. Shredder-Leichlfraktion ) und/oder

• feinkörnige Schlackenbildner 14' (Kalk, Flußspat etc.) und/oder

• gasförmiger Sauerstoff und/oder andere oxidierende Gase 27 (CO ₂ , H ₂ O etc.) sowie Sekundärluft 28 und/oder

• CH-ι bzw. andere Kohlenwasserstoffe 29 und/oder

• Inertgase 30 (N _. , Ar) in geregelten, an den örtlichen und zeitlichen Bedarf angepaßten Mengen über eine oder mehrere

• Hohlelektroden 16 für das Aufblasen von mindestens einem der oben genannten Stoffe 12', 13', 14', 29. 30 mit Ausnahme von Sauerstoff und sauerstoffhältigen Gasen und/oder

• geschützte und/oder nicht geschützte Düsen und/oder Lanzen 32 (bewegliche und/oder fest eingebaute Lanzen, gegebenenfalls als Kombi-Lanzen/Brenner) an verschiedenen Stellen im Deckel- und Wandbereich des Elektro-Lichtbogenofens oberhalb und/oder unterhalb der Oberfläche der Schlacke für das Auf/Einblasen von mindestens einem der oben genannten Stoffe 12', 13', 14'. 27. 28. 29, 30 und/oder

• geschützte Unterbaddüsen 33 (vorzugsweise Hochdruckdüsen) und/oder Bodenspülsteine oder Unterbaddüsen für Einblasen von mindestens einem der oben angegebenen Stoffe 12', 13', 14', 27 bis 30, bzw. Spülsteine für Inertgase 30 zugeführt. Aus Übersicht! ichkeitsgründen sind in Fig. 1 nicht alle diese Einrichtungen eingezeichnet.

Ab einer gewissen Flüssigsumpfmenge 24 läuft die im Ofengefäß 1 gebildete Metallschmelze 24 über ein Wehr 34 in das Raffinatorgefäß 3 und wird dort bis zum Abstich gefrischt und zugleich aufgeheizt. Zu diesem Zweck verfügt das Raffinatorgefäß 3 über mindestens eine, bevorzugt mehrere

- Düsen, u.zw. geschützte (erdgasgeschützte - es kann aber auch Ar, CO ₂ und höhere Kohlenwasserstoffe als Schutzgas verwendet werden) und/oder nicht geschützte Düsen (Überbad-Düsen (Nachverbrennung) oder Hochdiuckdüsen (Unterbad)) und/oder Lanzen 35 (beweglich und/oder fest eingebaute Lanzen gegebenenfalls als Kombi-Lanzen/Brenner) an verschiedenen Stellen im Deckel- und Wandbeieich des Raffinatorgefüßes oberhalb und/oder unterhalb der Oberfläche der Schlacke für Auf ^" /Einblasen von mindestens einem der Stoffe 12'. 13", 14". 27 bis 30 und/oder

- geschützte Unterbadduse 36 (vorzugsweise Hochdruckduse ) und/oder Bodenspülsteine für Einblasen von mindestens einem der Stoffe 12 ^" . 1 ^' . 14". 27 bis 30 sowie Spülsteine für Inertgase 30. und/oder

- Öffnungen für Zugabe von tuckigen Eisenträgern 12. Kohlenstofftragern 13 und Schlackenbildnern 14 - einzeln oder in Kombination wobei eine bevorzugte Ausfuhrungsvaπante des Raffinatorgefaßes 3 folgendes vorsieht:

- Über mehrere Lanzen 35 wird ausschließlich gasförmiger Sauerstoff 27 aufgeblasen. Die Lanzen 35 sind mittig am Deckel 37 des Raffinatorgefäßes 3 in etwa gleichen Abständen über die Raffinatorlänge angeordnet, sind in die Vertikalrichtung beweglich und können zugleich innerhalb eines Neigungswinkels von ca. 0 bis 30° zur Vertikalen in bzw. gegen die Fließrichtung 38 der Metallschmelze 24 ausgeschwenkt werden.

- Über mehrere zwischen den Lanzen 35 angeordnete, geschützte Unterbaddüsen 36 und/oder Spülsteine wird ausschließlich Inertgas 30 (N_ und/oder Ar in beliebigen Mischungsverhältnissen) zugeführt. Die Unterbaddüsen 36 und/oder Spülsteine sind mittig am Boden und/oder an ilen Seitenwünden über die Länge des Raffinatorgefäßes 3 einzeln und/oder paarweise angebracht.

- In das Raffinatorgefäß 3 werden ausschließlich stückige Schlackenbildner 14 (Kalk, Flußspat, Quarzsand, Bauxit etc.) und nur über die Deckelöffnung 39 mit Hilfe des Förderbandes 40 zugeführt.

- An jeder der zwei langen Seiten des Raffinatorgefäßes 3 ist je eine Kontroll- und Reparaturöffnung 50 angebracht. Beide Kontrollöffnungen 50 sind in die Längsrichtung des Raffinatorgefäßes 3 voneinander versetzt.

Die Zugabe der stückigen Schlackenbildner 14 durch die Deckelöffnung 39 im letzten Lanzen- Zwischenabstand in die Fließrichtung des Metalles 24 im Raffinatorgefäß 3 - etwa oberhalb einer Rohstahlabstichöffnung 41 - beschleunigt die Kalkautlösung bzw. die Bildung einer reaktionsfähigen Frischschlacke 25. da mit Hilfe der benachbarten, letzten Sauerstofflanze 35 der Eisenoxidgehalt der Schlacke 25 in diesem Teilbereich des Raffinatorgefäßes 3 stets hoch gehalten wird.

Getrieben durch die eigene Schwerkraft sowie durch den von den Lanzen 35 übertragenen Impuls bewegt sich die Frischschlacke 25 entlang des Raffinatorgefäßes 3 gegenläufig zur Metallschmelze 24 in Richtung des Pfeiles 42 zum Ofengefäß 1. wobei sie auf Metallschmelze 24 mit stets abnehmendei Tempeiatur bzw. zunehmendem Gehalt an Begleitelementen (C, Si, Mn. P, S etc.) trifft und diese aufheizt und frischt bzw. von dieser abgekühlt und reduziert wird. Bei kontinuierlichem Betrieb mit Durchlaufbad über die gesamte Länge der Anlage (wie in Fig. 1 dargestellt) wird die Schlacke 25 durch eine Schlackentür 43 am freien Ende des Dekantiergefäßes 2 abgestochen. Dabei kann die Menge der Schlacke 25 im Ofengefäß 1 und im Dekantiergefaß 2 zusätzlich geregelt werden, indem ein Teilabzug der Schlacke 25 mit Hilfe eines Schlackendammes 44 über eine oder zwei seitlich angeordnete Schlackentur(en) 45 im Raffinatorgefäß - unmittelbai vor dem Eingang der Schlacke m den Elektro-Lichtbogenofen - vorgenommen wird

Die Vorteile dieser „Metall/Schlacke-Gegenstrombewegung" sind folgende:

1 ) Geringe Wärme- und Eisenverluste mit der Schlacke 25 beim Verlassen des Dekantiergefäßes 2 über die Schlackentür 43. weil einerseits die Schlacke 25 die Anlage an der „kalten Seite" verläßt und andererseits neben der vor allem im Ofengefäß 1 stattfindenden Eisenoxidreduktion auch ein sogenanntes „Ausregnen" von Metalltröpfchen aus der Schlacke 25 im Dekantiergefaß 2 erfolgt.

2) Erzielung der erwünschten Stahlqualität mit wesentlich geringerem Verbrauch an Schlackenbildnern 14 bzw. geringerer spezifischer Menge der Schlacke 25 (gegebenenfalls ein „schlackenarmes Frischen" möglich) und infolgedessen bei geringerem Feuerfestverschleiß der Anlage.

Bei semi-kontinuierlichem Betrieb der Anlage mit Chargenabstich des Rohstahles 24 vom Raffinatorgefäß 3 wird der Überlauf der Schlacke 25 vom Ofengefäß 1 in das Raffinatorgefäß 3 durch den seitlich einschiebbaren Schlackendamm 44 beschränkt bzw. verhindert

Die im Raffinatorgefäß 3 gebildeten, heißen Abgase 19 geraten zuerst in das Ofengefäß 1 und vermischen sich mit den dort entstehenden Abgasen, bevor sie dann durch den Vorwarmschacht 5 aufsteigen und die Anlage durch die Abgasleitung 46 im oberen Bereich des Vorwärmschachtes 5 verlassen. Unterwegs werden die Abgase in Abhängigkeit vom örtlichen Wärmebedarf in den verschiedenen Teilen der Anlage bevorzugt mit Sauerstoff 27, gegebenenfalls mit Luft 28 oder Luft/Sauerstoff-Gemischen über die Lanzen 32, 35 und/oder Düsen 47 und teilweise, aber zunehmend nachverbrannt. Dabei sind unter gewissen Ein.satzverhältnissen und Prozeßführungsbedingungen hohe Nachverbrennungsgrade von über 60 ^c /r technisch realisierbar. Somit wird beim vorliegenden Verfahrens- und Anlagenkonzcpt der weitaus überwiegende Anteil der chemischen und der fühlbaren Wärme der Abgase 19 an das Metallbad 24 entweder direkt im Raffinatorgefäß 3 und im Ofengefäß l αier indirekt durch die Vorwärmung der Einsatzstoffe 7 im Vorwärmschacht 5 übertragen und für den Prozeß unmittelbar genutzt.

Für das erfindungsgemäße Anlagen- und Verfahrenskonzept ergibt sich ein geringerer Verbrauch an elektrischer Energie im Vergleich zum konventionellen Elektro-Lichtbogenofen ohne Schrottvorwärmung (um ca. 25 bis 30 ^l /c ) und zum diskontinuierlich betriebenen Elektro- Lichtbogenofen mit integrierter Schrottvorwärmung (um ca. 10 bis 15 ^v k) bei jeweils gleichen Einsatzstoffen. Dabei beträgt die Leistungssteigerung im Vergleich zum konventionellen Elektro-Lichtbogenofen ohne Schrottvorwärmung bei etwa gleicher Größe und Ausstattung des Lichtbogenofens (Trafoleistung. Lanzen. Brenner etc. ) ca. 50 /r.

Die Auslegung der einzelnen Teile der Anlage, wie

- Ofengefäß 1

- Vorwärmschacht 5 und seitliche Chargierschächte 10

- Raffinatorgefäß 3 und

- Dekantiergef ß 2 erfolgt in Abhängigkeit von

- den zu verwendenden Einsatzstoffen, insbesondere Eisenträgern 7 (Form, Größe, Zusammensetzung, Temperatur und Aggregatzustand)

- der erwünschten Produktionsleistung

- den Ansprüchen bezüglich der Stahlqualität

- der erwünschten Betriebsweise der Anlage (kontinuierlich oder semi-kontinuierlich - mit diskontinuierlichem Abstich), auch im Hinblick auf die erwünschte Integration mit vor- und/oder nachgeschalteten Anlagen (z.B. für Roheisengewin ung, Direktreduktion, sekundärmetallurgische Behandlung, Strangguß etc.)

- der Art und Preise der zur Verfügung stehenden Energiequellen.

Das Hauptziel bei der Auslegung ist es, die Prozeßteilschritte Vorwärmen, Chargieren, Schmelzen bzw. Schmelzreduktion, Frischen, Aufheizen und Abstechen innerhalb der Anlage gleichzeitig, jedoch örtlich versetzt und somit voneinander möglichst unabhängig in verschiedenen Anlagenteilen bei kontrollierbarem Ablauf unter jeweils günstigen physikalisch¬ chemischen, reaktions-kinetischen und wärmetechnischen Bedingungen durchzuführen, d.h. eine Gesamtanlage aus nahezu perfekt (hoch-effektiv) arbeitenden Teilreaktoren für den konkreten Anwendungsfall zu erhalten.

Die erfindungsgemäße Konfiguration der Anlage ermöglicht ein voneinander unabhängiges Entleeren des Anlagenbereiches, bestehend aus Ofengefäß 1 und Dekantiergefaß 2 (über die Abstichöffnung 43) und des Raffinatorgefäßes 3 über die Abstichϋffnung 41 ohne ein Kippen der Gesamtanlage zu erfordern, wodurch Kontroll- und Reparaturarbeiten im Heißzustand eines jeden dieser beiden Bei eiche ohne Unterbrechung des Prozeßablaufes im jeweils benachbarten Bereich durchführbar sind. Erfindungsgemäß sind alle Teile der Anlage während des Betriebes miteinander und als Einheit fest verriegelt bzw. nicht bewegbar oder kippbar. Durch eine bevorzugte Sektionsausführung sowohl des Untergefäßes als auch des Deckels 4 und 37 der Anlage kann - nach seitlichem Ausfahren (gilt auch für den Vorwärmschacht 5 und die Chargierschächte 10) - der Austausch einzelner reparaturbedürftiger Gefäße, wie des Raffinatorgefäßes 3. des Ofengefäßes I und/oder des Dekantiergefäßes 2. bzw. anderer Anlagenteile vorgenommen werden.

Die in Fig.1 dargestellte Konfiguration der Anlage ist erfindungsgemäß bevorzugt für einen kontinuierlichen Betrieb mit Durchlaufbad, das sich über die gesamte Länge der Anlage erstreckt, vorgesehen. Ein solches Durchlaufbad ist bei hohem Anteil an kohlenstoffreichen Eisenträgern im Einsatz (z.B. bei einem Einsatz aus 30 ⁽ 7r Stahlschrott + 30 % Eisenschwamm + 40 ^c /r flüssigem Roheisen) einstellbar. Aber auch ein unterschiedliches Metallbadniveau im Ofengefäß und im Raffinator ist möglich.

Einige erfindungsgemäß bevorzugte Konfigurationen einer Anlage für alternative Einsatzverhältnisse sind in den Fig. 4 bis 6 dargestellt, wobei

- die Anlagenkonfiguration gemäß Fig. 4 alternativ zu Fig. 1 - für einen kontinuierlichen Betrieb mit Durchlaufbad bei einem Einsatzanteil an flüssigem Roheisen von mindestens 30 ^l /r vorgesehen ist:

- die Anlagenkonfiguration gemäß Fig. 5 für kontinuierlichen oder semi-kontinuierlichen Betrieb bei einem Einsatzanteil an flüssigem Roheisen bis ca. 30 /r max. bestimmt ist; beim semi-kontinuierlichen Betrieb wird das Raffinatorgefäß 3 chargenweise abgestochen; bei einem Einsatzanteil an flüssigem Roheisen < 15 % und ohne direkte Zuführung von festen Kohlenstoffträgern 13, 13 ^' in das Raffinatorgefäß 3 ist ein beheiztes, zum Raffinatorgefäß nachgeschaltetes Gefäß. z.B. ein Pfannenofen 29, als Option vorgesehen;

- die Anlagenkonfiguration gemäß Fig. 6 für den Grenzfall eines kontinuierlichen Schmelzprozesses ohne Einsatz von flüssigem Roheisen 20, wobei wegen des Wegfalles eines Großteiles der Frischarbeit als Raffinatorgefäß 3 ein beheiztes Gefäß, z.B. ein Pfannenofen 49, vorgesehen ist.

Wie die Fig. 4 bis 6 erkennen lassen, beeinflussen die Einsatzverhältnisse vor allem die Form und Größe des Raffinatorgefäßes 3 und des Dekantiergefäßes 2, aber auch die Größe des Vorwärmschachtes 5, die Anzahl, Größe, Anordnung und Anwendung der seitlichen Chargierschächte 10 sowie die für den Elektro-Lichtbogenofen benötigte Trafoleistung. Mit Zunahme des Kohlenstoffgehaltes der eingesetzten Eisenträger 7 und ihres flüssigen Anteiles werden das Raffinatorgefäß 3 und das Dekantiergefaß 2 grundsätzlich schmäler und länger (kanalförmig). wobei die spezifische Trafoleistung des Elektro-Lichtbogenofens abnimmt und umgekehrt. Beim hohen, zunehmenden Anteil an festen Eisenträgern 7 im Einsatz (z.B. im Bereich der Einsatzstoffe von 70 bis 100 '/r Schrott und/oder direkt-reduziertem Eisen) nimmt das Raffinatorgefäß 3 allmählich die Form eines in Fig. 5 dargestellten kürzeren Behälters bzw.. wie in Fig. 6 dargestellt, einer Pfanne 49 an. Die Trafoleistung des Elektro- Lichtbogenofens wird größer. Im Grenzfall 100 ^< /r feste Einsatzstoffe kann das Dekantiergefaß stark verkürzt ausgebildet sein.

Ausführungsbeispiel

Der Einsatz besteht aus 40 ⁽ /r flüssigem Roheisen 20, 30 ^l /r Mischschrott 7 und 30 % Eisenschwamm-Pellets 12. Die chemische Zusammensetzung die.ser Einsatzstoffe ist aus Tafel 1 ersichtlich.

Tafel 1 : Zusammensetzung und Temperatur der Einsatzstoffe

Flüssiges Mischschrott Eisenschwamm Kalk Mauerung

Roheisen

4,30 '/r C 0,20 ^< /r C 85.50 ^< /r Fe(met) 92,8 * CaO MgO-C-Steine

0,50 Vr Si 0.20 ^l /r Si 5,90 ^< /r FeO 2,8 ^< /r MgO

0,50 </r Mn 0.50 * Mn 2,00 * Fe.Ot 2,7 ^c /r SiO.

0,100 % P 0,020 % P 1 ,80 % C 1.5 % Al ₂ O ₃

0,030 % S 0,020 ^c /r S 0,70 % CaO 0,030 % S

1,4 * Asche 0,40 MgO

2.30 /r SiO ₂ 1 ,40 * A Ox

1330°C 25°C 25°C 25°C 1550°C (Ofengefäß 1)

1625°C (Raffinator¬ gefäß 3)

Zur Durchführung des Verfahrens dient eine Anlage, die gemäß Fig. I für eine Stundenleistung von ca. 150 t Rohstahl folgenderweise ausgelegt ist: a) Ofengefäß 1 :

• ca. 6 m Durchmesser

• 55 MVA Trafoleistung

• 4 Stk. Graphitelektroden 1 (0 350 mm. innerhalb eines Neigungswinkels von 0 bis 30° in der jeweiligen Vertikalebene ausschwenkbar)

• eine Bodenanode 17

• eine Roheisenrinne 21 für kontinuierliche Zuführung von flüssigem Roheisen 20

• eine Kontroll- und Reparaturtür 22

• 1 Stk. Lanzenmanipulator 23 (durch die Tür 22)

• 4 Stk. Sauerstofflanzen 32 aus selbstverzehrenden Rohren durch die Seitenwande des Ofengefäßes 1 ( Lanzen-0 1 ^" . Sauersiol ^' fdruek am Eingang 5 bar)

• 4 Stk. Bodenspülsteine 33 für Inertgas 30 (N_/Ar in beliebigen Mengenverhältnissen einstellbar), max. Gasdurchfluß von ca. 200 Nl/min pro Spül tein 33 (ca. 800 Nl/min max. Inertgasdurchfluß im Ofengefäß I )

• ca. 5 bis 6 ° Bodenneigung in Richtung des Re.serve-Abstichloches 48 im Dekantiergefaß 2

b) Ein Vorwärmschacht 5 zur Vorwärmung und anschließendem Chargieren des Mischschrotts 7 in das Ofengefäß 1

• oktogonaler, konstanter Schachtquerschnitt (ca. 2,5 m lichte Weite)

• ca. 4 m Schachthöhe

• Gesamtvolumen ca. 25 m ^l . davon ca. 17.5 m Nutzvolumen (Fassungsvermögen ca. 12 t Mischschrott 7)

• mit Bandbeschickung 8. gasdurchlässigen wassergekühlten Absperrorganen 6 (Schrotthalte Vorrichtung) und eine Abgasleitung 46. jedoch ohne Nachverbrennungsdüsen 47

c) 3 Stk. seitliche Chargierschächte 10 für Eisenschwamm-Pellets 12 und Stückkalk 14 (kein seitlicher Chargierschacht 10 an der Seite des Dekantiergefäßes 2 bzw. der Öffnung 9 zur Befüllung des Vorwärmschachtes 5 mit Mischschrott 7)

• rechteckiger Querschnitt 1200 x 600 mm

• 3,5 m Höhe

• ca. 2,2 m Nutzvolumen eines Chargierschachtes 10 (Fassungsvermögen der drei Chargierschächte 10 ca. 12 t Eisenschwamm-Pellets 12

• wassergekühlte und gasdichte Absperrorgane 1 1 an der Einmündung in das Ofengefäß 1

• Beschickung der drei Chargierschächte 10 über ein gemeinsames Förderband 15 und eine Verteiler-Rutsche (die Verteiler-Rutsche ist in Fig. 1 nicht dargestellt)

d) Raffinatorgefäß 3

• ca. 1 ,9 m Breite, ca. 6.0 m Länge, ca. 8 bis 9° Bodenneigung in Richtung des Rohstahl- Abstichloches 41 (der durchschnittliche, eckige Querschnitt des Raffinatorgefäßes 3 bezüglich Mauerung beträgt ca. 3 m-')

• 4 Stk. wassergekühlte Sauerstofflanzen 35 (jeweils I -Loch-Lanzen, ca. 1 " Durchmesser der Lanzendüse, ca. 10 bar Sauerstoffdruck am Eingang), mittig am Deckel 37 des Raffinatorgefäßes 3 in Abständen von ca. 1.5 m voneinander bzw. ca. 0.75 m von den schmalen Raffinatorseiten angeordnet, in die Vertikall ichtung einzeln beweglich und ebenfalls einzeln innerhalb eines Neigungswinkels von 0 bis ca. 30° in bzw. gegen die Fließrichtung des Metalles 24 ausschwenkbar

• 6 Stk. Bodenspülsteine 36 für Inertgas 30 (N^/Ar in beliebigen Mengenverhältnissen einstellbar), paarweise (3 Paare) in den Abständen zwischen den Lanzen 35 im flachen Bodenbereich des Raffinatorgefäßes 3 angeordnet

• max. Gasdurchfluß von ca. 200 Nl/min pro Spülstein 36 (ca. 1200 N l/min max. Inertgasdurchfluß im Raffinatorgefäß 3)

• ein Abstichloch für Rohstahl 41

• zwei Schlackentüren 45

• ein Schlackendamm 44

• zwei Kontroll-/Reparaturturen 50

e) Dekantiergefaß 2

• ca. 1 ,9 m Breite, ca. 0.9 m Länge, mit einem nahezu konstanten, eckigen Querschnitt von ca. 2,5 m bezüglich Mauerung

• 2 Stk. Bodenspülsteine 33 ( 1 Paar) im flachen Bodenbereich des Dekantiergefüßes 2, max. Gasdurchfluß von ca. 200 N 1/min pro Spülstein 33 (ca. 400 N 1/min max. Inertgasdurchfluß im Dekantiergefaß 2)

• ein Abstichloch 48 (wird nur zum Entleeren des Ofengefäßes 1 und des Dekantiergefäßes 2 verwendet)

• eine Schlackentür 43 für den Abstich der Schlacke 12.

Im vorliegenden Fall erfolgt der erfindungsgemäße Prozeßablauf

• mit einem Durchlaufbad über die gesamte Länge der Anlage

• bei Gegenstrombewegung von Metall 24 und Schlacke 25

• mit Schaumschlacke 25 im Ofengefäß I bzw. im Dekantiergefaß 2

• bei kontinuierlichem Abstich des Rohstahles 24 über das Abstichloch 41 und der Schlacke 25 über die Schlackentür 43 unter quasi-stationären Prozeßbedingungen bezüglich

• Konzentrations- und Temperaturprofile

• Stoff- und Wänneflüsse sowie

• Füllungsgrade bzw. Badspiegelhöhe

in jedem einzelnen Teil der Anlage.

Dieser Prozeßablauf zur kontinuierlichen Erzeugung von ca. 150 t/h (ca. 2.5 t min) Rohstahl mit der Anlage wird durch die folgende Prozeßführung gew ährleistet.

Während einer ersten Vorbereitungsphase wird in den Anlagenteilen 1 bis 3 ein Durchlaufbad 24 als notwendige Startbedingung für den nächsten kontinuierlichen Betrieb erzeugt. Dafür werden ca. 90 t flüssiges Roheisen 20 über die Roheisenrinne 21 und ca. 45 t Mischschrott 7 über den Vorwärmschacht 5 ( Mischschrott 7 in vier Portionen je 1 1 bis 12 t) in das Ofengefäß 1 chargiert, wobei ca. zwei Drittel des flüssigen Roheisens 20 mit nur wenig Schrottstücken in das benachbarte Raffinatorgeäß 3 bei geschlossenem Abstichloch 41 überfließt. Innerhalb der nächsten ca. 40 bis 45 min wird das Bad im Raffinatorgefäß 3 über die Sauerstofflanzen 35 gefri.scht bzw. aufgeheizt, während im Ofengefäß 1 unter Stromzuführung und Anwendung der Sauerstofflanzen 32 niedergeschmolzen, gefrischt und ebenfalls aufgeheizt wird. Die im Raffinatorgefäß 3 gebildete Frischschlacke 25 wird mit Hilfe des Schlackendammes 44 ausschließlich durch die beiden Schlackentüren 45 kontinuierlich abgestochen. Die im Ofengefäß 1 und Dekantiergefaß 2 gebildete Schlacke 25 fließt durch die Schlackentür 43 ab.

Die Vorbereitungsphase ist abgeschlossen, wenn ein Durchlaufbad mit etwa folgenden Eigenschaften in den zwei Hauptbereichen entlang der Anlage eingestellt ist:

a) im Bereich des Ofengefäßes I und des Dekantiergefäßes 2

• ca. 60 t Semistahl (davon ca. 50 t im Ofengefäß 1 und ca. 10 t im Dekantiergefaß 2)

• mit der Zusammensetzung und Temperatur ca. 1 ,40 * C ca. 1550°C ca. 0,12 * Mn Si -Spuren b) im Bereich des Raffinatorgefäßes 3

• ca. 60 t Semistahl

• mit der Zusammensetzung und Temperatur ca. 0,05 * C ca. I650°C ca. 0.13 * Mn

Si-Spuren

Ab diesem Augenblick wird auf kontinuierlichen Betrieb in der Anlage umgeschaltet Der Schlackendamm 44 wird aus dem Raffinatorgefäß 3 völlig ausgezogen und die beiden Schlackentüren 45 werden gesperrt. Es beginnt die kontinuierliche und/oder semi¬ kontinuierliche Zuführung der folgenden Stoff- und Energiemengen pro Minute:

Durchschnittliche Zufuhr pro Minute erfolgt über a) in das Ofengefäß 1

• ca. 823 kg Mischschrott 7 Vorwärmschacht 5*)

• ca. 823 kg Eisenschwamm-Pellets 12 und drei Chargierschächte 10**) ca. 37.8 kg Stückkalk 14

• ca. 1097 kg flüssiges Roheisen 10 Roheisenrinne 21

• ca. 49 Nm O _; 13 und vier Sauerstofflanzen 32 ca. 8,3 kg Koks 51 (Schaumschlacke) eine Manipulatorlanze 23

• ca. 580 kWh (ca. 35 MW) Elektrische Energie

• ca. 0,7 NnV Inertgas (N ₂ /Ar) vier Bodenspülsteine 33

*) Portionsweise Zuführung (semi-kontinuierlich): alle 12 min eine Portion von ca. 10 t Mischschrott 7 (5 Portionen x ca. 10 t = ca. 50 t Mischschrott pro Stunde); **) Entleerung und Wiederbefüllung in einer bestimmten Reihenfolge, so daß während zwei der Chargierschächte 10 entleert werden, der dritte Chargierschacht 10 mit Eisenschwamm- Pellets 12 und Stückkalk 14 befüllt wird

b) in das Dekantiergefaß 2

• ca. 0.3 Nm' Inertgas 30 (N _: /Ar) zwei Bodenspülsteine 33

c) in das Raffinatorgefäß 3

• ca. 52 Nm ^λ O _: 27 vier Sauerstofflanzen 35

• ca. 41 kg Kalk und ca. 15 kg Quarzsand*) (beide Position 14) eine Deckelöffnung 39

• ca. 1 Nm-' Inertgas 30 (N./Ar) sechs Bodenspülsteine 36

*) zur Verflüssigung der Schlacke im Raffinatorgefäß 3

Nach einer Anlaufphase von ca. 30 min stellt sich in der Anlage ein quasi-stationärer, kontinuierlicher Betrieb unter Erzeugung und Abfuhr der folgenden Produkte pro min:

Durchschnittliche Menge (pro min). Abfuhr über / Richtung Zusammensetzung und Temperatur

a) im bzw. aus dem Raffinatorgefäß 3 - 2.5 t Rohstahl 24. ] 65<>°C Abstichloch 41 / ca. 0.05 * C 0.07 * Mn nachgeschaltete Anlage

Si-Spuren

0,006 * P 0,010 * s

0.0025 * N 0.0500 * O ca. 86,5 kg Schlacke 25. ca. I 600°C Überlauf zum Ofengefäß 1 ca.: 21 * FeO„ 44 * CaO 10,4 * MgO l 8 * SiO_ 0,6 * P ₂ O ₅ 0, 1 1 * S ■ ca. 74 Nm' Abgas, ca. I650°C Übergang zum Ofengefäß 1 ca.: 52 Vol.* CO 35 Vol.* CO _: 1 1 Vol.* N _: l ,3 Vol. * O_ 0,7 Vol.* Ar

Durchschnittliche Menge (pro min), Abfuhr über / Richtung Zusammensetzung und Temperatur

a) in bzw. aus dem Ofengefäß 1. dem Dekantier¬ gef ß 2 und dem Vorw rmschacht 5

- 2,57 t Semistahl, ca. 1550°C Überlauf zum Raffinatorgefäß 3 ca. 1 ,40 W C 0,13 * Mn

Si-Spuren

0.015 * P 0,015 * S

0,0030 * N 0.0030 * O

- ca. 203 kg Schlacke, ca. 1550°C Schlackentür 43 / außerhalb der ca.: 9 * FeO„ 39 * CaO Anlage

1 1 * MgO 25 * SiO_ 1 ,3 * P _; Os 0.1 1 * S. ca. 2 * Fe(met)

- ca. 162 Nm' Abgas, ca. 800°C Abgasleitung 46 / außerhalb der ca.: 41 ,0 Vol.* CO41.0 Vol.* CO _. Anlage (nach einer Vorwärmung

16,5 Vol. * N _; < I Vol.* O _: des Mischschrotts 7 im Vorwarm¬

0,5 Vol.* Ar schacht 5 auf ca. 500°C)

Einige wichtige Prozeßkennzahlen pro Tonne Rohstahl sind: a) Einsatzstoffe (Ofengefäß 1 + Raffinatorgefäß 3)

• flüssiges Roheisen 439 kg/t

• Mischschrott 329 kg/t

• Eisenschwamm-Pellets 329 ku/t

• Sauerstoff (Lanzen) 40,5 NmVt

• Inertgas (N_/Ar) 0,8 NmVt

• Mauerung (Verschleiß) 7.0 kg/t

• Kalk (92,8 * CaO) 31.5 kg/t

• Quarzsand 5.9 kg/t

• Koks (Schaumschlacke ) 3.3 kg/t

• Graphitelektroden 1 .0 kg/t

b) Schlacke (* CaO / * SiO. = 1.55) 81 kg/t

c) Abgas (Rohgas inklusive Falschluft) 66 NmVt

d) Nachverbrennungsgrad im Abgas

(Rohgas bei ca. 800°C) CO zu CO. 0.50 H ₂ zu HO 0,54

e) Elektrische Energie 230 kWh/t