Le F134a est l'un des hydrofluorocarbures (HFC) retenus dans le cadre de la substitution des chlorofluorocarbures (CFC) et des hydrochlorofluorocarbures (HCFC) qui sont déjà interdits ou en cours d'interdiction en raison de leur effet nocif sur la couche d'ozone stratosphérique.

Plusieurs voies d'accès au F134a sont connues, à savoir : -la fluoration en phase gazeuse ou liquide du 1-chloro-2, 2, 2-trifluoroéthane (F133a), -la fluoration en phase liquide du trichloroéthylène, -I'hydrogénolyse du 1, 1-dichloro-1, 2, 2, 2-tétrafluoroéthane (F114a) ou du 1- chloro-1, 2, 2, 2-tétrafluoroéthane (F124), -t'isomérisation du 1, 1, 2, 2-tétrafluoroéthane (F134).

Selon la littérature, ce dernier procédé s'effectue en utilisant des catalyseurs.

Ainsi, les brevets EP 365 296 et JP 03 261731 décrivent l'utilisation de catalyseurs à base de chrome et le brevet US 4 902 838 revendique un catalyseur du type alumine fluorée ; le brevet JP 02 115135 préfère utiliser un catalyseur du type chlorofluorure d'aluminium. L'utilisation d'un catalyseur ne suffit pas toujours ; ainsi, le brevet US 4 902 838 préconise l'introduction d'oxygène dans le milieu afin de maintenir l'activité catalytique dans le temps, et la demande de brevet WO 95/15300 préconise l'introduction d'une source d'ions chlorure.

II a maintenant été trouvé que l'on peut isomériser le F134 en F134a sans I'aide d'un catalyseur par un simple traitement thermique en présence d'hydrogène.

Cette méthode peut s'appliquer aussi à l'isomérisation d'autres HFC, par exemple à celle du 1, 1, 2-trifluoroéthane (F143) en 1, 1, 1-trifluoroéthane (F143a) ou à celle du 1, 2-difluoroéthane (F152) en 1, 1-difluoroéthane (F152a).

La présente invention a donc pour objet un procédé d'isomérisation d'un hydrofluorocarbure présentant une certaine stabilité thermodynamique (HFC 1) en un hydrofluorocarbure de plus grande stabilité thermodynamique (HFC 2), caracté- risé en ce que l'on soumet I'hydrofluorocarbure HFC 1 à un traitement thermique en présence d'hydrogène à une température supérieure à 500°C.

Le procédé selon l'invention est avantageusement réalisé à une température comprise entre 500 et 1000°C, de préférence entre 600 et 750°C.

La pression de la réaction peut être comprise entre 0, 1 et 50 bars, mais on préfère travailler entre la pression atmosphérique et 20 bars.

Le rapport molaire H2/HFC 1 peut aller de 1 à 100, mais on préfère généra- lement travailler à un rapport molaire compris entre 2 et 20. Le flux des réactifs (HFC 1 et H2) entrant dans le réacteur peut être dilué par un gaz inerte tel que l'hélium ou I'azote.

Le temps de séjour des réactifs dans la partie chaude du réacteur peut varier dans de larges limites. II varie en sens inverse de la température et est générale- ment compris entre 0, 1 et 1000 secondes, de préférence entre 1 et 300 secondes.

L'isomérisation peut être réalisée dans un réacteur vide, c'est-à-dire un réacteur qui ne contient aucun garnissage mais peut cependant être équipé de thermocouples et de chicanes. Le réacteur peut être en quartz ou métallique. Dans ce cas, le métal du matériau constituant le réacteur peut être choisi parmi les métaux tels que le nickel, le fer, le titane, le chrome, le molybdène, le cobalt, I'or ou leurs alliages. Le métal, choisi plus particulièrement pour limiter la corrosion ou les phénomènes catalytiques, peut être massif ou plaqué sur un autre métal, comme dans le cas d'un réacteur doré sur sa surface interne.

Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter.

EXEMPLES 1 à 3 Les essais ont été réalisés à pression atmosphérique dans un réacteur tubu- laire en quartz de 47 cm de longueur et de 2, 1 cm de diamètre interne, placé dans un four électrique d'une puissance de 1, 5 kW ; la température du four était mesurée à I'aide d'un thermocouple.

Les réactifs (F134 et H2) étaient introduits simultanément par l'intermédiaire de débitmètres massiques permettant le contrôle des débits et donc des rapports molaires.

L'analyse des produits gazeux a été faite par chromatographie (CPV) en ligne sur la sortie du réacteur.

Le tableau suivant résume les conditions opératoires et les résultats obtenus. EXEMPLE 1 2 3 Conditions opératoires : -température (°C) 700 700 700 -débit H2 (mmole/h) 509 187, 1 29, 9 -débit F134 (mmole/h) 50, 4 96 31, 7 -temps de séjour (s) 10 21 95 Résultats -conversion du F134 23 % 27 % 47 % -sélectivité en F134a 81 % 82 % 81 %

EXEMPLES 4 à 6 Les essais ont été réalisés à pression atmosphérique dans un réacteur tubu- laire en quartz de 47 cm de longueur et de 1, 5 cm de diamètre interne, placé dans un four électrique d'une puissance de 1, 5 kW ; la température du four était mesurée à l'aide d'un thermocouple.

Le tableau suivant résume les conditions opératoires et les résultats obte- nus : EXEMPLE 4 5 6 Conditions opératoires -température (°C) 700 700 700 -débit H2 (mmole/h) 301, 3 141, 5 59, 8 -débit F134 (mmole/h) 15, 2 15, 2 15, 2 -temps de séjour (s) 4, 9 9, 9 20, 6 Résultats -conversion du F134 13 % 24 % 38 % -selectivite en F134a 84 % 78 % 79 % EXEMPLE 7 On a opéré comme dans les exemples 1 à 3, mais en remplaçant le réacteur de quartz par un réacteur en Inconel 600 de mêmes dimensions. En travaillant dans les conditions opératoires suivantes : -température 700°C -débit H2 29, 9 mmole/h -débit F134 31, 7 mmole/h -temps de séjour 95 secondes on a obtenu une conversion du F134 de 44 % et une sélectivité en F134a égale à 74%.

EXEMPLES 8 et 9 comparatifs On a opéré de la même manière que dans les exemples 1 à 3, mais en remplaçant l'hydrogène par l'hélium. Le tableau suivant résume les conditions opéra- toires et les résultats obtenus. EXEMPLE 8 9 Conditions opératoires : -température (°C) 700 700 -débit He (mmole/h) 312, 1 35, 3 -débit F134 (mmole/h) 22, 3 31, 7 -temps de séjour (s) 18 95 7 Résultats l -conversion du F134 3 % 15 % .-sélectivité en F134a 33 % 60 %