Beschreibung

Die Erfindung betrifft Lichtquellen allgemein und

Lichtquellen mit emittierenden Niederdruckplasmen im

Besonderen .

Derzeit stehen verschiedene Sorten von Lichtquellen zur Verfügung, welche beispielsweise klassische

Schwarzkörperstrahler, Halbleiterlichtquellen und auch Strahler mit nach deren Anregung Licht emittierenden

Leuchtstoffen umfassen. Diese Leuchtstoffe können vor

Halbleiterlichtquellen angeordnet oder in Plasmen, dies bedeutet in deren plasmatischem Zustand, selbststrahlend Licht zur Verfügung stellen. Hierbei sind jeweils verschiedene Aspekte für den Einsatz und die Verwendung der Lichtquelle prägend.

Als wichtiger Faktor für die Verwendung sind Energie- und Herstellungskosten von maßgeblicher Bedeutung,

insbesondere, wenn die gesamten Kosten während des

Lebenslaufs einer Lichtquelle von Herstellung über Gebrauch und deren Entsorgung miteinander verglichen werden.

Ferner ist für Beleuchtungszwecke auch der Einfluss der jeweiligen Lichtquelle auf die subjektive visuelle

Wahrnehmung durch den Betrachter ein

Entscheidungskriterium. Hierbei ist der spektrale Einfluß der Lichtquelle auf die subjektive Wahrnehmung des

Betrachters für den jeweiligen Einsatzzweck zu bewerten.

Schwarzkörperstrahler weisen zwar ein breitbandiges

Spektrum auf, welches je nach Temperatur des Strahlers zu einer relativ akzeptablen Farbwiedergabe führen kann, jedoch sind deren Verbrauchskosten vergleichsweise hoch.

Halbleiterlichtquellen und Hochdruckstrahler, in welchen unter hohem Druck stehende Plasmen emittieren sowie

Leuchtstoffröhren weisen in der Regel starke einzelne Spektrallinien auf, wodurch eine neutrale Farbwiedergabe von mit diesen Lichtquellen beleuchteten Gegenständen stark geschädigt werden kann.

Selbst wenn Halbleiterlichtquellen zusätzlich mit

Leuchtstoffen versehen werden, die weitere Emissionslinien aufweisen, kann hierbei für viele Anwendungen noch keine ausreichende spektrale Vollständigkeit bereit gestellt werden.

Es ist Aufgabe der Erfindung, eine besonders sparsame und umweltfreundliche Lichtquelle bereit zu stellen, welche vorzugsweise eine sehr lange Lebensdauer aufweist und insbesondere in deren Emissionsverhalten in Bezug auf deren Intensität und spektrale Emission Steuer- oder beeinflußbar ist .

Diese Aufgabe wird mit einer Lichtquelle mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst, somit mit einer Lichtquelle mit einem zumindest eine emittierende Spezies aufnehmenden Gefäß und einer Einrichtung zur Anregung der emittierenden Spezies, bei welcher mittels der Einrichtung zur Anregung der emittierenden Spezies Energie in das die emittierende Spezies aufnehmende Gefäß eingebracht wird, durch welche zumindest ein Teil der emittierenden Spezies angeregt und Licht abgegeben wird, bei welcher mittels mindestens einem von mindestens einem Ferritwerkstoff umgebenen und/oder mindestens einen Ferritwerkstoff enthaltenden, als

elektrische Spule wirkenden Bauelement elektromagnetische Energie in das die emittierende Spezies aufnehmende Gefäß eingebracht wird. Dabei wird eine Beeinflussung,

insbesondere Steuerung der Intensität der Emission durch Änderung der magnetischen Sättigung zumindest eines

Ferriten, im Speziellen dem mindestens einen

Ferritwerkstoff vorgenommen. Die Steuerung oder Regelung über die Sättigung des Ferritwerkstoffs ermöglicht unter anderem eine Stabilisierung der Emission, wie auch eine aktive, sehr schnelle Regelung der Energieübertragung.

Insbesondere umfasst das als Spule wirkende Bauelement in Weiterbildung der zumindest zwei unterschiedliche

Ferritmaterialien, die eine unterschiedliche

Temperaturabhängigkeit und eine unterschiedliche

Frequenzabhängigkeit der Permeabilität aufweisen. Diese Kombination der Ferritmaterialien kann dann überraschend zur Selbstregulierung der Leistungsübertragung und

temperaturabhängigen Leistungsübertragung verwendet werden. Die Kombination der verschiedenen Ferritmaterialien

ermöglicht damit überraschend die Übertragung hoher

Leistungen, ohne dass es zu einer Überhitzung des

Bauelements kommt. Die Erfindung ermöglicht eine Beeinflussung, insbesondere Steuerung und/oder Regelung der Intensität und/oder der spektralen Verteilung der Emission durch Änderung der zeitlich-kontinuierlichen und/oder zeitlich- diskontinuierlichen Energieübertragung bis zur zumindest teilweisen magnetischen Sättigung zumindest eines

Ferritwerkstoffes. Dabei wird die für die Regelung

verwendete Signal-Rückkopplung mittels geeigneter

parasitärer Vorgänge in den verwendeten Ferritwerkstoffen in Bezug auf die Veränderung der zeitlich-kontinuierlichen und/oder zeitlich diskontinuierlichen Impedanzveränderungen erzielt. Die parasitären Vorgänge sind insbesondere

temperaturbedingte Änderungen der Impedanz und

unterschiedliches Frequenzverhalten der Ferrite.

Besonders geeignet ist dabei eine pulsweise Übertragung der Energie, insbesondere wenn eine Regelung der Pulsenergie pro Puls, also für jeden einzelnen Puls erfolgt. Hierdurch kommt es zu einer sehr effizienten Umsetzung der aufgenommenen und als Licht abgegebenen elektrischen

Leistung .

Licht ist hierbei im Sinne der vorliegenden Erfindung nicht nur das mit dem Auge wahrnehmbare Spektrum sondern soll insbesondere auch ultraviolette und infrarote, sogar im tiefen Infrarot liegende elektromagnetische Wellen oder im kurzwelligen Bereich elektromagnetischer Strahlung sogar bis zu Röntgenwellenlängen umfassen.

Wenn die für die Regelung notwendige Signal-Rückkopplung mittels geeigneter parasitärer Vorgänge eine Messung des Phasenwinkels zwischen Strom und Spannung des rückgekoppelten Signals mittels einer geeigneten

Einrichtung umfasst, insbesondere des durch Influenz rückgekoppelten Signals, welches durch die Gegen-EMK der emittierenden Spezies erzeugt wird, kann hierdurch der

Zustand der emittierenden Spezies in dem diese aufnehmenden Gefäß erkannt und zu Steuerungs- und Regelungszwecken verwendet werden. Hierdurch können Steuer- und

Regelungsvorgänge den tatsächlichen momentanen Zustand der emittierenden Spezies berücksichtigen und dabei sehr exakt auf diesen eingehen.

Wenn in Abhängigkeit von dem Phasenwinkel zwischen Strom und Spannung des rückgekoppelten Signals die bei einem nächsten Puls eingekoppelte Energie oder die bei mehreren nächsten Pulsen eingekoppelte Energie mittels einer Steuer- und/oder Regelschaltung bemessen, eingestellt oder geregelt wird, kann dieses, wie die Erfinder überraschend

festgestellt haben, schon ausreichend sein, um sämtlich Steuer- und Regelungsvorgänge mit der nötigen zeitlichen Präzision und in der Intensität geforderten Genauigkeit durchzuführen .

In einer bevorzugten Ausführungsform werden die

aufeinanderfolgenden Pulse zeitlich kontinuierlich erzeugt.

In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform werden die aufeinanderfolgenden Pulse zeitlich diskontinuierlich erzeugt und wird insbesondere die zeitliche

Aufeinanderfolge der Pulse, insbesondere die Zeitdauer zwischen zwei aufeinanderfolgenden Pulsen, in Abhängigkeit von dem Phasenwinkel zwischen Strom und Spannung des rückgekoppelten Signals eingestellt. Hierdurch kann ein nochmals verbessertes Steuer- und Regelungsverhalten bereitgestellt werden, da jeweils in Abhängigkeit von dem rückgekoppelten Signal für das nächste benötigte

"Energiepaket" für die Anregung der emittierenden Spezies sowohl die Größe dieses "Energiepakets" als auch dessen optimale zeitliche Zufuhr eingestellt werden kann

Dies kann beispielsweise erreicht werden, wenn die

aufeinanderfolgenden Pulse zeitlich diskontinuierlich erzeugt werden und insbesondere die zeitliche

Aufeinanderfolge der Pulse, insbesondere die des oder der nachfolgenden Pulse, in Abhängigkeit von dem Phasenwinkel zwischen Strom und Spannung des rückgekoppelten Signals eingestellt wird.

Bevorzugt ist das zumindest teilweise von mindestens einem Ferritwerkstoff umgebene als zumindest eine elektrische Spule wirkende Bauelement an zumindest eine Elektrode angeschlossen oder über eine Zuleitung mit zumindest einer Elektrode verbunden, die zur Einkopplung des Feldes an oder in dem Gefäß angeordnet ist und wird die Energie nicht nur kapazitiv und/oder induktiv und/oder resistiv in das die emittierende Spezies aufnehmende Gefäss eingekoppelt sondern auch gleichzeitig die für eine Regelung notwendige Signale der Gegen-EMK aus dem die emitierende Spezies aufnehmenden Gefäss zurückgeführt.

Alternativ ist das zumindest teilweise von mindestens einem Ferritwerkstoff umgebene, als zumindest eine elektrische Spule wirkende Bauelement nicht direkt an Elektroden angeschlossen und/oder nicht über eine körperliche Zuleitung mit Elektroden verbunden, die an oder in dem Gefäß angeordnet sind.

Wenn der und/oder die verwendeten Ferritwerkstoffe

magnetische Bereiche umfassen, die durch Spin-Flip-Vorgänge ummagnetisierbar sind wobei die Anzahl der magnetischen Bereiche, die durch Spin-Flip ummagnetisierbar sind, durch die magnetische Sättigung des oder der Ferritwerkstoffe für jeden Puls gesondert beeinflusst wird, kann hierdurch eine sehr wirksame Begrenzung der übertragenen Energie bewirkt werden, da dann intrinsische Effekte des Ferritwerkstoffs dafür sorgen, dass die jeweils pro Puls übertragene Energie unterhalb definierter Grenzwerte bleibt und folglich

Lawinen- oder Avalanche-Effekte im Bereich der

emittierenden Spezies sicher vermieden werden.

Vorteilhaft umfasst der Ferritwerkstoff eine Sinterkeramik.

Bevorzugt umfasst die Sinterkeramik zumindest ein Element aus der Gruppe Metalloxide, die sich im einfachsten Falle als Mischmetalloxid mit und/oder ohne zusätzlicher

Dotierung von Si und/oder Ge und/oder Sb und/oder Te und/oder B und/oder Se, beschreiben lässt, welche

beispielsweise aber nicht ausschliesslich Mn und/oder Zn und/oder Ni und/oder V und/oder Ti, und/oder Sn und/oder Pb und/oder Ca und/oder Si und/oder Co und/oder Sc und/oder Cr und/oder Cu und/oder Mg und/oder Li und/oder Fe und/oder Ba und/oder Sr und/oder Si und/oder Ge und/oder Zr und/oder Y und/oder W und/oder Nb und/oder Mo enthält.

Wenn die magnetische Sättigung des Ferriten durch einen weiteres, am und/oder im Ferritwerkstoff angeordnetes Element, welches als zumindest eine elektrische Spule wirken kann, beeinflusst wird, ist diese Sättigung im

Wesentlichen unabhängig von den jeweils übertragenen Pulsen eigenständig steuerbar.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform weisen Teile der Ferritwerkstoffe einen ersten, im Wesentlichen stabförmigen Abschnitt auf. Ferner können Teile der Ferritwerkstoffe einen zweiten, im Wesentlichen u-förmigen Abschnitt aufweisen.

Wenn erste und zweite Abschnitte der verwendeten,

typischerweise, aber nicht notwendigerweise

unterschiedlichen Ferritmaterialien an einander angrenzen, um derart einen und/oder mehrere Ringkerne mit und/oder ohne Luftspalten zu definieren, kann hierdurch der

magnetische Fluß dieses hierdurch gebildeten Übertragers geeignet eingestellt werden.

Um die Gegen-EMK einerseits wirksam für eine Phasenmessung zurückführen und/oder die Feldenergie der Gegen-EMK

Zwischenspeichern zu können und andererseits eine wirksame Übertragung der Pulsenergie zu erreichen, ist folgende Konfiguration unter Verwendung der vorgenannten

Ferritmaterialien besonders günstig:

Der stabförmige Abschnitt umfasst ein erstes Ferritmaterial mit einer ersten Sättigungsmagnetisierung und/oder

Anfangspermeabilität, der u-förmige Abschnitt umfasst ein zweites Ferritmaterial mit einer niedrigeren

Anfangspermeabilität und/oder einer niedrigeren

Sättigungsfeldstärke dafür aber entsprechend höherer Permeabilität bei hohen Frequenzen. Die eine oder mehreren Spulen des Bauteils, im Falle eines Übertragers also die Primär- und Sekundärwicklung umgeben den stabförmigen

Abschnitt. Der u-förmige Abschnitt ist mit den Enden des stabförmigen Abschnitts magnetisch gekoppelt. Durch diese Kopplung der Schenkel des u-förmigen Abschnitts mit den Enden des stabförmigen Abschnitts wird, wie oben bereits erwähnt, ein Ringkern mit und/oder ohne Luftspalten

gebildet. Das Ferritmaterial des u-förmigen Abschnitts kann nun die durch die Gegen-EMK bewirkte Energie wirksam

Zwischenspeichern und wieder an das Gefäß abgeben, da die Permeabilität dieses Materials für die hohen Frequenzen des rückgekoppelten Signals höher ist, als die Permeabilität des auf die typischerweise deutlich geringere Anregungs- oder Pulsfrequenz des anderen Ferritmaterials.

Wenn zumindest ein weiteres, als elektrische Spule

wirkendes Bauelement mit einer Pulsweitenmodulation

angesteuert ist, wobei durch die jeweilige individuelle übertragene Energiemenge pro Puls die Anzahl der jeweils benötigten Spin-Flip-Vorgänge in dem oder den

Ferritwerkstoffen für jeden einzelnen Takt beeinflussbar ist, wird hierdurch eine sehr effizient steuerbare

Treiberschaltung bereitgestellt.

Vorteilhaft wird die Ansteuerung, beziehungsweise die

Erzeugung der Spannungspulse für die Erzeugung des

Niederdruck-Plasmas mittels einer Push-Pull- Schaltungsanordnung vorgenommen.

Ebenfalls vorteilhaft kann die Ansteuerung mittels einer Halb-Brücken-Schaltungsanordnung vorgenommen werden. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform wird die Ansteuerung mittels einer Voll-Brücken-Schaltungsanordnung vorgenommen .

Alternativ und ebenfalls vorteilhaft kann die Ansteuerung mittels einer Sperrwandler-Schaltungsanordnung vorgenommen werden . Bei einer weiteren bevorzugten Ausführungsform kann die

Ansteuerung mittels einer Flusswandler-Schaltungsanordnung vorgenommen werden.

Bei einer nochmals weiteren vorteilhaften Ausführungsform wird die Ansteuerung mittels einer ZeroVoltageSwitching- Schaltungsanordnung vorgenommen.

Ebenfalls vorteilhaft kann die Ansteuerung mittels einer ZeroCurrentSwitching-Schaltungsanordnung vorgenommen werden.

Vorteilhaft kann die Ansteuerung auch mittels einer

Resonanz-Wandler-Schaltungsanordnung vorgenommen werden. Bei einer nochmals weiteren vorteilhaften Ausführungsform wird die Ansteuerung mittels einer Quasi-Resonanz-Wandler- Schaltungsanordnung vorgenommen.

Nochmals alternativ zu den vorstehenden Ausführungsformen kann die Ansteuerung auch mittels einer Sepic-Wandler- Schaltungsanordnung vorgenommen werden. Wenn die Ansteuerung mittels inverser Übertragungsfunktion des und/oder der verwendeten Ferritwerkstoffe aufgebauten, als zumindest eine elektrische Spule wirkenden Energie- Übertragungs-Bauteils relativ zur Energieabgabe Richtung Last durch Selbstabschnürung bei zu hohen Energiemengen und Selbstverstärkung bei zu geringen Energie-Mengen des

Energieflusses pro Übertragungs-Takt als eine selbst ^¬ regulierende Schaltungsanordnung vorgenommen ist, kann hierdurch in vielen Fällen und für viele emittierende

Spezies auf eine weitere elektronische Regelung verzichtet werden und ergibt sich selbst für den Fall einer weiteren elektronischen Regelung ein sehr gutmütiges Regelverhalten mit nur geringer Neigung zu unerwünschten

Regelschwingungen .

In sehr vorteilhafter Weise umfasst die zumindest eine emittierende Spezies Exciplexe, durch welche eine sprektral breitbandige Emission bewirkt werden kann. Alternativ oder zusätzlich zu den Exciplexen kann die zumindest eine emittierende Spezies auch Excimere umfassen.

Vorteilhaft ist es, wenn die zumindest eine emittierende Spezies im plasmatischen Zustand, welcher hier auch als Aggregat zustand 4 bezeichnet wird, vorliegt, da hierdurch eine homogene Anregung der emittierende Spezies unterstützt wird .

Bevorzugt enthalten die Exciplexe zumindest eine Spezies, die aus der Gruppe ausgewählt ist, welche Metalle und/oder He und/oder Ar und/oder Kr und/oder Ne und/oder Xe und/oder N und/oder 0 und/oder H und/oder C und/oder Halogene umfasst .

Die spektrale Verteilung des von der Spezies emittierten Lichtes lässt sich beeinflussen und in vielen Fällen sogar einstellen, wenn die magnetischen und/oder magnetisierbaren Bereiche des oder der Ferritwerkstoffe mit der

Plasmafrequenz der angeregten Exciplexe zusammenwirken und insbesondere hierdurch deren Emissionsspektren

beeinflussen.

Vorteilhaft ist es, wenn die Plasmafrequenz der angeregten Exciplexe sich typischerweise aber nicht ausschliesslich im Terahert z-Bereich bewegt und die Haupt-Wiederhol-Zeiten, mittels welcher durch vorgegebene dezidierte

elektromagnetische Energiepakete Spin-Flip-Vorgänge in den beteiligten Ferritwerkstoffen angeregt werden, in einem Bereich von psec bis msec, vorzugsweise von zwei- bis dreistelligen psec liegen.

Vorteilhaft ist es ebenfalls, wenn die Plasmafrequenz der angeregten Excimere sich typischerweise aber nicht

ausschliesslich im Terahert z-Bereich bewegt und die Haupt- Wiederhol-Zeiten , mittels welcher durch vorgegebene dezidierte elektromagnetische Energiepakete Spin-Flip- Vorgänge in den beteiligten Ferritwerkstoffen angeregt werden, in einem Bereich von psec bis msec, vorzugsweise von zwei- bis dreistelligen psec liegen. Besonders vorteilhaft ist es, wenn sich die Plasmafrequenz der angeregten, im plasmatischen Zustand, Aggregat zustand 4, befindlichen Materieteilchen typischerweise aber nicht ausschliesslich im Terahert z-Bereich bewegt und die Haupt- Wiederhol-Zeiten, mittels welcher durch vorgegebene dezidierte elektromagnetische Energiepakete Spin-Flip- Vorgänge in den beteiligten Ferritwerkstoffen angeregt werden, in einem Bereich von psec bis msec, vorzugsweise von zwei- bis dreistelligen psec liegen.

Wenn bei Überführung zumindest einer Spezies in den plasmatischen Zustand in dem Gefäß Drucke im Bereich von einstelligen mbar bis ca 5000mbar bestehen, kann hierdurch ein sehr homogen leuchtendes Plasma bereitgestellt werden, welches relativ geringe Neigung zeigt, lokale

Intensitätsminima und -maxima auszubilden. Ferner ist auch die Neigung zu selbsoszillatorischen lokalen

Schwingungsmustern, welche sich in Intensitätsschwankungen ausdrücken, vermindert.

Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die beigeschlossenen Figuren anhand von bevorzugten

Ausführungsformen detaillierter beschrieben.

Es zeigen:

Figur 1 eine Darstellung einer erfindungsgemäßen

Lichtquelle,

Figur 2 eine Darstellung einer weiteren erfindungsgemäßen

Lichtquelle, Figur 3 eine Messschaltung zur Messung des Phasenwinkels zwischen Strom und Spannung Figur 4 eine Ansteuerschaltung, beziehungsweise

Treiberschaltung für die in Figur 1 oder in Figur 2 dargestellte Lichtquelle, welche als Push-Pull- Schaltungsanordnung ausgebildet ist,

Figur 5 ein als Spule wirkendes, einen Ferritwerkstoff enthaltendes Bauelement zur Regelung der Energieübertragung, Figur 6 ein pulsweitenmoduliertes Eingangssignal,

Figur 7 ein Diagramm der Lichtleistung als Funktion der

Ansteuerfrequenz , Figur 8 eine Phasenverschiebung φ zwischen Strom und

Spannung als Funktion der Anregungsfrequenz,

Figur 9 ein Diagramm der Induktivität des als Spule

wirkenden Bauelements als Funktion der Temperatur,

Figur 10 ein weiteres Ausführungsbeispiel eines als

Übertrager ausgebildeten Bauteils 11.

Beschreibung der bevorzugten Ausführungsformen

Fig. 1 zeigt schematisch eine Lichtquelle 1 mit einem Gefäß 3 zur Aufnahme eines Niederdruckplassmas sowie daran angeordneten Elektroden 9 zur Einkopplung von Energie in das Niederdruckplasma. Das Niederdruckplasma wird in der im Gefäß 3 unter niedrigem Druck eingeschlossenen emittierenden Spezies 5 durch ein über die Elektroden 9 eingekoppeltes elektromagnetisches Feld erzeugt. Der Druck im Gefäß liegt vorzugsweise zwischen einigen Millibar bis bis ca. 500 Millibar Das Gefäß 3 ist transparent für das von der Lichtquelle erzeugte Licht. Vorzugsweise wird eine Glasröhre als Gefäß 3 verwendet.

An die Elektroden 9 ist eine Schaltung als Einrichtung 7 zur Anregung der emittierenden Spezies angeschlossen.

Die Einrichtung 7 wird über Eingangsleitungen 77 mit

Spannung versorgt. Beispielsweise kann eine

Versorgungsspannung von 24 Volt verwendet werden. Im Speziellen wird eine Steuer- und/oder Regelschaltung 75 über die Eingangsleitungen versorgt. Die Steuer- und/oder Regelschaltung regelt eine Treiberschaltung 71 als weiteren Bestandteil der Einrichtung 7. An der Treiberschaltung 71 sind dann die Elektroden 9 angeschlossen. Bei dem in Fig. 1 gezeigten Beispiel sind die Elektroden 9 im Inneren des Gefäßes 3 angeordnet. Es ist aber auch denkbar, die

Elektroden außen vorzusehen, wenn beispielsweise eine

Anregung des Plasmas mit hochfrequenten, die Gefäßwandung durchdringenden Wechselfeldern erfolgt.

Die Anregung des Plasmas erfolgt mit einem von der

Treiberschaltung 71 erzeugten, gepulsten Feld.

Es ist nun erfindungsgemäß vorgesehen, dass durch die

Steuer- und/oder Regelschaltung 75 eine Steuerung und/oder Regelung der Intensität und/oder der spektralen Verteilung der Emission durch Änderung der magnetischen Sättigung zumindest eines Ferriten vorgenommen wird. Im speziellen wird durch Änderung der zeitlich-kontinuierlichen und/oder zeitlich- diskontinuierlichen Energieübertragung bis zur zumindest teilweisen magnetischen Sättigung zumindest eines Ferritwerkstoffes eines den Ferritwerkstoff umgebenden und/oder enthaltenden, als elektrische Spule wirkenden Bauelements 11 eine Steuerung und/oder Regelung der

Intensität und/oder der spektralen Verteilung der Emission durchgeführt. Das Ferritmaterial kann sowohl Bestandteil der Steuer- und/oder Regelschaltung 75, als auch der

Treiberschaltung 71 sein.

Die für die Regelung verwendete Signal-Rückkopplung kann dabei mittels geeigneter parasitärer Vorgänge im

Ferritwerkstoff in Bezug auf die Veränderung der zeitlich ^¬ kontinuierlichen und/oder zeitlich diskontinuierlichen ImpedanzVeränderungen erzielt werden.

Die für die Regelung notwendige Signal-Rückkopplung mittels geeigneter parasitärer Vorgänge umfasst dazu eine Messung des Phasenwinkels zwischen Strom und Spannung des durch Influenz rückgekoppelten Signals. Dieser Phasenwinkel wird durch die von der emittierenden Spezies erzeugten

elektromotorischen Kraft beeinflusst. Diese

elektromotorische Kraft, also die vom Plasma der

emittierenden Spezies 5 bewirkte Gegeninduktionsspannung wird auch als Gegen-EMK bezeichnet. Erfindungsgemäß ist nun eine Messeinrichtung 73 für den Phasenwinkel zwischen Strom und Spannung vorgesehen. Diese ist bei dem in Fig. 1 gezeigten Beispiel am Eingang der Treiberschaltung 71 angeschlossen. Der gemessene Phasenwinkel oder ein diesen Winkel repräsentierendes Signal wird von der Messeinrichtung 73 an einen Eingang 76 der Steuer- und/oder Regelschaltung 75 gelegt.

Die Steuer- und/oder Regeleinrichtung 75 ist dazu

eingerichtet, in Abhängigkeit vom Messwert des

Phasenwinkels die Intensität und/oder spektrale Verteilung der Emission der Spezies durch Einstellung der

Energieübertragung durch das Bauelement 11 mit dem

Ferritmaterial zu regeln. Dazu ist das Bauelement 11 mit der Steuer- und/oder Regeleinrichtung 75 verschaltet, was in Fig. 1 durch die elektrische Verbindung 15 symbolisiert ist. Die Steuer- und/oder Regeleinrichtung 75 kann über die Verschaltung die Magnetisierung des Ferrit-Materials 13 des Bauelements 11 einstellen. Damit wird bewirkt, dass die Anzahl der magnetischen Bereiche im Ferritwerkstoff 13, die durch Spin-Flip beim Anlegen eines Spannungspulses der Treiberschaltung 71 ummagnetisierbar sind, durch die eingestellte magnetische Sättigung des Ferritmaterials beeinflusst wird.

Bei dem in Fig. 1 gezeigten Beispiel ist das Bauelement 11 als Drossel ausgebildet. Demgemäß sind die Spulenenden in eine der Zuleitungen zu den Elektroden 9 geschaltet . Die Drosselwirkung wird nun durch die eingestellte

Magnetisierung beeinflusst. Mit steigender Magnetisierung sinkt die Drosselwirkung und die Pulsleistung an den

Elektroden 9 steigt entsprechend. Auf diese Weise kann eine Begrenzung der übertragenen Energie bewirkt werden, da die Sättigung der Magnetisierung des Ferritwerkstoffs dafür sorgt, dass die jeweils pro Puls übertragene Energie unterhalb definierter Grenzwerte bleibt und aufgrund der negativen Widerstandscharakteristik des Plasmas folglich Lawinen- oder Avalanche-Effekte im Bereich der emittierenden Spezies sicher vermieden werden.

Fig. 2 zeigt eine weitere Ausführungsform der Erfindung. Hier ist im Unterschied zu Fig. 1 das Bauelement 11 als Übertrager oder Transformator ausgebildet.

Fig. 3 zeigt ein Ausführungsbeispiel einer Messeinrichtung 73 für Phasenwinkel, wie sie für die in den Fig. 1 oder 2 schematisch dargestellte Lichtquelle 1 verwendet werden kann. Die Messeinrichtung 73 umfasst einen Spannungswandler 731 und einen Stromwandler 732, beide ausgebildet als

Transformatoren oder Übertrager. Der Spannungswandler 731 ist primärseitig mit seinen Eingängen an die beiden

Zuleitungen zu den Elektroden, oder wie in Fig. 1 und 2 gezeigt, an die beiden Zuleitungen zur Treiberschaltung 71 angeschlossen. Der Stromwandler 732 ist primärseitig in eine der Zuleitungen geschaltet. Über den Widerständen 730, 731 fällt dann jeweils eine zum Strom durch die

Primärwickung des Strom-, beziehungsweise Spannungswandlers entsprechende Spannung ab.

Sowohl der ström-, als auch der spannungsmessende Teil der Schaltung enthält einen Filter. Im spannungsmessenden Teil wird der Filter durch die Induktivität 733, den Widerstand 734 und die Kapazität 735, im strommessenden Teil

entsprechend durch die Induktivität 736, den Widerstand 737 und die Kapazität 738 gebildet. Sowohl im spannungsmessenden, als auch im strommessenden Zweig ist jeweils ein Komparator 739, beziehungsweise 740 angeordnet. Die Komparatoren 739, 740 vergleichen jeweils die Spannung an den Widerständen 730, 731 mit einem auf ein Referenzpotential gelegten Ausgang der Sekundärwicklung. Die Komparatoren 739, 741 schalten demnach am Nulldurchgang der Spannung an den jeweiligen Widerständen 730, 731.

Mit einem Timer 741 kann die Zeit zwischen den

Schaltvorgängen der Komparatoren 739, 740 bestimmt werden. Diese ist dann direkt proportional zum Phasenwinkel zwischen Strom- und Spannung. Der Zeitabstand der

Nulldurchgänge kann vom Timer 74 beispielsweise als äquivalentes Spannungssignal ausgegeben werden.

Fig. 4 zeigt ein Ausführungsbeispiel einer als Push-Pull- Schaltung, beziehungsweise als Gegentakt-Endstufe

ausgebildeten Treiberschaltung 71. Die Eingangsleitungen 710 sind an einen Übertrager oder Transformator 711 angeschlossen. Das sekundärseitige Signal dieses

Übertragers 711 wird durch die Schaltung verstärkt und über einen weiteren Übertrager 719 ausgegeben und an die

Elekroden 9 geleitet.

Zur Verstärkung des Eingangssignals werden zwei

Transistoren 715, 716 verwendet. Dabei sind die Ausgänge der Sekundärwicklung des Übertragers 711 jeweils mit der Basis eines der Transistoren 715, 716 verschaltet. Die

Transistoren 715, 716 sind weiterhin so mit den Übertragern 711, 719 verschaltet, dass jeder der Transistoren 715, 716 eine Halbwelle verstärkt und das verstärkte Signal durch eine Teilwicklung der Primärwicklung geleitet wird.

Die Versorgungsspannung für die Transistoren 715, 716 wird über eine Spannungsquelle 712 bereitgestellt, die jeweils mittig an die Sekundärwicklung des Übertragers 711 und die Primärwicklung des weiteren Übertragers 719 angeschlossen ist. Um die Potentiale an der Basis der Transistoren anzugleichen, kann ein Spannungsteiler mit Widerständen 713, 714 vorgesehen werden.

Es sind auch weitere Schaltungsanordnungen möglich, wobei insbesondere eine Voll-Brücken- oder Halb-Brücken- Schaltungsanordnung, eine Sperrwandler-Schaltungsanordnung, eine Flusswandler-Schaltungsanordnung, eine Zero-Voltage-

Switching-Schaltungsanordnung, eine Zero-Current-Switching- Schaltungsanordnung, eine Resonanz-Wandler- Schaltungsanordnung, eine Quasi-Resonanz-Wandler- Schaltungsanordnung, oder eine Sepic-Wandler- Schaltungsanordnung verwendbar sind. Dabei sollte die

Schaltungsanordnung, beziehungsweise die Treiberschaltung so ausgebildet sein, dass die Pulsenergien einzelner Pulse individuell einstellbar, beziehungsweise durch die Steuer- und/oder Regelschaltung 75 regelbar sind.

Einer der Übertrager 711, 719 kann dabei gleichzeitig auch als das als elektrische Spule wirkende, von mindestens einem Ferritwerkstoff umgebene und/oder den Ferritwerkstoff enthaltende Bauelement 11 dienen. Vorzugsweise ist das Bauelement 11 nahe bei den Elektroden 9 angeordnet.

Folglich ist bei dem in Fig 4 gezeigten Ausführungsbeispiel der Übertrager 719 als Bauelement 11 ausgebildet. Fig. 5 zeigt genauer, wie mit Hilfe eines solchen Bauelements 11 die Energieübertragung kontrolliert werden kann.

Der Übertrager 719, beziehungsweise das Bauelement 11 umfasst eine Primärwicklung 110 und eine Sekundärwicklung 111, welche um einen Ringkern 113 aus Ferritmaterial gewickelt sind. Die Sekundärwicklung wird mit den

Elektroden 9 verbunden, an den Anschlüssen der Primärseite werden die zu übertragenden Strompulse zugeführt.

Im Speziellen weist der Ringkern 113 einen ersten Abschnitt mit einem ersten Ferritmaterial 131 und einen zweiten

Abschnitt mit einem zweiten Ferritmaterial 132 auf. Anders als in Fig. 4 gezeigt, kann der Ringkern 113 auch einen Luftspalt aufweisen. Die Ferritmaterialien 131, 132

zeichnen sich durch unterschiedliche frequenzabhängige Permeabilitäten, damit einhergehend in der Regel auch unterschiedlich hohe Sättigungsmagnetisierungen auf.

Insbesondere ist auch die Temperaturabhängigkeit der beiden Ferritmaterialien unterschiedlich und so gewählt, dass die Induktivität ein relatives Minimum aufweist, wobei die Induktivität an diesem Minimum aber noch höher ist, als bei Überschreitung der Curie-Temperatur beider

Ferritmaterialien. Weiterhin werden die Ferritmaterialien vorzugsweise so ausgewählt, dass dieses Minimum im Bereich der Arbeitstemperatur des Bauelements 11 liegt. Dies wird weiter unten noch genauer anhand von Fig. 9 erläutert.

Weiterhin kann zumindest ein weiteres als elektrische Spule wirkendes Bauelement vorgesehen sein, mit welchem die

Sättigung der verwendeten Ferritmaterialien zur Regelung der übertragenen Energiemenge geregelt werden kann. Im Speziellen ist dazu um den Ringkern 113 eine weitere Spule, die Steuerspule 112 gewickelt. Diese kann als steuerbares Element mit der Steuer- und/oder Regelschaltung 75

verbunden sein. Eine solche Verbindung zum Bauelement 11 ist auch in den Ausführungsbeispielen der Fig. 1 und 2 angedeutet .

Um die Sättigung der Ferritmaterialien 131, 132 zur

Regelung der Energieübertragung beeinflussen zu können, kann nun über die Steuerspule 112 ein durch Einstellung der Stromstärke in seiner Feldstärke einstellbares Magnetfeld erzeugt werden. Mit dem eingestellten Magnetfeld wird die durch die erzielte Sättigung die Anzahl der pro Puls jeweils benötigten Spin-Flip-Vorgänge beeinflusst.

Eine derartige Beeinflussung kann auch direkt über das Eingangssignal an der Primärwicklung 110 erfolgen. Dazu werden die primärseitigen Spannungs- oder Strompulse pulsweitenmoduliert . Ein solches pulsweitenmoduliertes Eingangsignal 750, wie es an die Primärswicklung 110 angelegt werden kann, ist in Fig. 6 dargestellt. Diese Ausführungsform der Erfindung kann mit der Ausführungsform mit einem Übertrager mit zusätzlicher Steuerspule 112 kombiniert oder auch ohne eine solche Steuerspule

realisiert werden. Die Steuerung der Pulslänge der

einzelnen Pulse 751 erfolgt durch die Steuer- und/oder Regelschaltung 75. Auch auf diese Weise kann die Anzahl der magnetischen Bereiche, die durch Spin-Flip im

Ferritmaterial ummagnetisierbar sind, durch die magnetische Sättigung des oder der Ferritwerkstoffe für jeden Puls 751 gesondert beeinflusst werden.

Die Pulslänge der Pulse 751 und damit die Zeitdauer

zwischen zwei aufeinanderfolgenden Pulsen wird insbesondere von der Steuer- und/oder Regelschaltung 75 in Abhängigkeit vom Phasenwinkel zwischen Strom und Spannung des

rückgekoppelten Signals eingestellt.

Mit der eingestellten Pulsweite kann nun umgekehrt der Phasenwinkel des nächsten rückgekoppelten Signals

eingestellt werden.

Der Phasenwinkel zwischen dem durch die Gegen-EMK

verursachten Strom- und Spannungssignal wird insbesondere durch die Lage der Anregungsfrequenz relativ zur

Resonanzfrequenz des plasmagefüllten Gefäßes beeinflusst. Dies wird in folgenden genauer anhand des in Fig. 7 gezeigten Diagramms erläutert.

Fig. 7 zeigt schematisch die Lichtleistung I,

beziehungsweise LichtIntensität der Leuchte 1 als Funktion der Ansteuerfrequenz, beziehungsweise der Frequenz der Pulse an den Elektroden 9.

Die Anregung zeigt bei einer Frequenz f ₀ eine Resonanz.

Diese Frequenz wird insbesondere auch durch die

Plasmafrequenz des im Gefäß 3 erzeugten Plasmas

beeinflusst. Es ist ersichtlich, dass die Effizienz der Lichterzeugung im Bereich der Resonanz besonders hoch ist. Gerade dies wird von der Erfindung ausgenutzt. Es ist dabei nicht zwangsläufig vorgesehen, dass die Lichtemission genau auf das Maximum eingeregelt wird. Vielmehr kann die

Anregungsfrequenz auch gezielt zur Erzielung bestimmter Beleuchtungseigenschaften gezielt im Bereich um das Maximum herum gelegt werden. So können beispielsweise verschiedene lichterzeugende Spezies im Gefäß 3 vorhanden sein, die je nach Anregungsfrequenz unterschiedliche spektrale Emission aufweisen. So kann die Anregungsfrequenz mit der Plasmafrequenz angeregter Exciplexe und/oder Excimere zusammenwirken und deren Emissionsspektren beeinflussen.

Dies kann gemäß einer Weiterbildung der Erfindung dazu ausgenutzt werden, sowohl die LichtIntensität , als auch die Farbverteilung einzustellen. Die Erfindung macht sich nun den Effekt zunutze, dass beim Durchgang der

Anregungsfrequenz durch das Maximum bei der Frequenz fo die Phasenverschiebung zwischen Strom- und Spannungssignal der vom Plasma induzierten Gegen-EMK ändert. Idealerweise beträgt die Phasenverschiebung bei der Frequenz fo gerade 90°. Die idealisierte Phasenverschiebung f ist in Fig. 8 als Funktion der Anregungsfrequenz dargestellt. Um die Emission nun auf einen bestimmten Punkt im Bereich um oder auf der Resonanz einzuregeln wird demgemäß die Phasenverschiebung des rückgekoppelten Signals gemessen und mittels der Steuer- und/oder Regelschaltung 75 durch

Veränderung von Pulsparametern die Emission auf diesen Punkt einzuregeln.

Durch die starke Leistungsaufnahme des Plasmas im Bereich der Resonanz wirkt hier insbesondere auch das Bauteil 11 selbstregulierend, da durch auftretende Sättigung im ferromagnetischen Material die Pulsenergie begrenzt wird.

Insbesondere kann auch die Pulsenergie selbst zur

Einstellung auf einen bestimmten Punkt im Bereich der

Resonanzkurve verwendet werden. Die Plasmafrequenz hängt massgeblich von der Anzahl freier Ladungsträger und damit vom Ionisierungsgrad im Plasma ab. Da die Pulsenergie die Ionisierung des Gases beeinflusst, kann durch Regelung der Pulsenergie die Resonanzfrequenz des Plasmas im Gefäß 3 eingestellt werden. Demgemäß kann bei gegebener

Anregungsfrequenz ein bestimmter Punkt auf der

Resonanzkurve mit einer bestimmten Phasenverschiebung eingeregelt werden.

In Bezug auf das in Fig. 6 gezeigte Beispiel und die in Fig. 8 gezeigte Phasenverschiebung bedeutet dies, dass bei einer von der Messeinrichtung 73 ermittelten, gegenüber dem Arbeitspunkt auf der in Fig. 8 gezeigten Kurve zu geringe Phasenverschiebung die Pulslänge verkürzt und/oder die Pulsenergie erniedrigt wird. Damit sinkt die

Plasmafrequenz, so dass sich die in Fig. 8 gezeigte Kurve nach links, beziehungsweise die Frequenz fo zu niedrigeren Werten verschiebt.

Demgemäß steigt bei gegebener Anregungsfrequenz die

Phasenverschiebung an. Folglich wird in Abhängigkeit von dem Phasenwinkel zwischen Strom und Spannung des

rückgekoppelten Signals die bei einem nächsten Puls eingekoppelte Energie oder die bei mehreren nächsten Pulsen eingekoppelte Energie bemessen, eingestellt oder geregelt wird . Fig. 9 zeigt ein schematisches Diagramm der

Temperaturabhängigkeit der Induktivität eines

erfindungsgemäßen, als Spule wirkenden Bauteils 11. Die verschiedenen Ferritmaterialien sind so kombiniert, dass die Induktivität des Bauteils mit steigender Temperatur ansteigt, dann abfällt, ein lokales Minimum durchläuft und mit weiter steigender Temperatur wieder ansteigt. Dies kann, wie auch bei dem in Fig. 9 gezeigten Beispiel insbesondere auch mehrmals geschehen, so dass mehrere lokale Minima vorliegen. Die Induktivität bricht bei noch höheren Temperaturen (nicht dargestellt) schließlich zusammen, nämlich dann wenn die Curie-Temperaturen beider, beziehungsweise aller Materialien überschritten werden. In diesem Fall wird dann ein absolutes Minimum erreicht.

Insbesondere kann durch die Verwendung unterschiedlicher Ferritmaterialien die Lage des oder der lokalen Minima auf der Temperaturskala eingestellt werden. Ein Minimum kann insbesondere in den Bereich einer Arbeitstemperatur T _A i gelegt werden. Diese Arbeitstemperatur ergibt sich aufgrund der vorgesehenen mittleren übertragenen Leistung und der damit einhergehenden Verlustleistung im Bauteil 11. Das Minimum muss selbstverständlich nicht genau im Bereich der vorgesehenen Arbeitstemperatur liegen, vielmehr sind gewisse Abweichungen, etwa 30°C bis 50°C ober- oder unterhalb der Temperatur mit der minimalen Induktivität tolerabel. Bei dem in Fig. 9 gezeigten Beispiel ergeben sich zwei Minima mit entsprechend zwei unterschiedlichen Arbeitstemperaturen T _A1 und T _A2 .

Ein derartiger, wie schematisch in Fig. 9 dargestellter Verlauf der Induktivität wirkt selbstregelnd auf die

Energieübertragung mittels des Bauteils 11. Wird mehr

Leistung übertragen, als vorgesehen, steigt entsprechend auch die Verlustleistung im Bauteil 11 an, was wiederum zu einem Temperaturanstieg führt. Damit wird das Minimum durchschritten und die steigende Induktivität führt zu einer steigenden Selbstinduktion des Bauteils, was den Stromfluss begrenzt. In Ausgestaltung der Erfindung ist daher allgemein, ohne Beschränkung auf die speziellen Ausführungsbeispiele eine Leuchte vorgesehen, bei welcher das als Spule wirkende Bauteil ein lokales oder relatives Minimum der

Temperaturabhängigkeit der Induktivität aufweist, wobei die Induktivität an diesem Minimum aber noch höher ist, als bei Überschreitung der Curie-Temperatur aller Ferritmaterialien des Bauteils 11. Für die oben beschriebene Selbstregelung ist es dabei noch besonders vorteilhaft, wenn die

Ferritmaterialien thermisch gekoppelt sind, so dass sich ein möglichst schneller Temperaturausgleich ergibt. Eine Möglichkeit der thermischen Kopplung ist neben der Kopplung an den Verbindungsstellen der Ferritmaterialien eine

Kopplung über ein thermisch leitfähiges Material, wie etwa ein thermisch leitfähiges Fluid oder ein Verguss, in welchem die Ferritmaterialien eingebettet sind.

Ein lokales Minimum kann insbesondere auch dadurch erzeugt werden, indem die Curie-Temperatur eines der Ferrit- Materialien überschritten wird. Der magnetische Fluss wird dann nur noch durch das oder die weiteren Ferritmaterialien geleitet. Es lassen sich durch Kombination von mehr als zwei Ferritmaterialien mit unterschiedlichen Curie- Temperaturen so leicht zwei und mehr lokale Minima der Induktivität mit einem oder mehreren dazwischenliegenden lokalen Maxima erzeugen. Die Anordnung der

Ferritmaterialien wird dabei insbesondere so gewählt, dass der magnetische Fluss, beziehungsweise die Induktivität des Bauelements bei Überschreiten der niedrigeren Curie- Temperaturen nicht vollständig zusammenbricht, so dass das Bauelement weiter als Energieübertrager arbeiten kann. Fig. 10 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel eines als Übertrager ausgebildeten Bauteils 11. Ähnlich zu dem in Fig. 5 gezeigten Beispiel ist eine Primärwicklung 110 und eine Sekundärwicklung 111 vorgesehen. Ebenso kann noch eine Steuerspule 112, wie bei dem in Fig. 5 gezeigten Beispiel vorhanden sein. Die Wicklungen 110, 111 umgeben einen stabförmigen Abschnitt 133. Dieser umfasst oder besteht aus einem ersten Ferritmaterial 131. An die Enden des

stabförmigen Abschnitts 133 schließen die Schenkel eines u- förmigen Abschnitts 134 aus einem zweiten Ferritmaterial 132 an, so dass die beiden Abschnitte 133, 134 magnetisch gekoppelt sind. Das erste Ferritmaterial 131 ist so

ausgelegt, dass die Anregungs-, beziehungsweise

Pulsfrequenz, die vorzugsweise im Bereich von psec bis msec, vorzugsweise von zwei- bis dreistelligen psec liegen. Bevorzugte Anregungsfrequenzen liegen insbesondere im

Bereich 80 - 240 kHz. Gemäß einem Ausführungsbeispiel liegt die Pulsfrequenz im Speziellen bei etwa 100 kHz. Das zweite Ferritmaterial 132 ist nun für wesentlich höhere Frequenzen ausgelegt, nämlich die Frequenz (en) der

Resonanzen im Plasma, beispielsweise der Plasmafrequenz angeregter Excimere und/oder Exciplexe. Typischerweise ist dabei die Anfangspermeabilität zur Übertragung solcher Frequenzen geeigneter Ferrite vergleichsweise klein. Daher ist, ohne Beschränkung auf das spezielle in Fig. 10

gezeigte Beispiel die Sättigungsmagnetisierung eines zweiten Ferritmaterials des Bauelements 11 kleiner als die des ersten Bauelements. Dafür ist die höhere Permeabilität des zweiten Ferritmaterials bei hohen Frequenzen dazu geeignet, das Signal der Gegen-EMK durch den Übertrager hindurch auf die Primärseite zu übertragen, so dass auf der Primärseite mittels der Einrichtung 73 der Phasenwinkel des Signals der Gegen-EMK gemessen und mittels der Steuer- und/oder Regelschaltung 75 dann die Pulsenergie

entsprechend eingestellt werden kann. Demgemäß ist das zumindest teilweise von mindestens einem Ferritwerkstoff

13, 131, 132 umgebene, als zumindest eine elektrische Spule wirkende Bauelement 11 in der Lage, über die Elektroden 9 die Energie nicht nur kapazitiv und/oder induktiv und oder resistiv in das die emitierende Spezies 5 aufnehmende

Gefäss 3 einzukoppeln, sondern auch gleichzeitig die für eine Regelung verwendeten Signale der Gegen-EMK aus dem die emitierende Spezies 5 aufnehmenden Gefäss 3 zurückführt.

Weiterhin ist das zweite Ferritmaterial 132 damit auch in der Lage, die Energie der Gegen-EMK zwischenzuspeichern und über Induktion wieder in das Gefäß zurückzukoppeln.

Noch ein weiterer Vorteil einer solchen Materialkombination ist, dass das zweite Ferritmaterial 132 schneller in

Sättigung geht. Obwohl dies scheinbar zunächst nachteilig erscheint, um hohe Leistungen zu übertragen, ist auch dies günstig, um eine Selbstregelung bei der Übertragung der Pulsenergie zu realisieren. Die Selbstregelung wird dabei über eine Selbstabschnürung erreicht, indem das

Ferritmaterial in Sättigung geht. Mit anderen Worten wird mittels des Bauteils 11 eine selbst-regulierende- Schaltungsanordnung realisiert, bei welcher die Ansteuerung mittels inverser Übertragungsfunktion des und/oder der verwendeten Ferritwerkstoffe Richtung Last durch

Selbstabschnürung bei zu hohen Energiemengen und

Selbstverstärkung bei zu geringen Energie-Mengen des

Energieflusses pro Übertragungs-Takt erfolgt. Die Selbstverstärkung erfolgt dabei insbesondere durch die Zwischenspeicherung der Energie der Gegen-EMK.

Bei der in Fig. 10 gezeigten Anordnung ist es günstig, wenn die Curie-Temperatur des Ferritmaterials 131 höher ist, als die Curie-Temperatur des Ferritmaterials 132. Damit kann ein lokales Minimum der Induktivität des Übertragers beim Überschreiten der Curie-Temperatur des Ferritmaterials 132 erzielt werden, ohne dass es zu einem vollständigen

Zusammenbruch des magnetischen Flusses kommt, denn das Ferritmaterial 131, welches von den Spulen umgeben ist, bleibt dann nach wie vor im ferromagnetischen oder

ferrimagnetischen Zustand. Würde umgekehrt mit steigender Temperatur zuerst die Curie-Temperatur des Ferritmaterials 131 überschritten, könnte auch das zweite Ferritmaterial 132 kein Feld mehr leiten, da der magnetische Fluss nicht mehr durch das erste Ferritmaterial 131 zu den Schenkeln des u-förmigen Elements aus dem zweiten Ferritmaterial 132 geleitet wird. Die würde daher nicht zu einem lokalen

Minimum führen, bei welchem die Induktivität aber noch höher ist, als bei Überschreitung aller Curie-Temperaturen, sondern zu einem ähnlich niedrigen Niveau der Induktivität, was faktisch einer Abschaltung der Übertragungseffektivität gleichkommt .

Bezugs zeichenliste

1 Lichtquelle

3 Gefäß

5 emittierende Spezies

7 Einrichtung zur Anregung der emittierenden

Spezies

9 Elektrode

11 als elektrische Spule wirkendes Bauelement 13, 131,

132 Ferrit-Material

133 stabförmiger Abschnitt

134 u-förmiger Abschnitt

15 elektrische Verbindung zwischen 11 und 75.

71 Treiberschaltung

73 Messeinrichtung für Phasenwinkel

75 Steuer- und/oder Regelschaltung

77 Eingangsleitung für Spannungsversorgung 110 Primärwicklung

111 Sekundärwicklung

112 Steuerwicklung

113 Ringkern

710 Eingangsleitungen von 71

711, 719 Übertrager

712 Spannungsquelle

731 Spannungswandler

732 Stromwandler

713, 714,

730, 731,

734, 737 Widerstand

733, 736 Induktivität , 738 Kapazität

, 740 Komparator

Timer

pulsweitenmoduliertes Eingangs Puls