La présente invention se rapporte à une machine automatique de soudage de pièces métalliques que l'on désire assembler. Plus précisément, l'invention concerne une machine commandée par un dispositif de commande programmable, et capable de réaliser "in situ" des soudures suivant un profil commun aux pièces à assembler, et comprenant au moins un tronçon curviligne.

On a déjà proposé diverses machines automatiques permettant d'assembler par soudage, au moins deux pièces métalliques, suivant un profil commun. En général, chaque machine comporte un support fixe par rapport aux pièces à assembler, et sur lequel un robot ou chariot est monté et guidé suivant une trajectoire "d'avance". Une installation de soudage appropriée fait partie de la machine, et comprend notamment une torche apte à réaliser des points et/ou des cordons de soudure. La torche est elle-même montée mobile et guidée sur le chariot, tandis qu'un système de déplacement est prévu pour entraîner la torche ainsi que le chariot suivant leurs directions ou trajectoires de guidage par rapport au support fixe. Des moyens de détection de la position de la torche par rapport aux pièces ainsi qu'un dispositif de commande programmable contrôlant le système de déplacement et l'installation de soudage sont prévus dans la machine. Le dispositif de commande est connecté aux moyens de détection et détermine en fonction des informations fournies par ceux-ci, chaque déplacement de la torche, pour qu'une soudure soit réalisée le long du profil commun des pièces.

Cependant, les machines de soudage de 1'art antérieur emploient fréquemment des capteurs mécaniques à contact (tels que palpeurs, suiveurs, etc..) pour détecter et ajuster la position de la torche de soudage. Aussi, surtout dans le cas où ce soudage est entièrement

automatique, et où le profil comporte des tronçons curvilignes, les machines de l'art antérieur s'avèrent relativement imprécises, et ne permettent pas d'obtenir rapidement une soudure de qualité. En outre, la plupart des machines de soudage connues sont lourdes et encombrantes, de sorte qu'elles peuvent difficilement être utilisées pour le soudage de pièces à demeure ou "in situ", c'est-à-dire à l'emplacement même où ces pièces seront employées.

Par conséquent, la présente invention a pour but de proposer une machine automatique de soudage "in situ", qui soit précise, rapide et légère, afin de pallier les inconvénients énoncés plus haut de l'art antérieur.

A cet effet, l'invention a pour objet une machine automatique d'assemblage "in situ" d'au moins deux pièces métalliques, par soudage suivant un profil commun aux pièces, et du type comprenant un support fixe par rapport aux pièces, un chariot monté mobile sur ce support et guidé suivant une trajectoire d'avance, une installation de soudage avec une torche ou analogue, montée mobile et guidée sur le chariot, un système de déplacement du chariot et de la torche par rapport au support, des moyens de détection de la position de la torche par rapport aux pièces, ainsi qu'un dispositif de commande programmable, qui est connecté aux moyens de détection et qui commande le système de déplacement et l'installation de soudage pour qu'une soudure soit réalisée par la torche le long dudit profil commun, caractérisée en ce que les moyens de détection comportent un télémètre de localisation, apte à mesurer une distance choisie entre la machine et l'une des pièces, ledit profil présentant au moins un tronçon curviligne au niveau duquel la distance choisie est en dehors d'un intervalle donné, l'automate étant pourvu d'une mémoire où sont enregistrées les coordonnées de points de passage répartis sur le tronçon curviligne, et en ce que le dispositif de commande possède des premiers moyens de calcul qui permettent d'une part de déterminer 1 ' emplacement des points de passage sur le profil en

fonction du télémètre de localisation, et d'autre part de définir, par extrapolation circulaire entre les points de passage voisins, une série de courbes reliant ces points et sensiblement confondues avec le tronçon curviligne, afin qu'à un nombre donné de points de ces courbes, le système de déplacement fasse correspondre l'une des positions successives de la torche au niveau du tronçon curviligne.

Selon une autre caractéristique, la torche est solidaire d'un plateau monté à coulissement sur le chariot, suivant une direction d'élévation sensiblement parallèle à la distance mesurée par le télémètre de localisation et perpendiculaire à la trajectoire d'avance précitée, le système d'entraînement comprenant un premier organe d'entraînement tel que moteur pas à pas, coopérant avec le support fixe et solidaire du chariot afin de déplacer ce dernier suivant ladite trajectoire, ainsi qu'un second organe d'entraînement, solidaire du chariot et coopérant avec le plateau de façon à déplacer celui-ci, et donc la torche, suivant ladite direction d'élévation.

En outre, le dispositif de commande est pourvu de seconds moyens de calcul qui fonctionnent en alternance avec les premiers moyens précités, lorsque la torche se situe au niveau d'un tronçon rectiligne du profil, et détermine une série de points alignés correspondants aux positions successives de la torche au niveau de ce tronçon, par extrapolation linéaire et en fonction d'une position d'initialisation du déplacement de la torche.

Selon encore une autre caractéristique, la torche est montée sur le chariot (ou sur le plateau précité) par l'intermédiaire d'un élément coulissant suivant une direction de suivi, perpendiculaire à la trajectoire d'avance ainsi qu'à la distance mesurée par le télémètre de localisation, le système de déplacement étant pourvu d'un troisième organe d'entraînement tel que moteur pas à pas ou analogue, agencé de façon à entraîner la torche de part et d'autre du profil suivant la direction de suivi,

alternativement dans un sens puis dans le sens opposé, et en ce que les moyens de détection comportent un télémètre de suivi, solidaire de la torche et apte à détecter la présence du profil au droit de celle-ci, ledit troisième organe d'entraînement étant asservi au télémètre de suivi pour qu'à chaque détection par ce dernier du profil, le sens d'entraînement de la torche par cet organe soit inversé.

Avantageusement, les télémètres de localisation et de suivi seront constitués par une tête de détection montée sur le chariot et pourvue d'un émetteur ainsi que d'un récepteur de faisceaux laser, et par un boîtier de contrôle reliant l'automate précité à la tête, cette dernière étant disposée pour que les faisceaux soient réfléchis par l'une ou l'autre des pièces à assembler, et que la distance à mesurer ou la présence à détecter soient déterminées d'après le diamètre et/ou la longueur d'onde des faisceaux réfléchis.

Suivant un mode de réalisation, la torche est montée sur le chariot par l'intermédiaire d'une articulation d'orientation, cette articulation permettant une rotation de la torche par rapport au support fixe autour d'un axe sensiblement perpendiculaire à la trajectoire d'avance et à la distance mesurée par le télémètre de localisation, et en ce que le système de déplacement comprend un quatrième organe d'entraînement, solidaire de l'articulation et coopérant avec la torche afin que l'orientation de celle- ci, au niveau de chaque point du tronçon curviligne du profil, soit maintenue approximativement constante par rapport à la tangente à la courbe correspondante définie par les premiers moyens de calcul précités, et au niveau de chaque tronçon rectiligne.

De plus, l'invention se caractérise en ce que les moyens de détection comprennent un capteur de réglage, apte à déterminer un éloignement entre le profil et la torche, cette dernière étant montée sur une glissière solidaire du chariot à coulissement suivant une direction de réglage

comprise dans un plan sensiblement parallèle à la trajectoire d'avance et à la distance mesurée par le télémètre de localisation précitées, le système de déplacement comportant un cinquième organe d'entraînement, lui-même solidaire de la glissière et asservi au capteur de réglage de manière à maintenir ledit éloignement sensiblement constant, en fonction d'une valeur de consigne prédéterminée.

De préférence, la torche est une torche électrique de soudage à l'arc, avantageusement sans apport de matière et avec flux de gaz inerte, comme par exemple une torche à électrode en tungstène et flux d'argon, ou une torche à plasma.

Dans ce cas, le capteur de réglage précité pourra être constitué par un voltmètre apte à déterminer 1 'éloignement entre le profil et la torche, d'après la tension de l'arc produit par celle-ci, la valeur de consigne étant une valeur prédéterminée de la tension de 1 'arc de soudage.

Selon encore une autre caractéristique de l'invention, le support fixe comporte des mécanismes d'ancrage rapide, tel que pince de blocage, ventouse ou analogues, et grâce auxquels le support peut être positionné et fixé de façon démontable sur l'une au moins des pièces a assembler.

Par ailleurs, l'invention est caractérisée en ce que le support fixe est constitué par un rail par exemple en aluminium profilé, dont la direction longitudinale est confondue avec la trajectoire d'avance précitée.

Alors, une crémaillère coopérant avec un pignon solidaire en rotation du premier organe d'entraînement, ainsi qu'au moins une lame de guidage coopérant avec des galets montés à rotation sur le chariot, sont fixées sur le rail précité, suivant sa direction longitudinale.

Dans la machine conforme à l'invention, le dispositif de commande ainsi qu'un tableau de commande de la machine

sont regroupés dans une armoire, par exemple montée sur des roulettes, cette armoire étant raccordée par des cordons flexibles, d'une part à un pupitre de commande à distance et au chariot, et d'autre part notamment à une partie dite fixe de l'installation de soudage, à laquelle la torche est également raccordée par un cordon flexible.

Mais d'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description détaillée d'un mode de réalisation, donné uniquement à titre d'exemple, qui suit et se réfère aux dessins annexés, dans lesquels :

La figure 1 est une vue partielle en élévation de face, d'une machine conforme à l'invention.

La figure 2 est une vue en perspective d'un exemple de pièces à assembler à l'aide de la machine de la figure 1, et définissant les principaux axes de référence de celle- ci .

La figure 3 est une vue en section suivant la ligne III- III de la figure 1.

La figure 4 est une vue suivant la flèche IV de la figure î.

La figure 5 est une vue partielle suivant la flèche V de la figure 4.

La figure 6 est une vue partielle suivant la flèche VI de la figure 4, et illustrant un mécanisme d'ancrage rapide d'une machine conforme à l'invention.

La figure 7 est une vue schématique représentant l'ensemble de la machine conforme à l'invention.

La figure 8 représente schématiquement un tronçon curviligne d'un profil de pièce à souder, ainsi que des points de passage mémorisés et les positions

correspondantes de la torche de soudage d'une machine conforme à l'invention.

La figure 9 est une vue similaire à la figure 8, qui illustre la façon dont le dispositif de commande extrapole des courbes permettant de définir chaque position successive de la torche d'une machine conforme à l'invention, au niveau du tronçon curviligne.

En se reportant aux figures 1, 4, 5 et 7, on voit une machine automatique 1 permettant d'assembler au moins deux pièces métalliques telles que PI et P2, suivant un profil P qui est commun aux diverses pièces à assembler.

La machine 1 comporte un support 2, fixe par rapport aux pièces PI et P2, et donc au profil P. Un chariot 3 est monté mobile sur le support 2, et est guidé par celui-ci de façon à pouvoir être déplacé dans un sens ou dans l'autre, suivant une trajectoire T dite "d'avance". Une torche 40 qui fait partie d'une installation ou poste de soudage 4 (figure 7) est montée mobile et guidée sur le chariot d'avance 3. Bien sur, la machine 1 comporte un système de déplacement 5, grâce auquel d'une part le chariot 3, et d'autre part la torche de soudage 40, peuvent être déplacés par rapport au profil P des pièces PI et P2, suivant les guidages prévus entre le support 2, le chariot 3 et la torche 40.

Par ailleurs, la machine automatique 1 est pourvue de moyens de détection 6 de la position de la torche 40 par rapport aux pièces à assembler PI et P2, ainsi que d'un dispositif de commande 7, visible sur la figure 7. Il ressort de cette figure que le dispositif 7, qui est programmable, est notamment connecté aux moyens de détection 6, au système de déplacement 5 et au poste de soudage 4. De fait, le dispositif 7 peut commander le fonctionnement du poste 4, et donc de la torche 40, ainsi que du système 5, sur la base des informations fournies par les moyens de détection 6 entre autres, afin de réaliser une soudure le long du profil P.

Maintenant, un mode de réalisation de machine de soudage 1 conforme à l'invention va être expliqué en détail.

Suivant l'exemple illustré, la machine 1 permet d'effectuer "in situ", c'est-à-dire à demeure, un cordon de soudure s 'étendant entre les pièces PI et P2, suivant le profil P. Les pièces désignées en PI et P2 sont deux tôles en acier austenitique, qui font partie d'une cloison, membrane ou analogue fixée sur une couche de support C, par l'intermédiaire d'une pluralité d'inserts métalliques I, comme on le voit bien sur la figure 3. Chaque insert I est fixé dans la couche C et permet l'application d'une soudure discontinue F, pour immobiliser l'une des tôles PI ou P2 sur la couche C. Il va de soi que d'autres types de pièces, ainsi que d'autres matériaux métalliques peuvent être soudés par la machine 1, et que les tôles décrites ici ne constituent qu'un exemple non limitatif.

Par ailleurs, on remarque que chaque tôle PI ou P2 vient en contact avec la couche C (et éventuellement un insert I) suivant un plan "de pose". Ce plan de pose qui peut s'étendre à la verticale, à l'horizontale ou suivant toute autre orientation de la couche C, définit deux axes de référence X et Z, faisant partie d'un repère X, Y, Z par rapport auquel la machine 1 va être décrite. Le troisième axe Y du repère X, Y, Z est directement perpendiculaire au plan de pose XZ comme ceci ressort bien de la figure 2 notamment.

Toujours sur cette figure, on remarque que des bossages OP et OP' sensiblement rectilignes et à section en forme U renversé, sont formés sur les tôles ou pièces PI et P2. Ces bossages ou ondes OP et OP' font saillie du plan X, Z, suivant Y et donc de la face des pièces PI et P2 opposée à la couche C. Les ondes OP sont à peu près parallèles à l'axe Z et ont une dimension ou "hauteur" suivant Y, qui est inférieure à la hauteur des ondes OP' . Les ondes OP' qui sont appelées grandes ondes, s'étendent à peu près

parallèlement X, et donc perpendiculairement aux petites ondes OP. On comprend que les tôles PI et P2 font partie, une fois qu'elles sont assemblées, d'une paroi ou membrane, par exemple pour un réservoir de confinement de fluide, et au sein de laquelle les grandes et petites ondes se croisent à angle droit, pour constituer des noeuds N, tel que celui que l'on voit sur la figure 2.

Au vu des figures 2 et 3, il apparait que les tôles PI et P2 sont disposées "à clin" l'une par rapport à l'autre, c'est-à-dire se chevauchent. Le profil P est défini par le rebord de la tôle supérieure, et par la surface opposée à C de la tôle inférieure, au niveau du chevauchement de celles-ci. Ici, le profil P entre le rebord de la tôle P2 et la surface supérieure de la tôle PI s'étend suivant un plan d'enveloppe sensiblement perpendiculaire au plan de pose XZ et parallèle à Y. Néanmoins, il convient de noter que contrairement au présent exemple, l'enveloppe du profil de soudage peut ne pas être plane, et que cette hypothèse a été choisie dans le but de simplifier la présente description seulement. Ainsi, l'enveloppe du profil suivant lequel la machine 1 conforme à 1 ' invention réalise une soudure, peut par exemple être cylindrique, tronconique ou autres.

Similairement, on remarque que la trajectoire d'avance T est sensiblement parallèle à l'axe de référence X sur les figures. Toutefois, on comprend que si l'enveloppe du profil P n'est pas plane, cette trajectoire T ne sera pas rectiligne.

Par ailleurs, puisque le profil P s'étend à peu près parallèlement à X et que les petites ondes OP sont orientées sensiblement suivant Z, le profil P présente au moins un tronçon curviligne TC, au niveau de son intersection avec l'une des ces ondes. Il va de soi que le profil P comportera autant de tronçons curvilignes TC qu'il croisera d'ondes. De même, on voit bien que ce profil P comporte en outre, au moins un tronçon rectiligne TR. En fait, le profil P possède au moins deux tronçons

rectilignes TR, qui sont alignés les uns avec les autres et sensiblement parallèles à la trajectoire T ainsi qu'à 1 ' axe X.

Comme indiqué plus haut, la machine 1 se différencie de l'art antérieur essentiellement en ce que les moyens de détection 6 comportent un télémètre de localisation, dont une tête de détection 61 permet de mesurer une distance choisie entre la machine 1 et l'une des pièces à souder PI ou P2 (et éventuellement les deux pièces) . Cette distance est choisie pour être comprise en dehors d'un intervalle donné, au niveau d'un tronçon curviligne TC du profil P.

Ici, le télémètre de localisation est un télémètre laser, c'est-à-dire dont la tête de détection 61 comprend un émetteur de faisceaux laser, ainsi qu'un récepteur et un boîtier de contrôle (non représentés) . L'émetteur est par exemple une source lumineuse à laser semi-conducteur, d'une puissance de l'ordre de 5 mW, et capable de mesurer une distance choisie inférieure à 100 mm avec une précision comprise entre lOμ et 0,7 mm. La tête 61 est montée sur le chariot 3, en amont par rapport à la torche

40 suivant le sens d'avance de celui-ci, et en regard de la pièce PI. Cette tête 61 est orientée pour mesurer une distance suivant la direction désignée en ML sur les figures 1 et 4, qui est approximativement parallèle à

1 'axe Y.

Ainsi, les faisceaux émis (de façon intermitente, à peu près toutes les ms) par l'émetteur 61 sont réfléchis sur la pièce PI et renvoyés au récepteur du télémètre. La tête

61 étant reliée au boîtier de contrôle (par exemple disposé à proximité de l'automate 7, dans une armoire 9, telle que celle qui est visible sur la figure 7) , le récepteur mesure la longueur d'onde et/ou le diamètre de chaque faisceau qu'il reçoit, puis transmet au boîtier un signal analogique correspondant à cette mesure. Le boîtier indique alors, par l'intermédiaire d'un transcodeur analogique numérique, une valeur correspondante à la mesure en question du dispositif de commande 7. On notera

ici que suivant l'exemple illustré, le diamètre du faisceau détecté par la tête 61 est de l'ordre de 0,2 à 2 mm, tandis que sa longueur d'onde au niveau du centre d'oscillation de l'émetteur, est d'à peu près 780 nm. Evidemment, d'autres types de télémètres peuvent être aussi employés, comme par exemple à capteur à courant induit ou analogues.

On comprend que si les faisceaux émis par la tête 61 sont réfléchis par la pièce PI, lorsque le chariot 3 déplace cette tête en regard d'une onde OP ou OP', la distance que l'on désire mesurer entre l'émetteur et le point de réflexion du faisceau émis diminue d'une valeur égale à la dimension suivant ML (ou Y) de cette onde. Une telle diminution entraîne des variations proportionnelles du diamètre et de la longueur d'onde du faisceau laser, qui sont prises en compte par le récepteur pour permettre de déterminer la distance à mesurer.

Ensuite, sur la base de ces variations de distance, il est aisé de déterminer la présence, l'emplacement et éventuellement le type de l'onde rencontrée par les faisceaux laser. Par exemple, si cette distance n'est pas comprise dans un intervalle dont les bornes correspondent aux valeurs maximales et minimales de la distance choisie avec une différence d'amplitude de l'ordre de 0,5 à 5 mm mesuré au niveau d'un tronçon rectiligne TR, le télémètre de localisation fournit au dispositif de commande 7 une information correspondant, à la détection d'une onde. Alors, en fonction de cette information, le dispositif 7 détermine la présence et 1 ' emplacement par rapport au profil P, d'un tronçon curviligne TC rencontré par le faisceau laser.

C'est notamment dans ce but que le dispositif programmable 7 est pourvu d'une mémoire 7M, et de premiers moyens de calcul 71. En fait, le dispositif 7 peut être constitué par un ordinateur personnel de type industriel, ou de préférence par un automate conventionnel, constitué par des cartes électroniques implantées sur une carte mère

elle-même disposée dans l'armoire 9. Chaque carte étant attribuée à une commande prédéterminée, peut comporter un processeur, des mémoires vives et mortes, des interfaces analogiques et numériques pour l'acquisition et l'émission de données, des interfaces de puissance, avec par exemple des relais électriques de pilotage.

En outre, la mémoire 7M est prévue pour enregistrer les coordonnées relatives de points de passage répartis sur le tronçon curviligne TC défini par chaque onde OP ou OP' croisée par le profil de soudage P. Avec la machine 1 illustrée, un profil P donné ne croise qu'un seul type d'onde, à savoir petite (OP) ou grande (OP') . Aussi, les coordonnées de points de passage répartis sur deux formes ou types d'ondes seulement, doivent être enregistrées dans la mémoire 7M du dispositif de commande. Ce dernier est relié à un commutateur bistable de sélection 87, grâce auquel le type d'onde, et donc de tronçon curviligne TC, présent sur sur le profil P à souder, est indiqué au dispositif 7. Toutefois, il est envisageable que les coordonnées de points de passage d'un nombre plus important de formes différentes de tronçons TC soient mémorisées dans le dispositif 7, et que ce dernier puisse déterminer à l'aide des premiers moyens de calcul 71, 1 ' emplacement et la forme de chaque tronçon curviligne rencontré sur un profil P.

Par l'expression "coordonnées relatives", on entend que les positions des points de passage de chaque tronçon TC mémorisées, sont enregistrées en fonction d'un repère similaire à XYZ, mais dont l'origine est différente. Autrement dit, tous les points de passage d'un même tronçon TC ont leurs coordonnées mémorisées les uns par rapport aux autres. Aussi, la localisation de ces points de passage effectuée par les premiers moyens de calcul 71, consiste à déterminer en fonction des informations fournies par le télémètre 61 de localisation, les coordonnées de ces points dans le même repère XYZ que le profil P.

Suivant l'exemple de la figure 8, douze points de passage repérés en CP1 à CP12 sont répartis suivant le sens de T, à peu près régulièrement le long d'un tronçon curviligne TC défini par une petite onde OP. On remarque que les points de passage CP1 et CP12 sont les points de jonction du tronçon TC correpondant, avec les tronçons voisins du même profil P. Les points de passage pour une grande onde OP' sont sensiblement similaires à ceux d'une petite onde.

Une fois la localisation évoquée plus haut effectuée, les premiers moyens de calcul 71 doivent encore définir, par extrapolation circulaire entre les points de passage voisins d'un tronçon TC (à savoir CP1 et CP2, CP2 et CP3, ..., CP11 et CP12, suivant l'exemple des figures 8 et 9), une série c'est-à-dire un nombre donné de points qui définissent des courbes reliant les points de passage voisins et sensiblement confondues avec le tronçon curviligne TC correspondant.

Cette extrapolation circulaire est effectuée par les premiers moyens de calcul 71 de manière similaire à celle d'une machine-outil à commande numérique. Chacune de ces courbes est décomposée en un nombre de points correspondant à des positions successives de la torche 40 lors de son déplacement au niveau du tronçon curviligne TC qu'elle rencontre. L'espace entre les points des courbes extrapolées est défini la précision du pas entre deux positions successives de la torche 40 pouvant être obtenu par le système de déplacements 5. Alors, l'interpolation ou extrapolation circulaire consiste à trouver, pour un vecteur vitesse de déplacement constant de la torche 40, le rayon d'un cercle ou d'une courbe dont un secteur d'arc reliant les deux points de passage choisis, est sensiblement confondu avec la partie correspondante du tronçon curviligne TC. Autrement dit, les premiers moyens de calcul 71 déterminent en fonction d'une vitesse de déplacement constante de la torche 40, d'un pas défini entre les positions successives de celle-ci, et la position de deux points de passage localisés par rapport au reste du profil P, le rayon et l'angle qui définissent

un arc de cercle ou courbe, approximativement confondu avec la partie correspondante du tronçon TC choisi, ou tout au moins approprié pour le soudage à effectuer sur cette partie de tronçon. En se reportant aux figures 8 et 9, on comprend que cette extrapolation circulaire permet de définir la position de chacun des points situés entre les points de passage CP1 et CP12 qui sont visibles sur la figure 9 et qui suivent, à une distance à ^" peu près constante, la forme de l'onde OP. La vitesse de déplacement de la torche 40 au niveau d'un tronçon curviligne TC peut être de l'ordre de 2,5 à 3,5 mm par seconde.

Il convient de noter ici que, si la vitesse de déplacement de la torche 40 n'est pas égale à la valeur choisie pour le franchissement d'un tronçon curviligne, en aval de ce tronçon suivant le sens et la direction de la trajectoire T, on prévoit au niveau du tronçon précédant du profil P, une zone d'ajustement de cette vitesse. Ainsi, suivant l'exemple illustré, la vitesse de déplacement de la torche 40 est de l'ordre 6 à 10 mm par seconde au niveau des tronçons rectilignes. Par conséquent, puisque chaque tronçon curviligne TC est précédé et suivi, suivant le sens et la direction de la trajectoire T, par un tronçon rectiligne TR, une zone de décélération et une zone d'accélération sont prévues de part et d'autre de chaque onde rencontrée par le profil. Comme on l'expliquera ultérieurement, ces zones d'accélération et de décélération du profil P permettent également d'ajuster l'inclinaison de la torche 40 par rapport au profil P à souder.

En se reportant à nouveau aux figures 1, 4 et 5, vont être décrits les éléments structurels permettant à la machine 1 d'obtenir, qu'à chacun des points des courbes définis par les premiers moyens de calcul 71, le système de déplacement 5 fasse correspondre l'une des positions successives de la torche 40, au niveau d'un tronçon curviligne TC donné.

Ici, le chariot 3 comprend un châssis essentiellement constitué par deux traverses 31 et 32, de préférence réalisées dans un alliage léger, tel que par exemple l'aluminium. Le châssis constitué par les traverses 31 et 32 est guidé sur le support fixe 2 suivant la direction de l'axe X, et déplacé par un premier organe d'entraînement 51 suivant la trajectoire T. Par ailleurs, la torche 40 est rendue solidaire du chariot 3, et plus précisément de la traverse 31, à l'aide d'un plateau 33, lui-même monté à coulissement sur la traverse 31. Plus précisément, une glissière à colonnes 34, dont l'axe de coulissement est sensiblement parallèle à l'axe de référence Y, est fixée sur la traverse 3, par l'intermédiaire d'une équerre vissée 35. La glissière 34 présente a peu près la forme d'une potence, et est de préférence réalisée dans un alliage léger tel qu'aluminium. Le plateau 33 est monté à coulissement et guidé sur la potence de la glissière 34, par l'intermédiaire d'une paire de colonnes de guidage 343 en acier. Les colonnes de guidage 343 sont orientées suivant la direction de l'axe Y et disposées de part et d'autre d'un arbre d'entraînement fileté 523, orienté suivant Y et monté à rotation sur la potence de la glissière 34. Cet arbre 523 est vissé à travers une douille à billes ou filetée (non représentée) fixée sur le plateau 33. Par conséquent, toute rotation dans un sens donné de l'arbre 523 provoque un coulissement de sens correspondant suivant Y du plateau 33, et donc de la torche 40. L'arbre d'entraînement 523, ainsi qu'un second organe d'entraînement 52 dont cet arbre est solidaire en rotation, font partie du système d'entraînement 5 de la machine 1. Suivant l'exemple illustré, le premier organe d'entraînement 51 est fixé sur la traverse 31 du chariot 3 , et coopère avec le support fixe 2 afin de déplacer ce chariot, comme ceci sera mieux expliqué ultérieurement.

Suivant l'exemple illustré, les premiers et seconds organes d'entraînement sont constitués par des moteurs électriques pas à pas sans balai, de type hybride.

Plus précisément, il sera avantageux d'utiliser des moteurs pas à pas ayant une résolution de l'ordre de 200 pas par révolution, et donc avec un angle de rotation minimal de 1,8°. Le courant par phase applicable à un tel moteur est un courant continu redressé et filtré. Ce courant est déterminé en fonction du couple que le moteur doit être capable de développer, et son alimentation peut être effectuée par une commande bipolaire à découpage de fréquence, fournissant du courant sous une tension d'à peu près 28V à chacune des bobines de ce moteur.

Au vu de ce qui vient d'être dit, on comprend bien que la torche 40 peut être déplacée suivant Y par rapport aux pièces PI et P2, à l'aide de l'organe d'entraînement 52, qui constitue donc l'organe d'élévation de la torche 40. Puisque le moteur 51 permet le déplacement du chariot 3 suivant la direction T, ce moteur assure l'entraînement de la torche 40 suivant l'axe X. Etant donné que les premiers moyens de calcul 71 sont reliés et commandent le système d'entraînement 5, dont font partie l'organe d'élévation 52 et le moteur 51 dit moteur d'avance, la machine 1 peut déplacer la torche 40 jusqu'à n'importe quel point de l'enveloppe du profil P parallèle au plan XY, de sorte que l'extrémité libre de cette torche peut suivre le profil P qui est compris dans cette enveloppe, en combinant les mouvements suivants X et Y provoqués par le système d' entraînement 5.

Par ailleurs, un élément coulissant 36 est interposé entre le plateau 33 du chariot 3, et la torche 40. Cet élément coulissant comporte, à l'instar de la glissière 34, deux colonnes de guidage acier 363 et un arbre d'entraînement en acier fileté 536. Cependant, les colonnes de guidage

363 et l'arbre d'entraînement 536 sont orientées à peu près parallèlement à l'axe Z, c'est-à-dire perpendiculairement au plan XY. Cette direction sensiblement parallèle à l'axe Z et suivant laquelle l'élément 36 permet de guider à coulissement la torche 40, est appelée direction de suivi. Ce guidage est obtenu à l'aide d'une patte 364 sur laquelle la torche 40 est

montée et qui possède une douille à billes ou filetée (non représentée) à l'intérieur de laquelle l'arbre d'entraînement 536 est vissé. On voit bien sur la figure 5 que les colonnes de guidage 363 de l'élément 36 sont logées dans des alésages correspondants de la patte 364, afin de guider celle-ci suivant leur direction longitudinale. Il est clair alors que toute rotation dans un sens ou dans l'autre de la barre d'entraînement 536, entraîne un coulissement suivant l'axe Z de la torche 40, et ce dans un sens correspondant au sens de rotation et au pas du filetage de la barre 536.

A cet effet, le système d'entraînement 5 comprend un troisième organe d'entraînement 53, qui est fixé sur la potence grâce à laquelle l'arbre 536 est monté à rotation. Cet arbre 536 est solidaire en rotation du troisième organe d'entraînement 53. Cet organe d'entraînement 53 est avantageusement constitué par un moteur électrique pas à pas similaire à ceux qui ont été décrits plus haut .

Mais contrairement aux organes 51 et 52, l'organe 53 est agencé de façon à entraîner la patte 364 et donc la torche 40, au moins lorsque cette dernière est déplacée au niveau d'un tronçon rectiligne TR du profil P, de part et d'autre de ce profil suivant la direction de suivi, alternativement dans un sens puis dans le sens opposé. En d'autres termes, l'organe d'entraînement 53 provoque un mouvement de la torche 40, tel que celle-ci décrit une trajectoire ondulée dans un plan parallèle au plan XZ, et dont les ondulations ont une amplitude de quelques millimètres au plus, et de préférence de l'ordre de 0,3 mm.

En outre, les moyens de détection 6 comprennent un télémètre de suivi 63, auquel l'organe 53 est asservi. Le télémètre 63 est solidaire suivant la direction de Z de la torche 40, et du chariot 3 suivant la direction X. Suivant l'exemple illustré, ce télémètre 63 est à peu près identique au télémètre de localisation 61, à l'exception de ce qu'il effectue une mesure suivant une direction MS à

peu près parallèle à la direction ML. Le télémètre de suivi 63 est apte à détecter la présence du profil P au droit de la torche 40, grâce à la mesure d'une différence de la distance entre sa tête de détection et le point de réflexion du faisceau laser émis par cette tête. Or, comme on 1 'a expliqué plus haut, puisque les tôles PI et P2 sont soudées à clin, celles-ci forment au niveau du profil P, un palier sensiblement égal à l'épaisseur de la pièce supérieure, suivant la direction Y. De fait, chaque variation de la distance mesurée par le télémètre 63 qui est sensiblement égale ou supérieure à la dimension du palier formé par les deux pièces PI et P2 au niveau du profil P, permet à la tête de détection et au boîtier de contrôle du télémètre de suivi 63 de générer un signal indiquant au troisième organe d'entraînement 53 que la torche 40 vient de passer au droit de ce profil P. Ce troisième organe d'entraînement 53 étant asservi au télémètre de suivi 63, à chaque détection par ce dernier du profil P, le sens d'entraînement de la torche 40 par cet organe 53 est inversé. Un tel asservissement permet à la torche 40 de suivre le profil P avec précision et d'éviter les déviations de cette torche suivant la direction de Z. On notera ici que suivant le mode de réalisation illustré, le moteur pas à pas 53 entraîne un va-et-vient de la torche 40 seulement au niveau des tronçons rectilignes TR, et ne fonctionne pas au niveau des tronçons curvilignes TC, bien que ceci soit parfaitement possible.

Maintenant, les éléments structurels de la machine 1 qui permettent d'ajuster automatiquement l'orientation de la torche 40 vont être décrits. Suivant le mode de réalisation illustré, la torche 40 est montée sur le chariot 3 par l'intermédiaire d'une articulation d'orientation 37. Plus précisément, l'articulation d'orientation 37 relie la torche 40 à une partie de la patte 364, qui présente la forme d'un U, comme on le voit bien sur la figure 4. L'articulation 37 comprend un arbre 372, monté à rotation entre les deux branches définies par la partie en U de la patte 364. Une pièce 38 qui sera

décrite ultérieurement et sur laquelle la torche 40 est montée, est rendue solidaire en rotation de l'arbre 372. Ainsi, la torche de soudage 40 peut basculer autour d'un axe sensiblement parallèle à Z. Une poulie 537, de préférence crantée, est également solidaire en rotation de l'axe 372. Cette poulie 572 est reliée à une autre poulie éventuellement crantée 574 par une courroie 576, de préférence crantée. On voit notamment sur la figure 1 que la poulie 574 est montée à rotation autour d'un axe sensiblement parallèle à Z, sur une partie de la patte 364 formant plaque de support et s'étendant suivant un plan approximativement parallèle au plan XY. C'est sur cette plaque de support de la patte 364 qu'est fixé un quatrième organe d'entraînement 54 (figure 5) . Ici encore, l'organe d'entraînement 54 est constitué par un moteur pas à pas similaire à ceux désignés en 51, 52 et 53. D'après la figure 5, on comprend que l'axe de sortie, sensiblement parallèle à Z du moteur d'entraînement 54, est solidaire en rotation de la poulie 574. De fait, lorsque le moteur 54 tourne dans un sens ou dans l'autre, la courroie 576 entraîne en rotation suivant un sens correspondant la poulie 537 et la pièce 38. Cette rotation de la pièce 38 entraîne un changement correspondant de l'orientation de la torche 40 par rapport au support fixe 2.

Il va de soi que l'organe d'entraînement 54, les poulies 574 et 537, ainsi que la courroie 576 font partie du système d'entraînement 5 de la machine 1. Par conséquent, l'organe 54 est commandé par le dispositif de commande 7, pour que la torche 40 soit orientée d'une manière appropriée autour de l'axe 372 parallèle à l'axe de référence Z, par rapport au profil P. Cette orientation de la torche 40 correspond à l'angle KA visible sur la figure 2. Bien que ceci ne soit pas représenté, au niveau des tronçons rectilignes TR du profil P, et lorsque la vitesse d'avance du chariot 3 est constante, cette orientation KA sera de l'ordre de 40° par rapport à l'axe Y. L'orientation KA de la torche 40 est redressée jusqu'à former un angle nul par rapport à l'axe Y, au niveau des parties de tronçon TR où la vitesse du chariot 3 subit une

déccélération. Similairement, l'orientation KA de la torche 40 est progressivement changée au niveau des parties de tronçon TR où le chariot 3 accélère, jusqu'à ce que l'axe longitudinal de la torche forme, en projection dans un plan parallèle à XY, un angle d'à peu près 40° par rapport à 1 'axe Y.

En se reportant aux figures 8 et 9, on comprend que le dispositif de commande 7 agit sur l'organe d'entraînement 54 de façon à ce que la projection expliquée ci-dessus de l'axe longitudinal de la torche 40, soit maintenue avec une orientation KA approximativement constante au niveau des tronçons curvilignes TC, par rapport à la tangente à la courbe correspondant définie par les premiers moyens de calcul 71. En effet, on voit qu'au niveau des points de jonction CP1 et CP12, les projections de l'axe longitudinal de la torche 40 respectivement désignées en

401 et 412 sont à peu près parallèles à Y. Les projections

402 à 411 sont approximativement perpendiculaires à la tangente au profil P, au niveau de leur point de passage correspondant CP2 à CP11, respectivement.

Sur la figure 7, la référence numérique 64 désigne un capteur de réglage faisant partie des moyens de détection 6. Ce capteur de réglage, qui est ici disposé au sein d'une partie fixe 42 de l'installation de soudage 4, est apte à déterminer un éloignement entre le profil P et la torche 40. Or, il ressort des figures 1, 4 et 5 de cette torche est montée à coulissement suivant un axe sensiblement parallèle Y, par rapport au chariot 3. En fait, c'est par l'intermédiaire de la pièce 38 évoquée plus haut et qui a la forme d'une potence de glissière similaire à la glissière d'éloignement désignée en 34, que la torche 40 est montée à coulissement suivant une direction MR parallèle à Y et appelée "de réglage" .

Plus précisément, la glissière de réglage dont fait partie la potence 38 comprend un axe fileté 384, monté à rotation sur la potence de glissière 38. La partie filetée de l'axe 384 est vissée et traverse, par l'intermédiaire d'une

douille fixe filetée, un bras 385. Ce bras 385 est monté sur la potence 38 de sorte que toute rotation de l'axe 384 entraîne un déplacement de celui-ci dans un sens correspondant suivant la direction de réglage MR. Or, on voit bien que la torche 40 est fixée à l'aide d'un boulon d'ajustement 394, sur une languette 39, elle-même vissée sur le bras 385. En conséquence, chaque déplacement suivant MR du bras 385 provoque un déplacement correspondant de la torche 40. D'autre part, on voit qu'un cinquième organe d'entraînement 55 du système 5 est monté sur la potence de glissière 38. Ici encore, cet organe 55 est constitué par un moteur pas à pas dont l'axe de sortie est solidaire en rotation de l'axe 384. Cet organe d'entraînement 55 est asservi au capteur de réglage 64, de manière à maintenir 1 'éloignement entre l'extrémité utile c'est-à-dire l'électrode de la torche 40 et le profil P sensiblement constant, en fonction d'une valeur de consigne prédéterminée.

Suivant l'exemple illustré, la torche 40 est une torche électrique de soudage à l'arc. Dans ce cas, le capteur de réglage 64 peut être constitué par un voltmètre apte à déterminer 1 'éloignement entre le profil P et la torche 40, d'après la tension de l'arc produit par cette torche. Alors, la valeur de consigne est une valeur prédéterminée de la tension de l'arc de soudage. Par exemple, l'asservissement du cinquième organe d'entraînement 55 peut maintenir la tension de l'arc générée par la torche 40 à une valeur de consigne de l'ordre 10 volts. On notera que la glissière 38 est équipée d'un capteur de fin de course 638, apte à interrompre le coulissement du bras 385 suivant MR, lorsque celui-ci atteind une position dite de remise à zéro.

On notera ici que le boulon d'ajustement 394 qui s'étend à peu près parallèlement à l'axe X, permet d'ajuster l'inclinaison de l'axe longitudinal de la torche 40, dans un plan parallèle au plan YZ. Cette inclinaison désignée en KF sur la figure 2, est maintenue, par serrage du

boulon 394, et ne change pas durant le fonctionnement de la machine 1.

En se reportant de nouveau à la figure 7, on voit que le dispositif de commande 7 comprend des moyens 72, "parallèles" à ceux qui sont désignés en 71, et appelés seconds moyens de calcul . Les seconds moyens de calcul 72 sont prévus pour être actionnés lorsque les moyens 71 sont à l'arrêt. Autrement dit, ces moyens 72 ont pour fonction de gérer les déplacements de la torche 40, en alternance avec les moyens 71, au niveau de chacun des tronçons rectilignes TR du profil P. En fait, ces moyens 72 sont en général similaires aux moyens 71, à l'exception qu'ils déterminent les coordonnées des points successifs suivant lesquels la torche 40 se déplace au niveau d'un tronçon TR, non pas par extrapolation curviligne, mais extrapolation linéaire. Ces seconds moyens de calcul 72 sont donc activés tant que la tête 61 du télémètre de localisation des moyens de détection 6 n'effectue pas une mesure correspondant à la présence d'une onde OP ou OP' au sein du profil P. Le point de départ à partir duquel les seconds moyens de calcul 72 déterminent les coordonnées de points alignés sensiblement confondus avec le tronçon rectiligne TR le long duquel la torche 40 se déplace, est déterminé soit manuellement, soit lors de l'initialisation ou remise à zéro de la machine 1 et donc avant soudage, soit comme suivant le mode de réalisation illustré, à 1 ' aide du capteur 64.

Avant de passer à la description du support fixe 2 ainsi que du fonctionnement de la machine 1, on notera que celle-ci comporte un capot 103, fixé sur les traverses 31 et 32 du châssis du chariot 3, et protégeant la plupart des organes fonctionnels montés sur ce chariot . Par ailleurs, une poignée de maniement 133 est également fixée sur le châssis du chariot 3, et plus précisément sur une face de celui-ci opposée à la torche 40. Cette poignée 133 permet le maniement et l'installation de la machine 1, ainsi que le déplacement manuel du chariot 3 par rapport au support fixe 2.

Il ressort également des figures 1, 4 et 5, que le support fixe est constitué essentiellement par un rail, dont la direction longitudinale est confondue avec la trajectoire d'avance T du chariot. Ici, le rail 22 est donc rectiligne et sensiblement parallèle à l'axe X. Ce rail 22 est constitué par un tronçon d'une longueur correspondante à celle du profil P à souder, et de l'ordre de trois mètres. Une crémaillère 221 visible sur les figures 4 et 5 est fixée sur le rail 22 parallèlement à X. Cette crémaillère 221 s'étend sur toute la longueur du rail 22, et coopère avec un pignon denté 521 solidaire en rotation du premier organe d'entraînement 51 décrit précédemment. Le pignon denté 521, dont l'axe de rotation est sensiblement parallèle à Y, est en prise avec les dentures de la crémaillère 221, de sorte que si le moteur 51 est actionné, le chariot 3 est déplacé dans un sens correspondant, le long du rail 22. Ce déplacement du chariot 3 est guidé à l'aide de deux paires de galets 322 et 312, montés à rotation sur des axes parallèles à Y, et respectivement solidaires des traverses 32 et 31 du châssis du chariot 3. Ainsi, un galet 312 et un galet 322 sont disposés de chaque côté longitudinal du rail 22. Chaque galet 312 et 322 comporte une gorge circulaire en forme de V. On voit sur la figure 4 que la face longitudinale externe de la crémaillère 221 qui est fixée sur le rail 22, à une forme correspondante à la gorge périphérique des galets 312 et 322. Parallèlement suivant X, une lame 212 est fixée sur le rail 22, et possède elle- aussi une surface en V correpondant à celle de la gorge périphérique des galets 312 et 322. La lame de guidage constituée par la face externe de la crémaillère 221, ainsi que la lame 212, coopèrent chacune avec un galet 312 et 322, de manière à guider le chariot 3 suivant T, par rapport au support fixe 2 et donc aux pièces PI et P2.

Sur les figures, la référence numérique générale 200 désigne un mécanisme d'ancrage rapide. En fait, le support fixe 2 comporte plusieurs de ces mécanismes d'ancrage rapide 200, grâce auquel ce support peut être positionné

et fixé de façon démontable sur l'une au moins des pièces à assembler .

Selon les cas, les mécanismes 200 d'ancrage rapide du support fixe 2 peuvent être constitués par des ventouses, des patins magnétiques, ou analogues. Par contre, suivant le mode de réalisation illustré, chacun de ces mécanismes d'ancrage 200 est constitué par une pince de blocage, apte à coopérer avec un noeud N pour immobiliser la machine 1 par rapport aux pièces PI et P2 à souder.

Plus précisément, le mécanisme ou pince 200 comporte une platine 202, fixée par exemple par vissage, sur le rail 22. Un mors fixe 24 fait saillie de la face de la platine 202 en regard des pièces à souder. Le mors fixe 24 comporte deux plots de positionnement cylindriques 241 et 242 qui s'étendent à peu près parallèlement à Y. L'extrémité libre de chacun de ces plots 241 et 242 repose contre une surface plane parallèle au plan XZ, de l'une au moins des pièces à souder, et constitue donc des pieds de support. Chaque mécanisme 200 comporte également un mors mobile 23 monté à coulissement par rapport à la platine 202 suivant une direction parallèle à l'axe Z. Le mors mobile 23 qui a une forme à peu près similaire à celle du mors fixe 24, possède lui-aussi deux plots ou pieds cylindriques 231 et 232. Une tige 234 relie le mors mobile 23 a une poignée de serrage 25. Cette poignée est montée sur la platine 202 de manière à pouvoir déplacer le mors mobile 23 vers le mors fixe 24 suivant une direction parallèle à Z, et à se bloquer par arc boutement, dans une position prédéterminée lorsque le mécanisme 200 est serré. Ce serrage est obtenu quand un noeud N est pris en étau par les mors mobile et fixe 23, 24, et que la poignée 25 est immobilisée par arc boutement . On comprend que le mécanisme 200 qui vient d'être décrit est particulièrement facile à installer et à démonter, et que celui-ci garanti un positionnement solide et précis de la machine 1 sur les pièces à souder.

De plus, on voit sur la figure 7 que le chariot 3 possède un capteur 26 faisant partie des moyens de détection 6. Dans la pratique, on prévoit un ou deux capteurs 26, par exemple constitué des détecteurs de proximité à courant induit, et agissant comme des capteurs de fin de course aptes à désactiver le premier organe 51, lorsque le chariot 3 arrive à proximité de 1 'une des extrémités longitudinales du rail 22. Similairement, tous les axes de déplacement de la torche 40 par rapport au chariot sont équipés d'au moins un capteur de fin de course ou d' initiation.

Comme on l'a indiqué précédemment, l'installation du soudage 4 est ici un poste de soudage à l'arc. Toutefois, il est envisageable de prévoir dans la machine 1 conforme à l'invention, d'autres types de postes de soudage, brasage ou analogue, tant que ceux-ci permettent de réaliser automatiquement des points et/ou cordons de soudure.

Dans le cas présent, il est impératif que le soudage des pièces PI et P2 soit effectué sans fusion excessive ou rochage de celles-ci. Aussi, la torche 40 choisie est du type permettant de réaliser une soudure sans apport de matière et est sous un flux de gaz inerte. A cet effet, une électrode en tungstène est prévue à l'extrémité utile de la torche 40. Cette électrode est alimentée avec un courant d'intensité de l'ordre 70 à 140 A, sous forme de pulsations générées avec une fréquence d'à peu près 16 Hz. On comprend au vu de la figure 7 que la torche 40 est reliée à une source extérieure de courant électrique industriel S42 par l'intermédiaire d'un boîtier ou partie fixe 42, auquel une source de gaz inerte G et une source de fluide de refroidissement SF (par exemple de l'eau) sont raccordées. Pour obtenir une bonne mobilité de la machine 1, le boîtier 42 est raccordé à la torche 40 par un cordon flexible ou ombilical, à l'intérieur duquel des conduits et câbles d'alimentation en courant électrique, en fluide de refroidissement et en gaz inerte de la torche 40 sont agencés. Ce cordon a une longueur déterminée en

fonction de l'utilisation prévue de la machine 1, qui est dans le cas présent d'à peu près 10 m.

Le boîtier 42 qui peut être alimenté par une source S42 avec une torsion de 220 V, 320 V ou 440 V et une fréquence de 50 ou 60 Hz par exemple, comporte notamment un ondulateur d'alimentation, capable de générer un courant d'alimentation de la torche 40 dont l'intensité peut atteindre 160 A, par exemple. Pour 1 'ammorçage des soudures, on pourra prévoir que le boîtier de transformation de courant 42 puisse générer un courant à impulsions de haute fréquence, et provoquant ainsi des étincelles ionisant le gaz inerte qui est injecté vers l'électrode non fusible de la torche, afin qu'un arc de soudage apparaisse entre cette torche 40 et le profil P. Dans ce cas, les cordons flexibles, appareillages électriques et analogues devront être blindés et protégés contre les effets d'un tel courant à haute fréquence. Sinon, l'arc peut être crée et contrôlé lors de son apparition, par contact avec court-circuit entre l'électrode et les pièces à souder, et ce sous le contrôle du capteur 64. On prévoira également au niveau du boîtier 42 des vannes permettant de réguler et d'interrompre l'alimentation de la torche 40 en gaz inerte, et dans le cas où cette torche est refroidie par un fluide tel que de l'eau, une vanne similaire interposée entre cette torche et la source SF.

Toujours sur la figure 7, on voit qu'un cordon flexible relie le boîtier de l'installation de soudage 4 à

1 ' armoire 9. Un tel cordon pourra avoir une longueur importante, par exemple de 30 à 60 m. Afin de faciliter le maniement de la machine 1, l'armoire 9 pourra être montée sur des roulettes 99. Similairement, le boîtier 42 pourra aussi être monté sur des roulettes. C'est sur l'armoire 9 que le tableau principal de commande de la machine 1 par un opérateur est installé. On notera ici qu'éventuellement, les éléments structurels installés dans l'armoire 9 peuvent être alimentés séparément, par exemple par une source de courant alternatif S97, similaire à la

source R42 décrite plus haut. Toutefois, il est impératif que le courant alimentant le dispositif de commande programmable 7 soit un courant redressé et filtré.

Suivant l'exemple illustré, un bouton de commande 10 à deux positions 91 permet d'obtenir un fonctionnement automatique ou manuel de la machine 1. Le bouton 92 est un commutateur tristable qui permet de commander l'avance de la torche 40 suivant T, dans un sens ou dans l'autre. Les boutons 93, 95 et 96 sont similaires au bouton 92, et agissent respectivement sur le moteur 51, le moteur 52 et le moteur 54. Le bouton 94 est un bouton d'arrêt d'urgence du fonctionnement de la machine 1.

On notera que, si le bouton 94 d'arrêt d'urgence est actionné, la machine 1 effectue une remise à zéro consistant à replacer la torche 40 dans une position prédéterminée dite d'initialisation.

Sur la figure 7, la référence numérique 8 désigne un coffret transportable de télécommande de la machine 1. A l'instar de l'armoire 9, ce coffret 8 est pourvu d'un bouton d'arrêt d'urgence 88. Pour permettre à l'opérateur en charge de la machine 1 de commander celle-ci à distance du coffret 4 et de l'armoire 9, le coffret 8 est raccordé à cette dernière par un cordon flexible ou ombilical similaire à ceux qui ont été décrits plus haut, d'une longueur de l'ordre de 15 m par exemple.

Sur la face avant du coffre 8, le bouton 83 est un interrupteur bistable qui permet de commander la mise en marche et l'arrêt de la machine 1. Le bouton 82 est similaire au bouton 92 et permet donc de commander le fonctionnement manuel ou automatique de la machine 1. L'activation du soudage peut être commandée par le bouton 84. Les boutons 85 et 87 étant respectivement un bouton commandant le placement de la machine dans la position évoquée plus haut d' inialisation ou de dégagement de la torche 40, et un organe de vérification des fonctionnements des lampes de la machine 1. Le bouton 86

permet de déterminer le type d'onde (OP ou OP' ) à souder. Une fois que le support 2 est monté verrouiller par rapport aux pièces PI et P2, que le chariot 3 est monté sur le support 2, et que le poste de soudage 4, l'armoire 9 et les autres éléments de la machine 1 sont sous tension et que les alimentations en fluides auxiliaires (gaz inerte, et de refroidissement) sont ouvertes, le fonctionnement de la machine 1 peut commencer.

Alors, quatre modes de fonctionnement de la machine 1 sont possibles . Un programme approprié au fonctionnement de la machine 1 sous chacun de ces modes est mémorisé dans le dispositif de commande 7.

Le premier des modes de fonctionnement de la machine 1 est un fonctionnement entière automatisé permettant la réalisation de soudure continue le long du profil P. Les différents paramètres de la soudure à effectuer le long du profil P sont indiqués au dispositif 7 à l'aide des boutons de sélection décrits plus haut. Notamment, le type d'ondes, la position de soudage, et tous les paramètres nécessaires au fonctionnement de la machine 1 sont assignés.

Alors, l'opérateur actionne le bouton de départ de cycle, ce qui provoque 1 ' initialisation ou remise à zéro de la position du chariot 3 et de la torche 40, pour tous les guidages de ceux-ci. Notamment, l'élévation suivant Y, l'angle d'orientation de la torche autour d'un axe parallèle à Z, et une position centrale de suivi S. Alors, l'opérateur doit vérifier que les alimentations de la machine 1, ainsi que sa mise à la masse sont correctement effectuées. Alors, l'opération de soudage proprement dit, peut commencer. Lors de cette opération, selon que la torche se trouve au niveau d'un tronçon rectiligne TR, ou d'un tronçon curviligne TC, les seconds moyens de calcul 72, ou exclusivement les premiers moyens de calcul 71 du dispositif 7 gèrent les déplacements de la torche 40, de la façon qui a été décrite plus haut.

L'interruption du soudage le long du profil P peut être commandée soit par l'opérateur, soit lorsque l'un des capteurs 26 de fin de course du chariot 3 par rapport au support 2, détecte la présence de ce chariot en bout de rail . Le soudage est alors interrompu et les différents axes de guidage de la torche 40, et positions des éléments mobiles de la machine 1 sont automatiquement placés dans la position de repos et d'initialisation expliqués plus haut .

Le second mode de fonctionnement de la machine 1 permet de réaliser des soudures discontinues, par exemple pour une préliaison des tôles sur les inserts. Ce mode est sensiblement identique à celui qui vient d'être expliqué, à l'exception que le sélecteur de type de soudure doit être placé sur la position "soudure discontinue". Pour les deux modes de fonctionnement qui viennent d'être évoqués, la machine 1 effectue l'amorçage de la soudure en pleine tôle, par opposition au mode de fonctionnement qui va être décrit maintenant, qui nécessite un amorssage à la volée sur un cordon déjà réalisé, et que l'on désire reprendre ou réparer.

Le troisième mode de fonctionnement de la machine 1 est un mode permettant de réparer une soudure. Ce mode consiste à reprendre une opération de soudage préalablement interrompue suite à un aléa. L'amorçage de la soudure de réparation est effectué à une vitesse faible, et sur un cordon de soudure préalablement réalisé. Ceci est nécessaire pour refondre la fin du cordon déjà réalisé et raccorder celui-ci au niveau cordon. Ce troisième mode de fonctionnement est par ailleurs sensiblement identique aux deux autres.

Toutefois, il convient de noter que dans un cas pareil, le chariot 3 a été arrêté dans une position aléatoire qui n'est donc pas reconnue par la machine 1. De fait, une remise à zéro des axes de guidage de celles-ci doit impérativement être effectuée dès que la machine 1 a été remise sous tension. Ensuite, le chariot 3 est déplacé

suivant T jusqu'à l'endroit où la soudure doit être reprise. Plus précisément, on place la torche 40 au droit du tronçon rectiligne TR du profil P, située juste en aval de 1 'emplacement où la soudure précédente a été interrompue. Ceci permet aux premiers moyens de calcul 71 de reprendre, à partir de la détection par le télémètre de localisation 61, leurs calculs d'extrapolation ou interpolation circulaire qui ont été décrits plus haut.

La sélection de ce cycle implique de placer le bouton correspondant sur sa position "réparation".

On remarquera ici que le bouton d'impulsion de départ de soudage doit être activé uniquement suivant ce mode de soudure de réparation, et être désactivé suivant les autres modes.

Enfin, un quatrième mode de fonctionnement de la machine 1 permet d'obtenir un déplacement de la torche 40, sans que celle-ci effectue un soudage. Il suffit pour cela de placer le sélecteur approprié dans la position sans soudage. A ce moment là, la machine 1 peut simuler l'un ou l'autre des trois premiers modes de fonctionnement qui ont été décrits ci-dessus.

Evidemment, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation qui vient d'être décrit, mais comprend tous les équivalents des moyens techniques illustrés, ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont effectuées suivant son esprit.

Entre autres, les télémètres 61 et 63, ainsi que les capteurs de détection tel que celui qui est désigné en 26, ne seront pas impérativement des télémètres laser. D'autres types de capteurs, de préférence sans contact, peuvent aussi être utilisés.

Par exemple dans le cas où la mesure ou détection à effectuer se fait par rapport à une pièce métallique, des détecteurs de proximité inductifε pourront être utilisés,

tandis que si la pièce mobile est dans une matière isolante, un capteur capacitif pourra par exemple être utilisé. Pour les déplacements linéaires de faible amplitude, les moteurs pas à pas peuvent être remplacés par des vérins ou analogues, comme par exemple dans le cas de l'organe d'entraînement de suivi 53 et de l'organe d'entraînement d'élévation 52.

Grâce à la machine 1 qui vient d'être décrite, on comprend qu'une soudure de haute qualité peut être obtenue de façon rapide et précise, en minimisant ainsi les interventions humaines et les coûts d'obtention de l'assemblage des pièces correspondantes.