Bestimmen eines Massedurchflusses

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Massedurchflussmessaufnehmer nach dem Coriolis- Prinzip und ein und Verfahren zum Bestimmen eines Massedurchflusses.

Gattungsgemäße Massedurchflussmessaufnehmer umfassen mindestens ein schwingfähiges Messrohr zum Führen eines Mediums dessen Durchfluss zu messen ist; mindestens einen Erreger zum Anregen von Vibrationsschwingungen des Messrohrs; mindestens zwei Sensoren zum Erfassen der Vibrationsschwingungen des Messrohrs, und zum Ausgeben von ersten und zweiten Sensorsignalen welche von den Vibrationsschwingungen abhängen; und mindestens eine Betriebsund Auswerteeinheit zum Treiben des Erregers, zum Erfassen der Sensorsignale und zum Ermitteln eines Massedurchflussmesswerts auf Basis einer Phasen-differenz zwischen den Sensorsignalen, die in erster Näherung proportional zum Massendurchfluss ist.

Es ist bekannt, dass die Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz der Sensorsignale eine

Querempfindlichkeit zur Viskosität des Mediums aufweist. In WO 201 1/068500 A1 , EP 1 659 377 A1 und WO 2000/36379 A1 sind Massedurchflussmessaufnehmer beschrieben, deren Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet ist, die Viskosität des Messmediums zu ermitteln und eine von der Reynoldszahl abhängige Korrektur dieser Querempfindlichkeit durchzuführen. Wenngleich diese Ansätze für Reynoldszahlen größer 500 brauchbare Ergebnissen erzielen können, lassen sie bei kleineren Reynoldszahlen zu wünschen übrig. Insbesondere mit zunehmender Miniaturisierung besteht daher Bedarf an Messaufnehmen, die hier Abhilfe schaffen. Es ist daher die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen solchen Messaufnehmer und ein entsprechendes Verfahren bereitzustellen.

Die Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch den Massedurchflussmessaufnehmer gemäß dem unabhängigen Patentanspruch 1 und das Verfahren gemäß dem unabhängigen Patentanspruch 7. Weitere Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Patentansprüchen.

Der erfindungsgemäße Massedurchflussmessaufnehmer nach dem Coriolis-Prinzip umfasst: mindestens ein schwingfähiges Messrohr zum Führen eines Mediums dessen Durchfluss zu messen ist; mindestens einen Erreger zum Anregen von Vibrationsschwingungen des Messrohrs; mindestens zwei Sensoren zum Erfassen der Vibrationsschwingungen des Messrohrs und zum Ausgeben von ersten und zweiten Sensorsignalen welche von den Vibrationsschwingungen abhängen; und mindestens eine Betriebs- und Auswerteeinheit zum Treiben des Erregers, zum

Erfassen der Sensorsignale und zum Ermitteln eines Massedurchflussmesswerts auf Basis einer Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz zwischen den Sensorsignalen, die in erster Näherung proportional zum Massendurchfluss ist; wobei das Schwingungsverhalten des Messrohrs, eine Querempfindlichkeit zur Viskosität des Mediums aufweist, wobei für Reynoldszahlen zumindest unterhalb eines unteren Reynoldszahlgrenzwerts die Querempfindlichkeit mit einer Stokeszahl korreliert, dadurch gekennzeichnet, dass die Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet ist, zumindest bei Reynoldszahlen unterhalb des unteren Reynoldszahlgrenzwerts einen aktuellen Wert der Stokeszahl zu bestimmen in Abhängigkeit von einem Durchmesser des Messrohrs, von einer charakteristischen

Schwingungsfrequenz des Messrohrs und von einer Viskosität des im Medium strömenden Medium, wobei die Stokeszahl ein Maß ist für eine Eindringtiefe der Vibrationsschwingungen von dem Messrohr in das Medium, und wobei die Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet ist, den Einfluss der

Querempfindlichkeit in Abhängigkeit des aktuellen Werts der Stokeszahl bei der Ermittlung des Massedurchflusses zu kompensieren, wobei das Schwingungsverhalten des Messrohrs, welches die mit der Stokeszahl korrelierende Querempfindlichkeit aufweist, die Phasendifferenz bzw.

Zeitdifferenz der Sensorsignale umfasst.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die Betriebs- und Auswerteschaltung dazu eingerichtet, die Stokeszahl als Funktion der kinematischen Viskosität eines in dem Messrohr strömenden Mediums zu ermitteln, insbesondere eine monotone Funktion der Viskosität, beispielsweise eine Funktion der Wurzel der Viskosität.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die charakteristische Schwingungsfrequenz gleich der aktuellen Anregungsfrequenz, insbesondere eines Biegeschwingungsnutzmodes. In einer Weiterbildung der Erfindung ist die charakteristische Schwingungsfrequenz eine Eigenfrequenz des Messrohrs in einem Biegeschwingungsnutzmode bei einem Medium mit einer charakteristischen Dichte.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die charakteristische Dichte ausgewählt aus: einer aktuellen Dichte des im Messrohr befindlichen Mediums, einer über einen über einen

Temperaturbereich und/oder einen Druckbereich gemittelten Dichte des im Messrohr befindlichen Mediums, oder einer Referenzdichte.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet ist, einen Viskositätsmesswert für das im Messrohr strömende Medium, anhand einer Dämpfung einer Messrohrschwingung zu bestimmen, insbesondere anhand eines Verhältnisses zwischen einem einen Erregerstrom repräsentierenden Signal und einem eine Schwingungsamplitude repräsentierenden Signal.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet, einen Viskositätsmesswert für das im Messrohr strömende Medium, anhand einer Beziehung zwischen einerseits einem Phasenwinkel einer Messrohrschwingung im Biegeschwingungsnutzmode bezogen auf das Erregersignal und andererseits dem Verhältnis zwischen der zu dem Phasenwinkel gehörenden Erregerfrequenz und der aktuellen Eigenfrequenz des Messrohrs zu bestimmen.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet, einen Dichtemesswert für das Medium anhand einer Eigenfrequenz des Messrohrs im

Biegeschwingungsnutzmode zu bestimmen.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet, den Einfluss der Querempfindlichkeit mittels eines Polynoms, einer linearen Funktion, einer logarithmischen Funktion, oder einer anderen monotonen Funktion der Stokeszahl zu

kompensieren.

In einer Weiterbildung der Erfindung beträgt der untere Reynoldszahlgrenzwert nicht mehr als 1000, insbesondere nicht mehr als 100 und gegebenenfalls nicht mehr als 10.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die Betriebs- und Auswerteeinheit dazu eingerichtet, den Einfluss der Querempfindlichkeit in Abhängigkeit des aktuellen Werts der Stokeszahl zumindest für Stokeszahlen oberhalb eines unteren Grenzwerts der Stokeszahl bei der Ermittlung des Massedurchflusses zu kompensieren, wobei der untere Grenzwert der Stokeszahl beispielsweise 0,05 bzw. 0, 1 beträgt. Das erfindungsgemäße Verfahren dient zum Bestimmen eines Massedurchflusses mit einem Massedurchflussmessaufnehmer nach dem Coriolis-Prinzip insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, welcher Massedurchflussmessaufnehmer umfasst: mindestens ein schwingfähiges Messrohr zum Führen eines Mediums dessen Durchfluss zu messen ist; mindestens einen Erreger zum Anregen von Vibrationsschwingungen des Messrohrs; mindestens zwei

Sensoren zum Erfassen der Vibrationsschwingungen des Messrohrs und zum Ausgeben von ersten und zweiten Sensorsignalen welche von den Vibrationsschwingungen abhängen; und mindestens eine Betriebs- und Auswerteeinheit zum Treiben des Erregers, zum Erfassen der Sensorsignale und zum Ermitteln eines Massedurchflussmesswerts auf Basis einer Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz zwischen den Sensorsignalen, die in erster Näherung proportional zum Massendurchfluss ist; wobei das Schwingungsverhalten des Messrohrs, eine Querempfindlichkeit zur Viskosität des Mediums aufweist, wobei für Reynoldszahlen zumindest unterhalb eines unteren Reynoldszahlgrenzwerts die Querempfindlichkeit mit einer Stokeszahl korreliert.

Das erfindungsgemäße Verfahren umfasst die folgenden Schritte: Treiben des Erregers, zum Anregen von Vibrationsschwingungen;

Erfassen der Sensorsignale;

Ermitteln einer Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz zwischen den Sensorsignalen,

Ermitteln eines Massedurchflussmesswerts auf Basis der Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz, die in erster Näherung proportional zum Massendurchfluss ist; dadurch gekennzeichnet, zumindest bei Reynoldszahlen unterhalb des unteren Reynoldszahlgrenzwerts ein aktueller Wert der Stokeszahl bestimmt wird in Abhängigkeit von einem Durchmesser des Messrohrs, von einer charakteristischen Schwingungsfrequenz des Messrohrs und von einer Viskosität des im Medium strömenden Medium, wobei die Stokeszahl ein Maß ist für eine Eindringtiefe der Vibrations- Schwingungen von dem Messrohr in das Medium, und wobei der Einfluss der Querempfindlichkeit in Abhängigkeit des aktuellen Werts der

Stokeszahl bei der Ermittlung des Massedurchflusses kompensiert wird, wobei das

Schwingungsverhalten des Messrohrs, welches die mit der Stokeszahl korrelierende

Querempfindlichkeit aufweist, die Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz der Sensorsignale umfasst. In einer Weiterbildung der Erfindung wird die Stokeszahl als eine Funktion der kinematischen

Viskosität eines in dem Messrohr strömenden Mediums ermittelt, insbesondere als eine monotone Funktion der kinematischen Viskosität, beispielsweise eine als Funktion der Wurzel der kinematischen Viskosität.

In einer Weiterbildung der Erfindung ist die charakteristische Schwingungsfrequenz eine Eigenfrequenz einer Messrohrschwingung bei einem Medium mit einer charakteristischen Dichte, wobei die charakteristische Dichte ausgewählt aus: einer aktuellen Dichte des im Messrohr befindlichen Mediums, einer über einen Temperaturbereich und/oder einen Druckbereich gemittelten Dichte des im Messrohr befindlichen Mediums, oder einer Referenzdichte.

In einer Weiterbildung der Erfindung wird der Viskositätsmesswert für das im Messrohr strömende Medium anhand einer Dämpfung einer Messrohrschwingung bestimmt, insbesondere anhand eines Verhältnisses zwischen einem einen Erregerstrom repräsentierenden Signal und einem eine Schwingungsamplitude repräsentierenden Signal.

In einer Weiterbildung der Erfindung wird ein Viskositätsmesswert für das im Messrohr strömende Medium bestimmt anhand einer Beziehung zwischen einerseits einem Phasenwinkel einer Messrohrschwingung im Biegeschwingungsnutzmode bezogen auf das Erregersignal und andererseits dem Verhältnis zwischen der zu dem Phasenwinkel gehörenden Erregerfrequenz und der aktuellen Eigenfrequenz des Messrohrs.

In einer Weiterbildung der Erfindung wird der Einfluss der Querempfindlichkeit mittels eines Polynoms, einer linearen Funktion, einer logarithmischen Funktion oder einer anderen monotonen Funktion der Stokeszahl kompensiert.

In einer Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist das in dem Messrohr strömende Medium ein homogenes Medium, welches insbesondere frei ist von Feststoffen oder freien Blasen, die durch die Messrohrschwingungen relativ zu einer flüssigen Phase des Mediums beschleunigt werden.

Die Erfindung wird nun anhand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele offenbart. Es zeigt:

Fig. 1 a: eine Skizze zu Vibrationsschwingungen von planparallelen Platten, zwischen denen sich ein Medium befindet;

Fig. 1 b: ein Diagramm, welches eine Eindringtiefe von Vibrationsschwingungen in ein Medium in Abhängigkeit von der kinematischen Viskosität darstellt;

Fig. 1 c: eine Skizze zu Scherbewegungen in einem Messrohr; Fig. 2: ein Diagramm, welches einen relativen Massedurchflussmessfehler für verschiedene Strömungsgeschwindigkeiten über der Reynoldszahl darstellt;

Fig. 3: ein Diagramm, welches einen relativen Massedurchflussmessfehler für verschiedene Strömungsgeschwindigkeiten als Funktion der Stokeszahl darstellt; Fig. 4a: eine Darstellung eines Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen

Massedurchflussmessaufnehmers;

Fig. 4b: eine Detailansicht des Ausführungsbeispiels aus Fig. 4a;

Fig. 5a: ein Flussdiagramm eines Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen

Verfahrens; Fig. 6a: ein Flussdiagramm eines ersten Details eines Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen Verfahrens;

Fig. 6b: ein Flussdiagramm eines zweiten Details eines Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen Verfahrens; und

Fig. 6c: ein Flussdiagramm eines zweiten Details eines Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemäßen Verfahrens.

Zur Motivation des der Erfindung zugrundeliegenden Problems und des erfindungsgemäßen Lösungsansatzes sei zunächst auf Fign. 1 a bis 1c verwiesen. Fig. 1 a zeigt zwei planparallele Platten P die ein nicht strömendes Medium M einschließen und gegenphasig zueinander mit konstantem Abstand Vibrationsschwingungen mit einer Maximalgeschwindigkeit V _ma x ausführen. In abhängigkeit von der Viskosität des Mediums werden die Vibrationsschwingungen unterschiedlich weit in das Medium hinein übertragen, wie in Fig. 1 b dargestellt ist für einen Plattenabstand von einigen Centimetern und einer Maximalgeschwindigkeit der Vibrationsschwingungen in der Größenordnung von 1 m/s. Die durchgezogene Linie zeigt die Geschwindigkeitsverteilung für ein Medium mit einer kinematischen Viskosität von etwa 1 cSt. Hier wird nur eine dünne Grenzschicht des Mediums mitbewegt. Die gestrichelte Linie und die strichpunktierte Linie gelten für kinematische Viskositäten von etwa 100 cSt bzw. etwa 1000 cSt. Es ist deutlich zu erkennen, wie mit zunehmender Viskosität die Vibrationsschwingungen immer weiter als Scherschwingungen in das Medium eindringen und insofern Schwingungsenergie an das Medium abgeben, wodurch die Schwingungen der Platten gedämpft werden. Ein Maß für die Eindringtiefe der Vibrationsschwingungen ist eine Stokeszahl St, welche beispielsweise gegeben ist als wobei v die kinematische Viskosität des Mediums ist, f die Frequenz der Vibrationsschwingungen ist und D den Plattenabstand angibt.

Fig. 1 c zeigt schematisch ein Messrohr eines Massedurchflussmessaufnehmers, welches in X-Richtung zu Biegeschwingungen im sogenannten fi-Mode bzw. Nutzmode angeregt wird. Die Pfeile bei ω,η und co ₀ ut deuten exemplarisch eine resultierende Schergeschwindigkeitsverteilung an, wie sie in einem im Messrohr enthaltenen Medium auftreten könnte. Bei einem ruhenden Medium führt dies lediglich zu einer Dämpfung des symmetrischen Biegeschwingungsnutzmodes. Wenn das Medium jedoch strömt, wird der antisymmetrische f2-Mode bzw. Coriolis-Mode bei der Nutzfrequenz fi ausser Resonanz angeregt. Die Überlagerung des antisymmetrischen mit dem symmetrischen Biegeschwingungsnutzmode führt zu Symmetriebrüchen in der Geschwindigkeitsverteilung im Medium und damit zu Querempfindlichkeiten des Schwingungsverhaltens, die über eine gleichmäßige Dämpfung hinausgehen, insbesondere zu einer Querempfinfdlichkeit der Phasenbeziehung zwischen typischen Schwingungssensorsignalen eines Massedurchflussmessaufnehmers nach dem Coriolis-Prinzip, anhand derer der Massed urchfluss bestimmt wird. Während dieser Effekt bei größeren Reynoldszahlen, von beispielsweise Re > 1000 vernachlässigbar sein mag, ist er bei kleineren Reynidszahlen, beispielsweise Re <100 signifikant und kann relative Messfehler von mehr als 1 % verursachen.

Fig. 2 zeigt typische relative Messfehler Am/m über der Reynoldszahl Re für einen den obigen Effekt vernachlässigenden Massedurchflussmessaufnehmer. Die Kreuze repräsentieren Daten für eine erste Strömungsgeschwindigkeit von Medien im Messrohr. Die Dreiecke repräsentieren Daten für eine zweite Strömungsgeschwindigkeit von Medien im Messrohr die das Vierfache der ersten Strömungsgeschwindigkeit beträgt. Die Kreise repräsentieren Daten für eine dritte Strömungsgeschwindigkeit von Medien im Messrohr die das Vierfache der zweiten Strömungsgeschwindigkeit beträgt. Die erste Strömungsgeschwindigkeit ist kleiner als 1 m/s, wobei die zweite Strömungsgeschwindigkeit größer als 1 m/s ist. Es zeigt sich, dass die Reynoldszahl für diesen Effekt als Basis für eine Korrektur untauglich ist.

Fig. 3 zeigt typische relative Messfehler Arh/m über der Stokeszahl für die Strömungsgeschwindigkeiten aus Fig. 2, wobei die Symbole hinsichtlich der Geschwindigkeiten entsprechende Bedeutungen haben. Der relative Messfehler steigt monoton mit der Stokeszahl und die Korrelation zwischen dem relativem Messfehler und der Stokeszahl erscheint im Wesentlichen unabhängig von der Strömungsgeschwindigkeit bzw. Reynoldszahl des Mediums. Damit ist ein Ansatz zur

Kompensation der Querempfindlichkeit der Vibrationsschwingungen gefunden. Das

erfindungsgemäße Verfahren wird weiter näher erläutert. Das in Fign. 4a und 4b dargestellte Ausfährungsbeispiel einse erfindungsgemäßen

Massedurchflussmessaufnehmers 1 umfasst einen ersten Anschlussflansch 2 und einen zweiten Anschlussflansch 3 zum Einbau in eine Rohrleitung. Die Flansche 2, 3 weisen jeweils einen Sammler auf, welche durch ein starres Trägerrohr 6 miteinander verbunden sind. Von dem

Trägerrohr 6 erstreckt sich seitlich ein Aufnehmergehäuse 10 in dem zwei gebogen Messrohre 21 , 22 verlaufen, deren Enden beidseitig in jeweils einem Sammlern zusammengefasst sind. Das Trägerrohr 6 weist zwei seitliche Durchbrüche 61 , 62 auf, durch welche die Messrohre 21 , 22 aus dem Trägerrohr 6 heraus und wieder hinein geführt sind. Die Messrohre 21 , 22 sind nahe der beiden Sammler jeweils mit einigen Knotenplatten 217a, 217b, 217c, 218a, 218b, 218c gekoppelt, durch welche das Schwingungsverhalten des Messrohrpaars festgelegt wird. Zum Anregen von

Biegeschwingungen ist zwischen den beiden Messrohren 21 , 22 im Bereich von Scheitelbögen 41 , 42 der Messrohre mittig ein elektrodynamischer Erreger 30 angeordnet. Zwischen den

Scheitelbögen 41 , 42 und den jeweils nächsten Knotenplatten 217a, 218a sind symmetrisch zu den Scheitelbögen ein erster elektrodynamischer Schwingungssensor 31 und ein zweiter

elektrodynamischer Schwingungssensor 32 zwischen den beiden Messrohren 21 , 22 angeordnet, um die Messrohrschwingungen zu erfassen. Das Trägerrohr 6 weist in einer Montagefläche 63 eine elektrische Durchführung 64 auf, durch welche (hier nicht dargestellte) Signalleitungen geführt sind. An der Montagefläche 63 ist ein Anschlussadapter 8 mit einem Messumformer 9 angeschlossen, welcher eine Betriebs- und Auswerteschaltung 90 enthält. Die Betriebs- und Auswerteschaltung 90 ist über die Signalleitungen mit dem Erreger 30 und den Schwingungssensoren 31 verbunden, um ersteren zu treiben und die Signale letzterer zu erfassen und auszuwerten, um mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens einen Massedurchflussmesswert zu bestimmen, der über Signal- und Versorgungsleitungen des Messumformers ausgegeben werden kann.

Wie in Fig. 5a dargestellt, wird bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel des

erfindungsgemäßen Verfahrens 100, in einem ersten Schritt 1 10 zunächst ein vorläufiger

Massedurchflussmesswert generiert, welcher ggf. die Kompensation anderer Störeinflüsse umfassen kann.

In einem zweiten Schritt 120 erfolgt ein Test, ob eine kritische Reynoldzahl Rei<m von beispielsweise Rekm =100 unterschritten ist. Falls ja erfolgt dann in einem dritten Schritt 130 die Kompensation der Querempfindlichkeit gegenüber der Stokeszahl, ansonsten beginnt das Verfahren wieder mit dem ersten Schritt 1 10.

Der erste Schritt 1 10 kann beispielsweise die Abb. 5b dargestellten Teilschritte enthalten: Der erste Schritt beginnt mit dem Treiben des Erregers 1 1 1 , zum Anregen von

Vibrationsschwingungen. Anschließend erfolgt das Erfassen der Sensorsignale 1 12 der beiden Schwingungssensoren. Es folgt das Ermitteln einer Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz 1 13 zwischen den Sensorsignalen. Anhand der ermittelten Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz erfolgt schließlich das Ermitteln eines vorläufigen Massed urchflussmesswerts 1 14 welcher in erster Näherung proportional zur Phasendifferenz bzw. Zeitdifferenz ist.

Der zweite Schritt 120 erfordert (sofern noch nicht verfügbar) die Ermittlung der aktuellen Reynoldszahl. Hierzu erfolgt zunächst das Ermitteln eines aktuellen Viskositätsmesswerts 121 aus dem Verhältnis von einem Erregerstromsignal mit dem der Erreger gespeist wird und der Amplitude der Signale der Schwingungssensoren. Anschließend erfolgt das Berechnen eines aktuellen Werts Re der Reynoldszahl 122 anhand des vorläufigen Massed urchflussmesswerts rtl, und des

Viskositätsmesswerts η gemäß Re= rh / (η π R), wobei R der Radius eines Messrohrs ist. Es folgt die Prüfung 123, ob der aktuelle Wert der Reynoldszahl Re die kritische Reynoldszahl Rekm unterschreitet.

Der dritte Schritt 130 umfasst im Einzelnen, wie in Fig. 5d dargestellt das Ermitteln eines aktuellen Werts für die Eigenfrequenz f eines Biegeschwingungsmodes 131 , das Ermitteln eines Dichtemesswertes des im Messrohr enthaltenen Mediums 132 anhand des Werts für die

Eigenfrequenz, berechnen eines Werts für die kinematische Viskosität vi 33 anhand des

Viskositätsmesswerts η und des Dichtemesswerts p gemäß v = η / p. Es folgt die Berechnung der Stokeszahl St 134 gemäß

In einem optionalen Schritt 135 kann geprüft werden, ob die Stokeszahl St mindestens eine eines kritischen Wert Stkm von beispielsweise Stkm = 0,05 überschreitet. Falls nicht kann auf die Kompensation verzichtet werden, weil ihr Effekt vernachlässigbar ist.

Die Bestimmung des von der Stokeszahl abhängigen Messfehlers 136 erfolgt gemäß: wobei Ci und C2 gerätespezifische Konstanten sind. Das Verfahren schließt mit der Korrektur 137 des vorläufigen Massedurchflussmesswerts um den von der Stokeszahl abhängigen Messfehlers Artist.