Die Erfindung betrifft im Allgemeinen ein Scanmodul für einen Lichtscanner. Insbesondere betrifft die Erfindung ein Scanmodul mit mindestens einem elastischen Stützelement, das sich zwischen einer Basis und einem Schnittstellenelement zum Fixieren einer Spiegeloberfläche erstreckt und eine Ausdehnung senkrecht zur Spiegeloberfläche aufweist, die nicht kleiner als 0,7 mm ist. Dadurch wird resonantes Scannen ermöglicht.

HINTERGRUND Die Abstandsmessung von Objekten ist in verschiedenen Technologiefeldern erstrebenswert. Zum Beispiel kann es im Zusammenhang mit Anwendungen des autonomen Fahrens erstrebenswert sein, Objekte im Umfeld von Fahrzeugen zu erkennen und insbesondere einen Abstand zu den Objekten zu ermitteln. Eine Technik zur Abstandsmessung von Objekten ist die sogenannte LIDAR-Technologie (engl. Light detection and ranging; manchmal auch LADAR). Dabei wird gepulstes Laserlicht von einem Emitter ausgesendet. Die Objekte im Umfeld reflektieren das Laserlicht. Diese Reflexionen können anschließend gemessen werden. Durch Bestimmung der Laufzeit des Laserlichts kann ein Abstand zu den Objekten bestimmt werden.

Um die Objekte im Umfeld ortsaufgelöst zu erkennen, kann es möglich sein, das Laserlicht zu scannen. Je nach Abstrahlwinkel des Laserlichts können dadurch unterschiedliche Objekte im Umfeld erkannt werden. Mikroelektromechanische (MEMS) Bauteile können dazu verwendet werden, um einen Laserscanner zu implementieren. Siehe z.B. DE 10 2013 223 937 A1. Dabei wird ein Spiegel typischerweise über laterale Federelemente mit einem Substrat verbunden. Der Spiegel und die Federelemente sind einstückig bzw. integriert mit dem Substrat hergestellt. Der Spiegel wird durch geeignete Ätzprozesse aus einem Wafer freigestellt.

Solche Techniken weisen aber bestimmte Nachteile und Einschränkungen auf. Beispielsweise ist der Scanwinkel oftmals vergleichsweise beschränkt und liegt z.B. in der Größenordnung von 20° - 60°. Außerdem ist oftmals die verwendbare Spiegelfläche beschränkt; typische Spiegel können eine Seitenlänge von 1 mm - 3 mm aufweisen. Deswegen kann bei LIDAR Techniken die Detektorapertur limitiert sein; dies bewirkt, dass nur vergleichsweise nahe Objekte zuverlässig vermessen werden können.

Um diese Nachteile auszugleichen, ist es bekannt, mehrere Spiegel synchronisiert zu betreiben. Siehe z.B. Sandner, Thilo, et al. "Large aperture MEMS Scanner module for 3D distance measurement." MOEMS-MEMS. International Society for Optics and Photonics, 2010. Die Synchronisation kann aber vergleichsweise aufwendig sein. Außerdem kann es dann nicht oder nur eingeschränkt möglich sein, zweidimensionales Scannen zu implementieren. Auch hier ist der Scanwinkel begrenzt.

KURZE ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG

Deshalb besteht ein Bedarf für verbesserte Techniken zur Abstandsmessung von Objekten im Umfeld einer Vorrichtung. Insbesondere besteht ein Bedarf für solche Techniken, welche zumindest einige der oben genannten Einschränkungen und Nachteile beheben. Diese Aufgabe wird von den Merkmalen des unabhängigen Patentanspruchs gelöst. Die abhängigen Patentansprüche definieren Ausführungsformen.

In einem Beispiel umfasst ein Scanmodul für einen Lichtscanner eine Basis und ein Schnittstellenelement. Das Schnittstellenelement ist eingerichtet, um eine Spiegeloberfläche zu fixieren. Das Scanmodul umfasst auch mindestens ein elastisches Stützelement, dass sich zwischen der Basis und dem Schnittstellenelement erstreckt und dass eine Ausdehnung senkrecht zur Spiegeloberfläche aufweist, die nicht kleiner als 0,7 mm ist. Die Basis, das Schnittstellenelement und das mindestens eine Stützelement sind einstückig ausgebildet. Weil das mindestens eine Stützelement elastisch ausgebildet ist, kann es auch als Federelement bezeichnet werden. Dadurch kann mindestens ein Freiheitsgrad der Bewegung des mindestens einen Stützelements resonant angeregt werden. Dies entspricht dem resonanten Betrieb des Lichtscanners (engl, resonant Scanner). Dies ist in Abgrenzung zu nicht-resonant getriebenen Lichtscanners, z.B. mit Kugellager für eine konstante rotierende Bewegung oder Schrittmotoren. Beispielsweise wäre es möglich, dass das mindestens eine Stützelement eine Ausdehnung senkrecht zur Basis aufweist, die nicht kleiner als 1 mm ist, optional nicht kleiner als 3,5 mm, weiter optional nicht kleiner als 7 mm. Weil das mindestens eine Stützelement eine signifikante Ausdehnung senkrecht zur Spiegeloberfläche aufweist, kann dieses - anders als die lateralen Federelemente im Stand der Technik - auch als vertikal orientiertes Stützelement bezeichnet werden. Durch eine solche Anordnung lassen sich besonders große Scanwinkel erzeugen, beispielsweise im Bereich von 120° - 180°.

In manchen Beispielen wäre es möglich, dass das Scanmodul mindestens zwei Stützelemente aufweist. Das Scanmodul könnte mindestens drei Stützelemente umfassen, optional mindestens vier Stützelemente. Dadurch lassen sich besonders robuste und wenig vibrationsanfällige Scanmodule erzeugen.

Beispielsweise wäre es möglich, dass die Längsachsen der mindestens zwei Stützelemente jeweils paarweise Winkel miteinander einschließen, die nicht größer als 45° sind, optional nicht größer als 10°, weiter optional nicht größer als 1 °. Dies bedeutet, dass die mindestens zwei Stützelemente parallel bzw. im Wesentlichen parallel miteinander angeordnet sein können.

Die mindestens zwei Stützelemente könnten eine Anordnung mit Rotationssymmetrie in Bezug auf eine Zentralachse aufweisen. Dabei wäre es möglich, dass die Rotationssymmetrie n- zählig ist, wobei n die Anzahl der mindestens zwei Stützelemente bezeichnet. Dadurch ist es möglich, nichtlineare Effekte beim resonanten Betrieb des Lichtscanners zu vermeiden.

Zum resonanten Betrieb des Lichtscanners kann mindestens ein Freiheitsgrad der Bewegung des mindestens einen Stützelements angeregt werden.

Der mindestens eine Freiheitsgrad der Bewegung könnte eine Transversalmode und eine Torsionsmode umfassen, wobei die Eigenfrequenz der niedrigsten Transversalmode größer ist als die Eigenfrequenz der niedrigsten Torsionsmode.

Der mindestens eine Freiheitsgrad der Bewegung könnte eine Transversalmode und eine Torsionsmode umfassen, wobei die niedrigste Transversalmode entartet ist mit der niedrigsten Torsionsmode. Dadurch kann erreicht werden, dass das Scanmodul besonders robust gegenüber externen Anregungen ist. Die Torsionsmode kann einer Verdrillung der mindestens zwei Stützelemente entsprechen. Die Torsionsmode kann eine Verdrillung jedes einzelnen Stützelements entlang der entsprechenden Längsachse bezeichnen. Optional kann die Torsionsmode auch eine Verdrillung von mehreren Stützelementen ineinander bezeichnen.

Es wäre möglich, dass der Abstand zwischen zwei benachbarten Stützelementen der mindestens zwei Stützelemente im Bereich von 2 % - 50 % der Länge zumindest einer der mindestens zwei Stützelemente liegt, optional im Bereich von 10 % - 40 %, weiter optional im Bereich von 12 - 20 %. Dies kann eine kompakte Bauform und eine angepasste Frequenz der Torsionsmode ermöglichen.

Es wäre möglich, dass die die mindestens zwei Stützelemente Längen aufweisen, die nicht mehr als 10 % voneinander abweichen, optional nicht mehr als 2 %, weiter optional nicht mehr als 0, 1 %.

Beispielsweise wäre es möglich, dass das Scanmodul ein Wuchtgewicht aufweist. Das Wuchtgewicht kann an zumindest eines von dem mindestens einen Schnittstellenelement angebracht sein. Das Wuchtgewicht kann insbesondere einstückig mit dem mindestens einen Schnittstellenelement ausgebildet sein. Beispielsweise wäre es möglich, dass das Wuchtgewicht durch eine Veränderung der Querschnittsfläche entlang der Längsachse des mindestens einen Schnittstellenelements implementiert ist. Durch das Wuchtgewicht kann das Massenträgheitsmoment verändert werden. Dadurch kann die Frequenz der Torsionsmode des mindestens einen Schnittstellenelements angepasst werden an die Frequenz der Transversalmoden des mindestens einen Schnittstellenelements. Je nach Ausführung des Wuchtgewichts wäre es z.B. auch möglich, dass eine Entartung der Eigenfrequenzen der orthogonalen Transversalmoden des mindestens einen Schnittstellenelements aufgehoben wird.

In einem Beispiel umfasst das Scanmodul einen ersten Biegepiezoaktuator, einen zweiten Biegepiezoaktuator und die Basis, die zwischen dem ersten Biegepiezoaktuator und dem zweiten Biegepiezoaktuator angeordnet ist. Die Biegepiezoaktuatoren könnten also das mindestens eine Stützelement über die Basis gekoppelt anregen.

Dabei könnte der erste Biegepiezoaktuator eine längliche Form entlang einer ersten Längsachse aufweisen und der zweite Biegepiezoaktuator könnte eine längliche Form entlang einer zweiten Längsachse aufweisen. Die erste Längsachse und die zweite Längsachse könnten einen Winkel miteinander einschließen, der kleiner als 20° ist, optional kleiner als 10°, weiter optional kleiner als 1 °.

Die erste Längsachse und/oder die zweite Längsachse könnten einen Winkel mit einer Längsachse des mindestens einen Stützelements einschließen, der kleiner als 20° ist, optional kleiner als 10°, weiter optional kleiner als 1 °. Alternativ wäre es auch möglich, dass die erste Längsachse und/oder die zweite Längsachse einen Winkel mit einer Längsachse des mindestens einen Stützelements einschließen, der im Bereich von 90° ± 20° liegt, optional im Bereich von 90° ± 10°, weiter optional im Bereich von 90°± 1 °. Die Basis könnte eine Längsausdehnung entlang einer ersten Längsachse des ersten Biegepiezoaktuators aufweisen, die im Bereich von 2 - 20 % der Länge des ersten Biegepiezoaktuators entlang der ersten Längsachse ist, optional im Bereich von 5 - 15 %. Derart können besonders große Scanwinkel erreicht werden und eine effiziente Anregung verschiedener Freiheitsgrade der Bewegung des mindestens einen Stützelements.

Die Basis könnte eine Längsausdehnung entlang einer zweiten Längsachse des zweiten Biegepiezoaktuators aufweisen, die im Bereich von 2 - 20 % der Länge des zweiten Biegepiezoaktuators entlang der zweiten Längsachse ist, optional im Bereich von 5 - 15 %. Dadurch kann erreicht werden, dass der Biegepiezoaktuator eine genügend große Kraft auf die Basis zur effizienten Anregung verschiedener Freiheitsgrade der Bewegung des mindestens einen Stützelements aufbringen kann.

Der erste Biegepiezoaktuator könnte eine längliche Form entlang einer ersten Längsachse aufweisen. Der zweite Biegepiezoaktuator könnte auch eine längliche Form entlang einer zweiten Längsachse aufweisen. Der erste Biegepiezoaktuator könnte sich entlang der ersten Längsachse und der zweite Biegepiezoaktuator könnte sich entlang der zweiten Längsachse entlang einer Längsachse des mindestens einen Stützelements hin zu einem frei beweglichen Ende des mindestens einen Stützelements erstrecken. Die Vorrichtung könnte auch einen Treiber umfassen, der eingerichtet ist, um den ersten Biegepiezoaktuator mit einer ersten Signalform anzusteuern und um den zweiten Biegepiezoaktuator mit einer zweiten Signalform anzusteuern. Dabei könnte die erste Signalform und die zweite Signalform gegenphasige Signalbeiträge aufweisen. Es wäre optional auch möglich, dass die zweite Signalform gleichphasige weitere Signalbeiträge aufweisen, die optional amplitudenmoduliert sind. Beispielsweise könnte die Amplitude der gleichphasigen Signalbeiträge während der Zeitdauer, die Abscannen des Scanbereichs benötigt wird (korreliert mit der Bildwiederholfrequenz), monoton steigen oder sinken. Eine lineare Zeitabhängigkeit der Hüllkurve wäre möglich.

Dabei könnten die Signalbeiträge eine erste Frequenz aufweisen, wobei die weiteren Signalbeiträge eine zweite Frequenz aufweisen, wobei die erste Frequenz im Bereich von 95 - 105 % der zweiten Frequenz liegt oder im Bereich von 45 - 55 % der zweiten Frequenz liegt.

Es wäre möglich, dass die erste Signalform und/oder die zweite Signalform einen DC-Anteil aufweisen.

Ein Verfahren umfasst das Definieren einer Ätzmaske mittels Lithographie auf einem Wafer. Das Verfahren umfasst auch das Ätzen des Wafers mittels der Ätzmaske zum Erhalten mindestens einer geätzten Struktur, die ein Scanmodul ausbildet. Das Verfahren umfasst ferner das Fixieren eines Spiegels mit Spiegeloberfläche an einem Schnittstellenelement des Scanmoduls.

Das Verfahren kann zur Herstellung eines Scanmoduls gemäß verschiedener hierin beschriebener Beispiele dienen. Weil das Scanmodul aus einem Wafer - beispielsweise einem Silizium-Wafer oder einem Silizium-auf-lsolator-Wafer (engl. Silicon on insulator, SOI) hergestellt wird, können solche Techniken auch als MEMS-Techniken bezeichnet werden.

Das Fixieren des Spiegels am Schnittstellenelement kann zumindest eine der folgenden Techniken umfassen: Kleben; anodisches Bonden; Direkt-Bonden; eutektisches Bonden; Thermokompressionsbonden; adhäsives Bonden.

Z.B. könnte als Kleber ein Epoxidharz oder Polymethylmethacrylat (PMMA) verwendet werden.

Das Verfahren könnte weiterhin umfassen: Verbinden von mehreren geätzten Strukturen, die das Scanmodul ausbilden, vor dem Fixieren des Spiegels. Es können entsprechende Techniken zum Verbinden der geätzten Sturkturen verwendet werden, die obenstehend im Zusammenhang mit dem Fixieren des Spiegels beschrieben wurden, d.h.: Kleben; anodisches Bonden; Direkt-Bonden; eutektisches Bonden; Thermokompressionsbonden; adhäsives Bonden.

Pro Wafer können im Allgemeinen eine Vielzahl von Strukturen definiert werden, sodass pro Wafer eine Vielzahl von Scanmodulen erhalten werden können. Eine parallele Prozessierung auf Wafer-Level kann damit das individuelle Handhaben von einzelnen Scanmodulen vermeiden. An einer bestimmten Stelle der Prozessierung kann das Freistellen von einzelnen Strukturen erfolgen, zum Beispiel durch Schneiden oder Sägen des Wafers. Dann kann eine Prozessierung auf Scanmodul-Ebene erfolgen. Im Allgemeinen wäre es möglich, dass das Verbinden der mehreren geätzten Strukturen, die das Scanmodul ausbilden, auf Wafer-Level - d. h. vor Freistellen einzelner Scanmodule - erfolgt. Es wäre aber auch möglich, dass das Verbinden der mehreren geätzten Strukturen auf Scanmodul-Level - d. h. nach Freistellen einzelner Scanmodul erfolgt. Jede der mehreren geätzten Strukturen kann eine Basis, ein Schnittstellenelement und mindestens ein Stützelement, das sich zwischen der jeweiligen Basis und dem jeweiligen Schnittstellenelement erstreckt, umfassen. Dann kann das das Verbinden der mehreren geätzten Strukturen an den Basen und den Schnittstellenelementen der mehreren geätzten Strukturen erfolgen.

Das Verbinden kann direkt oder über Abstandsstücke erfolgen.

Ein Scanmodul für einen resonant betriebenen Lichtscanner umfasst einen Spiegel. Der Spiegel weist eine Spiegeloberfläche auf. Der Spiegel weist auch eine Rückseite auf. Die Rückseite liegt gegenüber von der Spiegeloberfläche. Das Scanmodul weist auch mindestens ein elastisches Stützelement auf, das sich weg von der Rückseite erstreckt. Das mindestens eine elastische Stützelement ist mittels MEMS-Techniken gefertigt.

Dies kann bedeuten, dass das mindestens eine elastische Stützelement durch Wafer-Ätzen und Lithographie aus einem Silizium oder SOI-Wafer gefertigt ist. Dies kann beispielsweise bedeuten, dass das mindestens eine elastische Stützelement aus einkristallinem Material ausgebildet ist und damit besonders große Verspannungen tolerieren kann.

Die oben dargelegten Merkmale und Merkmale, die nachfolgend beschrieben werden, können nicht nur in den entsprechenden explizit dargelegten Kombinationen verwendet werden, sondern auch in weiteren Kombinationen oder isoliert, ohne den Schutzumfang der vorliegenden Erfindung zu verlassen. KURZE BESCHREIBUNG DER FIGUREN

FIG. 1A illustriert schematisch ein Scanmodul für einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele, wobei das Scanmodul im Beispiel der FIG. 1A zwei parallel zueinander angeordnete Stützelemente aufweist, sowie einen nicht einstückig ausgebildeten Spiegel.

FIG. 1 B illustriert schematisch ein Scanmodul für einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele, wobei das Scanmodul im Beispiel der FIG. 1 B zwei parallel zueinander angeordnete Stützelemente aufweist, sowie einen einstückig ausgebildeten Spiegel.

FIG. 1C illustriert schematisch ein Scanmodul für einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele, wobei das Scanmodul im Beispiel der FIG. 1 C zwei parallel zueinander angeordnete Stützelemente aufweist, sowie eine Spiegeloberfläche, die auf einem Schnittstellenelement des Scanmoduls aufgebracht ist.

FIG. 2 illustriert schematisch ein Scanmodul für einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele, wobei das Scanmodul zwei parallel zueinander angeordnete Stützelemente aufweist, sowie einen nicht einstückig ausgebildeten Spiegel, der gegenüber der Längsachse der Stützelemente verkippt ist.

FIG. 3 ist eine schematische Perspektivansicht eines Scanmoduls gemäß verschiedener Beispiele, welches eine Basis, ein Schnittstellenelement, sowie zwei sich zwischen der Basis und dem Schnittstellenelement erstreckende Stützelemente aufweist. FIG. 4 ist eine schematische Perspektivansicht eines Scanmoduls gemäß verschiedener Beispiele, welches eine Basis, ein Schnittstellenelement, sowie zwei sich zwischen der Basis und dem Schnittstellenelement erstreckende Stützelemente aufweist, wobei die Basis zwei Randbereiche aufweist, die eingerichtet sind, um mit Piezoaktuatoren verbunden zu werden. FIG. 5A ist eine schematische Aufsicht auf ein Scanmodul gemäß verschiedener Beispiele, wobei die Basis mit zwei Biegepiezoaktuatoren verbunden ist.

FIG. 5B ist eine schematische Aufsicht auf ein Scanmodul gemäß verschiedener Beispiele, wobei die Basis mit zwei Biegepiezoaktuatoren verbunden ist.

FIG. 6A ist eine schematische Seitenansicht von Biegepiezoaktuatoren gemäß verschiedener Beispiele. FIG. 6B ist eine schematische Aufsicht auf ein Scanmodul gemäß verschiedener Beispiele, wobei die Basis mit zwei Biegepiezoaktuatoren verbunden ist. FIG. 7 illustriert schematisch einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele.

FIG. 8 illustriert schematisch gegenphasige Signalformen, die zum Betreiben von Biegepiezoaktuatoren gemäß verschiedener Beispiele verwendet werden können. FIG. 9 illustriert schematisch gleichphasige Signalformen, die zum Betreiben von Biegepiezoaktuatoren gemäß verschiedener Beispiele verwendet werden können.

FIG. 10 illustriert schematisch gegenphasigen Signalformen mit DC-Anteil, die zum Betreiben von Biegepiezoaktuatoren gemäß verschiedener Beispiele verwendet werden können.

FIG. 1 1 illustriert schematisch gleichphasige Signalformen mit DC-Anteil, die zum Betreiben von Biegepiezoaktuatoren gemäß verschiedener Beispiele verwendet werden können.

FIG. 12 illustriert schematisch eine Amplitudenmodulation von gleichphasigen Signalformen als Funktion der Zeit gemäß verschiedener Beispiele.

FIG. 13 illustriert schematisch eine Überlagerungsfigur für zwei Freiheitsgrade der Bewegung von mindestens einem Stützelement und einen durch die Überlagerungsfigur definierten Scanbereich gemäß verschiedener Beispiele.

FIG. 14 illustriert ein Spektrum der Anregung von mindestens einem Stützelement, wobei FIG.

14 eine Entartung zwischen einer Torsionsmode und einer Transversalmode gemäß verschiedener Beispiele darstellt. FIG. 15 illustriert ein Spektrum der Anregung von mindestens einem Stützelement, wobei FIG.

15 eine aufgehobene Entartung zwischen einer Torsionsmode und einer Transversalmode gemäß verschiedener Beispiele darstellt.

FIG. 16 illustriert schematisch ein Scanmodul für einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele, wobei das Scanmodul im Beispiel der FIG. 15 zwei parallel zueinander angeordnete Stützelemente mit jeweiligem Wuchtgewicht aufweist. FIG. 17 ist eine Perspektivansicht eines Scanmoduls für einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele, wobei das Scanmodul zwei Paare von Stützelementen in unterschiedlichen Ebenen aufweist. FIG. 18 illustriert schematisch eine Torsionsmode für das Scanmodul gemäß dem Beispiel der FIG. 17.

FIGs. 19 und 20 illustrieren schematisch eine Transversalmode eines Scanmoduls mit einem einzelnen Stützelement gemäß verschiedener Beispiele.

FIGs. 21 und 22 illustrieren schematisch eine Transversalmode eines Scanmoduls mit zwei parallelen Stützelementen gemäß verschiedener Beispiele.

FIG. 23 illustriert schematisch ein Scanmodul für einen Lichtscanner gemäß verschiedener Beispiele, wobei das Scanmodul im Beispiel der FIG. 23 zwei parallel zueinander angeordnete Stützelemente mit jeweiligem Piezomaterial aufweist.

FIG. 24 ist ein Flussdiagramm eines beispielhaften Verfahrens zur Herstellung eines Scanmoduls.

FIG. 25 illustriert schematisch die Herstellung eines Scanmoduls gemäß verschiedener Beispiele.

FIG. 26 ist eine Schnittansicht des Scanmoduls aus FIG. 25.

DETAILLIERTE BESCHREIBUNG VON AUSFÜHRUNGSFORMEN

Die oben beschriebenen Eigenschaften, Merkmale und Vorteile dieser Erfindung sowie die Art und Weise, wie diese erreicht werden, werden klarer und deutlicher verständlich im Zusammenhang mit der folgenden Beschreibung der Ausführungsbeispiele, die im Zusammenhang mit den Zeichnungen näher erläutert werden.

Nachfolgend wird die vorliegende Erfindung anhand bevorzugter Ausführungsformen unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. In den Figuren bezeichnen gleiche Bezugszeichen gleiche oder ähnliche Elemente. Die Figuren sind schematische Repräsentationen verschiedener Ausführungsformen der Erfindung. In den Figuren dargestellte Elemente sind nicht notwendigerweise maßstabsgetreu dargestellt. Vielmehr sind die verschiedenen in den Figuren dargestellten Elemente derart wiedergegeben, dass ihre Funktion und genereller Zweck dem Fachmann verständlich wird. In den Figuren dargestellte Verbindungen und Kopplungen zwischen funktionellen Einheiten und Elementen können auch als indirekte Verbindung oder Kopplung implementiert werden. Funktionale Einheiten können als Hardware, Software oder eine Kombination aus Hardware und Software implementiert werden.

Nachfolgend werden verschiedene Techniken zum Scannen von Licht beschrieben. Die nachfolgend beschriebenen Techniken können zum Beispiel das zweidimensionale Scannen von Licht ermöglichen. Das Scannen kann wiederholtes Aussenden des Lichts unter unterschiedlichen Abstrahlwinkeln bezeichnen. Dazu kann das Licht durch eine Umlenkeinheit umgelenkt werden. Das Scannen kann das wiederholte Abtasten von unterschiedlichen Punkten in der Umgebung mittels des Lichts bezeichnen. Z.B. kann die Menge der unterschiedlichen Punkte in der Umgebung und/oder die Menge der unterschiedlichen Abstrahlwinkel einen Scanbereich festlegen.

In verschiedenen Beispielen kann das Scannen von Licht durch die zeitliche Überlagerung und optional eine örtliche Überlagerung von zwei resonant-getriebenen Bewegungen entsprechend unterschiedlicher Freiheitsgrade mindestens eines beweglichen Stützelements erfolgen. Dadurch kann in verschiedenen Beispielen eine Überlagerungsfigur abgefahren werden. Manchmal wird die Überlagerungsfigur auch als Lissajous-Figur bezeichnet. Die Überlagerungsfigur kann eine Abfolge, mit der unterschiedliche Abstrahlwinkel durch die Bewegung des Stützelements umgesetzt werden, beschreiben.

In verschiedenen Beispielen ist es möglich, Laserlicht zu scannen. Dabei kann zum Beispiel kohärentes oder inkohärentes Laserlicht verwendet werden. Es wäre möglich, polarisiertes oder unpolarisiertes Laserlicht zu verwenden. Beispielsweise wäre es möglich, dass das Laserlicht gepulst verwendet wird. Zum Beispiel können kurze Laserpulse mit Pulsbreiten im Bereich von Femtosekunden oder Pikosekunden oder Nanosekunden verwendet werden. Beispielsweise kann eine Pulsdauer im Bereich von 0,5 - 3 Nanosekunden liegen. Das Laserlicht kann eine Wellenlänge im Bereich von 700 - 1800 nm aufweisen. Aus Gründen der Einfachheit wird nachfolgend vornehmlich Bezug genommen auf Laserlicht; die verschiedenen hierin beschriebenen Beispiele können aber auch zum Scannen von Licht aus anderen Lichtquellen, zum Beispiel Breitbandlichtquellen oder RGB-Lichtquellen, angewendet werden. RGB-Lichtquellen bezeichnen hierin im Allgemeinen Lichtquellen im sichtbaren Spektrum, wobei der Farbraum durch Überlagerung mehrerer unterschiedlicher Farben - beispielsweise Rot, Grün, Blau oder Cyan, Magenta, Gelb, Schwarz - abgedeckt wird.

In verschiedenen Beispielen wird zum Scannen von Licht mindestens ein Stützelement verwendet werden, das eine form- und/oder materialinduzierte Elastizität aufweist. Deshalb könnte das mindestens eine Stützelement auch als Federelement bezeichnet werden. Dann kann mindestens ein Freiheitsgrad der Bewegung des mindestens einen Stützelements angeregt werden, beispielsweise eine Torsionsmode und/oder eine Transversalmode. D.h. es erfolgt eine resonante Anregung der entsprechenden Mode. Dadurch kann ein Spiegel, der mit einem beweglichen Ende des mindestens einen Stützelements verbunden ist, bewegt werden. Deshalb definiert das bewegliche Ende des mindestens einen Stützelements ein Schnittstellenelement. Dadurch kann Licht gescannt werden. Es wäre beispielsweise möglich, dass mehr als ein einzelnes Stützelement verwendet wird, z.B. zwei oder drei oder vier Stützelemente. Diese können optional symmetrisch in Bezug zueinander angeordnet sein.

Beispielsweise könnte das bewegliche Ende in einer oder zwei Dimensionen bewegt werden. Dazu können ein oder mehrere Aktuatoren verwendet werden. Beispielsweise wäre es möglich, dass das bewegliche Ende gegenüber einer Fixierung des mindestens einen Stützelements verkippt wird; dies resultiert in einer Krümmung des mindestens einen Stützelements. Dies kann einem ersten Freiheitsgrad der Bewegung entsprechen; dieser kann als Transversalmode (oder manchmal auch als wiggle mode) bezeichnet werden. Alternativ oder zusätzlich wäre es möglich, dass das bewegliche Ende entlang einer Längsachse des Stützelements verdreht wird (Torsionsmode). Dies kann einem zweiten Freiheitsgrad der Bewegung entsprechen. Durch das Bewegen des beweglichen Endes kann erreicht werden, dass Laserlicht unter verschiedenen Winkeln abgestrahlt wird. Dazu kann eine Umlenkeinheit wie beispielsweise ein Spiegel vorgesehen sein. Dadurch kann ein Umfeld mit dem Laserlicht gescannt werden. Je nach Stärke der Bewegung des beweglichen Endes können unterschiedlich große Scanbereiche implementiert werden. In den verschiedenen hierin beschriebenen Beispielen ist es jeweils möglich, die Torsionsmode alternativ oder zusätzlich zur Transversalmode anzuregen, d.h. es wäre eine zeitliche und örtliche Überlagerung der Torsionsmode und der Transversalmode möglich. Diese zeitliche und örtliche Überlagerung kann aber auch unterdrückt werden. In anderen Beispielen könnten auch andere Freiheitsgrade der Bewegung implementiert werden.

Beispielsweise kann die Umlenkeinheit als Prisma oder Spiegel implementiert sein. Beispielsweise könnte der Spiegel durch einen Wafer, etwa einen Silizium-Wafer, oder ein Glassubstrat implementiert sein. Beispielsweise könnte der Spiegel eine Dicke im Beriech von 0,05 μηι - 0, 1 mm aufweisen. Beispielsweise könnte der Spiegel eine Dicke von 25 μηι oder 50 μηι aufweisen. Beispielsweise könnte der Spiegel eine Dicke im Bereich von 25 μηι bis 75 μηι aufweisen. Beispielsweise könnte der Spiegel quadratisch, rechteckförmig oder kreisförmig ausgebildet sein. Beispielsweise könnte der Spiegel einen Durchmesser von 3 mm bis 12mm aufweisen oder insbesondere 8 mm.

Im Allgemeinen können solche Techniken zum Scannen von Licht in unterschiedlichsten Anwendungsgebieten eingesetzt werden. Beispiele umfassen Endoskope und RGB- Projektoren und Drucker. In verschiedenen Beispielen können LIDAR-Techniken angewendet werden. Die LIDAR-Techniken können dazu genutzt werden, um eine ortsaufgelöste Abstandsmessung von Objekten im Umfeld durchzuführen. Zum Beispiel kann die LIDAR- Technik Laufzeitmessungen des Laserlichts zwischen dem Spiegel, dem Objekt und einem Detektor umfassen. Im Allgemeinen können solche Techniken zum Scannen von Licht in unterschiedlichsten Anwendungsgebieten eingesetzt werden. Beispiele umfassen Endoskope und RGB-Projektoren und Drucker. In verschiedenen Beispielen können LIDAR-Techniken angewendet werden. Die LIDAR-Techniken können dazu genutzt werden, um eine ortsaufgelöste Abstandsmessung von Objekten im Umfeld durchzuführen. Zum Beispiel kann die LIDAR-Technik Laufzeitmessungen des Laserlichts umfassen.

Verschiedenen Beispielen liegt die Erkenntnis zugrunde, dass es erstrebenswert sein kann, das Scannen des Laserlichts mit einer hohen Genauigkeit bezüglich des Abstrahlwinkels durchzuführen. Zum Beispiel kann im Zusammenhang mit LIDAR-Techniken eine Ortsauflösung der Abstandsmessung durch eine Ungenauigkeit des Abstrahlwinkels begrenzt sein. Typischerweise wird eine höhere (niedrigere) Ortsauflösung erreicht, je genauer (weniger genau) der Abstrahlwinkel des Laserlichts bestimmt werden kann.

Nachfolgend werden Techniken beschrieben, um einen besonders robusten Laserscanner bereitzustellen. Dies wird in verschiedenen Beispielen dadurch erreicht, dass ein Scanmodul bereitgestellt wird, welches ein Stützelement umfasst. Dabei ist das Stützelement einstückig mit einer Basis und einem Schnittstellenelement, das eingerichtet ist, um die Spiegel Oberfläche zu fixieren, ausgebildet.

Durch das einstückige Ausbilden kann erreicht werden, dass ein besonders großer Kraftfluss über die Basis auf das Stützelement übertragen werden kann. Dadurch können ein oder mehrere Freiheitsgrade der Bewegung des Stützelements besonders effizient angeregt werden. Dadurch kann wiederum erreicht werden, dass das Stützelement eine Bewegung mit einer besonders großen Amplitude durchführt. Dadurch können große Scanwinkel implementiert werden. Außerdem wird vermieden, dass z.B. ein Kleber oder andere Verbindungsmittel - die bei der nicht einstückigen Ausbildung verwendet werden müssten - reißt oder nachgibt und dadurch das Scanmodul beschädigt wird.

Um die verschiedenen Teile des Scanmoduls einstückig auszubilden, können MEMS- Techniken verwendet werden. Beispielsweise könnte das Scanmodul mittels Ätztechniken aus einem Wafer hergestellt werden. Der Wafer kann z.B. 500 μηι dick sein. Zum Beispiel könnten Techniken des nasschemischen Ätzens oder des Trockenätzens verwendet werden, beispielsweise reaktives lonenätzen (engl, reactive ion etching, RIE), z.B. trockenes RIE (engl, dry RIE, DRIE). Der Wafer kann zum Beispiel ein Silizium-Wafer oder ein Silizium-auf-lsolator (Silicon on insulator, SOI) Wafer sein. Der Isolator könnte ca. 100 μηι unterhalb einer Oberfläche des Wafers angeordnet sein. Dabei kann der Isolator beispielsweise als Ätzstopp wirken. Hierbei ist es möglich, dass Vorderseiten-Ätzen und/oder Rückseiten-Ätzen eingesetzt wird, um die verschiedenen Teile des Scanmoduls freizusetzen. Zum Beispiel wäre es möglich, dass mittels Lithographie Ätzmasken auf dem Wafer definiert werden. Derart kann es insbesondere möglich sein, dass die verschiedenen Teile des Scanmoduls einstückig und optional sogar einkristallin ausgebildet sind. Nachfolgend werden auch Techniken beschrieben, um einen Laserscanner bereitzustellen, der besonders große Scanwinkel implementieren kann. Dies wird in verschiedenen Beispielen dadurch erreicht, dass das Stützelement eine Ausdehnung senkrecht zur Spiegeloberfläche aufweist, die nicht kleiner als 0,7 mm ist. Im Vergleich zu herkömmlichen MEMS-basierten Mikrospiegeln erstreckt sich daher das Stützelement nicht lediglich in der Ebene der Spiegeloberfläche, sondern weist auch eine signifikante Ausdehnung vertikal zur Spiegeloberfläche auf. Beispielsweise könnte das Stützelement stabförmig entlang einer Längsachse ausgebildet sein, wobei die Längsachse eine Komponente senkrecht zur Spiegeloberfläche aufweist. Dabei könnte das Stützelement aber lokale Veränderungen der Querschnittsfläche aufweisen, um ein Wuchtgewicht zu implementieren.

Durch solche Techniken kann erreicht werden, dass sich die Spiegeloberfläche besonders frei bewegen kann. Dadurch können große Amplituden der Bewegung erzielt werden, wodurch wiederum große Scanwinkel ermöglicht werden. FIG. 1A illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. Das Scanmodul 100 umfasst eine Basis 141 , zwei Stützelemente 101 , 102, sowie ein Schnittstellenelement 142. Dabei sind die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 einstückig ausgebildet. Die Stützelemente 101 , 102 sind in einer Ebene ausgebildet (Zeichenebene der FIG. 1A). Im Beispiel der FIG. 1A sind die Stützelemente 101 , 102 gerade ausgebildet, d.h. weisen im Ruhezustand keine Krümmung und keinen Knick auf. In den verschiedenen hierin beschriebenen Beispielen ist es möglich, eine entsprechende gerade, stabförmige Konfiguration von Stützelementen zu verwenden.

Beispielsweise wäre es möglich, dass die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 mittels MEMS-Prozessen durch Ätzen eines Silizium-Wafers (oder eines anderen Halbleiter-Substrats) erhalten werden. In einem solchen Fall können die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 insbesondere einkristallin ausgebildet sein.

Es wäre möglich, dass der Abstand zwischen zwei benachbarten Stützelementen 101 , 102 im Bereich von 2 % - 50 % der Länge 21 1 zumindest einer der mindestens zwei Stützelemente liegt, optional im Bereich von 10 % - 40 %, weiter optional im Bereich von 12 - 20 %. Es wäre möglich, dass die die mindestens zwei Stützelemente Längen 211 aufweisen, die nicht mehr als 10 % voneinander abweichen, optional nicht mehr als 2 %, weiter optional nicht mehr als 0, 1 %. Dadurch kann eine besonders große Amplitude von entsprechenden Freiheitsgraden der Bewegung erzielt werden. Beispielsweise wäre es möglich, dass die Längsachsen 1 11 , 112 der Stützelemente 101 , 102 jeweils paarweise Wnkel miteinander einschließen, die nicht größer als 45° sind, optional nicht größer als 10°, weiter optional nicht größer als 1 °. Die Stützelemente 101 , 102 weisen eine Anordnung mit Rotationssymmetrie in Bezug auf eine Zentralachse 220 auf. Im Beispiel der FIG. 1A ist das eine zweizählige Rotationssymmetrie. Es wäre auch möglich, dass das Scanmodul 100 nur ein einziges Stützelement aufweist oder mehr als zwei Stützelemente aufweist.

FIG. 1A illustriert auch Aspekte in Bezug auf einen Laserscanner 99. Der Laserscanner 99 umfasst das Scanmodul 100, sowie einen Spiegel 150. In dem Beispiel der FIG. 1A ist der Spiegel 150, der auf der Vorderseite eine Spiegeloberfläche 151 mit hoher Reflektivität (beispielsweise größer als 95 % bei einer Wellenlänge von 950 μηι, Optional >99 %, weiter optional >99,999 %; z.B. Alu oder Gold in einer Dicke von 80 - 250 nm) für Licht 180 ausbildet, nicht einstückig mit der Basis 141 , den Stützelementen 101 , 102, sowie dem Schnittstellenelement 142 ausgebildet. Beispielsweise könnte der Spiegel 150 auf das Schnittstellenelement 142 aufgeklebt sein. Das Schnittstellenelement 142 kann nämlich dazu eingerichtet sein, um die Spiegeloberfläche 151 zu fixieren. Zum Beispiel könnte das Schnittstellenelement 142 für diesen Zweck eine Anlagefläche aufweisen, die eingerichtet ist, um eine entsprechende Anlagefläche des Spiegels 150 zu fixieren. Um den Spiegel 150 mit dem Schnittstellenelement 142 zu verbinden, könnten beispielsweise ein oder mehrere der folgenden Techniken verwendet werden: Kleben; Löten. Zwischen dem Schnittstellenelement 142 und der Spiegelfläche 151 ist eine Rückseite 152 des Spiegels 150 angeordnet. Das Schnittstellenelement 142 ist an der Rückseite 152 des Spiegels 150 angeordnet. Aus FIG. 1 ist ersichtlich, dass sich die Stützelemente weg von der Rückseite 152 des Spiegels 150 erstrecken, hin zur Basis 141. Dadurch können platzintensive, Rahmen-artige Strukturen wie bei herkömmlichen MEMS-Ansätzen vermieden werden. Der Spiegel 150 kann also über das Schnittstellenelement 142 mit den Stützelementen 101 , 102 verbunden werden. Dadurch ist eine zweistückige Fertigung möglich, sodass keine komplizierte integrierte Rückseitenstrukturierung wie in herkömmlichen MEMS-Ansätzen erfolgen muss. Mittels solcher Techniken können große Spiegeloberflächen realisiert werden, z.B. nicht kleiner als 10 mm ^A 2, optional nicht kleiner als 15 mm ^A 2. Dadurch kann im Zusammenhang mit LIDAR-Techniken, welche die Spiegeloberfläche 151 auch als Detektorapertur verwenden, eine hohe Genauigkeit und Reichweite erzielt werden. In dem Beispiel der FIG. 1A weisen die Stützelemente 101 , 102 eine Ausdehnung senkrecht zur Spiegeloberfläche 151 auf; diese Ausdehnung könnte z.B. ca. 2 - 8 mm betragen, im Beispiel der FIG. 1A. Die Stützelemente sind insbesondere stabförmig entlang entsprechender Längsachsen 11 1 , 112 ausgebildet. In FIG. 1A ist die Oberflächennormale 155 der Spiegeloberfläche 151 dargestellt; die Längsachsen 1 11 , 1 12 sind parallel zu der Oberflächennormalen 155 orientiert, d. h. schließen mit dieser einen Winkel von 0° ein.

Deshalb ist die Ausdehnung der Stützelemente 101 , 102 senkrecht zur Spiegeloberfläche 151 gleich der Länge 211 der Stützelemente 101 , 102. Im Allgemeinen wäre es möglich, dass die Länge 21 1 der Stützelemente 101 , 102 nicht kürzer als 2 mm ist, optional nicht kürzer als 4 mm, weiter optional nicht kürzer als 6 mm. Zum Beispiel wäre es möglich, dass die Länge der Stützelemente 101 , 102 nicht größer als 20 mm ist, optional nicht größer als 12 mm, weiter optional nicht größer als 7 mm. Wenn mehrere Stützelemente verwendet werden, können diese alle dieselbe Länge aufweisen. Je nach relativer Orientierung der Längsachsen 11 1 , 1 12 in Bezug auf die Spiegeloberfläche 151 wäre es aber möglich, dass die Ausdehnung der Stützelemente 101 , 102 senkrecht zur Spiegeloberfläche 151 kürzer ist, als deren Länge 211 (weil lediglich die Projektion parallel zur Oberflächenormalen 155 berücksichtigt wird). Im Allgemeinen wäre es möglich, dass die Ausdehnung der Stützelemente 101 , 102 senkrecht zur Spiegeloberfläche 151 nicht kleiner als 0,7 mm ist. Ein solcher Wert ist größer als die typische Dicke eines Wafers, aus welchem das Scanmodul 100 hergestellt werden kann. Dadurch können besonders große Scanwinkel für das Licht 180 implementiert werden.

Die Stützelemente 101 , 102 könnten beispielsweise einen rechteckigen Querschnitt aufweisen. Die Stützelemente 101 , 102 könnten auch einen quadratischen Querschnitt aufweisen. Es wären aber auch andere Querschnittsformen, wie beispielsweise kreisförmig, dreiecksförmig, etc., möglich. Typische Seitenlängen des Querschnitts der Stützelemente 101 , 102 können im Bereich von 50 μηι bis 200 μηι liegen, optional ca. 100 μηι betragen. Die kurze Seite des Querschnitts könnte im Allgemeinen nicht kleiner als 50 % der langen Seite des Querschnitts sein; das bedeutet, dass die Stützelemente 101 , 102 nicht als flache Elemente ausgebildet sein können. Derart kann sichergestellt werden, dass das Material im Bereich der Stützelemente 101 , 102 genügend große Spannungen absorbieren kann, ohne Schaden zu nehmen. Gleichzeitig kann jedoch eine forminduzierte Elastizität des Materials im Bereich der Stützelemente 101 , 102 genügend große Werte annehmen, um eine Bewegung des Schnittstellenelements 142 gegenüber der Basis 141 zu ermöglichen. Beispielsweise könnte eine Torsionsmode und/oder eine Transversalmode der Stützelemente 101 , 102 verwendet werden, um das Schnittstellenelement 142 - und damit den Spiegel 150 - zu bewegen. Dadurch kann das Scannen von Licht implementiert werden (in FIG. 1A ist der Ruhezustand der Stützelemente 101 , 102 dargestellt). In dem Beispiel der FIG. 1A umfasst das Scanmodul 102 Stützelemente 101 , 102 die in einer Ebene angeordnet sind (die Zeichenebene der FIG. 1A). Durch das Verwenden von zwei Stützelementen 101 , 102 kann das Scanmodul 100 mit einer besonders großen Robustheit implementiert werden. Insbesondere kann dadurch die Spannung pro Stützelement 101 , 102 reduziert werden. Andererseits kann es bei einem einzelnen Stützelement möglich sein, besonders gut zweidimensionales Scannen des Lichts 180 zu ermöglichen.

FIG. 1 B illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. Das Scanmodul 100 umfasst eine Basis 141 , zwei Stützelemente 101 , 102, sowie ein Schnittstellenelement 142. Dabei sind die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 einstückig ausgebildet. Das Beispiel der FIG. 1 B entspricht dabei grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 1A. Jedoch ist in dem Beispiel der FIG. 1 B der Spiegel 150 einstückig mit dem Schnittstellenelement 142 bzw. den Stützelementen 101 , 102 sowie der Basis 141 ausgebildet. Um eine möglichst große Spiegeloberfläche 151 zu erreichen, ist in dem Beispiel der FIG. 1 B ein Überstand über einen Zentralbereich des Schnittstellenelement 142 vorgesehen. Dadurch kann erreich werden, dass der Kraftfluss zwischen dem Scanmodul 100 und dem Spiegel 150 nicht über einen Kleber übertragen werden muss.

FIG. 1C illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. Das Scanmodul 100 umfasst eine Basis 141 , zwei Stützelemente 101 , 102, sowie ein Schnittstellenelement 142. Dabei sind die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 einstückig ausgebildet.

Das Beispiel der FIG. 1C entspricht dabei grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 1 B. In dem Beispiel der FIG. 1C sind der Spiegel 150 und das Schnittstellenelement 142 durch ein und dasselbe Element implementiert. Die Spiegeloberfläche 151 ist auf dem Schnittstellenelement 142 direkt aufgebracht. Dies ermöglicht einen besonders einfachen Aufbau.

FIG. 2 illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. Das Scanmodul 100 umfasst eine Basis 141 , zwei Stützelemente 101 , 102, sowie ein Schnittstellenelement 142. Dabei sind die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 einstückig ausgebildet.

Das Beispiel der FIG. 2 entspricht dabei grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 1A. In dem Beispiel der FIG. 2 sind jedoch die Längsachsen 1 1 1 , 1 12 der Stützelemente 101 , 102 nicht senkrecht zur Spiegeloberfläche 151 orientiert. In FIG. 2 ist der Winkel 159 zwischen der Oberflächennormalen 155 der Spiegeloberfläche 151 und den Längsachsen 1 11 , 1 12 dargestellt. Der Wnkel 159 beträgt in dem Beispiel der FIG. 2 45°, könnte aber im Allgemeinen im Bereich von -60° bis +60° liegen, oder optional im optional im Bereich von -45° ± 15° oder im Bereich von +45° ± 15°, d.h. im Wesentlichen 45° betragen

Insbesondere ist in FIG. 2 ein Szenario dargestellt, bei dem ein Strahlengang des Lichts 180 parallel zu den Längsachsen 11 1-112 der Stützelemente 101 , 102 verläuft und ein weiterer Strahlengang des Lichts 180 - nach bzw. vor Umlenkung durch die Spiegeloberfläche 151— senkrecht zu den Längsachsen 1 11 -112 verläuft. Im Allgemeinen kann der Strahlengang des Lichts 180 parallel zu der Zentralachse 220 verlaufen Eine solche Verkippung der Spiegeloberfläche 151 gegenüber den Längsachsen 1 11 , 112 kann insbesondere dann vorteilhaft sein, wenn die Torsionsmode der Stützelemente 101 , 102 zur Bewegung des Spiegels 150 verwendet wird. Dann kann ein Periskop-artiges Scannen des Lichts 180 implementiert werden.

Das Periskop-artige Scannen mittels der Torsionsmode weist den Vorteil auf, dass - sofern der Spiegel 150 auch als Detektorapertur verwendet wird - die Größe der Detektorapertur keine Abhängigkeit vom Scanwinkel aufweist; der Winkel zwischen einfallendem Licht und Spiegel 150 ist nämlich nicht abhängig vom Scanwinkel. Das ist verschieden zu Referenzimplementierungen, bei denen durch Verkippung des Spiegels die Größe der Detektorapertur - und damit die Sensitivität der Messung - als Funktion des Scanwinkels variiert.

FIG. 3 illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. Das Scanmodul 100 umfasst eine Basis 141 , zwei Stützelemente 101 , 102, sowie ein Schnittstellenelement 142. Dabei sind die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 einstückig ausgebildet. FIG. 3 ist eine Perspektivansicht des Scanmoduls 100. In FIG. 3 ist insbesondere eingezeichnet, wie eine Richtung 1901 des Vorderseite-Ätzens und eine Richtung 1902 des Rückseite-Ätzens orientiert sind. Zum Beispiel könnte das Scanmodul 100 durch geeignetes zweistufiges Ätzen eines SOI-Wafers entlang der Richtungen 1901 , 1902 hergestellt werden. Die Grenzflächen zwischen Isolator und Silizium könnten die Stützelemente 101 , 102 definieren.

Beispielsweise könnte dabei die Wafer-Oberfläche senkrecht zu den Richtungen 1901 , 1902 orientiert sein. Aus einem Vergleich der FIGs. 1A, 1 B, 1 C, 2 mit FIG. 3 folgt, dass die Spiegeloberfläche 151 nicht senkrecht zur Wafer-Oberfläche orientiert ist. Dadurch können besonders große Längen 211 des mindestens einen Stützelements 101 , 102 ermöglicht werden. Dies ermöglicht wiederum große Scanwinkel.

Im Beispiel de FIG. 3 ist die Dicke 1998 der Basis 141 und des Schnittstellenelements 142 verschieden von der Dicke 1999 der Stützelemente 101 , 102. In anderen Beispielen wäre es möglich, dass die Basis 141 , das Schnittstellenelement 142 und die Stützelemente 101 , 102 dieselbe Dicke aufweisen. Dies ist auf die Dicken 1998, 1999 in Ätzrichtung der MEMS- Strukturierung bezogen, d.h. senkrecht zu einer Wafer-Normalen in Bezug auf die Vorderseiten-Strukturierung und Rückseiten-Strukturierung gemäß Richtungen 1901 , 1902. Die Wafer-Normale korreliert typischerweise mit einer bestimmten Kristallrichtung.

FIG. 4 illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. Das Scanmodul 100 umfasst eine Basis 141 , zwei Stützelemente 101 , 102, sowie ein Schnittstellenelement 142. Dabei sind die Basis 141 , die Stützelemente 101 , 102, sowie das Schnittstellenelement 142 einstückig ausgebildet. FIG. 4 ist eine Perspektivansicht des Scanmoduls 100.

Das Beispiel der FIG. 4 entspricht grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 3. In dem Beispiel der FIG. 4 umfasst die Basis 141 einen Zentralbereich 145 und zwei auf unterschiedlichen Seiten des Zentralbereichs 145 angeordnete Randbereiche 146. Die Stützelemente 101 , 102 sind mit dem Zentralbereich 145 verbunden. Der Zentralbereich 145, sowie die Randbereiche 146 sind allesamt einstückig ausgebildet. Die Randbereiche 146 weisen im Beispiel der FIG. 3 eine wesentlich geringere Dicke auf als der Zentralbereich 145. Beispielsweise könnte die Dicke der Randbereiche 146 nicht größer als 30 % der Dicke des Zentralbereichs 145 sein. Durch die reduzierte Dicke der Randbereiche 146 kann erreicht werden, dass diese eine größere forminduzierte Elastizität aufweisen, als der Zentralbereich 145. Im Allgemeinen könnten auch andere Maßnahmen getroffen werden, um zu erreichen, dass die Randbereiche 146 eine größere forminduzierte Elastizität aufweisen, als der Zentralbereich 145. Beispielsweise könnten Vertiefungen oder Gräben vorgesehen sein, welche die Elastizität bereitstellen.

Die Randbereiche 146 können dazu verwendet werden, um eine Verbindung mit Piezoaktuatoren herzustellen. Der Zentralbereich 145 stellt dabei die Verbindung mit den Stützelementen 101 , 102 her.

FIG. 5A illustriert Aspekte in Bezug auf einen Laserscanner 99. Der Laserscanner 99 umfasst das Scanmodul 100, welches zum Beispiel gemäß den verschiedenen anderen hierin beschriebenen Beispielen konfiguriert sein könnte (jedoch ist in FIG. 5A beispielhaft ein Scanmodul 100 mit lediglich einem einzelnen Stützelement 101 dargestellt).

FIG. 5A illustriert insbesondere Aspekte in Bezug auf Piezoaktuatoren 310, 320. In verschiedenen Beispielen können zur Anregung des Stützelements 101 Biegepiezoaktuatoren 310, 320 verwendet werden. Zum Beispiel können im Allgemeinen ein erster und ein zweiter Biegepiezoaktuator verwendet werden. Es wäre möglich, dass der erste Biegepiezoaktuator und/oder der zweite Biegepiezoaktuator plattenförmig ausgebildet sind. Im Allgemeinen kann eine Dicke der Biegepiezoaktuatoren z.B. im Bereich von 200 μηι - 1 mm liegen, optional im Bereich von 300 μηι - 700 μηι. Es wäre beispielsweise möglich, dass der erste Biegepiezoaktuator und/oder der zweite Biegepiezoaktuator eine Schichtstruktur umfassend eine alternierende Anordnung mehrerer piezoelektrischer Materialien aufweist. Diese können einen unterschiedlich starken piezoelektrischen Effekt aufweisen. Dadurch kann eine Verbiegung bewirkt werden, ähnlich einem Bimetallstreifen bei Temperaturänderungen. Beispielsweise ist es möglich, dass der erste Biegepiezoaktuator und/oder der zweite Biegepiezoaktuator an einer Fixierstelle fixiert sind: ein der Fixierstelle gegenüberliegendes Ende kann dann aufgrund einer Verbiegung bzw. Krümmung des ersten Biegepiezoaktuators und/oder des zweiten Biegepiezoaktuators bewegt werden. Durch die Verwendung von Biegepiezoaktuatoren kann eine besonders effiziente und starke Anregung erreicht werden. Die Biegepiezoaktuatoren können nämlich die Basis 141 bewegen und insbesondere - zum Anregen einer Torsionsmode des mindestens einen Stützelements - verkippen. Außerdem kann es möglich sein, eine hohe Integration der Vorrichtung zur Anregung zu erzielen. Dies kann bedeuten, dass der benötigte Bauraum besonders gering dimensioniert werden kann.

Insbesondere in dem Beispiel der FIG. 5A sind die Piezoaktuatoren 310, 320 als Biegepiezoaktuatoren ausgebildet. Dies bedeutet, dass das Anlegen einer Spannung an elektrischen Kontakten der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 eine Krümmung bzw. Verbiegung der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 entlang deren Längsachsen 319, 329 bewirkt. Dazu weisen die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 eine Schichtstruktur auf (in FIG. 5A nicht dargestellt und senkrecht zur Zeichenebene orientiert). Derart wird ein Ende 315, 325 der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 gegenüber einer Fixierstelle 311 , 321 senkrecht zur jeweiligen Längsachse 319, 329 ausgelenkt (die Auslenkung ist in dem Beispiel der FIG. 5A senkrecht zur Zeichenebene orientiert). Die Auslenkung 399 der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 aufgrund der Verbiegung ist in FIG. 6A dargestellt.

FIG. 6A ist eine Seitenansicht der Biegepiezoaktuatoren 310, 320. FIG. 6A zeigt die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 in einer Ruhelage, zum Beispiel ohne Treiber-Signal bzw. Verspannung/Krümmung. Wieder Bezug nehmend auf FIG. 5A: Beispielsweise könnten die Fixierstelle in 31 1 , 321 eine starre Verbindung zwischen den Biegepiezoaktuatoren 310, 320 und einem Gehäuse des Laserscanners 99 (in FIG. 5A nicht dargestellt) herstellen. Die Basis 141 könnte eine Längsausdehnung der Längsachsen 319, 329 aufweisen, die im Bereich von 2 - 20 % der Länge der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 entlang der Längsachsen 319, 329 ist, optional im Bereich von 5 - 15 %. Dadurch kann eine genügen starke Anregung erreicht werden; die Basis 141 dämpft die Bewegung der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 dann nur vergleichsweise schwach.

Im Beispiel der FIG. 5A sind die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 im Wesentlichen parallel zueinander angeordnet. Es wären auch Verkippungen der Längsachsen 319, 329 zueinander möglich, insbesondere solange diese in einer Ebene liegen. Aus dem Beispiel der FIG. 5A ist ersichtlich, dass die Verbindung der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 mit dem Stützelement 101 über die Randbereiche 146 der Basis 141 implementiert wird. Weil diese Randbereiche 146 eine Elastizität aufweisen, kann die Verbiegung 399 aufgenommen werden und führt zu einer Auslenkung der Basis 141. Dadurch können ein oder mehrere Freiheitsgrade der Bewegung des Schnittstellenelement 101 gekoppelt über die Basis 141 angeregt werden. Dadurch wird eine besonders effiziente und platzsparende Anregung erzielt.

In dem Beispiel der FIG. 5A erstrecken sich die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 weg von dem Schnittstellenelement 142. Es wäre aber auch möglich, dass die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 sich entlang zumindest 50 % Ihrer Länge hin zu dem Schnittstellenelement 142 erstrecken. Dadurch kann eine besonders kompakte Anordnung erreicht werden. Das ist in FIG. 5B gezeigt.

FIG. 5B illustriert Aspekte in Bezug auf einen Laserscanner 99. Der Laserscanner 99 umfasst das Scanmodul 100, welches zum Beispiel gemäß den verschiedenen anderen hierin beschriebenen Beispielen konfiguriert sein könnte (jedoch ist in FIG. 5B ein Scanmodul 100 mit lediglich einem einzelnen Stützelement 101 dargestellt).

Das Beispiel der FIG. 5B entspricht dabei grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 5A. Dabei erstrecken sich aber die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 hin zum Schnittstellenelement 142 bzw. hin zu einem frei beweglichen Ende des mindestens einen Stützelements 101. Dadurch kann ein besonders kompakter Aufbau des Lichtscanners 99 erreicht werden. Aus einem Vergleich der FIGs. 5A, 5B, 6A mit FIG. 4 folgt, dass bei Anregung über die Randbereiche 146 ein gekoppeltes Anregen der mehreren Stützelemente 101 , 102 erfolgt. Zum Beispiel kann erreicht werden, dass ein Biegepiezoaktuator alle Stützelemente 101 , 102 zusammen über einen durch die Basis 141 geleiteten Kraftfluss anregt. Entsprechend könnte dies erreicht werden, indem der Kraftfluss auf ein mit allen Stützelementen 101 , 102 verbundenes magnetisches Material durch ein gemeinsames Magnetfeld einer Magnetfeldspule angewendet wird. Solche Techniken der gekoppelten Anregung weisen den Vorteil auf, dass eine Energie-effiziente und platzsparende Anregung ermöglicht wird. Außerdem kann durch die Kopplung vermieden werden, dass unterschiedliche Aktuatoren phasenkohärent betrieben werden müssen, was die Implementierung vereinfacht. Durch die gekoppelte Anregung kann insbesondere eine gekoppelte Torsionsmode und/oder eine gekoppelte Transversalmode angeregt werden. Der Aktuator kann zur direkten Kraftwirkung zur Anregung des Freiheitsgrads der Bewegung eingerichtet sein, d.h. es kann vermieden werden, eine parametrische Anregung - wie z.B. in Referenzimplementierungen mit elektrostatischen interdigitalen Fingerstrukturen der Fall - zu verwenden. Währen in den Beispielen der FIGs. 5A, 5B und 6A die Längsachsen 319, 329 parallel zur Längsachse des Stützelements 101 ausgerichtet sind, wäre es in anderen Beispielen auch möglich, dass die Längsachsen 319, 329 der Biegepiezoaktuatoren senkrecht zur Längsachse des Stützelements 101 angeordnet sind. Das ist in FIG. 6B dargestellt. Im Allgemeinen Könnten die Längsachsen 319, 329 einen Winkel von 90° ± 20° mit der Längsachse des mindestens einen Stützelements einschließen, optional von 90° ± 5°, weiter optional von 90° ± 1 °.

FIG. 7 illustriert Aspekte in Bezug auf einen Laserscanner 99. Der Laserscanner 99 umfasst eine Steuereinheit 4001 , die beispielsweise als Mikroprozessor oder applikationsspezifischer integrierter Schaltkreis (ASIC) implementiert werden könnte. Die Steuereinheit 4001 könnte auch als feldprogrammierbares Array (FPGA) implementiert werden. Die Steuereinheit 4001 ist eingerichtet, um Steuersignale an einen Treiber 4002 auszugeben. Beispielsweise könnten die Steuersignale in digitaler oder analoger Form ausgegeben werden. Der Treiber 4002 ist wiederum eingerichtet, um ein oder mehrere Spannungssignalen zu erzeugen, und diese an entsprechende elektrische Kontakte der Piezoaktuatoren 310, 320 auszugeben. Typische Amplituden der Spannungssignalen liegen im Bereich von 50 V bis 250 V.

Die Piezoaktuatoren 310, 320 sind wiederum mit dem Scanmodul 100 gekoppelt, wie beispielsweise voranstehenden Bezug auf die FIGs. 5 und 6 beschrieben. Dadurch können ein oder mehrere Freiheitsgrade der Bewegung des Scanmoduls 100, insbesondere von einem oder mehreren Stützelementen 101 , 102 des Scanmoduls 100 angeregt werden. Dadurch wird die Spiegeloberfläche 151 ausgelenkt. Dadurch kann der Umfeldbereich des Laserscanners 99 mit Licht 180 gescannt werden.

FIG. 8 illustriert Aspekte in Bezug auf Signalformen 800, die dazu verwendet werden können, um die Piezoaktuatoren 310, 320 gemäß verschiedener hierin beschriebener Beispiele anzusteuern. Beispielsweise könnten die Signalformen 800 von dem Treiber 4002 ausgegeben werden. FIG. 8 illustriert insbesondere den Verlauf der Amplitude der Signalformen 800 als Funktion der Zeit.

In dem Beispiel der FIG. 8 ist ein Signalbeitrag 81 1 (durchgezogene Linie) dargestellt, der dazu verwendet wird, um den Biegepiezoaktuatoren 310 anzusteuern. Außerdem ist in dem Beispiel der FIG. 8 ein Signalbeitrag 821 (gestrichelte Linie) dargestellt, der dazu verwendet wird, um den Biegepiezoaktuatoren 320 anzusteuern. Aus dem Beispiel der FIG. 8 ist ersichtlich, dass die Signalbeiträge 81 1 , 821 gegenphasig konfiguriert sind. Dies bedeutet im Beispiel der FIG. 8, dass die Signalbeiträge 811 , 821 dieselbe Frequenz aufweisen, sowie einen Phasenversatz von 180°. Dadurch kann erreicht werden, dass sich der Biegepiezoaktuatoren 310 nach oben krümmt bzw. bewegt (nach unten krümmt bzw. bewegt), während sich der Biegepiezoaktuatoren 320 nach unten krümmt bzw. bewegt (nach oben krümmt bzw. bewegt). Dadurch kann wiederum erreicht werden, dass sich die Basis 141 abwechselnd nach links und nach rechts verkippt (in Bezug auf eine Zentralachse 220 des einen oder der mehreren Stützelemente 101 , 102). Deshalb kann mit einer solchen Konfiguration der Signalformen 800 eine besonders effiziente Anregung der Torsionsmode des Stützelements oder der Stützelemente 101 , 102 erzielt werden.

FIG. 9 illustriert Aspekte in Bezug auf Signalformen 800, die dazu verwendet werden können, um die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 gemäß verschiedener hierin beschriebener Beispiele anzusteuern. FIG. 9 illustriert insbesondere den Verlauf der Amplitude der Signalformen 800 als Funktion der Zeit. In dem Beispiel der FIG. 9 ist ein Signalbeitrag 812 (durchgezogene Linie) dargestellt, der dazu verwendet wird, um den Biegepiezoaktuatoren 310 anzusteuern. Außerdem ist in dem Beispiel der FIG. 9 ein Signalbeitrag 822 (gestrichelte Linie) dargestellt, der dazu verwendet wird, um den Biegepiezoaktuatoren 320 anzusteuern. Aus dem Beispiel der FIG. 9 ist ersichtlich, dass die Signalbeiträge 812, 822 gleichphasig konfiguriert sind. Dies bedeutet dem Beispiel der FIG. 9, dass die Signalbeiträge 812, 822 dieselbe Frequenz aufweisen, sowie einen Phasenversatz von 0°. In manchen Beispielen wäre es möglich, dass die gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 eine Amplitudenmodulation aufweisen.

Durch die gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 kann erreicht werden, dass sich der Biegepiezoaktuatoren 310 nach oben krümmt bzw. bewegt (nach unten krümmt bzw. bewegt), während sich der Biegepiezoaktuatoren 320 nach oben krümmt bzw. bewegt (nach unten krümmt bzw. bewegt). Dadurch kann wiederum erreicht werden, dass die Basis 141 abwechselnd nach oben und unten bewegt wird (in Bezug auf die Zentralachse 220). Deshalb kann mit einer solchen Konfiguration der Signalformen 800 eine besonders effiziente Anregung von Transversalmoden des Stützelements oder der Stützelemente 101 , 102 erfolgen. In manchen Beispielen wäre es möglich, dass die Signalbeiträge 811 , 821 zeitlich überlagert mit den Signalbeiträge in 812, 822 angewendet werden. Dies kann insbesondere dann erstrebenswert sein, wenn lediglich ein einzelnes Stützelement verwendet wird. Dann kann eine zeitliche und räumliche Überlagerung einer Torsionsmode und einer Transversalmode des mindestens einen Stützelements erhalten werden. Dadurch kann erreicht werden, dass ein zweidimensionaler Scanbereich abgescannt wird, wobei das Licht an der einzelnen Spiegeloberfläche umgelenkt wird. Dies kann eine besonders platzsparende Integration des Laserscanners 99 erreichen.

In anderen Beispielen wäre es aber auch möglich, dass entweder die gegenphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 oder aber die gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 angewendet werden. Dies kann insbesondere erstrebenswert sein, wenn mehr als ein einzelnes Stützelement verwendet wird. Dann kann entweder die Torsionsmode oder die Transversalmode des mindestens einen Stützelements angeregt werden. Dadurch kann durch Umlenken an der Spiegeloberfläche ein eindimensionaler Scanbereich abgescannt werden. Um dennoch einen zweidimensionalen Scanbereich zu scannen wäre es beispielsweise möglich, dass zwei Laserscanner das Licht sequenziell umlenken; dabei können die beiden Laserscanner synchronisiert betrieben werden. Nachfolgend wird jedoch vornehmlich auf Szenarien Bezug genommen, bei denen eine zeitliche und örtliche Überlagerung unterschiedlicher Freiheitsgrade der Bewegung des mindestens einen Stützelements dazu verwendet wird, um einen zweidimensionalen Scanbereich abzuscannen.

Eine typische Frequenz der Signalbeiträge 81 1 , 812, 821 , 822 liegt zum Beispiel im Bereich von 50 Hz bis 1 ,5 kHz, optional im Bereich von 200 Hz bis 1 kHz, weiter optional im Bereich von 500 Hz bis 700 Hz. Derart können angemessene Scanfrequenzen erzielt werden.

In den Beispielen der FIGs. 8 und 9 sind Szenarien illustriert, in welchen die gegenphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 zum Anregen der Biegepiezoaktuatoren 310, 320 in etwa dieselbe Frequenz aufweisen, wie die gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822. Im Allgemeinen wäre es möglich, dass die gegenphasigen Signalbeiträge 811 , 821 eine erste Frequenz im Bereich von 95-105 % einer zweiten Frequenz der gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 aufweisen. Mittels einer solchen Implementierung der Frequenzen der Signalformen 800 kann erreicht werden, dass eine besonders effiziente Überlagerungsfigur der verschiedenen Freiheitsgrade der Bewegung des mindestens einen Stützelements 101 , 102 erzielt werden kann. Insbesondere kann dadurch erreicht werden, dass eine hohe Bildwiederholrate erzielt werden kann, ohne dass bestimmte Bereiche des Scanbereichs durch Knoten in der Überlagerungsfigur mehrfach gescannt werden. Insbesondere können solche Implementierungen der Frequenzen der Signalformen 800 ausnutzen, dass eine Entartung der verschiedenen angeregten Freiheitsgrade der Bewegung des mindestens einen Stützelements 101 , 102 im Frequenzraum vorliegt. Zum Beispiel kann es möglich sein, eine Entartung der Frequenz der Torsionsmode des mindestens einen Stützelements 101 , 102 und der Frequenz der Transversalmode des mindestens einen Stützelements 101 , 102 durch geeignetes Konfigurieren ein oder mehrerer der folgenden Parameter zu erreichen: Länge 21 1 des mindestens einen Stützelements 101 , 102; Massenträgheitsmoment des mindestens einen Stützelements 101 , 102 und/oder eines Wuchtgewichts, welches an dem mindestens einen Stützelement 101 , 102 angebracht ist; und Massenträgheitsmoment des Schnittstellenelement 142 und/oder des Spiegels 150.

In anderen Beispielen wäre es jedoch auch möglich, dass die gegenphasigen Signalbeiträge 811 , 821 eine andere erste Frequenz aufweisen, als die zweite Frequenz der gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822. Beispielsweise könnte die erste Frequenz der gegenphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 im Bereich von 45-55 % der zweiten Frequenz der gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 liegen, d. h. in etwa die Hälfte der zweiten Frequenz betragen. In anderen Beispielen könnte die erste Frequenz auch in etwa doppelt so groß sein wie die zweite Frequenz und einen ganz anderen Wert annehmen. Durch eine solche Aufhebung der Entartung zwischen den verschiedenen durch die gegenphasigen Signalbeiträge 811 , 821 und gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 angeregten Freiheitsgrade der Bewegung des mindestens einen Stützelements 101 , 102 können nichtlineare Wechselwirkungen zwischen den entsprechenden Freiheitsgraden der Bewegung vermieden werden. Zum Beispiel kann das Ausbilden eines parametrischen Oszillators durch die Transversalmoden und/oder die Torsionsmode vermieden werden. Dadurch kann ein besonders gezieltes Anregen des mindestens einen Stützelements 101 , 102 erreicht werden.

Durch die Überlagerung der gleichphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 mit den gegenphasigen Signalbeiträge 812, 822 kann erreicht werden, dass die Signalformen 800 am Biegepiezoaktuatoren 810 eine bestimmte Phasenverschiebung gegenüber der Signalformen 800 am Biegepiezoaktuatoren 820 aufweist. Diese Phasenverschiebung kann variiert werden, zum Beispiel in Abhängigkeit der relativen Amplitude der gleichphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 und gegenphasigen Signalbeiträge 812, 822 zueinander. In anderen Worten können die tatsächlichen Signalformen 800 zerlegt werden in die gleichphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 und die gegenphasigen Signalbeiträge 812, 822. In manchen Beispielen kann ein zur Erzeugung der Signalformen 800 verwendeter Treiber bereits die Überlagerung der gleichphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 mit den gegenphasigen Signalbeiträge 812, 822 erzeugen.

FIG. 10 illustriert Aspekte in Bezug auf Signalformen 800, die dazu verwendet werden können, um die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 gemäß verschiedener hierin beschriebener Beispiele anzusteuern. FIG. 10 illustriert insbesondere den Verlauf der Amplitude der Signalformen 800 als Funktion der Zeit.

Das Beispiel der FIG. 10 entspricht grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 8. Jedoch weisen in dem Beispiel der FIG. 10 die Signalbeiträge 811 , 821 jeweils einen DC-Anteil 801 auf. In manchen Beispielen wäre es auch möglich, dass lediglich einer der Signalbeiträge 81 1 , 821 einen DC-Anteil 801 (horizontal gestrichelte Linie in FIG. 10) aufweist. In manchen Beispielen wäre es auch möglich, dass die beiden Signalbeiträge 811 , 821 unterschiedlich dimensionierte DC-Anteile 801 aufweisen, zum Beispiel in Größe und/oder Vorzeichen.

Durch das Vorsehen des DC-Anteils 801 kann erreicht werden, dass eine Vorspannung (englisch bias) des mindestens einen Stützelements 101 , 102 - d. h. eine DC-Auslenkung des mindestens einen Stützelements 101 , 102 - erreicht wird. Dadurch können zum Beispiel ein Versatz des mindestens einen Stützelements und/oder Vorgaben für das Sichtfeld des entsprechenden Scanners kompensiert oder berücksichtigt werden. FIG. 11 illustriert Aspekte in Bezug auf Signalformen 800, die dazu verwendet werden können, um die Biegepiezoaktuatoren 310, 320 gemäß verschiedener hierin beschriebener Beispiele anzusteuern. FIG. 11 illustriert insbesondere den Verlauf der Amplitude der Signalformen 200 als Funktion der Zeit. Das Beispiel der FIG. 11 entspricht grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 9. Jedoch weisen in dem Beispiel der FIG. 11 die Signalbeiträge 812, 822 jeweils einen DC-Anteil 801 auf. Im Allgemeinen ist es möglich, dass lediglich einzelne der Signalbeiträge 812, 822 einen DC- Anteil 801 aufweisen. Unterschiedliche Signalbeiträge können auch unterschiedliche DC- Anteile aufweisen.

FIG. 12 illustriert Aspekte in Bezug auf eine Amplitudenmodulation der Signalbeiträge 812, 822. Insbesondere illustriert FIG. 12 die Amplitude der Signalbeiträge 812, 822 als Funktion der Zeit. In dem Beispiel der FIG. 12 ist die Zeitdauer 860 dargestellt, die zum Abtasten einer Überlagerungsfigur benötigt wird. Dies bedeutet, dass die Zeitdauer 860 einer Bildwiederholfrequenz des Laserscanners 99 entsprechen kann.

Aus FIG. 12 ist ersichtlich, dass die Amplitude der gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 als Funktion der Zeit monoton und konstant während der Zeitdauer 860 vergrößert wird. Die Amplitude könnte aber auch stufenweise vergrößert werden. Die Amplitude könnte auch monoton verringert werden.

FIG. 12 illustriert auch Aspekte in Bezug auf eine Amplitudenmodulation der Signalbeiträge 81 1 , 821. Aus FIG. 12 ist ersichtlich, dass die Amplitude der gegenphasigen Signalbeiträge 81 1 , 821 nicht variiert.

Durch solche Techniken kann ein besonders effizientes Scannen des Laserlichts implementiert werden. Insbesondere kann es möglich sein, dass eine Überlagerungsfigur erhalten wird, die keine oder zumindest wenige Knoten aufweist. Dadurch kann ein großer Scanbereich mit einer großen Bildwiederholfrequenz gescannt werden. Es wurde beobachtet, dass besonders gute Ergebnisse erzielt werden können, wenn eine kontinuierliche Amplitudenmodulation ohne Sprünge gewählt wird. Besonders gute Ergebnisse können insbesondere für eine Sinus-förmige oder Cosinus-förmige Amplitudenmodulation erhalten werden. Dann werden nämlich nichtlineare Effekte besonders gut unterdrückt. Es kann eine besonders gut definierte Überlagerungsfigur erhalten werden.

FIG. 13 illustriert Aspekte in Bezug auf eine Überlagerungsfigur 900. FIG. 13 illustriert insbesondere Aspekte in Bezug auf einen Scanbereich 915 (gestrichelte Linie in FIG. 13), der durch die Überlagerungsfigur 900 definiert wird. FIG. 13 zeigt dabei den Scanwinkel 901 , der durch einen ersten Freiheitsgrad der Bewegung 501 des mindestens einen Stützelements 101 , 102 erreicht werden kann. FIG. 13 zeigt auch den Scanwinkel 902, der durch einen zweiten Freiheitsgrad der Bewegung 502 des mindestens einen Stützelements 101 , 102 erreicht werden kann (die Scanwinkel sind beispielsweise auch in FIG. 1 indiziert).

Beispielsweise wäre es möglich, dass der erste Freiheitsgrad der Bewegung 501 einer Transversalmode des mindestens einen Stützelements 101 , 102 entspricht. Dann wäre es möglich, dass die Transversalmode 501 durch die gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 angeregt wird. Entsprechend wäre es möglich, dass der Freiheitsgrad der Bewegung 902 einer Torsionsmode des mindestens einen Stützelements 101 , 102 entspricht. Dann wäre es möglich, dass die Torsionsmode 502 durch die gegenphasigen Signalbeiträge 811 , 821 angeregt wird.

Die Überlagerungsfigur 900 gemäß dem Beispiel der FIG. 13 wird erhalten, wenn die Transversalmode 501 und die Torsionsmode 902 die gleiche Frequenz aufweisen. Außerdem wird die Überlagerungsfigur 900 gemäß dem Beispiel der FIG. 13 dann erhalten, wenn die Amplitude der Transversalmode 501 durch die Amplitudenmodulation der gleichphasigen Signalbeiträge 812, 822 (vergleiche FIG. 12) während der Zeitdauer 860 vergrößert wird. Dadurch wird nämlich erreicht, dass die Überlagerungsfigur 900 als„sich öffnendes Auge" erhalten wird, d. h. mit zunehmender Amplitude der Transversalmode 501 größere Scanwinkeln 901 erhalten werden (durch die vertikalen gepunkteten Pfeile in FIG. 13 dargestellt). Dadurch können Scanzeilen erhalten werden (horizontal gepunktete Pfeile in FIG. 13), mit welchen das Umfeld des Laserscanners 99 abgetastet werden kann. Durch wiederholtes Aussenden von Lichtpulsen können dann unterschiedliche Bildpunkte 951 erhalten werden. Überlagerungsfiguren mit vielen Knoten werden vermieden, wodurch eine besonders große Bildwiederholfrequenz erzielt werden kann. Außerdem wird vermieden, dass bestimmte Bereiche zwischen den Knoten nicht gescannt werden. FIG. 14 illustriert Aspekte in Bezug auf Resonanzkurven 1301 , 1302 der Freiheitsgrade der Bewegung 501 , 502, welche beispielsweise die Überlagerungsfigur 900 gemäß dem Beispiel der FIG. 13 implementieren können. FIG. 14 illustriert dabei die Amplitude der Anregung des jeweiligen Freiheitsgrads der Bewegung 501 , 502. Ein Resonanzspektrum gemäß dem Beispiel der FIG. 14 kann insbesondere dann erstrebenswert sein, wenn eine zeitliche und örtliche Überlagerung der verschiedenen Freiheitsgrade der Bewegung 501 , 502 des mindestens einen Stützelements 101 , 102 für das zweidimensionale Scannen gewünscht ist Die Resonanzkurve 1301 der Transversalmode 501 weist ein Maximum 131 1 auf (durchgezogene Linie). In FIG. 14 ist auch die Resonanzkurve 1302 der Torsionsmode 502 dargestellt (gestrichelte Linie). Die Resonanzkurve 1302 weist ein Maximum 1312 auf.

Das Maximum 1312 der Torsionsmode 502 ist bei einer geringeren Frequenz als das Maximum 131 1 der Transversalmode , die z.B. die Transversalmode 501 niedrigster Ordnung sein könnte. Die Torsionsmode 502 kann also die Grundmode des Systems ausbilden. Dadurch kann erreicht werden, dass das Scanmodul besonders robust gegenüber äußeren Störeinflüssen wie Vibrationen etc. ist. Dies ist der Fall, da solche äußeren Anregungen typischerweise die Transversalmode 501 besonders effizient anregen, jedoch die Torsionsmode 502 nicht besonders effizient anregen.

Beispielsweise könnten die Resonanzkurven 1301 , 1302 Lorentz-förmig sein. Dies wäre der Fall, wenn die entsprechenden Freiheitsgrade der Bewegung 501 , 502 durch einen harmonischen Oszillator beschrieben werden können.

Die Maxima 1311 , 1312 sind gegeneinander in der Frequenz verschoben. Beispielsweise könnte der Frequenzabstand zwischen den Maxima 131 1 , 1312 im Bereich von 5 Hz bis 20 Hz liegen. In FIG. 14 sind auch die Halbwertsbreiten 1321 , 1322 der Resonanzkurven 1301 , 1302 dargestellt. Typischerweise wird die Halbwertsbreite durch die Dämpfung des entsprechenden Freiheitsgrads der Bewegung 501 , 502 definiert. In dem Beispiel der FIG. 14 sind die Halbwertsbreiten 1321 , 1322 gleich; im Allgemeinen könnten die Halbwertsbreiten 1321 , 1322 jedoch verschieden voneinander sein. In manchen Beispielen können unterschiedliche Techniken angewendet werden, um die Halbwertsbreiten 1321 , 1322 zu vergrößern. Zum Beispiel könnte ein entsprechender Kleber vorgesehen sein, deren bestimmten Stellen, zum Beispiel zwischen den Biegepiezoaktuatoren 310, 320 und der Basis 141 , angeordnet ist. In dem Beispiel der FIG. 14 weisen die Resonanzkurven 1301 , 1302 einen Überlappbereich 1330 auf (dunkel dargestellt). Dies bedeutet, dass die Transversalmode 501 und die Torsionsmode 502 entartet sind. In dem Überlappbereich 1330 weist sowohl die Resonanzkurve 1301 eine signifikante Amplituden auf, als auch die Resonanzkurve 1302. Beispielsweise wäre es möglich, dass die Amplituden der Resonanzkurven 1301 , 1302 in dem Überlappbereich jeweils nicht kleiner als 10 % der entsprechenden Amplituden am jeweiligen Maximum 131 1 , 1312 sind, optional jeweils nicht <5 %, weiter optional jeweils nicht < 1 %. Durch den Überlappbereich 1330 kann erreicht werden, dass die beiden Freiheitsgrade der Bewegung 501 , 502 gekoppelt angeregt werden können, nämlich jeweils semi-resonant bei einer Frequenz 1399. Die Frequenz 1399 liegt zwischen den beiden Maxima 131 1 , 1312 Dadurch kann die zeitliche und örtliche Überlagerung erzielt werden. Andererseits können aber nichtlineare Effekte durch Kopplung zwischen den beiden Freiheitsgraden der Bewegung 501 , 502 unterdrückt bzw. vermieden werden.

FIG. 15 illustriert Aspekte in Bezug auf Resonanzkurven 1301 , 1302 der Freiheitsgrade der Bewegung 501 , 502. In dem Beispiel der FIG. 15 weisen die beiden Freiheitsgrade der Bewegung 501 , 502 keinen Überlappbereich auf. Es liegt eine aufgehobene Entartung vor. Deshalb wird bei Verwendung der Anregungsfrequenz 1399 lediglich die Torsionsmode 502 angeregt. Dies kann erstrebenswert sein, wenn das Scanmodul lediglich eindimensionales Scannen implementieren soll. Das kann insbesondere bei der Verwendung von mehr als einem Stützelement erstrebenswert sein.

Z.B. kann der Freiheitsgrad der Bewegung 502 einer Torsionsmode entsprechen. Die Torsionsmode 502 kann eine Grundmode des kinematischen Systems ausbilden, d.h. es können keine weiteren Freiheitsgrade der Bewegung mit kleineren Eigenfrequenzen vorhanden sein.

Durch das semi-resonante Anregen abseits des Maximums 1312 können nichtlineare Effekte vermieden werden.

Zum Einstellen bzw. verschieben der Resonanzkurven 1301 , 1302 können ein oder mehrere Wuchtgewichte vorgesehen sein, die zum Beispiel einstückig mit dem mindestens einen Stützelements 101 , 102 ausgebildet sein können. Ein entsprechendes Beispiel ist in FIG. 16 dargestellt. Das Beispiel der FIG. 16 entspricht grundsätzlich dem Beispiel der FIG. 1. Jedoch sind in dem Beispiel der FIG. 16 Wuchtgewichte 1371 , 1372 an den Stützelementen 101 , 102 vorgesehen. Die Wuchtgewichte 1371 , 1372 sind insbesondere einstückig mit den Stützelementen 101 , 102 ausgebildet. Durch die Wuchtgewichte 1371 , 1372 kann die Frequenz der Torsionsmode 502 verändert werden. Die Wuchtgewichte 1371 , 1372 entsprechen einer lokalen Vergrößerung des Querschnitts der stabförmigen Stützelemente 101 , 102.

FIG. 17 illustriert Aspekte in Bezug auf einen Laserscanner 99. In dem Beispiel der FIG. 17 ist ein Scanmodul 100 dargestellt, welches ein erstes Paar von Stützelementen 101-1 , 102-1 aufweist, sowie ein zweites Paar von Stützelementen 102-1 , 102-2. Das erste Paar von Stützelementen 101-1 , 102-1 ist in einer Ebene angeordnet; das zweite Paar von Stützelementen 101-2, 102-2 ist auch in einer Ebene angeordnet. Diese Ebenen sind parallel zueinander und versetzt zueinander angeordnet. Jedes Paar von Stützelementen ist dabei einer entsprechenden Basis 141-1 , 141-2, sowie einem entsprechenden Schnittstellenelement 142-1 , 142-2 zugeordnet. Beide Schnittstellenelemente 142-1 , 142-2 stellen dabei eine Verbindung mit einem Spiegel 150 her. Derart kann erreicht werden, dass ein besonders stabiles Scanmodul 100 bereitgestellt werden kann, welches eine große Anzahl von Stützelementen aufweist. Insbesondere kann das Scanmodul 100 Stützelemente aufweisen, die in unterschiedlichen Ebenen angeordnet sind. Dies kann eine besonders große Robustheit ermöglichen.

Aus FIG. 17 ist auch ersichtlich, dass die Basis 141-1 nicht einstückig mit der Basis 141-2 ausgebildet ist. Außerdem ist das Schnittstellenelement 142-1 nicht einstückig mit dem Schnittstellenelement 142-2 ausgebildet. Auch die Stützelemente 101-1 , 102-1 sind nicht einstückig mit den Stützelementen 102-1 , 102-2 ausgebildet. Insbesondere wäre es möglich, dass die verschiedenen vorgenannten Teile aus unterschiedlichen Bereichen eines Wafers gefertigt werden und anschließend beispielsweise durch Kleben oder anodisches Bonden miteinander verbunden werden. Andere Beispiele für Verbindungstechniken umfassen: Fusionsbonden; Fusion- bzw. Direkt-Bonden; Eutektisches Bonden; Thermokompressions Bonden; und adhäsives Bonden. Entsprechende Verbindungsflächen 160 sind in FIG. 17 gekennzeichnet. Durch solche Techniken kann erreicht werden, dass das Scanmodul 100 besonders einfach hergestellt werden kann. Insbesondere ist es nicht erforderlich, dass das komplette Scanmodul 100 einstückig bzw. integriert aus einem Wafer hergestellt werden muss. Vielmehr kann das Scanmodul 100 in einem zweistufigen Herstellungsprozess erzeugt werden. Gleichzeitig kann dies jedoch die Robustheit nicht signifikant herabsetzen: aufgrund der großflächigen Verbindungsflächen 160 kann eine besonders stabile Verbindung zwischen der Basis 141-1 und der Basis 141-2 bzw. dem Schnittstellenelement 142-1 und dem Schnittstellenelement 142-2 hergestellt werden.

In dem Beispiel der FIG. 17 ist die Basis 141-1 mit der Basis 141-2 direkt verbunden; außerdem ist das Schnittstellenelement 142-1 direkt mit dem Schnittstellenelement 142-2 verbunden. Dies wird durch die Dickevariation gegenüber den Stützelementen 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 ermöglicht (cf. FIG. 3). In anderen Beispielen könnten die Basis 141-1 , die Basis 141-2, das Schnittstellenelement 142-1 , das Schnittstellenelement 142-2 und die Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 alle dieselbe Dicke aufweisen; dann könnte die Verbindung über Abstandsstücke erfolgen (in FIG. 17 nicht gezeigt).

Im Szenario der FIG. 17 ist es möglich, dass die Basis 141-1 , die Stützelemente 101-1 , 102-

1 , sowie das Schnittstellenelement 142-1 durch Spiegelung an einer Symmetrieebene (in weicher auch die Verbindungsflächen 160 liegen) auf die Basis 141-2, die Stützelemente 102- 1 , 102-2, sowie das Schnittstellenelement 142-2 abzubilden. Dadurch kann ein hochsymmetrischer Aufbau erreicht werden. Insbesondere kann ein rotationssymmetrischer Aufbau erreicht werden. Die Rotationssymmetrie kann dabei eine Zähligkeit von n=4 aufweisen; d.h. gleich der Anzahl der verwendeten Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-

2. Ein solcher symmetrischer Aufbau in Bezug auf die Zentralachse 220 kann insbesondere Vorteile in Bezug auf die Anregung der Torsionsmode 502 aufweisen. Nichtlinearitäten können vermieden werden.

FIG. 18 illustriert Aspekte in Bezug auf die Torsionsmode 502. FIG. 18 illustriert schematisch die Auslenkung der Torsionsmode 502 für das Scanmodul 100 gemäß dem Beispiel der FIG. 17 (in FIG. 18 ist der ausgelenkte Zustand mit den durchgezogenen Linien dargestellt und der Ruhezustand mit den gestrichelten Linien dargestellt).

In FIG. 18 ist auch die Drehachse 220 der Torsionsmode 502 dargestellt. Die Drehachse 220 liegt in der Symmetrieebene 221 , welche die Basis 141-1 auf die Basis 141-2 abbildet bzw. die Stützelemente 101-1 , 101-2 auf die Stützelemente 102-1 , 102-2.

Die mehreren Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 verdrillen sich also (I) sowohl ineinander entlang der Zentralachse 220; als auch (II) jeweils einzeln entlang ihrer Längsachsen. Deshalb kann die Torsionsmode 502 auch als gekoppelte Torsionsmode 502 der Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 bezeichnet werden. Dies wird durch die geometrische Anordnung der Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 zueinander gefördert, nämlich insbesondere durch die parallele Anordnung der Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 beieinander - also mit einem besonders geringen Abstand der Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 im Vergleich zu deren Länge. Diese gekoppelte Torsionsmode 502 kann als parallele Kinematik der Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 bezeichnet werden. In dem Beispiel der FIG. 18 sind die Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 rotationssymmetrischer in Bezug auf eine Zentralachse 220 angeordnet. Insbesondere liegt eine vierzählige Rotationssymmetrie vor. Das Vorhandensein einer Rotationssymmetrie bedeutet beispielsweise, dass das System der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 durch Rotation in sich selbst überführt werden kann. Die Zähligkeit der Rotationssymmetrie bezeichnet, wie häufig pro 360° Drehwinkel das System der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101- 2, 102-2 in sich selbst überführt werden kann. Im Allgemeinen könnte die Rotationssymmetrie n-zählig sein, wobei n die Anzahl der verwendeten Stützelemente bezeichnet.

Durch die rotationssymmetrische Anordnung mit hoher Zähligkeit kann folgender Effekt erzielt werden: Nichtlinearitäten bei der Anregung der Torsionsmode 502 können reduziert bzw. unterdrückt werden. Dies kann durch folgendes Beispiel plausibilisiert werden: zum Beispiel könnten die Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 derart angeordnet werden, dass die Längsachsen und die Zentralachse 220 alle in einer Ebene liegen. Dann würde die Rotationssymmetrie zweizählig sein (und nicht vierzählig, wie in dem Beispiel der FIG. 18). In einem solchen Fall weisen die orthogonalen Transversalmoden 501 (unterschiedliche Richtungen senkrecht zur Zentralachse 220) unterschiedliche Frequenzen auf - aufgrund unterschiedlicher Trägheitsmomente. Damit dreht sich beispielsweise die Richtung der niederfrequenten Transversalmode zusammen mit der Rotation bei Anregung der Torsionsmode 502. Dadurch wird ein parametrischer Oszillator ausgebildet, denn die Eigenfrequenzen variieren als Funktion des Drehwinkels bzw. damit als Funktion der Zeit. Das Übertragen von Energie zwischen den verschiedenen Zuständen des parametrischen Oszillators bewirkt Nichtlinearitäten. Indem eine Rotationssymmetrie mit hoher Zähligkeit verwendet wird, kann das Ausbilden des parametrischen Oszillators verhindert werden. Vorzugsweise können die Stützelemente so angeordnet werden, dass keine Abhängigkeit der Eigenfrequenzen vom Torsionswinkel auftreten.

Indem Nichtlinearitäten bei der Anregung der Torsionsmode der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 vermieden werden, kann erreicht werden, dass besonders große Scanwinkel des Lichts durch die Torsionsmode 502 erzielt werden können.

Die Verdrillung der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 ineinander entlang der Zentralachse 220, sowie die Verdrillung der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 entlang ihrer Längsachsen nimmt zu für größere Abstände zur Basis 141 und nimmt auch zu für größere Torsionswinkel. Wenn beispielsweise der Torsionswinkel der Torsionsmode 502 größer wird als der Winkelabstand der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 (im Beispiel der FIG. 18 90° wegen der vierzähligen Rotationssymetrie) liegt eine vollständige Verdrillung mit Längs-Überlapp der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 ineinander vor. Im Allgemeinen kann also der Torsionswinkel der Torsionsmode 502 größer sein als 360 n, wobei n die Zähligkeit der Rotationssymmetrie beschreibt. Dadurch wird die Verdrillung der Stützelemente 101-1 , 102-1 , 101-2, 102-2 ineinander gefördert. Diese parallele Kinematik ermöglicht große Scanwinkel, bei gleichzeitig geringen nichtlinearen Effekten, sowie geringem Platzbedarf.

FIG. 19 illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. In dem Beispiel der FIG. 19 umfasst das Scanmodul 101 einzelnes Stützelement 101 mit einem optionalen Wuchtgewichte 1371. Deshalb erfolgt bei Anregung der Transversalmode 501 eine Verkippung der Spiegeloberfläche 151. Das ist in FIG. 20 dargestellt. In FIG. 20 ist insbesondere die Transversalmode 501 niedrigster Ordnung dargestellt. In anderen Beispielen wäre es auch möglich, dass zum Scannen von Licht 180 eine Transversalmode höherer Ordnung verwendet wird, wobei dann die Auslenkung des Stützelements 101 an bestimmten Positionen entlang der Länge 21 1 des Stützelements 101 gleich Null wäre (sog. Knoten oder Bauch der Auslenkung).

FIG. 21 illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. In dem Beispiel der FIG. 21 umfasst das Scanmodul 101 ein Paar von Stützelementen 101 , 102. Diese sind in einer Ebene angeordnet (der Zeichenebene in FIG. 21). Bei Anregung der Transversalmode 502 mit Auslenkung in dieser Ebene erfolgt keine Verkippung der Spiegeloberfläche 151. Deshalb wird das Umlenken des Lichts 180 nicht durch die Anregung der Transversalmode 502 beeinflusst. Das ist in FIG. 22 dargestellt. Dadurch kann eine System-inhärente Stabilisierung gegenüber Vibrationen erreicht werden. Eine besonders starke Stabilisierung kann zum Beispiel dann erreicht werden, wenn mehr als zwei Stützelemente verwendet werden, die nicht alle in derselben Ebene liegen. Dies wäre zum Beispiel für das Scanmodul 100 gemäß dem Beispiel der FIG. 17 der Fall.

FIG. 23 illustriert Aspekte in Bezug auf ein Scanmodul 100. In dem Beispiel der FIG. 23 sind die Piezoaktuatoren 310, 320 direkt an den Stützelementen 101 , 102 aufgebracht, zum Beispiel durch Aufdampf-Prozesse. Derart kann erreicht werden, dass die Anregung der Freiheitsgrade der Bewegung 501 , 502 nicht über die Basis 141 erfolgt; sondern vielmehr direkt im Bereich der Stützelemente 101 , 102. Dies kann eine besonders effiziente und platzsparende Anregung ermöglichen.

Alternativ oder zusätzlich zur Anregung könnte die entsprechende piezoelektrische Schicht auch dazu verwendet werden, die Krümmung der Stützelemente zu detektieren. Dadurch kann der Umlenkwinkel 901 , 902 besonders genau bestimmt werden. Beispielsweise könnten mehrere piezoelektrische Schichten auf unterschiedlichen Seiten der Stützelemente 101 , 102 angebracht sein, um unterschiedliche Richtungen der Krümmung zu detektieren. FIG. 24 ist ein Flussdiagramm eines beispielhaften Verfahrens zur Herstellung eines Scanmoduls. Zum Beispiel könnte mit dem Verfahren gemäß FIG. 24 das Scanmodul 100 gemäß verschiedene hierin beschriebener Beispiele hergestellt werden.

Zunächst wird in Schritt 5001 auf einem Wafer - beispielsweise ein Si-Wafer oder ein SOI- Wafer - eine Ätzmaske mittels Lithographie definiert. Der Wafer kann eine Dicke von beispielsweise 500 μηι aufweisen.

Dann wird in Schritt 5002 der Wafer geätzt. Dabei kann zum Beispiel von der Vorderseite und/oder von der Rückseite des Wafers geätzt werden. Derart wird das Scanmodul bzw. Teile des Scanmoduls (geätzte Struktur) als einstückige und freistehende Struktur erhalten.

In Schritt 5002 könnte das Ätzen von ein oder mehreren Seiten des Wafers erfolgen. Z.B. könnte zunächst eine Vorderseiten-Ätzung erfolgen, z.B. mit einem SOI-Ätzstopp. Dann könnte eine Rückseiten-Ätzung erfolgen, z.B. um im Randbereich der Basis eine Vertiefung zu definieren. Dadurch kann der Randbereich eine große form induzierte Elastizität erlangen.

Optional könnten anschließend mehrere geätzte Strukturen durch Kleben oder anodisches Bonden miteinander verbunden werden (vergleiche FIG. 17 und FIG. 25). Dadurch kann das Scanmodul - sofern in Schritt 5002 nur Teile hergestellt werden - komplettiert werden. Z.B. könnte vor dem Verbinden von geätzten Strukturen zum Erhalten des Scanmoduls ein Freistellen der zu verbindenden geätzten Strukturen erfolgen: dazu könnte der Wafer geschnitten oder gesägt werden.

In Schritt 5003 wird die Spiegeloberfläche am Scanmodul 100 befestigt. Die Spiegeloberfläche könnte dann einen Wnkel mit der ungeätzten Waferoberfläche einschließen, z.B. im Bereich von -60° bis +60°, optional von 45° oder 0°. Beispielsweise könnte die Spiegeloberfläche einen Winkel mit der ungeätzen Waferoberfläche von 45° ± 15° einschließen. In einem einfachen Fall könnte das Befestigen der Spiegeloberfläche das Abschneiden von Aluminium oder Gold auf einer entsprechenden Oberfläche des Scanmoduls 100 bzw. des Schnittstellenelement 142 umfassen. In anderen Beispielen könnte beispielsweise mittels Kleber einen Spiegel 150 auf der Schnittstellenelement 142 aufgeklebt werden. Der Spiegel 150 könnte auch aus einem Halbleiter-Material gefertigt sein oder aber aus Glas. Auch anodisches Bonden wäre möglich, um den Spiegel 150 zu befestigen. Andere Beispiele für Verbindungstechniken umfassen: Fusionsbonden; Fusion- bzw. Direkt-Bonden; eutektisches Bonden; Thermokompressions Bonden; und adhäsives Bonden. Im Allgemeinen kann also der Spiegel 150 auf dem Scanmodul 100 fixiert werden.

In Schritt 5004, grundsätzlich ein optionaler Schritt, wird der Aktuator am Scanmodul 100 befestigt. In einem einfachen Beispiel könnte dies das Abscheiden von piezoelektrischem Material auf den Stützelementen 101 , 102 umfassen (vergleiche FIG. 23). In anderen Beispielen wäre es aber auch möglich, dass zum Beispiel Biegepiezoaktuatoren an der Basis 141 befestigt werden.

FIG. 25 illustriert Aspekte in Bezug auf das Herstellen eines Scanmoduls 100. Insbesondere illustriert FIG. 25 Aspekte in Bezug auf das Verbinden mehrerer geätzter Strukturen 411 , 412.

In FIG. 25 ist dargestellt, dass zwei identische geätzte Strukturen 411 , 412 durch Wafer- Prozessierung erhalten werden. Jede der geätzten Strukturen bildet jeweils eine entsprechende Basis 141-1 , 141-2, ein entsprechendes Schnittstellenelement 142-1 , 142-2, sowie Stützelemente 101-1 , 102-1 und 101-2, 102-2 aus.

Im Beispiel der FIG. 25 weisen die Basis 141-1 , das Schnittstellenelement 142-1 , sowie die Stützelemente 101-1 , 102-1 alle dieselbe Dicke 1998, 1999 auf (im Gegensatz zum Szenario der FIG. 3). Im Beispiel der FIG. 25 weisen die Basis 141-2, das Schnittstellenelement 142-2, sowie die Stützelemente 101 -2, 102-2 alle dieselbe Dicke 1998,1999 auf (im Gegensatz zum Szenario der FIG. 3).

Die beiden geätzten Strukturen 41 1 , 412 werden miteinander verbunden, beispielsweise durch Bonden, Kleben etwa mit Epoxid-Kleber oder PMMA, etc.. Dies ist in FIG. 25 durch die gestrichelten Pfeile illustriert.

In dem Szenario der FIG. 25 werden die geätzten Strukturen nicht direkt miteinander verbunden. Vielmehr werden Abstandsstücke 401 , 402 verwendet. Diese sind nicht einstückig mit den geätzten Strukturen 41 1 , 412 ausgebildet. Im Detail wird die Basis 141-1 der geätzten Struktur 41 1 mit der Basis 141-2 der geätzten Struktur 412 durch ein dazwischen angeordnetes Basis-Abstandsstück 401 verbunden. Ferner wird das Schnittstellenelement 142-1 der geätzten Struktur 41 1 über das Schnittstellen-Abstandsstück 402 mit dem Schnittstellenelement 142-2 der geätzten Struktur 412 verbunden. Pro Abstandsstück 401 , 402 liegen also zwei Verbindungsflächen - an denen beispielsweise Kleber etc. aufgebracht wird - vor, die jeweils einer der beiden Strukturen 411 , 412 zugeordnet sind.

In FIG. 25 ist auch die Symmetrieebene dargestellt, die durch Spiegelung die beiden Strukturen 41 1 , 412 ineinander überführt; und damit insbesondere die Stützelemente 101-1 , 102-2 in die Stützelemente 101-2, 102-2 abbildet. Durch geeignete Dimensionierung der Dicke der Abstandsstücke 401 , 402 kann wiederum eine Anordnung mit vierzähliger Rotationssymmetrie erreicht werden (cf. FIG. 18). Die Abstandsstücke 401 , 402 können auch durch Lithographie-Prozessierung eines Wafers erhalten werden. Die Abstandsstücke 401 , 402 können also zum Beispiel auch aus Silizium gefertigt sein. Im Beispiel der FIG. 25 sind die Abstandsstücke 401 , 402 Bulk-Teile mit einer geringen Form-induzierten Elastizität. Dies bewirkt eine starke Kopplung der beiden das Scanmodul 100 ausbildenden Strukturen 411 , 412.

Durch die Verwendung der Abstandsstücke 401 , 402 kann insbesondere der Abstand der Stützelemente 101-1 , 102-1 zu 101-2, 102-2 flexibel eingestellt werden. Außerdem kann es ermöglich werden, dass die geätzten Strukturen keine laterale Dickevariation aufweisen müssen - d.h., dass die Basen 141 -1 , 141-2, die Schnittstellenelement 142-1 , 142-2, und die Stützelemente 101-1 , 101-2, 102-1 , 102-2 können alle dieselbe Dicke 1998, 1999 aufweisen. Dies ermöglicht eine besonders einfache und wenig fehleranfällige Prozessierung des Wafers. Außerdem wird das Material nicht beansprucht. Z.B. können SOI-Wafer entbehrlich sein, weil keine multiplen Ätzstopps benötigt werden. Dies kann den Prozess verbilligen. Die forminduzierte Elastizität des Randbereichs 146 wird durch die geometrische Form des Randbereichs 146 ermöglicht: Im Beispiel der FIG. 25 ist der Randbereich 146 der Basen 141- 1 , 141-2 bügeiförmig ausgebildet. Der Zentralbereich 145 und der Randbereich 146 weisen dieselbe Dicke 1998 auf. Um ein Verkippen der Basen 141-1 , 141-2 zum Anregen der Torsionsmode 502 zu fördern, weisen die Randbereiche 146 der Basen 141-1 , 141-2 eine vergrößerte form induzierte Elastizität auf. Dies wird im Beispiel der FIG. 25 auch erreicht durch Vertiefungen, die in den Randbereiche 146 auf einer den Zentralbereichen 145 zu gewendeten Stelle angeordnet sind (in FIG. 25 durch den gestrichelten Kreis hervorgehoben). Entsprechende Details sind im Zusammenhang mit FIG. 25 beschrieben.

FIG. 26 illustriert Aspekte in Bezug auf das Scanmodul 100. FIG. 26 ist eine Schnittansicht entlang der Linie A-A' der FIG. 25. Insbesondere illustriert FIG. 26 Aspekte in Bezug auf eine forminduzierte Elastizität der Randbereiche 146 der Basen 141-1 , 141-2.

Im Beispiel der FIG. 26 umfassen die Basen 141-1 , 142-2 einen Zentralbe reich 145 sowie einen Randbereiche 146 (vergleiche auch FIG. 4). Dabei weisen die Randbereiche 146 jeweils eine Vertiefung 149 bzw. Graben / Einkerbung / Verjüngung auf. Die Vertiefung 149 ist jeweils entlang einer Achse 148 angeordnet, die jeweils senkrecht zu den Längsachsen 1 11 , 112 der Stützelemente (senkrecht zur Zeichenebene der FIG. 26) angeordnet sind.

Die Vertiefungen 149 sind dabei auf einer dem Zentralbereich 145 zu gewendeten Seite der Basen 141-1 , 141-2 angeordnet. Die Vertiefungen 149 können angrenzend an den Zentralbereich 145 angeordnet sein. Dadurch kann ein Verkippen der Basen 141-1 , 141-2 um eine Kippachse erfolgen, die parallel zu den Längsachsen 1 11 , 1 12 der Stützelemente (senkrecht zur Zeichenebene der FIG. 26) angeordnet ist (das Verkippen ist in FIG. 26 durch den gepunkteten Pfeil dargestellt). Eine solche Verkippung kann durch Biegepiezoaktuatoren erfolgen, die an den Randbereichen 146 - beispielsweise beabstandet zu den Vertiefungen 149 - angeordnet sind (vergleiche auch FIGs. 5A, 5B, 6A, 6B).

Die Vertiefungen könnten durch Rückseitenstruktunerung eines entsprechenden Wafers erzeugt werden, wobei die Stützelemente Vorderseitenstruktunerung erzeugt werden können. Dadurch kann vermieden werden, dass bei mechanischem Abtragen von Wafermaterial im Anschluss an die Vorderseitenstruktunerung und vor der Rückseitenstruktunerung im Bereich der Vertiefung ein Bruch des Materials oder eine übermäßige Beanspruchung des Materials erfolgt. Selbstverständlich können die Merkmale der vorab beschriebenen Ausführungsformen und Aspekte der Erfindung miteinander kombiniert werden. Insbesondere können die Merkmale nicht nur in den beschriebenen Kombinationen, sondern auch in anderen Kombinationen oder für sich genommen verwendet werden, ohne das Gebiet der Erfindung zu verlassen. Beispielsweise wurden obenstehend verschiedene Techniken in Bezug auf Scanmodul mit einer bestimmten Anzahl von Stützelementen beschrieben. Die verschiedenen Techniken können aber auch für Scanmodul mit einer anderen Anzahl von Stützelementen angewendet werden.

Während obenstehend beispielsweise verschiedene Techniken in Bezug auf einen Laserscanner beschrieben wurden, wäre es im Allgemeinen aber auch möglich, anderes Licht als Laserlicht zu scannen.

Es wurden verschiedene Beispiele in Bezug auf eine zeitliche und örtliche Überlagerung einer Transversalmode und einer Torsionsmode beschrieben. In anderen Beispielen wäre es aber auch möglich, andere Freiheitsgrade der Bewegung zeitlich und örtlich zu überlagern, beispielsweise Transversalmoden mit unterschiedlicher Orientierung und/oder Transversalmoden unterschiedlicher Ordnung. Im Allgemeinen ist es auch nicht erforderlich, dass eine zeitliche und örtliche Überlagerung von unterschiedlichen Freiheitsgraden der Bewegung erfolgt. Beispielsweise wäre es in verschiedenen Szenarien möglich, dass eine Entartung zwischen den verschiedenen Moden aufgehoben wird und gezielt einen einzelnen Mode angeregt wird.

Beispielsweise wurden Techniken der örtlichen und zeitlichen Überlagerung für Faser-basierte Scanner in der deutschen Patentanmeldung DE 10 2016 010 448.1 diskutiert. Der entsprechende Offenbarungsgehalt - z.B. betreffend Überlagerungsfiguren und die Amplitudenmodulation der Anregung - wird hierin durch Querverweis übernommen. Die entsprechenden Techniken können auch für einstückige MEMS-Scanner angewendet werden.

Beispielsweise wurden Techniken zur Unterdrückung der Verkippung der Spiegeloberfläche in Bezug auf die deutsche Patentanmeldung DE 10 2016 013 227.2 beschrieben. Der entsprechen Offenbarungsgehalt - z.B. betreffend die rotationssymmetrische Anordnung mehrerer Fasern - wird hierin durch Querverweis übernommen. Die entsprechenden Techniken können auch für MEMS-Scanner angewendet werden. Ferner wurden voranstehend verschiedene Beispiele im Zusammenhang mit einem piezoelektrischen Antrieb beschrieben. Die hierin beschriebenen Techniken können aber auch andere Antriebsformen verwenden, z.B. einen magnetischen Antrieb oder einen elektrostatischen Antrieb.