Bei dem bekannten Verfahren und bei dem bekannten Verflüssiger erfolgt in einem oberen Höhenbereich des Verflüssigers zunächst eine Teilkondensation. Ein vertikales Verteil/Sammel-Rohr übt dabei zugleich die Funktion eines ersten Gasabscheiders aus. Von diesem aus verzweigt sich der Strömungsweg des inneren Kältemittels auf zwei Parallelwege.

Der erste Parallelweg wird dabei von dem die abgeschiedene Gasphase enthaltenden oberen Raum des Gasabscheiders aus gespeist und führt seine aus gesättigter Flüssigkeit und Gasphase bestehende Kältemittelmischung einem ausgangsseitig gesondert angeordneten zweiten Gasabscheider zu. Dieser kommuniziert mit einem zweiten Weg, in welchem das Kältemittel aus der Flüssigkeitsvorlage des ersten Gasabscheiders entnommen und unterkühlt wird. Die unterkühlte Flüssigkeit und die aus dem zweiten Gasabscheider entnommene Flüssigkeit werden danach vereint und gemeinsam aus dem Verflüssiger entnommen. Bei diesem vorbekannten Verflüssiger ist jedoch das Flüssigkeitsniveau im ersten Gasabscheider in Abhängigkeit von unterschiedlichen und/oder sich ändernden Füllmengen des inneren Kältemittels und/oder wechselnden Betriebszuständen des Kraftfahrzeuges veränderlich. Eine ungewollte Beaufschlagung des ersten Parallelweges mit der nur als Flüssigkeit vorliegenden flüssigen Phase des ersten Gasabscheiders kann daher nur bei sehr breitem Querschnitt des ersten Gasabscheiders und damit verbunden sehr hohen Füllmengen und hohem Platzbedarf vermieden werden, was den Anforderungen einer Minimalisierung des Einbaubedarfs im Kraftfahrzeug, der ökologisch gewünschten geringen Verwendung von umweltschädlichem inneren Kältemittel sowie der allgemein angestrebten möglichst geringen Verwendung von Material zuwiderläuft. Auch ausgangsseitig hat der bekannte Verflüssiger eine Vielzahl von Elementen und Leitungsverbindungen, die möglichst vermieden werden sollten und ein zusätzliches Undichtigkeitsrisiko bilden.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, auch bei unterschiedlichen und/oder sich ändernden Füllmengen des inneren Kältemittels und/oder wechselnden Betriebszuständen des Kraftfahrzeugs eine sichere Verflüssiger-und Unterkühlfunktion selbst mit geringer Menge inneren Kältemittels zu erreichen und dabei eine kompakte Bauweise des Verflüssigers zu ermöglichen.

Diese Aufgabe wird durch das Verfahren gemäß Anspruch 1 und den Verflüssiger gemäß Anspruch 6 oder 16 gelöst.

Im Gegensatz zu dem bekannten Verflüssiger werden nach der Erfindung der erste und der zweite Parallelweg bzw. jeweils das erste oder das zweite Wärmetauschrohr praktisch mit demselben Gemisch von flüssiger und gasförmiger Phase des inneren Kältemittels gespeist, wie dieses aus den strömungsmäßig (jeweils) letzten dritten Wärmetauschrohren austritt. Etwaige relative Gemischänderungen sind dabei nur relativ klein und kommen beispielsweise durch Trägheitsunterschiede oder dadurch zustande, daß der Eintritt in den ersten und in den zweiten Strömungsweg in unterschiedlicher Höhe erfolgt. Eine Einrichtung zum Trennen von flüssiger und Gasphase im Eintrittsbereich in den ersten und in den zweiten parallelen Strömungsweg ist dabei nicht vorgesehen. Stattdessen wird die Unterkühlung und damit zugleich auch die selbsttätige Resorption beim Eintritt etwa noch vorhandener Gasphase dadurch vorgenommen, daß auf dem zweiten Strömungsweg das innere Kältemittel länger der Kühlwirkung des äußeren Kühlmittels ausgesetzt wird als auf dem ersten Strömungsweg. Die Ansprüche 2 bis 4 ergeben für die hierzu erforderliche Verlangsamung der Strömung des inneren Kältemittels auf dem zweiten Strömungsweg verschiedene bevorzugte verfahrensmäßige Möglichkeiten und die Ansprüche 7 bis 9 verschiedene vorrichtungsmäßige bevorzugte Möglichkeiten. Man erkennt, daß alternativ eine Drosselung der Strömung des Kältemittels auf dem zweiten Strömungsweg und/oder eine unterschiedliche Druckhöhe an den Eingängen des ersten und des zweiten Strömungsweges vorgesehen werden, wobei die eingangsseitige unterschiedliche Druckhöhe unter Geschwindigkeitsänderung des inneren Kältemittels aufgrund des Bernoullieffektes, also eine Düsencharakteriskik, erzeugt werden kann.

Aus dem Patent Abstracts of Japan mit der Veröffentlichungsnummer 10009713 A (Veröffentlichungstag 16.01.1998) ist es an sich schon bekannt, zwei parallele Wege, die hier beide zur Unterkühlung bestimmt sind, wiederum jeweils gesondert zu speisen, und zwar einmal über einen Weg der Teilkondensierung und das andere Mal nur aus der Flüssigphase eines nach Teilkondensierung zwischengeschalteten Gasabscheiders. Auch hier wird also der eine Parallelweg aus zugeführter Flüssigphase gespeist.

Außerdem ist nicht sichergestellt, daß der andere Parallelweg nicht trotz der Vereinigung mit dem erstgenannten Parallelweg noch Gasphase aus dem Verflüssiger mitführt. Diese erst jüngst bekanntgewordene Konstruktion beharrt also auf dem auch dem Stand der Technik gemäß den Oberbegriffen von Anspruch 1,6 und 16 zugrundeliegenden Vorurteil, einen Unterkühlungsweg von einer flüssigen Phase des teilkondensierten Kühlmittels speisen zu müssen.

Die erfindungsgemäße Verfahrensweise und der erfindungsgemäße Verflüssiger beruhen ebenso wie der erwähnte Stand der Technik auf dem Prinzip, den Strömungsweg nach Teilkondensation des inneren Kältemittels in zwei Wege mit unterschiedlicher Einflußnahme auf das innere Kältemittel aufzuspalten.

Daneben gibt es noch das eher konventionelle Verfahren nebst zugehörigen Verflüssigern, das innere Kältemittel nach Teilkondensation ohne Aufspaltung in unterschiedliche Beeinflussungen des Kältemittels vornehmende Parallelwege direkt bis in einen unterkühlten Zustand weiterzuführen, wobei aber auch hier die Unterkühlzone von flüssiger Phase der vorher vorgenommenen Teilkondensation gespeist wird. Die übliche Verfahrensweise besteht dabei darin, der unterkühlten Zone einen Gasabscheider vorzuschalten, wie dies auch schon bei dem gattungsgemäßen Stand der Technik bezüglich des zweiten Strömungsweges der Fall ist (vgl. insbesondere DE-42 38 853 A1 sowie die Patent Abstracts of Japan J07180930 A2, veröffentlicht 18.07.1995, und J09166371 A2, veröffentlicht 24.06.1997).

Nach dem Verfahren gemäß Anspruch 5 und einer entsprechenden Weiterbildung des Verflüssigers nach Anspruch 10 erfolgt die Vorkondensation räumlich unterhalb der weiteren Beeinflussung des inneren Kältemittels auf den beiden erwähnten Parallelwegen. Eine Anordnung von Vorkondensationsrohren im unteren Bereich eines Verflüssigers ist an sich bekannt (vgl. z. B. die schon erwähnten Patent Abstracts of Japan mit den Aktenzeichen J07166371 A2 und J 0387572 A2).

In Weiterbildung dieses Gedankens nach der Erfindung wird diese Bauweise genutzt, um auf der Ausgangsseite des Verflüssigers einen möglichst hohen Füllstandsbereich eines ausgangsseitigen Gasabscheiders zu erhalten und dort Änderungen in Abhängigkeit von unterschiedlichen und/oder sich ändernden Füllmengen des inneren Kältemittels und/oder wechselnden Betriebszuständen des Kraftfahrzeugs ohne Beeinträchtigung der Funktionsweise des Verflüssigers auffangen zu können. Durch die zur Verfügung stehende große Höhe kann man dabei mit kleinem Durchmesser dieses ausgangsseitigen Gasabscheiders auskommen, was, wie erwähnt, bei dem eingangsseitigen Gasabscheider gemäß der gattungsgemäßen Veröffentlichung Patent Abstracts of Japan mit der Veröffentlichungsnummer 03122472 A2 nicht möglich ist. Der geringe Querschnitt des bei der Erfindung vorgesehenen ausgangsseitigen Gasabscheiders ist insbesondere auch dadurch möglich, daß über ihn höchstens die Hälfte des Massenstroms des inneren Kältemittels geleitet wird, vorzugsweise ein geringerer Anteil.

Die Ansprüche 11 bis 13 betreffen bauliche Besonderheiten der letztgenannten Bauweise.

Anspruch 14 mit der Weiterbildung gemäß Anspruch 15 bietet demgegenüber eine Alternativlösung für den Fall an, daß wie bei dem Gegenstand des Patent Abstracts of Japan mit der Veröffentlichungsnummer 03122472 A2, von der die Oberbegriffe der Ansprüche 1 und 6 ausgehen, die Vorkondensation oberhalb der Aufspaltung des nach der Vorkondensation erfolgenden Weges des inneren Kältemittels in zwei Parallelwege vorgenommen wird. Bei diesem vorbekannten Verflüssiger ist, wie schon früher erwähnt, ausgangsseitig ein vom Verflüssiger gesonderter Gasabscheider vorgesehen.

Die Erfindung gemäß den Ansprüchen 14 und 15 integriert diesen Gasabscheider in eine mittlere Abteilung eines Verteil/Sammel-Rohres ohne die Notwendigkeit, das Verteil/Sammel-Rohr in horizontaler Richtung in mehrere Kammern aufzuteilen. Eine Aufteilung eines Verteil/Sammel- Rohres in mehrere übereinanderliegende Kammern ist an sich bekannt (vgl. z. B. die dreikammerige Unterteilung des Patent Abstracts of Japan J09166371 A2, bei der jedoch keine der Kammern als Gasabscheider weitergebildet ist.

Anspruch 16 betrifft eine Weiterbildung und weitere Ausgestaltung der zuvor beschriebenen Erfindung, deren Merkmale, soweit technisch möglich, vollinhaltlich auch in den Gegenstand von Anspruch 16 und dessen nachfolgend angesprochenen Weiterbildungen mit einbezogen wird.

Die Weiterbildung und weitere Ausgestaltung gemäß Anspruch 16 macht insbesondere auch von dem Verfah- rensanspruch 1 und vorzugsweise auch von dem Verfahrensan- spruch 2 Gebrauch.

Speziell wird ein zusätzliches, d. h. viertes, Ausführungsbeispiel des Erfindungsgegenstands angegeben. Es gibt dabei insbesondere eine Alternative zu der Grundstruktur des ersten und des zweiten Ausführungsbeispiels an. Der Oberbegriff des Anspruchs 16 geht dabei vom Anspruch 6 aus und bezieht dabei insbesondere auch die spezielle Anordnung und Ausbildung des Sammelbehälters des ersten und zweiten Ausführungsbeispiels mit ein.

Als Ansprüche 17 bis 22 sind dabei auch die Ansprüche 7 bis 9 sowie 11 bis 13 mit einbezogen, wobei die vorliegende vierte Ausführungsform konkret den Anspruch 7 mit verwirklicht, zu dem die Ansprüche 8 und 9 auch im Rahmen der vorliegenden vierten Ausführungsform mögliche Alternativen darstellen.

Der Anspruch 23 mit seinen Weiterbildungen in den Ansprüchen 24 bis 27 nimmt speziell auf den im Anspruch 22 übernommenen Gegenstand des Anspruchs 13 Bezug und kann im vorliegenden vierten Ausführungsbeispiel auch selbständigen Schutz genießen, wie dies insbesondere auch für die erste und die zweite Ausführungsform der Fall ist.

Sowohl beim ersten als auch beim zweiten Ausfüh- rungsbeispiel ist der Kältemitteleintritt 10 in den Verflüssiger unten angeordnet. Das Kältemittel fließt dann durch die Kammern 22,24,26 und 28 gegen die Schwerkraftrichtung nach oben. Insbesondere bei kleineren Strömungsgeschwindigkeiten des Kältemittels kann es dabei vorkommen, daß sich flüssiges Kältemittel sowie in diesem aus dem Kältemittelkreislauf mitgeführtes Schmieröl jeweils in unteren Kammerbereichen absondern. Hierdurch kann das in die jeweilige Kammer eintretende unterste"dritte"Wärmetausch- rohr 14 mehr oder minder verstopft werden, so daß innere Aus- tauschfläche verlorengeht und die Leistung des Verflüssigers reduziert wird. Auch fehlt dann insbesondere solches 01, das im unteren Bereich der Kammer 22 abgesondert wird, für die Schmierung des Verdichters des Kältemittelkreislaufes.

Der Erfindung des vierten Ausführungsbeispiels liegt daher die spezielle Aufgabe zugrunde, den Ölaustrag aus dem Verflüssiger zu verbessern und Versperrungen einzelner insbesondere als Flachrohre ausgebildeter"dritter" Wärmetauschrohre, die jeweils im unteren Kammerbereich eintreten, zu verhindern und dadurch die Leistung des Verflüssigers zu verbessern.

Diese Aufgabe wird bei einem Verflüssiger mit den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 16 durch dessen kennzeichnenden Merkmale gelöst.

Bei diesem Verflüssiger erfolgt der Eintritt des Kältemittels in den Verflüssiger oben und der Überhitzungs- und Kondensationsbereich ist so von oben nach unten verschal- tet, daß keine Ablagerung von flüssigem Kältemittel oder 01 in unteren Kammerbereichen mehr erfolgen kann, da jeweils vom untersten Rohr wieder eine Abführung in die nächste gegen- überliegende Kammer erfolgt.

Im Vergleich mit dem ersten und dem zweiten Ausfüh- rungsbeispiel erfolgt durch die geänderte Höhenlage des Kältemitteleintritts in das Verteil-und Sammelrohr 6 auch eine andersartige Nutzung des Zwischenkanals 42, nämlich zur Hochleitung von gesättigter Flüssigkeit mit Gasblasen gegen die Schwerkraftrichtung zum Eintritt in den oberen Bereich des Sammelbehälters 46, dessen Funktion sonst grundsätzlich wie beim ersten und beim zweiten Ausführungsbeispiel des Hauptpatents ist.

Anders als beim dritten Ausführungsbeispiel sind somit die Funktionen des vorliegenden vierten Ausführungsbeispieles gemäß Anspruch 16 vergleichbar mit dem ersten und dem zweiten Ausführungsbeispiel.

In den Ansprüchen 3 bis 27 wird unter besonderem Bezug auf das vorliegende vierte Ausführungsbeispiel der Trocknereinsatz weitergebildet, der aber auch beim ersten und zweiten Ausführungsbeispiel einsetzbar ist, an welche die vorliegende Weiterbildungserfindung anknüpft.

Die Erfindung wird im folgenden anhand schematischer Zeichnungen an mehreren Ausführungsbeispielen noch näher erläutert. Es zeigen : Fig. 1 einen vertikalen Querschnitt durch eine erste Ausführungsform eines Verflüssigers ; Fig. 2 in vergrößerter Darstellung einen horizontalen Teilschnitt durch das in Fig. 1 rechts dargestellte Verteil/Sammel-Rohr mit baulich integriertem Sammelbehälter ; Fig. 3 eine vergrößerte Teildarstellung von Fig. 1 ; Fig. 3a ein auf Fig. 3 bezogenes thermodynamisches Zustandsdiagramm ; Fig. 4 einen vertikalen Teilquerschnitt einer zweiten Ausführungsform eines Verflüssigers ; Fig. 4a ein auf Fig. 4 bezogenes thermodynamisches Zustandsdiagramm ; Fig. 5 einen vertikalen Teilschnitt einer dritten Ausführungsform eines Verflüssigers und Fig. 5a ein auf Fig. 5 bezogenes thermodynamisches Zustandsdiagramm.

Fig. 6 in Anlehnung an Fig. 1 und Fig. 4 einen vertikalen Querschnitt durch die vierte Ausführungsform eines Verflüssigers ; Fig. 7 in vergrößerter Darstellung einen horizonta- len Teilschnitt durch das in Fig. 6 links dargestellte Ver- teil/Sammel-Rohr mit baulich integriertem Sammelbehälter in Anlehnung an Fig. 2 ; Fig. 8 in vergrößerter Darstellung einen vertikalen Teilquerschnitt im unteren Bereich des Sammelbehälters sowie dem anschlieBenden Bereich des Verflüssigers ; und Fig. 9 ein auf die vorliegende vierte Ausführungs- form bezogenes thermodynamisches Zustandsdiagramm in Anleh- nung an das Zustandsdiagramm gemäß Fig. 5a.

Allen vier Ausführungsbeispielen ist folgendes gemeinsam : Es ist ein Netz von horizontal orientierten und parallel übereinander angeordneten Wärmetauschrohren 2 vorgesehen. Diese können jede konventionelle Form und Materialart haben. Bevorzugt ist an Flachrohre aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung gedacht, die durch dazwischen mit Hartlot eingelötete Zick-Zack-Lamellen 4 zu einem steifen Register vereint sind. Da der Verflüssiger für eine Kraftfahrzeugklimatisierungseinrichtung bestimmt ist, wird dieses Register von außen senkrecht zur Zeichnungsebene z. B. der Figuren 1 sowie 3 bis 5 von Umgebungsluft des Kraftfahrzeugs beaufschlagt, die hier als äußeres Kühlmittel dient. Als inneres Kältemittel der Wärmetauschrohre 2 kann jedes geeignete Kältemittel dienen, wie beispielsweise R134a oder gemäß zukünftiger Konzeption C02.

Die eingangseitige und ausgangsseitige Versorgung der Wärmetauschrohre 2 durch das innere Kühlmittel erfolgt über zwei vertikal verlaufende Verteil/Sammel-Rohre 6 und 8, deren schaltungsmäßige Zuordnung zu den einzelnen Wärmetauschrohren 2 bei den vier Ausführungsbeispielen verschieden ist.

Das innere Kältemittel tritt in das eine Verteil/Sammel-Rohr über einen Eintrittsanschluß 10 ein und über einen Austrittsanschluß 12 aus, der je nach der Verschaltung an demselben Verteil/Sammel-Rohr in nicht dargestellter Weise angeordnet sein kann, bei den Darstellungen z. B. der Figuren 1,3 und 4 an dem anderen Verteil/Sammel-Rohr bzw. einem mit diesem baulich vereinten Bauteil angeordnet ist.

Schließlich stimmen alle Verflüssiger darin überein, daß bei ihnen nach Art ihrer Kühlfunktion drei Arten von Wärmetauschrohren zu unterscheiden sind, denen drei verschiedene Wege des inneren Kältemittels entsprechen, die, wie erwähnt, jeweils über die Verteil/Sammel-Rohre verschaltet sind.

So wird generell das vom Eintrittsanschluß 10 kommende innere Kältemittel, welches mindestens im wesentlichen gasförmig ist, meist sogar in überhitztem Zustand, mindestens einem"dritten"Wärmetauschrohr zugeführt. Auf dem dazugehörigen dritten Strömungsweg wird das innere Kältemittel zunächst im Einflußbereich der äußeren Kühlluft aus der Gasphase in die flüssige Phase teilkondensiert, so daß bei dem Austritt aus diesem dritten Strömungsweg noch eine Mischung flüssiger und gasförmiger Phase vorliegt. Dies ist in den Zustandsdiagrammen der Figuren 3a, 4a und 5a jeweils durch den Zustand A gezeigt, der zusammen mit anderen Zuständen in den genannten Diagrammen angegeben ist, in denen der Druck p des inneren Kältemittels logarythmisch über der Enthalpie h aufgetragen ist. In diesem Diagramm ist die linke Grenzkurve des Zweiphasengebietes der Zustände für gesättigte Flüssigkeit mit eingezeichnet, so daß in dem ausgezogen darstellten Zustandsdiagramm alle in der Zeichnungsebene rechts liegenden Zustände noch Gasphase enthalten, alle links liegenden Zustände reinem Flüssigkeitszustand entsprechen.

Am Ausgang dieses dritten Strömungsweges teilt sich die Fortsetzung des Strömungsweges des inneren Kältemittels auf zwei Parallelwege, nämlich den ersten und den zweiten Parallelweg entsprechend den mindestens einen"ersten" Wärmetauschrohr 16 und dem mindestens einem"zweiten" Wärmetauschrohr 18 auf.

Auf dem ersten Parallelweg entsprechend dem jeweiligen Wärmetauschrohr 16 wird unter weiterer Kühlung durch das äußere Kühlmittel der Umgebungsluft das vom dritten Strömungsweg kommende Gemisch aus flüssiger und gasförmiger Phase des inneren Kältemittels ohne Zwischenbehandlung weiter in den gesättigten Zustand kondensiert, wobei immer noch etwas Gasphase verbleiben kann. Diese wird dann jeweils vom inneren Kältemittel abgeschieden.

Auf dem zweiten Parallelweg entsprechend dem jeweiligen zweiten Wärmetauschrohr 18 wird ebenso die Mischung von flüssiger und Gasphase des dritten Strömungsweges entsprechend dem jeweiligen dritten Wärmetauschrohr 14 ohne Zwischenbehandlung unmittelbar entnommen, jedoch dann länger als auf dem ersten Strömungsweg dem abkühlenden Einfluß des äußeren Kühlmittels der Umgebungsluft ausgesetzt und dadurch unterkühlt. In diesem unterkühlten Zustand wird aufgenommene Gasphase ohne das Erfordernis einer gesonderten Abscheidung resorbiert, so daß am Ausgang des zweiten Strömungsweges im inneren Kältemittel keine Gasphase mehr enthalten ist. Sollte unter Sonderumständen doch noch Einschlüsse von Gasphase auf diesem zweiten Strömungsweg enthalten sein, kondensieren diese ohne das Erfordernis weiterer Maßnahmen spätestens unter den Vibrationen des Kraftfahrzeugbetriebes wieder im inneren Kältemittel.

Die durch Gasabscheidung reine flüssige Phase des aus dem ersten Strömungsweg austretenden inneren Kältemittels wird dann mit dem aus dem zweiten Strömungsweg austretenden unterkühlten inneren Kältemittel vereint und gemeinsam in flüssiger Phase dem Austrittsanschluß 12 zugeführt.

Konstruktiv erfolgt bei allen Ausführungsbeispielen auch die Speisung des jeweiligen dritten Wärmetauschrohres 14 mit dem inneren Kältemittel aus dem mit dem EintrittsanschluB 10 versehenen Verteil/Sammel-Rohr 6 in an sich bekannter Weise. Von einer Eintrittskammer 20 im Verteil/Sammel-Rohr 6 wird eine Vielzahl von-bei Aluminium-Flachrohren typischerweise 6-8-dritten Wärmetauschrohren parallel gespeist. Die Austrittsenden dieser Wärmetauschrohre münden in eine Sammel-und Verteilkammer 22 im Verteil/Sammel-Rohr 8, von wo aus eine in der Anzahl kleinere Vielzahl von dritten Wärmetauschrohren 14 im Rückstrom zum Verteil/Sammel- Rohr 6 zurückgeleitet werden.

Bei den Ausführungsbeispielen 1 bis 3 ist im Verteil/Sammel-Rohr 6 eine weitere Sammel-und Verteilkammer 24 vorgesehen, von der aus in jeweils wiederum jeweils abnehmende Anzahl der dritten Wärmetauschrohre diese über eine Verteil-und Sammelkammer 26 im Verteil/Sammel-Rohr 8 in eine letzte Verteil-und Sammelkammer 28 im Verteil/Sammel- Rohr 6 zurückgeleitet werden. Auf der letztgenannten Rückleitungsstrecke ist dabei im Falle von Aluminium- Flachrohren typischerweise die Anzahl der parallel beaufschlagten Wärmetauschrohre 14 auf 2 bis 4 reduziert, wobei in den Ausführungsbeispielen jeweils nur noch drei Wärmetauschrohre 14 dargestellt sind.

Die Verteil-und Sammelkammern, insbesondere die Kammern 22 bis 28, sind jeweils in dem Verteil/Sammel-Rohr 6 bzw. Verteil/Sammel-Rohr 8 durch eine einfache Querwand 30 voneinander strömungsmäßig gänzlich abgeteilt.

Aus dem jeweiligen ersten Strömungsweg tritt ebenfalls bei allen Ausführungeformen das Kältemittel jeweils in einen Gasabscheider 32 ein, der jedoch in den einzelnen Ausführungsbeispielen unterschiedlich realisiert ist.

Die Besonderheiten der Ausführungsbeispiele 1 bis 3 liegen in folgendem : Bei dem ersten Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 3a beschränkt sich der erste Strömungsweg ohne Beschränkung der Allgemeinheit auf ein einziges erstes Wärmetauschrohr 16. Aus diesem tritt das meist noch mit etwas Gasphase entsprechend dem Zustandspunkt B im Diagramm von Fig. 3a versehene innere Kältemittel, der genau auf der gestrichelten Sättigungslinie liegt, in den Gasabscheider 32 ein, der nachfolgend noch näher im einzelnen erläutert wird.

Das aus den letzten drei dritten Warmetauschrohren 14 kommende innere Kältemittel des bereits erwähnten Zustandes A im Zustandsdiagramm wird dabei nicht nur dem Eingang des ersten Wärmetauschrohres 16, sondern ohne weitere Modifikation und insbesondere ohne zwischengeschaltete Gasabscheidung den ohne Beschränkung der Allgemeinheit in dreifacher Anzahl parallel miteinander beaufschlagten zweiten Wärmetauschrohren 18 zugeführt. Diese münden alle in einer Sammelkammer 34 im Verteil/Sammel-Rohr 8, welches in Strömungssrichtung nachfolgend mit einer allein drei zweiten Wärmetauschrohren 18 gemeinsamen Drosseleinrichtung 36 versehen ist, die hier als drosselnder Durchgang in der Außenwand 38 des Verteil/Sammel-Rohres ausgebildet ist.

Aufgrund der Drosselwirkung dieser Drosseleinrichtung 36 erfolgt in den zweiten Wärmetauschrohren 18 der Durchgang des inneren Kältemittels weitaus langsamer als durch das erste Wärmetauschrohr 16, wodurch auf diesem zweiten Wärmetauschweg eine in der Sammelkammer 34 realisierte Unterkühlung gemäß dem Zustandspunkt C des Diagramms der Fig. 3a realisiert wird. Mittels der Drosseleinrichtung wird das innere Kältemittel bei gleicher Enthalpie hinter der Drosseleinrichtung auf einen niedrigeren Druck abgesenkt, was dem Zustandsdiagramm von Fig. 3a den Zustandspunkt D entspricht.

Vor der weiteren Diskussion der Zustandsänderungen sei noch die konkrete bauliche Ausgestaltung dieses ersten Ausführungsbeispieles weiter betrachtet : Wie besonders deutlich aus dem horizontalen Querschnitt von Fig. 2 hervorgeht, ist parallel zu dem Verteil/Sammel-Rohr 8 an dessen dem Rohrregister abgewandter Außenwand 38 in baulich integrierter Form eine zusätzliche Kammerausbildung vorgesehen. Dabei erstreckt sich unterhalb einer Sammelkammer 40, in welcher das erste Wärmetauschrohr 16 mündet, in Abtrennung gegenüber dieser Sammelkammer 40 eine vertikal längs des Verteil/Sammel-Rohres 8 verlaufende rohrartige Kammer 42, die auf der der Außenwand 38 des Verteil/Sammel-Rohres 8 gegenüberliegenden Seite eine eigene Außenwand 44 hat, welche mit einem rohrförmigen Sammelbehälter 46 größeren horizontalen Querschnitts gemeinsam ist. Dieser Sammelbehälter, der gemäß Fig. 2 kreisrunde Form haben kann, aber nicht haben muß, kommuniziert oben frei mit der Sammelkammer 40 des ersten Wärmetauschrohres 16. Die rohrartige Kammer 42 ihrerseits kommuniziert mit dem Ausgang der Drosseleinrichtung 36, welche den zweiten Strömungsweg strömungsmäßig nachgeordnet ist. Der Sammelbehälter 46 hat seinerseits die schon früher angesprochene Funktion als Gasabscheider, so daß in ihm je nach den Betriebsbedingungen und dem Füllzustand des inneren Kältemittels eine verschieden hoch angeordnete horizontale Phasentrennfläche 48 zwischen der unten liegenden flüssigen Phase und der oben liegenden Gasphase vorhanden ist. Der im allgemeinen vollständig mit unterkühltem inneren Kältemittel angefüllte Innenraum der rohrartigen Kammer 42 kommuniziert unten durch eine Verbindungsöffnung 50 mit dem stets von der flüssigen Phase angefüllten unteren Bereichs des Gasabscheiders 32, wo das innere Kältemittel des ersten und des zweiten Weges miteinander vereint ist und aus dem AustrittsanschluB 12 in Strömungsrichtung weitergeleitet wird.

Baulich ist zweckmäßig mindestens der die verschiedenen Wärmetauschrohre 2 aufnehmende Rohrboden 52 sowohl des Verteil/Sammel-Rohres 8 als auch des Verteil/Sammel-Rohres 6 aus lotbeschichtetem Blech geformt und mit einem Sammlerdeckel 54 zum Sammler ergänzt. Speziell im Falle des Verteil/Sammel-Rohres 8 ist dabei dieser Sammlerdeckel 54 Bestandteil eines Extrusionsformstückes, welches einteilig sowohl die rohrartige Kammer 42 als auch den rohrförmigen Sammelbehälter 46 bildet und zweckmäßig seinerseits aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung besteht. Die Verbindung mit dem Sammlerboden kann zweckmäßig durch eine Innenbeschichtung des doppelseitig beschichteten Blechs des Sammlerbodens mit Lot realisiert sein.

Im Bereich des normalerweise von der flüssigen Phase eingenommenen unteren Bereichs des Sammelbehälters 46 ist noch in einer verschließbaren Zutrittsöffnung 56 am Boden des Sammelbehälters 46 eine Trockenpatrone 58 eingesetzt. In nicht dargestellter Weise kann man im Sammelbehälter 46 auch noch Einrichtungen zur Füllstandskontrolle und zur Messung von Druck und Temperatur mit einbauen, zum Beispiel unter Verwendung entsprechender Sensoren mit entsprechender Diagnoseanzeige.

Die rohrartige Kammer 42 im Anschluß an die Drosseleinrichtung 36 ist im Betrieb des Verflüssigers praktisch vollständig mit unterkühltem Kältemittel gefüllt, so daß am unteren Ende der rohrförmigen Kammer der statische Druck der ganzen Flüssigkeitssäule herrscht, die sich fast über die ganze Höhe des Verflüssigers erstreckt (mit Ausnahme der Höhe des Sammelkammer 40). In dem rohrförmigen Sammelbehälter 46 ist demgegenüber die Höhe der Flüssigkeitssäule unter der Phasentrennfläche 48 immer kleiner und variiert überdies in Abhängigkeit von der Füllstandsmenge sowie den Betriebsbedingungen des Fahrzeugs.

Da also in der rohrartigen Kammer 42 allenfalls am obersten Ende oberhalb der Drosseleinrichtung 36 noch geringfügig Gasphase anfallen kann, besteht ständig eine Höhendifferenz zwischen den am obersten Ende der rohrförmigen Kammer 42 gelegenen Flüssigkeitspegel und der Phasentrennfläche 48 in dem Sammelbehälter 46. Diese Höhendifferenz entspricht der Druckdifferenz zwischen den Zustandspunkten C und D im Zustandsdiagramm der Fig. 3a. In diesem Diagramm entspricht dann der Zustandspunkt E der erneuten Druckzunahme innerhalb der rohrförmigen Kammer 42 entsprechend der Druckzunahme durch die Flüssigkeitssäule zwischen dem ganz oben in der rohrförmigen Kammer 42 gelegenen Flüssigkeitspegel und der Phasentrennfläche 48 in dem Sammelbehälter 46. Bei der Vereinigung der Kältemittelströme des ersten und des zweiten Weges erfolgt dann entsprechend dem Zustandspunkt F im Diagramm von Fig. 3a einerseits auf beiden Wegen noch eine geringe Druckzunahme aufgrund der Flüssigkeitssäule zwischen der Phasentrennfläche 48 und dem Anschluß 12.

Im Sinne der Erfindung ist es dabei erwünscht, daß auf dem ersten Strömungsweg nur ein relativ kleiner Massenstromanteil des Kältemittels im Verhältnis zum Massenstromanteil auf dem zweiten Weg fließt, höchstens 50% des Massenstromanteils, vorzugsweise weniger. Dadurch kann der Gasabscheider 32 ohne Einbuße an seiner Gasabscheidequalität klein dimensioniert werden, hier speziell mit relativ kleinem horizontalen Querschnitt. Das hat zur Folge, daß im Zustandsdiagramm der Fig. 3a der Wert der Enthalpie h höchstens in der Mitte zwischen den Punkten E und B liegt, bei dem angestrebten sehr kleinen Anteil des Massenstroms auf dem ersten Weg sehr deutlich nach links zu in Richtung zum Punkt E verschoben.

Die zweite Ausführungsform gemäß Fig. 4a ist mit der der Fig. 1 bis 3a identisch mit folgender Ausnahme.

Anstelle der Drosseleinrichtung 36, die vollständig entfallen kann, gegebenenfalls aber kombinativ noch anteilig vorhanden sein könnte, ist eine Abdrosselung des Massenstroms aus dem zweiten Strömungsweg dadurch vorgenommen, daß die Lange des zweiten Strömungswegs im Verhältnis zur Lange des ersten Strömungswegs deutlich erhöht wird, hier um das dreifache. Dabei erfolgt eine Abdrosselung durch innere Reibung in den Wärmetauschrohren 18.

Die Sammelkammer 34 schrumpft hier im Verhältnis zu der Anordnung von Fig. 3 auf eine kleine Sammelkammer 34a, die hinter dem störmungsmäßig letzten 18c des zweiten Strömungsweges angeordnet ist. Diesem Wärmetauschrohr 18c sind in Hin-und Herströmung die beiden Wärmetauschrohre 18a und 18b vorgeordnet. Dabei wird aus der Teil-un Sammelkammer 28 nur noch das zuunterst liegende Wärmetauschrohr 18a direkt gespeist. In einer im Vergleich zu Fig. 3 zusätzlichen Umlenkkammer 60 erfolgt im Gegenstrom die Speisung des Wärmetauschrohres 18b und in einer im Volumen der Verteil- und Sammelkammer 28 eingeschachtelten weiteren Umlenkkammer 62 erfolgt dann die Speisung des schon oben erwähnten Wärmetauschrohres 18c. Die Verbindungsöffnung 36a der Sammelkammer 34a hat hier jetzt keine Drosselfunktion mehr nötig, wenn diese, wie gesagt, auch partiell erhalten bleiben kann.

Das Zustandsdiagramm der Fig. 4a ist dabei insbesondere dadurch im Vergleich zum Zustandsdiagramm der Fig. 3a modifiziert, daß bei dem dreimaligen Durchgang des Kältemittels durch die Wärmetauschrohre 18a, 18b und 18c jeweils ein Druckabfall entsprechend den Zustandspunkten C1, C2 und D erfolgt.

Anhand schließlich der Fig. 5 werden zwei weitere Modifikationen veranschaulicht, die sinngemäß auch zur Abänderung der beschriebenen ersten und zweiten Ausführungsbeispiele jeweils für sich eingesetzt werden können.

Während gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel eine Drosselung des Massenstroms auf dem zweiten Strömungsweg an dessen Ende über die Drosseleinrichtung 36 und bei dem zweiten Ausführungsbeispiel durch im Verhältnis zum ersten Strömungsweg erhöhte innere Reibung über die ganze Strecke des zweiten Strömungsweges vorgenommen wird, erfolgt bei der links in Fig. 5 dargestellten Ausbildung des Verteil/Sammel- Rohres 6 eine Drosselung des Massenstroms noch vor Eintritt des Kältemittels vom dritten Strömungsweg in den zweiten Strömungsweg über eine Drosseleinrichtung 36b in einer Querwand 64 zwischen einer Zuleitungskammer 66 zum zweiten Strömungsweg und der allgemeinen (letzten) Verteil-und Sammelkammer 28. Auch eine solche Maßnahme der Reduzierung der Massenstromgeschwindigkeit auf dem zweiten Strömungsweg im Verhältnis zur Massenströmungsgeschwindigkeit auf dem ersten Strömungsweg läßt sich gegebenenfalls mit der früher beschriebenen Drosselungsmöglichkeit längs des zweiten Strömungsweges oder in Strömungsrichtung hinter diesem kombinieren.

Die zweite Variante liegt in der Art des Gasabscheiders 32 hinter dem ersten Strömungsweg bzw. dem ersten Wärmetauschrohr 16.

Eine wesentliche Besonderheit des ersten und des zweiten Ausführungsbeispieles bestand darin, daß dort der dritte Strömungsweg jeweils in einem Bereich unterhalb des zweiten und des über diesem zweiten Strömungsweg angeordneten ersten Strömungsweges angeordnet ist. Bei der dritten Ausführungsform gemäß Fig. 5 ist demgegenüber der dritte Strömungsweg der Wärmetauschrohre 14 oberhalb des ersten Strömungsweges des einen Wärmetauschrohres 16 und des darunter angeordneten zweiten Strömungsweges mit den beiden Wärmetauschrohren 18 angeordnet. Dadurch ergeben sich andere Möglichkeiten der Gasabscheidung, und zwar ohne eine notwendige Angliederung der rohrartigen Kammer 42 und des rohrförmigen Sammelbehälters 46 an das Verteil/Sammel-Rohr 8.

Dieses Verteil/Sammel-Rohr 8 kann vielmehr ebenso wie das Verteil/Sammel-Rohr 6 ohne zusätzliche Querunterteilung in Horizontalrichtung oder horizontale Angliederung von Kammern wie beim ersten und zweiten Ausführungsbeispiel ausgebildet sein. Es sei bemerkt, daß man anstelle des ersten und zweiten Ausführungsbeispiels mit angegliederten Kammern auch eine horizontale Unterteilung des Verteil/Sammel-Rohres 8 vorsehen kann nach Art etwa der Umlenkkammer 62 in Fig. 4 im Verteil/Sammel-Rohr 6 des zweiten Ausführungsbeispiels.

Bei dem dritten Ausführungsbeispiel der Fig. 5 mündet das erste Wärmetauschrohr 16 in dem Verteil/Sammel- Rohr 8 in einer Sammelkammer 40c, die hier zugleich die Funktion eines Gasabscheiders 32 erfüllt. Hierzu ist die Sammelkammer 40c an ihrer Oberseite durch eine Trennwand 30c gegenüber der oben anschließende Sammel-und Verteilkammer 26 vollständig strömungsmäßig getrennt. Ferner ist an der Unterseite der Sammelkammer 40c eine weitere Trennwand 68 vorgesehen, die jedoch mit mehreren Öffnungen 70 perforiert ausgebildet ist.

Die beiden Trennwände 30c und 68 haben einen jeweils so vertikal nach außen ausgebogenen Verlauf, daß die Sammelkammer 40c ein sowohl nach vertikal oben als auch nach vertikal unten vergrößertes Volumen erhält. Dabei kann das unterhalb des hochgebogenen Bereichs der Trennwand 30c gewonnene zustätzliche Volumen als vorläufiger Abscheideraum von Gasphase des Gasabscheideraums 32 dienen, während die Trennwand 68 nicht nur das Volumen für die Aufnahme der flüssigen Phase des Gasabscheiders 32 vergrößert, sondern zusätzlich Durchgangsöffnungen für das auf dem ersten Parallelweg austretende Kältemittel zu dem auf dem zweiten Parallelweg über die Wärmetauschrohre 18 austretende unterkühlte Kältemittel für die Mischung des austretenden Kältemittels sowohl aus dem ersten als auch aus dem zweiten Parallelweg zur Verfügung stellt. Dementsprechend ist die Sammelkammer 72 am Ausgang der Wärmetauchrohre 18 des zweiten Parallelweges zugleich Vereinigungskammer mit der aus dem Gasabscheider 32 austretenden Phase und auch gemeinsame Austrittskammer, die mit dem Austrittsanschluß 12 kommuniziert.

Im Zustandsdiagramm nach Fig. 5a geht man, wie bei den Ausführungsbeispielen 1 und 2, von einem teilkondensierten Zustand a aus, der noch rechts von der in Fig. 5a gestrichelt dargestellten Phasentrennlinie im teilkondensierten Bereich liegt. In den ersten Wärmetauschrohren 16 wird dann das Kältemittel einem gesättigten Zustand C auf der Phasentrennlinie zugeführt. Der Druckabfall durch die Öffnungen 70 in der Trennwand 68 wird durch die Druckreduzierung vom Zustandpunkt C zu C' dargestellt.

Auf dem zweiten Strömungsweg wird das Kältemittel zunächst vom gesättigten Zustand A über die Drosselöffnung 36b im Druck auf den Zustand B reduziert und dann in den zweiten Wärmetauschrohren 18 in den unterkühlten Zustand D überführt.

In der Austrittsammelkammer 72 erfolgt dann die Mischung des unterkühlten Zustandes D und des gesättigten Zustands C'entsprechend den Massenströmen zu dem Zustand E, der den Verflüssiger über den Austrittsanschluß 12 verläßt.

Bei dem vierten Ausführungsbeispiel gemäß den Figuren 6 bis 9 ist ein Netz von horizontal orientierten und parallel übereinander angeordneten Wärmetauschrohren 2 vorge- sehen. Diese können jede konventionelle Form und Materialart haben. Bevorzugt ist an Flachrohre aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung gedacht, die durch dazwischen mit Hartlot eingelötete Zick-Zack-Lamellen 4 zu einem steifen Register vereint sind. Da der Verflüssiger für eine Kraftfahrzeugkli- matisiereinrichtung bestimmt ist, wird dieses Register von außen senkrecht zur Zeichnungsebene der Fig. 6 von Umgebungs- luft des Kraftfahrzeugs beaufschlagt, die hier als äußeres Kühlmittel dient. Als inneres Kältemittel der Wärmetausch- rohre 2 kann jedes geeignete Kältemittel dienen, wie bei- spielsweise R134a oder gemäß zukünftiger Konzeption C02.

Die eingangsseitige und ausgangsseitige Versorgung der Wärmetauschrohre 2 durch das innere Kältemittel erfolgt gemäß den in Fig. 6 eingezeichneten Pfeilen über zwei verti- kal verlaufende Verteil/Sammel-Rohre 6 und 8.

Das innere Kältemittel tritt in eine Eintrittskam- mer 20 im oberen Bereich des Verteil/Sammel-Rohres 6 über ei- nen Eintrittsanschluß 10 ein und über einen im unteren Be- reich des Sammelbehälters 46 angeordneten Austrittsanschluß 12 aus.

Das vom Eintrittsanschluß 10 kommende innere Kälte- mittel, welches mindestens im wesentlichen gasförmig ist, meist sogar in überhitztem Zustand, wird von der Eintritts- kammer 20 aus mindestens einem"dritten"Wärmetauschrohr 14 zugeführt. Auf dem dazugehörigen dritten Strömungsweg wird das innere Kältemittel zunächst im Einflußbereich der äußeren Kühlluft aus der Gasphase in die flüssige Phase teilkonden- siert, so daß bei dem Austritt aus diesem dritten Strömungs- weg noch eine Mischung flüssiger und gasförmiger Phase vor- liegt. Dies ist in dem Zustandsdiagramm der Fig. 9 durch den Zustand A gezeigt, der zusammen mit anderen Zuständen in dem Diagramm angegeben ist, in dem der Druck p des inneren Kälte- mittels logarythmisch über der Enthalpie h aufgetragen ist.

In diesem Diagramm ist die linke Grenzkurve des Zweiphasenge- bietes der Zustände für gesättigte Flüssigkeit mit einge- zeichnet, so daß in dem ausgezogen darstellten Zustandsdia- gramm alle in der Zeichnungsebene rechts liegenden Zustände noch Gasphase enthalten, alle links liegenden Zustände reinem Flüssigkeitszustand entsprechen.

Am Ausgang des"dritten"Strömungsweges teilt sich die Fortsetzung des Strömungsweges des inneren Kältemittels in zwei Parallelwege, nämlich den"ersten"und den"zweiten" Parallelweg entsprechend mindestens einem"ersten"Wärme- tauschrohr 16 und mindestens einem"zweiten"Wärmetauschrohr 18 auf.

Auf dem ersten Parallelweg entsprechend dem jewei- ligen Wärmetauschrohr 16 wird unter weiterer Kühlung durch das äußere Kühlmittel der Umgebungsluft das vom dritten Strö- mungsweg kommende Gemisch aus flüssiger und gasförmiger Phase des inneren Kältemittels ohne Zwischenbehandlung weiter in den gesättigten Zustand kondensiert, wobei immer noch etwas Gasphase verbleiben kann. Diese wird dann jeweils in dem Sam- melbehälter 48 vom inneren Kältemittel abgeschieden.

Auf dem zweiten Parallelweg entsprechend dem jewei- ligen zweiten Wärmetauschrohr 18 wird ebenso die Mischung von flüssiger Phase und Gasphase des dritten Strömungsweges ent- sprechend dem jeweiligen dritten Wärmetauschrohr 14 ohne Zwi- schenbehandlung unmittelbar entnommen, jedoch dann länger als auf dem ersten Strömungsweg dem abkühlenden Einfluß des äuße- ren Kühlmittels der Umgebungsluft ausgesetzt und dadurch un- terkühlt. In diesem unterkühlten Zustand wird aufgenommene Gasphase ohne das Erfordernis einer gesonderten Abscheidung resorbiert, so daß am Ausgang des zweiten Strömungsweges im inneren Kältemittel keine Gasphase mehr enthalten ist. Soll- ten unter Sonderumständen doch noch Einschlüsse von Gasphase auf diesem zweiten Strömungsweg enthalten sein, kondensieren diese ohne das Erfordernis weiterer Maßnahmen spätestens un- ter den Vibrationen des Kraftfahrzeugbetriebes wieder im in- neren Kältemittel.

Die durch Gasabscheidung reine flüssige Phase des aus dem ersten Strömungsweg austretenden inneren Kältemittels wird dann in dem unteren Bereich des Sammelbehälters 48 mit dem aus dem zweiten Strömungsweg austretenden unterkühlten inneren Kältemittel vereint und gemeinsam in flüssiger Phase dem Austrittsanschluß 12 zugeführt.

Konstruktiv wird von der Eintrittskammer 20 im Ver- teil/Sammel-Rohr 6 wird eine Vielzahl von-bei Aluminium- Flachrohren typischerweise sechs bis acht-"dritten"Wärme- tauschrohren 14 parallel gespeist. Die Austrittsenden dieser "dritten"Wärmetauschrohre 14 münden in eine Sammel-und Ver- teilkammer 22 im Verteil/Sammel-Rohr 8, von wo aus eine in der Anzahl gleiche oder vorzugsweise kleinere Vielzahl von "dritten"Wärmetauschrohren 14 im Rückstrom zu einer Sammel- und Verteilkammer 24 im Verteil/Sammel-Rohr 6 zurückgeführt wird. Entsprechend erfolgt in jeweils abwärts gerichteter Hintereinanderschaltung von"dritten"Warmetauschrohren 14 zwischen von oben nach unten folgenden Kammern 20,24,24b und 28 im Verteil/Sammel-Rohr 6 und Kammern 22,24a und 26 im Verteil/Sammel-Rohr 8 in jeweils gleicher oder wiederum je- weils abnehmender Anzahl der"dritten"Wärmetauschrohre 14 eine Weiterleitung bis zu einer letzten Verteil/Sammel-Kammer 28 im Verteil/Sammel-Rohr 6. Auf der letztgenannten Rücklei- tungsstrecke ist dabei im Falle von Aluminium-Flachrohren ty- pischerweise die Anzahl der parallel beaufschlagten Wärme- tauschrohre 14 auf zwei bis vier reduziert, wobei in dem Aus- führungsbeispiel zuletzt noch drei Wärmetauschrohre 14 vorge- sehen sind, deren Anzahl sich im Rhythmus 8,6,5,4,4,3 reduziert hat.

Die genannten Verteil-und Sammelkammern 22,24, 24a, 24b, 26 und 28 sind jeweils in dem Verteil/Sammel-Rohr 6 bzw. Verteil/Sammel-Rohr 8 durch eine einfache Querwand 30 voneinander strömungsmaBig gänzlich abgeteilt, wobei eine Seitenwand des Verteil/Sammel-Rohres 6 bzw. 8 jeweils einen Rohrboden 52 für die Wärmetauschrohre 14,16 und 18 bildet.

Der erste Strömungsweg beschränkt sich ohne Be- schränkung der Allgemeinheit auf ein einziges"erstes"Wärme- tauschrohr 16. Aus diesem tritt durch den vertikal im Ver- teil/Sammel-Rohr 8 verlaufenden Zwischenkanal 31 das meist noch mit etwas Gasphase (entsprechend dem genau auf der ge- strichelten Sättigungslinie liegenden Zustandspunkt B im Dia- gramm von Fig. 9) versehene innere Kältemittel in die obere Gasphase des Gasabscheiders 32 ein, der von dem rohrförmigen Sammelbehälter 46 gebildet ist.

Das aus den letzten drei"dritten"Wärmetauschroh- ren 14 kommende innere Kältemittel des bereits erwähnten Zu- standes A im Zustandsdiagramm wird dabei nicht nur dem Ein- gang des ersten Wärmetauschrohres 16, sondern ohne weitere Modifikation und insbesondere ohne zwischengeschaltete Gasab- scheidung den ohne Beschränkung der Allgemeinheit in vierfa- cher Anzahl parallel miteinander beaufschlagten"zweiten" Wärmetauschrohren 18 zugeführt. Diese münden alle in einer Sammelkammer 34 im Verteil/Sammel-Rohr 8, welches in Strö- mungssrichtung nachfolgend mit einer allen drei zweiten Wär- metauschrohren 18 gemeinsamen Drosseleinrichtung 36 versehen ist, die hier als drosselnder Durchgang in der Außenwand 38 des Verteil/Sammel-Rohres 8 ausgebildet ist. Aufgrund der Drosselwirkung dieser Drosseleinrichtung 36 erfolgt in den zweiten Wärmetauschrohren 18 der Durchgang des inneren Kdlte- mittels weitaus langsamer als durch das erste Wärmetauschrohr 16, wodurch auf diesem zweiten Wärmetauschweg eine in der Sammelkammer 34 realisierte Unterkühlung gemäß dem Zustands- punkt C des Diagramms der Fig. 9 realisiert wird. Mittels der Drosseleinrichtung wird das innere Kältemittel bei gleicher Enthalpie hinter der Drosseleinrichtung auf einen niedrigeren Druck abgesenkt. Die Sammelkammer 34 und die Drosseleinrich- tung 36 bilden einen horizontal orientierten Querkanal 33, über den die"zweiten"Wärmetauschrohre mit dem unteren Be- reich des Sammelbehälters 46 kommunizieren.

Wie besonders deutlich aus dem horizontalen Quer- schnitt von Fig. 7 hervorgeht, ist parallel zu dem Ver- teil/Sammel-Rohr 8 an dessen dem Rohrregister abgewandten Au- ßenwand 38 in baulich integrierter Form eine zusätzliche Kam- merausbildung zur Schaffung des Zwischenkanals 31 vorgesehen.

Dabei erstreckt sich oberhalb einer Sammelkammer 40, in wel- cher das erste Wärmetauschrohr 16 mündet, in Abtrennung ge- genüber dieser Sammelkammer 40 der vertikal längs des Ver- teil/Sammel-Rohres 8 verlaufende rohrartige Zwischenkanal 31 als eigene Kammer 42, die auf der der Außenwand 38 des Ver- teil/Sammel-Rohres 8 gegenüberliegenden Seite eine eigene Au- ßenwand 44 hat, welche mit dem rohrförmigen Sammelbehälter 46 größeren horizontalen Querschnitts gemeinsam ist. Der obere Bereich dieses Sammelbehälters 46, der gemäß Fig. 7 kreis- runde Form haben kann, aber nicht haben muß, kommuniziert über den vertikalen Zwischenkanal 31 mit der Sammelkammer 40 des ersten Wärmetauschrohres 16. Die rohrartige Kammer 42 kommuniziert unten im Wege des horizontalen Querkanals 33 mit dem Ausgang der Drosseleinrichtung 36, welche dem zweiten Strömungsweg strömungsmäßig nachgeordnet ist. Der Sammelbe- hälter 46 hat seinerseits die schon früher angesprochene Funktion als Gasabscheider, so daß in ihm je nach den Be- triebsbedingungen und dem Füllzustand des inneren Kältemit- tels eine verschieden hoch angeordnete horizontale Phasen- trennfläche 48 zwischen der unten liegenden flüssigen Phase und der oben liegenden Gasphase vorhanden ist. Die im allge- meinen vollständig mit unterkühltem inneren Kältemittel ange- füllte Sammelkammer 34 am strömungsmäßigen Ende der"zweiten" Wärmetauschrohre 18 kommuniziert unten durch eine der Drosseleinrichtung 36 zurechenbare Verbindungsöffnung 50 am Ende des Querkanals 33 mit dem stets von der flüssigen Phase angefüllten unteren Bereich des Gasabscheiders 32, wo das in- nere Kältemittel des ersten und des zweiten Weges miteinander vereint ist und aus dem Austrittsanschluß 12 in Strömungs- richtung weitergeleitet wird.

Baulich ist zweckmäßig mindestens der die verschie- denen Wärmetauschrohre 2 aufnehmende Rohrboden 52 sowohl des Verteil/Sammel-Rohres 8 als auch des Verteil/Sammel-Rohres 6 aus lotbeschichtetem Blech geformt und mit einem Sammlerdeckel 54 zum Sammler ergänzt. Speziell im Falle des Verteil/Sammel-Rohres 8 ist dabei dieser Sammlerdeckel 54 Be- standteil eines Extrusionsformstückes, welches einteilig so- wohl die rohrartige Kammer 42 als auch den rohrförmigen Sam- melbehälter 46 bildet und zweckmäßig seinerseits aus Alumi- nium oder einer Aluminiumlegierung besteht. Die Verbindung mit dem Sammlerboden kann zweckmäßig durch eine Innenbe- schichtung des doppelseitig beschichteten Blechs des Sammler- bodens mit Lot realisiert sein.

Im Bereich des normalerweise von der flüssigen Phase eingenommenen unteren Bereichs des Sammelbehälters 46 ist noch in einer verschließbaren Zutrittsöffnung 56 am Boden des Sammelbehälters 46 eine Trockenpatrone 58 eingesetzt. In nicht dargestellter Weise kann man im Sammelbehälter 46 auch noch Einrichtungen zur Füllstandskontrolle und zur Messung von Druck und Temperatur mit einbauen, zum Beispiel unter Verwendung entsprechender Sensoren mit entsprechender Diagno- seanzeige.

Gemäß Fig. 7 sind der rohrförmige Sammelbehälter 46, der Zwischenkanal 31 und das Verteil/Sammel-Rohr 8 mit Ausnahme des Rohrbodens 52 wiederum integral ausgeführt, wo- bei der kreisförmige Querschnitt des Sammelbehälters 46 rela- tiv zu den anderen genannten Teilen, insbesondere auch im Durchmesser des wiederum kreisförmigen Verteil/Sammel-Rohres 8, eine größere Bemessung, hier speziell Durchmesserbemes- sung, hat. Neu ist, daß der Zwischenkanal 31 einen symmetri- schen Querschnitt nach Art eines jeweils an der gemeinsamen Wand von Sammelbehälter 46 und Verteil/Sammel-Rohr 8 im glei- chen Maße gekrümmt eingedrückten Ovals hat, dessen Längsachse quer, in der Zeichnungsebene von Fig. 2 im wesentlichen ver- tikal, zu den kreisförmigen Konturen von Sammelbehälter 46 und Verteil/Sammel-Rohr 8 verläuft. Dies ermöglicht eine ein- fachere Ausbildung der jeweiligen Endabschlußkappe.

Gemäß Fig. 8 ist der Trocknereinsatz 58 zwischen einem unteren Verschlußteil 62 des Sammelbehälters 46 und ei- nem innerhalb des Sammelbehälters 46 ausgebildeten Anschlag 65 eingespannt. Der Trocknereinsatz 58 ist dabei mehrteilig ausgebildet. Die wirksame Trocknerfüllung 64 in Form eines Trockenmittels (Molekularsieb XH7 oder XH9) wird dabei in ei- nem Filtersack angeliefert und in einem strömungsdurchlässi- gen Käfig 66 in Gestalt eines napfartigen Siebeinsatzes ge- halten, in welchen zunächst der angelieferte Filtersack ein- gesetzt wird. Anschließend wird ein Filtervließ 68 auf den Boden des napfförmigen Käfigs aufgelegt und danach ein in axialer Richtung elastisch nachgiebiger siebartiger Deckeleinsatz 70 im Käfig von unten her gegen das Filtervließ 68 aufgesteckt. Der Trocknereinsatz 58 ist dadurch mehrteilig zu einer Trocknerpatrone zusammengefügt, die von unten her in den rohrförmigen Sammelbehälter 46 bis in Anlage an den An- schlag 65 eingesteckt werden kann.

Der untere Verschlußteil 62 ist seinerseits ein Schraubstopfen, der in einer unteren Erweiterung des Rohres, welches den Sammelbehälter 46 bildet, aber ein Gewinde 72 mit der Innenfläche dieser erweiterten Rohrwand in Gewindeein- griff tritt. Im nach innen anschließenden schmaleren Bereich des Rohres des Sammelbehälters 46 sind axial hintereinander zwei O-Ring-Abdichtungen zur Bildung einer Dichteinrichtung 74 angeordnet. Im Schulterbereich des Übergangs des erweiter- ten Rohres in den normalen Rohrdurchmesser des Sammelbehäl- ters 46 ist bei geschlossenem Sammelbehälter in einer Höhe oberhalb des Eingriffs des Gewindes 72 und unterhalb der Dichteinrichtung 74 eine als Ablaßöffnung wirksame Druckent- lastungsöffung 76 im Rohrmantel des Sammelbehälters 46 vorge- sehen. Die Gewindelänge des Gewindes 72 ist so lang bemessen, daB beim Aufschrauben des Verschlußteils 62 zu dessen Lösung zunächst die O-Ringe der Dichteinrichtung 74 den O-Ring-Sitz an der Innenfläche der Wand des Rohres verlassen, so daß Käl- temittel an der Druckentlastungsöffnung 76 austreten kann, ehe das Gewinde 72 außer Eingriff kommt. Hierdurch kann bei- spielsweise ein Austausch des Trocknereinsatzes 58 ohne ex- plosionsähnliche Kältemittelentlastung erfolgen.

Der Anschlag 65 ist über zweckmäßig drei aber den Umfang des Gehäusemantels des Sammelbehälters 46 verteilte Eindellungen gebildet. Dadurch wird der Trocknereinsatz 58 so zwischen dem unteren Verschlußteil 62 und diesen Eindellungen eingeklemmt, daß das Trockenmittel abriebfrei in der Patrone gehalten wird. Toleranzen in der Trockenmittelfüllmenge wer- den dabei durch die elastische Ausbildung des siebartigen Deckeleinsatzes 70 aufgenommen.

Die Funktionsweise eines solchen Verflüssigers gemäß dem vierten Ausführungsbeispiel ist folgende : Das überhitzte Kältemittel tritt im oberen Bereich des Verteil-und Sammelrohres 6 durch den Eintrittsanschluß 10 ein und wird dann in den Umlenkkammern 20,22,24,24a, 24b, 26 und 28 zickzackförmig im Verflüssiger nach unten ge- führt. Es tritt dabei nahezu gesättigt gemäß dem Zustands- punkt A in Fig. 9 in die Kammer 28 ein, wo es auf den ersten und zweiten Weg aufgeteilt wird. Auf dem ersten Weg des (jeweiligen) Wärmetauschrohres 16 kann es ohne weitere strö- mungsseitige Restriktionen durch den Zwischenkanal 31 in den oberen Bereich des Sammlers 46 strömen, während am Austritt der zweiten Wärmetauschrohre 18 zwischen der austrittsseiti- gen Kammer 34 des Verteil-und Sammelrohres 8 und dem unteren Bereich des Sammelbehälters 46 im Wege des Querkanals 33 die Drosseleinrichtung 36 vorgesehen ist, die gemäß dem Kennzei- chen des Anspruchs 1 dimensioniert ist.

Durch diese Drosseleinrichtung 36 wird die Strö- mungsgeschwindigkeit des durch die zweiten Wärmetauschrohre 18 geführten Kältemittels im Vergleich mit dem durch das (jeweilige) erste Wärmetauschrohr 16 geführten Kältemittels reduziert, so daß auf diesem zweiten Weg durch die zweiten W§rmetauschrohre 18 das Kältemittel vom Zustand A in Fig. 9 in den unterkühlten Zustand C überführt wird. Im Sammelbehäl- ter 46 wird dann das aus dem jeweiligen ersten Rohr 16 aus- tretende und durch den Zwischenkanal 31 hochgeleitete gesät- tigte Kältemittel (Zustand B in Fig. 9) mit dem unterkühlten Kältemittel gemäß Zustandspunkt C in Fig. 9 am Austritt aus dem an die zweiten Wärmetauschrohre 18 angeschlossenen Quer- kanal 3 gemischt.

Die Mischung erfolgt gemäß dem Massenstromverhält- nis des durch die ersten und zweiten Wärmetauschrohre strö- menden Kältemittels, so daß bei der in Fig. 6 dargestellten Anzahl an ersten und zweiten Wärmetauschrohren 16 und 18 der Zustand des Gemisches F gemäß Fig. 9 sich aufgrund der Mehr- zahl an zweiten Wärmetauschrohren 18 mehr dem Zustandspunkt C im Austrittsbereich der zweiten Wärmetauschrohre 18 hinter der Drosseleinrichtung 36 annähert.