La présente invention concerne un procédé de désodorisâtion d'une boue alimentée en flux continu ou semi-continu à un débit Q.

Elle concerne également un dispositif de désodorisâtion de boue mettant en œuvre un tel procédé .

Elle trouve une application particulièrement importante, bien que non exclusive, dans le domaine de l'élimination des odeurs et de la réduction de volume des boues organiques ou biologiques, en vue d'une utilisation ultérieure, par exemple pour épandage .

Quand on traite des eaux usées industrielles ou communales, on obtient, indépendamment des eaux traitées, des boues qui contiennent une importante quantité de matière organique.

Ces boues incorporent des micro-organismes notamment sous la forme de bactéries aérobies et anaérobies, qui dès qu'elles sont privées d'oxygène, évoluent vers les régimes anaérobies provoquant rapidement des phénomènes d'odeurs nauséabondes.

Lors de la respiration des bactéries, il se forme en effet de l'hydrogène sulfuré, du méthane, ainsi que des substances d'odeurs désagréables comme les mercaptans ou encore de l'ammoniaque.

De façon générale et pour traiter et éliminer les boues organiques, il existe plusieurs techniques. Soit on les répand directement sur les terres de cultures, soit on les épaissit en leur extrayant le carbone en régime anaérobie contrôlé, soit on les essore aux moyens de filtres bandes ou de centrifugeurs .

Les techniques qui existent d'extraction de l'eau hors des boues sont en effet essentiellement le compactage qui augmente la teneur (en % en poids du mélange total) en composé solide de l'ordre de 5%, la centrifugation ou la filtration qui augmentent l'une et l'autre la teneur en composé solide de 18 à 25%, et enfin le séchage (par combustion ou épandage pendant plusieurs semaines) qui augmente la teneur en composé solide de 90 à 95%, et ce en sachant que la teneur en poids de composé solide des boues d'épuration avant le traitement est en général comprise entre 0,1 à 1% du poids total de l'effluent.

Tous ces traitements postérieurs ne règlent cependant pas le problème des odeurs.

Lors de leur utilisation, déploiement et/ou de leur circulation, les boues transportées dégagent en effet des odeurs nauséabondes qui gênent l'exploitation sereine, des installations sans danger pour le personnel.

On connaît déjà (FR 2 412 505) des procédés de désodorisâtion de boues dans lesquels on traite les boues avec des composés dégageant de l'oxygène actif comme le peroxyde d'hydrogène, les perborates alcalins, les persulfates alcalins etc.. De tels procédés sont coûteux car ils nécessitent notamment l'ajout régulier et systématique de réactifs spécifiques .

On connaît également des procédés nécessitant l'ajout aux boues d'oxydes d'azote gazeux (NO, O ₂ , N ₂ 0, ₂ O ₃ etc..) , le temps de contact des boues avec l'oxyde d'azote gazeux étant de plusieurs dizaines de minutes (par exemple 300 minutes) .

L'idée est ici de maintenir les boues en contact suffisamment longtemps avec l'oxyde d'azote gazeux pour que les échanges chimiques se fassent avant traitement de déshydratation proprement dit.

Tous ces traitements connus de l'art antérieur présentent donc des inconvénients soit liés à la nécessité d'ajouter des réactifs coûteux et/ou compliqués à mettre en œuvre, soit liés au temps de traitement, et aux résultats parfois peu fiables et/ou non aisément reproductibles.

Ils ne permettent pas et/ou ne préparent pas non plus la déshydratation des boues en tant que telle.

La présente invention vise à fournir un procédé et un dispositif de désodorisâtion des boues répondant mieux que ceux antérieurement connus aux exigences de la pratique, notamment en ce qu'elle va permettre l'obtention d'une boue sans odeur et/ou avec une odeur d'humus, tout en autorisant une excellente déshydratation et/ou une déshydratation (effectuée ensuite de façon connue) bien supérieure à celle obtenue avec les techniques existantes, et ce de façon très rapide, l'utilisation du procédé selon l'invention ne nécessitant que quelques secondes avant l'obtention d'un résultat.

En particulier, ce procédé permet d'obtenir d'excellents résultats seul et pour des boues très organiques, c'est à dire essentiellement chargées en phospholipides , polysaccharides , résidus bactériens, acide gras volatils etc.. (> 60 % en poids de matière organique par rapport au poids de matière sèche (MS) ) . Il autorise également un rendement optimisé lorsqu'il est combiné avec un outil de séparation complémentaire disposé en aval du dispositif (filtre à bande ou centrifugation) , améliorant de plus de 5% la dessiccation, par exemple de 10%.

La solution de l'invention présente par ailleurs une très faible consommation électrique et utilise peu de matière consommable (additif) ou une matière peu coûteuse (air comprimé) .

De plus, le procédé met en œuvre un dispositif simple de très faible encombrement, facilement transportable, qui va donc pouvoir être installé sur des sites peu accessibles.

Avec l'invention un fonctionnement en continu est possible, et ce avec des contraintes d'exploitation peu exigeantes.

Enfin, le traitement selon l'invention outre qu'il enlève les odeurs, ne génère par ailleurs aucune pollution. En résumé et avec l'invention on obtient d'emblée un gâteau poreux, déshydraté, sans odeur, constituant un résidu directement épandable et/ou utilisable .

Dans ce but, l'invention propose notamment un procédé de traitement en continu d'un flux de boue liquide dans lequel on injecte le flux à un débit q dans une enceinte en surpression par rapport à la pression atmosphérique, en injectant également de l'air à un débit Q ≥ 5 q dans ladite enceinte, avant évacuation et séparation entre parties solide et liquide obtenues, en aval de l'enceinte,

caractérisé en ce que la boue liquide est une boue organique, le procédé étant appliqué à la désodorisâtion de la partie solide obtenue,

en ce que l'injection de boue se fait dans une colonne d'air en surpression lui-même injecté audit débit Q ≥ 5 q, ladite colonne s 'étendant sur une longueur déterminée L le long d'un axe longitudinal, ladite longueur L, le débit et la surpression de ladite colonne d'air étant agencés pour créer dans l'enceinte un lit fluidisé dans lequel la boue est aérolisée, entre une tuyauterie d'alimentation de l'air et une canalisation ou un réservoir en aval du lit fluidisé obtenu,

en ce que on évacue ledit lit fluidisé dans ladite canalisation ou ledit réservoir que l'on met à la pression atmosphérique ou sensiblement à la pression atmosphérique,

et en ce que on introduit un floculant en continu dans ledit lit fluidisé en aval de l'enceinte dans des conditions agencées pour regrouper et/ou coaguler la matière organique, de sorte qu'il est obtenu une désodorisâtion de la partie solide obtenue après séparation .

La longueur L, le débit et la surpression dans l'enceinte sont déterminés de façon optimisée et à la portée de l'homme du métier en fonction des qualités et de la constitution des boues traitées et du débit de traitement recherché. De même le floculant est choisi et son débit d'alimentation déterminé en fonction des caractéristiques imposées ci-dessus sur l'enceinte et son alimentation en boue et en air, de façon à regrouper et/ou coaguler la matière organique de façon optimisée. Ces valeurs sont obtenues s'il y a lieu par réglages successifs à la portée de l'homme du métier, ingénieur en génie chimique.

Concernant les débits Q et q, le débit de gaz est classiquement mesuré en Nm ³ /h. Il est ici rappelé que la valeur d'un débit gazeux est classiquement donnée en Nm ³ /h (Normo-mètre cubes/h) , le volume (en Nm ³ ) étant ici considéré à sa valeur rapportée à une pression de 1 bar, une température de 20° C et 0 % d'humidité comme classiquement pratiqué par l'homme du métier.

L'enceinte est ainsi alimentée et évacuée en continu au même débit ou sensiblement au même débit d'entrée et de sortie en continu de la boue liquide.

Dans un mode de réalisation avantageux, on ajoute des matières minérales granuleuses dans le flux, par exemple en amont de l'injection d'air, et/ou préalablement dans la boue à traiter.

En introduisant ainsi une boue liquide organique (comprenant par exemple en poids de matière plus de 70% de matière organique) , chargée (ou non selon les boues) en matière granuleuse, par exemple du sable ou autre carburant granuleux à l'intérieur d'une colonne pressurisée dans laquelle transite de l'air à un débit supérieur à 5 fois le débit de boue liquide, l'air étant introduit par des (ou une) tubulures situés en partie basse de l'enceinte, et la boue introduite par un tube situé en partie basse de la colonne dans le lit gazeux, le produit liquide subit un éclatement dans le lit gazeux du fait des chocs à son introduction dans l'enceinte.

En fait au fur et à mesure du processus de transfert dans la colonne, le flux traité change de phase, passant d'une émulsion ou de suspension de matière organique dans l'air à une émulsion d'air dans cette matière organique.

De façon spectaculaire, une partie de l'air introduite se diffuse alors de façon homogène sur l'ensemble de la masse organique, en microbulles centimétriques ou millimétriques.

L'émulsion obtenue est de la boue (phase dispersée) dans l'air (phase continue), la boue étant enrobée par l'air, l'effet de brassage et les différentes surpressions permettant par ailleurs de casser en partie les liaisons physiques de type van der waals, et les liaisons de type électriques existantes entre les particules organiques entre elles et avec l'eau.

Le flux est alors à ce stade une soupe dans laquelle l'eau et la matière organique cohabitent mais proposent moins de liaisons physiques.

Le flux est devenu aéré, et même si c'est pendant un temps réduit permet, par l'apport important d'oxygène lié à l'injection d'air, à fort débit, l'élimination des odeurs.

Dans le récipient et par ailleurs, l'action des floculants devient très favorable.

Les floculants qui sont des substances hydrophobes viennent en effet emprisonner des bulles d'air au contact de la boue.

Le flocon formé est alors d'une part très déshydraté et d'autre part très aéré et poreux.

Une boue de masse volumique 1,1 g/cm3 passe quasi instantanément à 0,9 et jusqu'à 0,6 en fin de percolation de l'eau gardée au contact de la boue. On observe ici que sa masse volumique est proche de, voir inférieure à celle de la pierre ponce, i.e.0,6 g/cm ³ , en fait de 0,5 à 0,8 g/cm ³ , pour 0,9 g/cm ³ pour la pierre ponce.

Cette porosité micro et millimétrique est favorable à la déshydratation de la masse organique, les pores jouant le rôle de drains.

Il s'agit donc là d'un avantage inattendu obtenu sur des boues à grande majorité organique.

Notons qu'une boue organique classique post floculation à une masse volumique légèrement supérieure à 1 et bien supérieure à 1 après déshydratation par technique classique.

Le floculant venant par ailleurs piéger l'air au contact de la matière organique (MO) , cela confère à la MO une grande stabilité biologique.

Ainsi, même au cours du traitement d'une boue issue d'un processus de digestion anaérobie, l'effet immédiat du processus est de casser le phénomène d'odeur. Avec l'invention et après floculation, on observe que la boue est inodore.

Selon son conditionnement postérieur, cet effet peut se prolonger indéfiniment.

Il suffit en effet de structurer cette matière organique, par extrusion ou dilacération, ou encore par un stockage sur une épaisseur de quelques dizaines de centimètres ou de la stocker après épaississement .

Au-delà, de l'eau risque d'être piégée et ne pas pouvoir s'égoutter, amenant alors l'installation à un régime biologique propice à la production d'odeurs nauséabondes . On peut ici et par exemple prévoir un système d'au moins deux sacs filtrants, l'un en remplissage pendant que l'autre est vidé, avec un seuil de coupure de 100 pm, voire de 300 pm, ou plus par exemple 500 pm, sans altérer la qualité de l'eau, qui reste ainsi de façon extraordinaire en dessous de 100 mg/1 de DCO pour des boues biologiques et moins de 200 mg/1 pour des boues digérées.

Ce mode de fonctionnement pour sacs de lm ³ à 5m ³ , permet d'obtenir une excellente traçabilité et une valorisation instantanée des boues avec un MS de 100g/l minimum.

Avantageusement l'invention propose donc également une étape complémentaire de structuration de la boue déshydratée obtenue.

Notons également que la centrifugation produit une boue poreuse, à la masse volumique plus faible que celle de l'eau lorsqu'elle est positionnée en aval de ce procédé.

Par cet effet de structuration, la MO s'assèche très rapidement. Il y a bien sûr moyen, avantageusement d'accélérer la déshydratation notamment en chauffant.

Cette déshydratation rapide associée à une saturation en oxygène du milieu garantit la présence de bactéries aérobies. Si la structuration, centimétrique, est réussie l'appauvrissement en eau est parallèle à la consommation de l'oxygène dissous au point que la population bactérienne diminue par manque d'eau mais n'est jamais en recherche de l'oxygène de N03 ou S04, ce qui aurait pour effet de produire des odeurs nauséabondes, par réduction de ces éléments. Grâce au procédé selon l'invention le gain en redox du milieu se mesure en quelques dizaines de mV, sachant que plus l'aération est prolongée, plus le gain est favorable en redox, jusqu'à une certaine limite, tout comme ce qui concerne l'action de stripping (arrachage) des gaz.

On notera également que l'eau séparée a bénéficié du même traitement d'ordre physique et chimique que la matière organique. L'air n'y est en effet pas piégé mais le redox s'est également élevé, les fractions colloïdales étant fixées à la MO, laissant une eau transparente avec une charge en MES et en matière organique beaucoup plus faible que lorsque les techniques classiques opèrent sans être associées au procédé selon l'invention.

Dans des modes de réalisation avantageux, on a de plus et/ou par ailleurs recours à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes :

- on injecte le flux de boue dans l'enceinte en vis à vis et à une distance d d'une paroi et/ou d'un écran de ladite enceinte inférieure à une valeur déterminée ;

- d est inférieur à 50 mm ;

- la tuyauterie d'alimentation de l'air est située en amont de l'injection de boue ;

- la pression absolue P de la colonne d'air est supérieure à 1,5 bar.

Avantageusement, la boue est ainsi et par exemple projetée à grande vitesse contre un écran à l'intérieur de l'enceinte, l'extrémité du tube étant en saillie à l'intérieur, par exemple dirigée perpendiculairement et donc située à une distance d ≤ 50 mm de la paroi en vis. Un dispositif de dispersion de type ressort peut également être prévu.

Avec le procédé selon le mode de réalisation plus particulièrement décrit ici le liquide monte dans le lit fluidisé. Du fait de la force des chocs sur la paroi de l'enceinte et de la proportion entre gaz et liquide on observe alors de façon inattendue un éclatement de la structure solide et/ou colloïdale, le liquide éclaté dans le lit gazeux montant à la vitesse des gaz, de sorte qu'un arrachage (stripping) des molécules odorantes (H ₂ S, NH ₃ ) est réalisé de façon extrêmement efficace.

Si le stripping (en dénomination anglo-saxonne) est recherché, des conditions physico-chimiques spécifiques peuvent être proposées : augmenter le pH, la température (pour le stripping du NH3) , etc ...

Dans un mode de réalisation avantageux la pression de l'enceinte est maintenue par un système de clapet. En sortie de zone pressurisée, le lit subit par contre une décompression favorable au travail d'agglomération des matières organiques obtenue par l'ajout de floculant.

Le clapet crée en fait la perte de charge permettant la surpression dans l'enceinte. Il est en position fermée à pression maximale, puis fonctionne par exemple en mode oscillatoire. La fréquence du régime oscillatoire est alors établie par la pression maximale du surpresseur.

Par exemple et pour ce faire, l'enceinte étant verticale, on évacue en continu ou par intermittence le flux en partie haute de ladite enceinte par le biais d'une soupape de surpression déclenchant au- dessus d'une valeur seuil déterminée définissant la surpression de la colonne d'air.

Afin d'optimiser l'éclatement, on utilise pour matière minérale et granuleuse, des réactifs chocs de type sable, carbonates, composés poreux drainant de type pouzzolanes, zéolithes, etc.. en jouant sur les quantités, la granulométrie, la composition etc.. en fonction de l'effluent et des résultats recherchés de façon à la portée de l'homme du métier.

On a pu en effet constater que l'ajout de matériaux granuleux augmente l'efficacité et permet notamment d'aider à casser les liens entre l'eau liée et les matières organiques, mais aussi va alourdir le floc, ce qui facilite ensuite beaucoup sa séparation du liquide.

Dans d'autres modes de réalisation avantageux, on a encore recours à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes :

on sépare en continu la matière solide du liquide par filtration dans des sacs successifs chargés au fur et à mesure de leur remplissage par la matière solide filtrée ;

- l'air circule avec un débit Q ≥ 20q, par exemple supérieur à 40q, à 60q ou lOOq, ou compris entre 20 fois et 60 fois q _;

- le débit q est supérieur ou égal à 10 m3/h, le débit Q étant supérieur ou égal à 100 Nm3/h par exemple supérieur à 200 Nm3/h et la pression relative dans l'enceinte supérieure ou égale à 1 bar (pression absolue 2 bars), par exemple supérieure ou égale à 1, 2 bars ;

le floculant est ajouté dans des proportions comprises entre 0,5 % et 3 % du taux de matière sèche contenue dans la boue. Par taux de matière sèche on entend le % en poids de solide sur le % en poids total de l'effluent. Par exemple on consommera entre 5 kg et 25 kg de produit commercial par tonne de MS ;

- le floculant est organique de type cationique.

Il s'agit par exemple d'un apport en polymère connu sous les références ASHLAND 860 BS, CIBA 8646 FS, SNF HIB 640 ou 840 des sociétés du même nom.

Par exemple, pour une boue contenant 7 g/1 de Matière Solide (MS), on utilise 50 g de polymère brut par exemple préparé à 5 g/1, soit une injection de 10 1 de solution par m3 de boue. L'injection s'effectue avantageusement immédiatement en sortie de la colonne ;

- on dégaze les effluents en sortie de l'enceinte et on utilise les gaz obtenus pour alimenter l'injection d'air en partie basse.

La matière minérale granuleuse est par exemple utilisée à hauteur de 10 %, 5 %, 4 % ou 1 % du taux de MS des boues.

Comme on l'a vu, il s'agit avantageusement de sable, carbonate de calcium, chaux éteinte etc..

Elle est introduite en amont de la colonne par exemple au sein d'une cuve de mélange avec la boue liquide.

Dans un mode de réalisation avantageux il y a de plus un apport de réactif d'oxydation.

Dans certaines applications par exemple lorsque les boues contiennent beaucoup d'acides gras organiques ou que ces boues sont des boues issues de méthaniseur, cet apport supplémentaire permet l'obtenir un excellent résultat, par exemple dans des proportions de 1 1 de H202 pour 1 m3 de boue contenant 40 g/1 de MS .

Egalement avantageusement, il peut être prévu un apport de réactif d'aide à la coagulation des matières organiques : par exemple pour une boue de 11 g/1 de MS et 8 % de MV (rapport entre matière organique et matière sèche) et pour 500 ml de boue, il est apporté 1 ml de FeC13 (solution à 10 %) à l'introduction du liquide dans la colonne, avant l'introduction post colonne de floculant ;

- le gâteau obtenu est récupéré et déshydraté par séchage, pressage ou centrifugeage pour obtenir une galette solidifiée. Celle-ci présente une excellente microporosité. Cette microporosité donne un avantage considérable à savoir, des sillons permettant une évacuation rapide de l'eau déliée et des pores permettant une forte aération des boues et le maintien d'un régime bactérien aérobie.

L'invention propose également un produit obtenu directement par le procédé tel que décrit ci-avant.

Elle propose également une galette de boue solidifiée et structurée obtenue avec le procédé décrit ci-dessus, qui est caractérisée en ce qu'elle est formée de couches et/ou de bandes de boues disposées l'une sur l'autre de façon aérée.

Avantageusement la galette de boue obtenue est de porosité supérieure à 5 %, par exemple supérieure à 40 %, par exemple de l'ordre de la porosité de la pierre ponce (de l'ordre de 85 %) .

L'invention propose également un dispositif mettant en œuvre le procédé tel que décrit ci-dessus.

Elle propose par ailleurs un dispositif de traitement d'un flux de boue liquide alimentée en continu à un débit q comprenant des moyens d'alimentation en air à un débit Q ≥ 5 q, une enceinte s 'étendant sur une longueur déterminée L et le long d'un axe longitudinal, agencée pour être alimentée par les moyens d'alimentation en air en partie basse et comprenant au moins un tube d'alimentation de la boue situé dans la moitié inférieure de ladite enceinte, des moyens d'injection de la boue audit débit q dans l'enceinte par ledit tube, une canalisation ou un réservoir de sortie du flux de boue aérolisé en aval de l'enceinte, et des moyens de séparation entre partie solide et partie liquide de la boue traitée,

caractérisé en ce que, la boue liquide étant organique, la longueur L, le débit Q et la surpression dans l'enceinte sont agencés pour créer un lit fluidisé,

en ce que ladite canalisation ou ledit réservoir comprennent des moyens de mise à la pression atmosphérique ou sensiblement à la pression atmosphérique

et en ce que le dispositif comprend des moyens d'introduction d'un floculant en continu dans ladite canalisation ou ledit réservoir pour regrouper/coaguler la matière organique dans ladite canalisation ou ledit réservoir en la désodorisant, avant l'introduction dans lesdits moyens de séparation .

Avantageusement le dispositif comprend des moyens d'alimentation en matière minérale granuleuse dans le flux de boue en amont des moyens en alimentation en air . Dans un mode de réalisation avantageux au moins un tube d'alimentation de la boue à désodoriser situé dans la moitié inférieure de ladite enceinte est prévu, l'extrémité du dit tube étant en saillie à l'intérieur de l'enceinte, située au-dessus de l'alimentation en air et à une distance d de la paroi en vis à vis telle que d 50 mm.

Avantageusement également le dispositif est agencé pour que le flux soit évacué en partie haute par le biais d'une soupape de surpression par exemple déclenchant au-dessus de 2 bars absolus.

Dans un mode de réalisation avantageux l'enceinte ayant un diamètre D, la longueur déterminée L est supérieure à 10 fois D.

Egalement avantageusement la canalisation de sortie est de diamètre do compris entre 0,5 D et 0,9 D.

L'invention propose également un dispositif comprenant des moyens d'alimentation d'un réactif liquide d'oxygénation ou de coagulation, à un débit déterminé .

Avantageusement le dispositif comporte des moyens de récupération de la boue traitée déshydratée formée par au moins un sac ou une benne de filtration, un lit de séchage étant assuré par une couche drainante, constituée de sable.

Le dispositif comprend par exemple également des moyens de récupération et de recyclage de la matière minérale granuleuse.

Dans un mode de réalisation avantageux le dispositif comprend de plus des moyens d'extrusion de la boue traitée déshydratée en boudins séparés en présence d'air comprimé. Les moyens d'extrusion sont par exemple formés par une pièce cylindrique percée d'une pluralité de trous dans laquelle la boue est compactée et extrudée par les trous.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation donnés ci-après à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent dans lesquels :

La figure 1 est un schéma de fonctionnement d'un mode de réalisation d'un dispositif selon 1 ' invention .

La figure 2 illustre une variante de fin de traitement de la boue, selon un autre mode de réalisation de l'invention.

La figure 1 montre un dispositif ou réacteur 1 formé d'une enceinte 2, oblongue, s 'allongeant autour d'un axe 3, par exemple formé par une colonne cylindrique verticale 4 de petit diamètre, par exemple 20 centimètres. On injecte la boue (flèche 5) par un piquage 6, à un débit q par exemple 5m ³ /h.

Le piquage est situé en partie basse de l'enceinte, par exemple à une distance h du fond 7 de l'enceinte comprise entre le dixième et le cinquième de la hauteur H de l'enceinte.

Ce piquage est situé et débouche à une distance de quelques centimètres de la paroi 8 en vis à vis et permet une alimentation en pression du flux de boue ce qui entraîne un choc important au niveau de la rencontre avec la paroi.

En d'autres termes, le pompage des eaux de l'extérieur (non représenté) introduites dans l'enceinte du réacteur 1 de faible diamètre permet un choc du flux de boue dans la zone 9, du fait de la pression de sortie de la ou des pompes d'alimentation (non représentées), qui dépend de la hauteur d'eau desdites pompes d'alimentation en amont des piquages et des pertes de charges du circuit.

Classiquement, en utilisant des pompes industrielles du commerce et un circuit sans trop d'accidents, une pression de 2 bar en sortie 9 du piquage dans l'enceinte est aisément atteignable.

L'énergie cinétique de pompage est alors transformée en énergie de choc, maximisée en augmentant la vitesse d'introduction dans l'enceinte pour la sortie du piquage par un ajustage 10 de dimensions réduites, mais compatibles avec la granulométrie maximum de la boue.

Par ailleurs, et selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici on introduit une quantité d'air surpressé (flèche 11) en dessous de la zone 9 à très gros débit Q très supérieur à 5 Q par exemple 20 Q (en Nm ³ /h) .

Par surpressé on entend une légère surpression qui peut être comprise entre 0,1 bar relatif et 1 bar relatif par rapport à la pression d'introduction des boues, par exemple 0,8 bar relatif.

Cette introduction d'air se fait par un piquage 12 et crée un flux d'air comprimé important dans lequel les gouttes de boues 13 vont s'éclater en permettant l'arrachage par contact des mauvaises odeurs.

Le piquage 12 est situé en dessous de la rencontre des effluents en zone 9, par exemple entre le centième et le dixième de la hauteur H de l'enceinte. Cette introduction d'air augmente également le niveau énergétique de l'enceinte, en surpression par rapport à sa sortie 14 d'évacuation des effluents après traitement .

En partie basse du réacteur (fond 7), de façon connue en elle-même, il est prévu une purge (non représentée) des éléments trop denses qui ne s'échappent pas par le dessus du réacteur et qui est vidée séquentiellement.

A la sortie 14 du réacteur s'échappent l'émulsion d'air et de boues 15 dans une canalisation ou réservoir R de sortie agencé pour être à la pression atmosphérique (évent E) , par exemple formé par une canalisation de petit diamètre (par exemple 20 cm) qui après décantation en 16, donne une eau transparente 17 physiquement séparée de la matière solide 18, avec un taux de matière solide très bas, inférieur notamment à 30 mg/1 voire à 10 mg/1, alors qu'initialement il pouvait avoisiner plus de 500 mg/ 1.

La matière solide 18 décolloïdée, obtenue à ce niveau est plus poreuse et par la suite aisément compactable. Elle peut même, en fonction de son taux de matière organique initiale, être directement peletable en sortant du réacteur.

Le gaz extrait du réacteur sort avec l'eau et la boue au débit du surpresseur et peut être récupéré, traité et le cas échéant recyclé pour être réutilisé en partie basse du réacteur.

A noter que la présence de matières grossières du type sable, gravier etc, augmente le nombre de chocs et améliore de ce fait le processus.

La pression P de l'enceinte 2 est quant à elle agencée et/ou réglée pour optimiser l'énergie interne en générant un flux ascensionnel 19 très rapide (par exemple 30 m/ s ou 40 m/s), sortant par le haut.

Une telle pression est donc déterminée en fonction des caractéristiques fonctionnelles du circuit (Hauteur d'eau de pompes) mais aussi du type d'effluents et des débits de traitement recherché.

La dimension finalement choisie du réacteur sera également déterminée par l'homme du métier en fonction des connaissances de base de l'ingénieur du domaine du génie chimique et du diagramme des flux.

La pression et la sortie sont par exemple assurées par le biais d'une vanne soupape 20 qui libère le flux lorsque la pression donnée est dépassée.

Comme le procédé selon l'invention met en œuvre une agitation en trois phases, solide, liquide et gazeuse, il est nécessaire en sortie, de mettre une séparation tenant compte du dégazage, de la phase solide plus dense que l'eau et de l'évacuation de l 'eau .

Dans le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit, on additionne à la sortie de la soupape un floculant (flèche 21), par un dispositif doseur connu en lui-même (non représenté) .

Cette addition se fait par exemple dans la zone 22 à la sortie des moyens d'évacuation (vanne ou soupape 20), en continu du liquide ayant pénétré dans l'enceinte la vanne ou soupape 20, qui s'ouvre au- delà d'une pression déterminée dans l'enceinte, par exemple 1,3 bar.

II est également possible de ne pas prévoir de vanne, le circuit en aval lui-même constituant la perte de charge nécessaire au maintien en surpression relatif de l'enceinte, par exemple par le biais d'un venturi .

L'émulsion 15 est alors évacuée en partie haute pour aboutir dans un sac de filtration 23 connu en lui-même.

Mais ce sac peut être remplacé par un bac 24 (voir figure 2 ) .

Par exemple, ce bac 24 de décantation est constitué par une cuve cylindrique 25 dans laquelle aboutit la tuyauterie d'évacuation 26 au-dessus du niveau 27 de fonctionnement, pour être à la pression atmosphérique .

Le bac 24 se vide quant-à-lui par trop plein en 28, au travers d'une portion 29 de cuve latérale non turbulente séparée du reste de la cuve par une paroi 30 ajourée par endroits.

La matière solide décantée 31 (figure 2) ou filtrée 18 (figure 1) est évacuée en partie basse 32, ou avec le sac 23' une fois plein pour pouvoir être traitée ultérieurement.

L'émulsion ainsi brassée et alimentée en air, reste dans le réacteur pendant une période correspondant au rapport relatif entre les débits, le volume et la pression.

II est donc conservé par exemple pendant un temps de séjour de quelques secondes, par exemple inférieur à lmn avant d'être évacué.

Ce temps peut même être très inférieur puisqu'avec un débit d'effluent supérieur à 20m ³ /h on peut par exemple rester dans l'enceinte un temps inférieur à 10 secondes.

Le débit d'alimentation en boue a quant à lui une action directe sur la vitesse de percussion, sachant que le temps de contact et de séjour dans le réacteur sous pression joue également sur la vitesse de formation des flocs et de leur décantation.

Le débit d'air et l'influence de la pression dans le réacteur sont par ailleurs des éléments qui, au vue du résultat recherché, vont être adaptés, de façon à la portée de l'homme du métier.

L'eau obtenue en surnageant ou filtrée est d'une grande pureté et elle est évacuée elle-même en continu.

La boue 31 obtenue en partie basse du bac de décantation est-elle, évacuée soit en continu, soit sous forme discontinue, selon des périodes déterminées, par exemple une fois par jour.

Le fait de réévacuer cette boue très vite augmente sa qualité notamment en ce qui concerne sa bonne porosité .

Dans le mode de réalisation plus particulièrement décrit ici la boue 31, égouttée dans un bac mobile B est ensuite introduite par exemple par pompage dans un extrudeur 33 formé d'un tube cylindrique fermé 34 percé d'orifices 35, au travers desquels la boue est poussée par exemple par introduction d'air comprimé en 36 via un tube 37 plongeant dans le tube 34. La boue sort alors sous forme de boudins ou bâtons 38, qui sont déposés par gravité en couches 39 39 ' par exemple dans un récipient 40 ou dans le cas d'installations mobiles directement sur un terrain d'épandage. L'eau résiduelle 41 coule et s'évacue facilement du fait de la grande aération des couches 39, 39' qui sèchent donc encore plus rapidement.

De façon générale, et avec la mise en œuvre du dispositif décrit ci-dessus, on constate une modification importante du niveau d'oxydation, le stripping de la boue permettant de passer d'un redox - 250 mV à + 250 mV.

Par ailleurs les mesures d'odeur réalisées sur le NH3, Mercaptans et le H2S montrent qu'avec l'invention, la boue organique (80 % de matière organique) issue d'une station d'épuration classique d'une commune d'habitants et passée dans le dispositif décrit ci-dessus en référence à la figure 1, à un débit de 10 m ³ /h avec un débit d'air comprimé de 100 Nm ³ /h et l'ajout d'un floculant classique (polymère) présente les caractéristiques suivantes :

□ Pas d'odeur d'ammoniac (mesurée < 10 ppm)

□ Pas d'odeur d'H2S (mesurée < 10 ppm)

□ Pas d'odeur de mercaptans (mais mesuré > 100 ppm) .

On observe également une accélération de la biodégradation : En 1 mois le taux de matière organique passe de MV = 76,8% à MV = 53,2%

Le traitement opéré grâce au procédé et réacteur selon l'invention permet ainsi d'obtenir un gâteau poreux et déshydraté, la boue récupérée étant vide, sèche et manipulable. Quelques heures suffisent contre trois mois dans le cadre d'une utilisation dite de séchage classique, pour obtenir un résultat comparable, la boue obtenue étant sans odeur ou avec une odeur d'humus, et donc plus facilement recyclable .

Comme il va de soi et comme il résulte également de ce qui précède, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation plus particulièrement décrits. Elle en embrasse au contraire toutes les variantes et notamment celles où les orifices peuvent être des ajutages, des tubes pénétrant à l'intérieur de l'enceinte pour minimiser la distance entre les sorties et augmenter la force des chocs, on utilise des réactifs en amont comme du sable, du carbonate de calcium, de la chaux éteinte, l'extrudeur est différent et/ou remplacé par des moyens par exemple à lames, pour aérer encore plus la boue obtenue et faciliter encore sa rapidité de séchage .