Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Detektion der maximalen Ausdehnung von Rissen in einem Objekt, insbesondere einem Bauwerk, innerhalb einer Zeitspanne gemäß dem Oberbegriff von Patentanspruch 1 , eine Anordnung gemäß Patentanspruch 12 sowie Datenträger gemäß Patentanspruch 13 und 14.

Risse in Objekten können durch Veränderungen der mechanischen Spannungen im Objekt bei Überschreitung der aufnehmbaren Materialzugspannung entstehen. Risse und deren Veränderungen dienen beispielsweise in Bauwerken wie Brücken oder Tunnelinnenschalen aus Beton als Indikatoren für derartige Änderungen des mechanischen Spannungsregimes, sodass eine umfassende Registrierung und Dokumentation, insbesondere der Rissweiten und Veränderungen von Rissmustern für eine Zustandserfassung erforderlich ist. Rissweiten vorhandener Risse können bei Bauwerksinspektionen beispielsweise visuell anhand von Rissweitenschablonen bestimmt werden. Diese Vorgehensweise ermöglicht jedoch keine kontinuierliche Aufzeichnung der Rissweiten. Für ein automatisches Monitoring von Rissweitenveränderungen können Linear-Displacement-Transducers oder Fissurometer eingesetzt werden. Diese Messmethoden liefern jedoch nur an diskreten Punkten Messwerte und eine Bestimmung von Rissmustern ist nicht möglich.

Aus dem Stand der Technik sind Messsysteme basierend auf verteilter faseroptischer Messung (Distributed Fiber Optic Sensing, DFOS) zur Erfassung von Dehnungen mittels eines kontinuierlich am Messobjekt angebrachten Sensorkabels bekannt. Mit Hilfe von verteilten faseroptischen Messungen können Dehnungsmessungen an Objekten wie beispielsweise Bauwerken mit hoher Genauigkeit durchgeführt werden, sodass lokale Schäden wie Risse im Objekt bzw. Bauwerk identifiziert und lokalisiert werden können. Anhand der gemessenen, verteilten Dehnungsprofile entlang des Objektes kann auch die effektive Rissweite abgeleitet werden. Mit Hilfe von verteilten faseroptischen Messungen ist auch ein Rissmonitoring an bzw. in Objekten wie Bauwerken möglich, wobei in regelmäßigen Zeitabständen Messungen durchgeführt werden und anhand der gemessenen Deformationsverteilung die aktuelle Rissweite zum Messzeitpunkt abgeleitet wird. Bei derartigen aus dem Stand der Technik bekannten Verfahren ist es jedoch nicht möglich, eine Aussage darüber zu treffen, ob die aktuell gemessene Rissweite die maximale, im Beobachtungszeitraum aufgetretene, Rissweite des jeweiligen Risses darstellt, oder ob der Riss bereits eine größere Rissweite aufgewiesen und sich teilweise wieder geschlossen hat. Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren zur Detektion der maximalen Ausdehnung von Rissen in einem Objekt, beispielsweise einem Bauwerk, zur Verfügung zu stellen, das eine Ermittlung der maximalen Rissweite, die innerhalb eines interessierenden Zeitraums aufgetreten ist, ermöglicht, ohne dass Dauermessungen unbedingt erforderlich sind.

Die Erfindung löst diese Aufgabe mit den kennzeichnenden Merkmalen von Patentanspruch 1. Erfindungsgemäß ist dabei vorgesehen,

- dass ein Modell vorgegeben wird, das für eine Anzahl von maximalen Rissweiten jeweils zumindest einen örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverlauf aufweist, der die lokale Dehnung des Glasfaserkabels über einen Teil der Kabellänge des Glasfaserkabels im Bereich eines Risses mit der jeweiligen maximalen Rissweite vorgibt,

- dass zumindest ein Abschnitt innerhalb der verteilten Dehnungsmessgröße identifiziert wird, in dem die Dehnungswerte einen vorgegebenen Schwellenwert überschreiten,

- dass die ermittelte verteilte Dehnungsmessgröße in dem zumindest einen identifizierten Abschnitt mit den örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverläufen des Modells in Übereinstimmung gebracht wird und nach derjenigen maximalen Rissweite gesucht wird, die demjenigen örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverlauf zugeordnet ist, der am besten mit der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße im identifizierten Abschnitt übereinstimmt, und

- dass die bei optimaler Übereinstimmung im vorgegebenen Modell verwendete Rissweite als Messgröße für die maximale Rissweite des jeweiligen tatsächlichen Risses innerhalb der Zeitspanne im Objekt, insbesondere dem Bauwerk, angesehen wird.

Durch den Vergleich der aktuell gemessenen verteilten Dehnungsmessgröße bei einer aktuellen Rissweite mit den Modell-Dehnungsmesswertverläufen des Modells für maximale Rissweiten ist es auf besonders einfache Weise möglich, die innerhalb der Zeitspanne aufgetretene maximale Rissweite eines jeweiligen Risses im Objekt, beispielsweise einem Bauwerk, abzuleiten. Durch diesen Vergleich ist es vorteilhafterweise auch möglich, anhand der aktuell gemessenen verteilten Dehnungsmessgröße eine Aussage über die maximal aufgetretene Weite des jeweiligen Risses zu treffen, selbst wenn dieser sich bereits teilweise wieder geschlossen hat, wie dies beispielsweise bei einer Entlastung oder Längenänderung des Objekts durch Temperatur der Fall sein kann. Unter dem Begriff Objekt wird im Zusammenhang mit der Erfindung jeder physische Körper verstanden. Dabei kann es sich beispielsweise um natürliche Objekte wie Boden und Fels- oder Eiskörper, jegliche Bauwerke mit und ohne raumbildende Funktion, Bauwerksteile, Fahrzeuge, Fluggeräte, Weltraumfluggeräte, Schiffe und Unterseeboote, aber auch um Anlagen und Anlagenteile handeln. Dabei ist lediglich entscheidend, dass sich das Objekt bzw. der zu untersuchende Körper für den Messvorgang im festen Aggregatszustand befindet.

Eine besonders einfache Ermittlung der tatsächlich aufgetretenen maximalen Rissweite anhand der Modell-Dehnungsmesswertverläufe des Modells kann gewährleistet werden, wenn das Modell für jede maximale Rissweite jeweils eine Vielzahl von örtlichen Modell- Dehnungsmesswertverläufen über einen Teil der Kabellänge des jeweiligen Glasfaserkabels umfasst, wobei jeder dieser, derselben maximalen Rissweite zugeordneten, örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverläufe jeweils einem Dehnungsmesswertverlauf entspricht, der sich durch Entlastung des Glasfaserkabels nach Erreichen der maximalen Rissweite ergibt, wenn sich die zu einem jeweiligen Zeitpunkt aktuelle Rissweite im Lauf der Zeit verringert und bei dem jeweils ein Schlupf zwischen dem Glasfaserkabel und dem Flüllschichtaufbau als dauerhafte Verschiebung zurückbleibt.

Unter „Schlupf“ wird im Zusammenhang mit der Erfindung eine dauerhafte Verschiebung bzw. eine Restverschiebung zwischen dem Glasfaserkabel und dem Flüllschichtaufbau verstanden. Unter dem Begriff „vorgegebene Grenzkraft“ wird vorliegend eine Materialeigenschaft des Glasfaserkabels verstanden, die durch Materialversuche am jeweiligen Glasfaserkabel ermittelt, oder aus Messwerten einer am Objekt angebrachten Glasfaser mithilfe eines Modells rückgerechnet werden kann.

Eine weitere Steigerung der Genauigkeit der ermittelten maximalen Rissweite kann erzielt werden, wenn das Modell für zumindest eine Kombination, insbesondere eine Vielzahl vorgegebener Kombinationen, von Werkstoff, insbesondere Baustoff, Glasfaserkabel und Flüllschichtaufbau jeweils eine Vielzahl von örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverläufen bei der jeweiligen maximalen Rissweite umfasst.

Da das Verhalten eines Objekts wie z.B. einem Bauwerk bei Be- und Entlastung je nach Werkstoff bzw. Baustoff variieren kann bzw. in diesem Fall auch das Glasfaserkabel eine unterschiedliche Dehnung bzw. Verschiebung gegenüber dem Flüllschichtaufbau erfahren kann, kann durch ein derart vorgegebenes Modell die Genauigkeit der Abschätzung der maximalen Rissweite weiter erhöht werden.

Eine besonders einfache Modellierung des Zusammenwirkens zwischen einem Objekt wie z.B. einem Bauwerk, Glasfaserkabel und Hüllschichtaufbau bei Be- und Entlastung kann erzielt werden, wenn als Modell ein durch eine Mehrzahl an vorgebbaren Parametern definiertes mechanisches Modell vorgegeben wird. Dabei können die Parameter des mechanischen Modells anhand von Referenzversuchen an einem Probekörper ermittelt werden. Auf diese Weise ist es möglich, rechnerisch für eine Vielzahl von maximalen Rissweiten und Be- bzw. Entlastungsstufen Modell-Dehnungsmesswertverläufe zu errechnen.

Alternativ dazu kann ein zuverlässiges Modell zur Ableitung der maximalen Rissweite empirisch ermittelt werden, indem das Modell bzw. die Modell- Dehnungsmesswertverläufe anhand von einer Vielzahl an Referenzversuchen an zumindest einem Probekörper ermittelt wird bzw. werden.

Eine besonders exakte Modellierung des Zusammenwirkens zwischen Objekt, Glasfaserkabel und Hüllschichtaufbau zur Ableitung von Modell- Dehnungsmesswertverläufen kann erzielt werden, wenn als Modell ein durch Vorgabe von Materialparametern bestimmtes mechanisches Modell vorgegeben wird, wobei der Verlauf der Dehnungswerte über die Kabellänge des Glasfaserkabels anhand des Zusammenwirkens zwischen verschiedenen mechanischen Elementen berechnet wird. Dabei werden folgende mechanische Elemente berücksichtigt:

- ein erstes, das Glasfaserkabel repräsentierendes, Stabelement mit einer linear elastischen Dehnsteifigkeit D-i = E _F A _F , wobei E _F den Elastizitätsmodul und A _F die Querschnittsfläche des Glasfaserkabels angeben,

- ein zweites, den Hüllschichtaufbau repräsentierendes, Stabelement mit einer linear elastischen Dehnsteifigkeit D ₂ = E _S A _S , wobei E _s den Elastizitätsmodul und A _s die Querschnittsfläche des Hüllschichtaufbaus angeben,

- ein nicht lineares, insbesondere elasto-plastisches, Federelement mit einer vorgegebenen Grenzkraft F _s und Steifigkeit k _int , das als Interaktionselement die Interaktion zwischen dem Glasfaserkabel und dem Hüllschichtaufbau repräsentiert, wobei bei Erreichen der vorgegebenen Grenzkraft ein Schlupf als bleibende Verschiebung des Hüllschichtaufbaus gegenüber dem Glasfaserkabel auftritt,

- und gegebenenfalls ein lineares, die Anbindung des Hüllschichtaufbaus an das Objekt, insbesondere das Bauwerk, repräsentierendes, Federelement mit einer Federsteifigkeit k. Unter den elastischen Dehnsteifigkeiten Di und D ₂ bzw. Elastizitätsmoduln E _F , E _s , der vorgegebenen Grenzkraft F _s , der Steifigkeit k _in sowie der Federsteifigkeit k werden vorliegend jeweils Materialeigenschaften verstanden, die durch Materialversuche an der jeweiligen Komponente ermittelt werden können, oder aus Messwerten einer am Objekt angebrachten Glasfaser mithilfe des Modells mit regressiven Methoden rückgerechnet werden können.

Eine besonders exakte Anpassung der im Modell verwendeten Parameter kann erzielt werden, wenn die im Modell verwendeten Parameter des Glasfaserkabels, des Hüllschichtaufbaus, des Interaktionselements und gegebenenfalls der Anbindung des Hüllschichtaufbaus an das Objekt, insbesondere das Bauwerk, anhand von Referenzversuchen angepasst werden. Dabei wird anhand des Modells für zumindest eine vorgegebene Kombination von Werkstoff, insbesondere Baustoff, Glasfaserkabel und Hüllschichtaufbau und für zumindest eine maximale Rissweite ein Modell- Dehnungsmesswertverlauf berechnet. Anschließend wird der Modell- Dehnungsmesswertverlauf mit dem, an zumindest einem Probekörper mit der vorgegebenen Kombination von Werkstoff, insbesondere Baustoff, Glasfaserkabel und Hüllschichtaufbau bei der jeweiligen maximalen Rissweite gemessenen, Verlauf der Dehnungswerte über die Kabellänge des Glasfaserkabels unter Anpassung der Parameter in Übereinstimmung gebracht.

Eine rechnerisch besonders einfache und exakte Bestimmung der im Modell verwendeten Parameter kann erzielt werden, wenn die Parameter des mechanischen Modells unter Anwendung eines Optimierungsverfahrens angepasst werden, bis eine vorgegebene Übereinstimmung der Randbereiche, insbesondere jeweils der Bereiche bis zum ersten lokalen Maximum, vorzugsweise dem Wendepunkt, der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße und des Modell-Dehnungsmesswertverlaufs, insbesondere unter Anwendung der Methode der kleinsten Quadrate, festgestellt wird.

Eine weitere Verbesserung der Genauigkeit, mit der Modell-Dehnungsmesswertverläufe für eine jeweilige Kombination von Werkstoff wie z.B. Baustoff, Glasfaserkabel und Hüllschichtaufbau bzw. eine jeweilige maximale Rissweite modelliert werden können, kann gewährleistet werden, wenn das Modell anhand einer Referenzversuchsreihe kalibriert wird. Dabei wird an zumindest einem Probekörper mit einer vorgegebenen Kombination von Werkstoff, insbesondere Baustoff, Glasfaserkabel und Hüllschichtaufbau eine verteilte faseroptische Versuchs-Referenzmessung im Glasfaserkabel vorgenommen und der jeweilige Probekörper zunächst belastet, bis sich ein Riss im Probekörper mit einer maximalen Rissweite öffnet, wobei die vorgegebene Grenzkraft überschritten wird und eine maximale Verschiebung bei der maximalen Rissweite zwischen dem Glasfaserkabel und dem Hüllschichtaufbau auftritt. Anschließend wird der Probekörper entlastet, wobei sich der Riss zumindest teilweise wieder schließt und ein Schlupf zwischen dem Glasfaserkabel und dem Hüllschichtaufbau als bleibende Verschiebung zurückbleibt. Während der Be- und Entlastung werden jeweils verteilte faseroptische Versuchs-Folgemessungen im Glasfaserkabel durchgeführt und basierend auf den Unterschieden zwischen der Versuchs-Referenzmessung und den verteilten faseroptischen Versuchs-Folgemessungen Verteilungen der durch den Riss im Probekörper bedingten Dehnungswerte über die Kabellänge ermittelt.

Eine besonders exakte Ermittlung der maximalen Rissweite, die innerhalb der interessierenden Zeitspanne aufgetreten ist, kann gewährleistet werden, wenn aus der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße in dem zumindest einen identifizierten Abschnitt die aktuelle Rissweite, insbesondere durch Integration der Dehnung über die Kabellänge des Glasfaserkabels, bestimmt wird und ausgehend von der aktuellen Rissweite die Rissweite des Modells angepasst wird, bis diejenige maximale Rissweite identifiziert wird, die demjenigen örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverlauf zugeordnet ist, der am besten mit der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße im identifizierten Abschnitt, insbesondere deren Randbereichen, übereinstimmt.

Ein besonders einfacher Abgleich zwischen der für das Objekt wie z.B. ein Bauwerk ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße und den Modell-Dehnungsmesswertverläufen kann erzielt werden, wenn für den Vergleich zwischen dem Modell- Dehnungsmesswertverlauf und der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße die Randbereiche der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße in dem zumindest einen identifizierten Abschnitt, insbesondere jeweils die Bereiche bis zum ersten lokalen Maximum, vorzugsweise dem Wendepunkt, herangezogen werden.

Bei einem erfindungsgemäßen Verfahren kann für einen besonders breiten und variablen Einsatz vorteilhafterweise vorgesehen sein, dass das Objekt ein Bodenkörper, ein Felskörper, ein Eiskörper, ein Bauwerk, ein Bauwerksteil, ein Fahrzeug, ein Fluggerät, ein Weltraumfluggerät, ein Schiff, ein Unterseeboot, eine Anlage oder ein Anlagenteil ist.

Aufgabe der Erfindung ist es weiters, eine Anordnung zur Detektion der maximalen Ausdehnung von Rissen in einem Objekt, insbesondere einem Bauwerk, bereitzustellen. Die Erfindung löst diese Aufgabe mit den Merkmalen von Anspruch 12. Erfindungsgemäß ist dabei vorgesehen, dass ein Glasfaserkabel in und/oder an dem Objekt, insbesondere dem Bauwerk, angeordnet ist, wobei das Glasfaserkabel von einem Hüllschichtaufbau derart umgeben ist, dass bei Überschreiten einer vorgegebenen Grenzkraft das Glasfaserkabel lokal in Längsrichtung relativ zum Hüllschichtaufbau verschoben wird, und dass eine Mess- und Verarbeitungseinheit an das Glasfaserkabel angekoppelt ist. Die Mess- und Verarbeitungseinheit ist dabei dazu ausgebildet, zu vorgegebenen Zeitpunkten jeweils optische Signale in den Glasfaserkern des Glasfaserkabels abzugeben und das reflektierte, zurückkehrende Signal entlang des Glasfaserkerns des Glasfaserkabels zu erfassen und einem räumlichen Ort entlang des Glasfaserkabels, insbesondere des Objekts, vorzugsweise des Bauwerks, zuzuordnen und ein erfindungsgemäßes Verfahren durchzuführen und derart die maximale Ausdehnung einzelner Risse zu ermitteln.

Eine derartige Anordnung ermöglicht es vorteilhafterweise, auf besonders einfache Weise die innerhalb der Zeitspanne aufgetretene maximale Rissweite eines jeweiligen Risses im Objekt, beispielsweise einem Bauwerk, abzuleiten, ohne dass dafür zeit- und arbeitsaufwändige Dauermessungen erforderlich sind.

Ein Programm zur Durchführung eines erfindungsgemäßen Verfahrens kann vorteilhafterweise auf einem Datenträger abgespeichert werden.

Erfindungsgemäß ermittelte Modell-Dehnungsmesswertverläufe und/oder Parameter können vorteilhafterweise ebenfalls auf einem Datenträger abgespeichert werden, um diese transportabel zu machen und ohne neuerliche Modellberechnungen nutzen zu können.

Weitere Vorteile und Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung und den beiliegenden Zeichnungen.

Die Erfindung ist im Folgenden anhand von besonders vorteilhaften, aber nicht einschränkend zu verstehenden Ausführungsbeispielen dargestellt und wird unter Bezugnahme auf die Zeichnungen beispielhaft beschrieben.

Im Folgenden zeigen schematisch:

Fig. 1 , Fig. 2a und Fig. 2b Beispiele für die Anordnung von einem Glasfaserkabel an ein Objekt, bei dem es sich konkret um ein Bauwerk handelt, Fig. 3 eine schematische Darstellung eines erfindungsgemäßen Models zur Berechnung von Modell-Dehnungsmesswertverläufen,

Fig. 4 eine schematische Darstellung des nichtlinearen Federgesetzes,

Fig. 5 ein Beispiel eines Probekörpers mit darauf angeordnetem Glasfaserkabel und Hüllschichtaufbau,

Fig. 6 ein Ausführungsbeispiel mit Modell-Dehnungsmesswertverläufen und an einem Probenkörper ermittelten, verteilten Dehnungsmessgrößen bei Erstbelastung,

Fig. 7 Modell-Dehnungsmesswertverläufe und ermittelte, verteilte Dehnungsmessgrößen für das Ausführungsbeispiel aus Fig. 6 bei Entlastung,

Fig. 8 Modell-Dehnungsmesswertverläufe und verteilte Dehnungsmessgrößen für das Ausführungsbeispiel aus Fig. 6 bei Wiederbelastung,

Fig. 9 ein Ausführungsbeispiel der iterativen Anpassung der Parameter des mechanischen Modells,

Fig. 10 ein Ausführungsbeispiel für das Abgleichen eines an einem Objekt, konkret einem Bauwerk, ermittelten Verlaufs der verteilten Dehnungsmessgröße mit Modell- Dehnungsmesswertverläufen,

Fig. 11 eine Detailansicht des Randbereichs der ermittelten, verteilten Dehnungsmessgröße und Modell-Dehnungsmesswertverläufe aus Fig. 10.

Ausführungsbeispiele eines erfindungsgemäßen Verfahrens bzw. einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Detektion der maximalen Ausdehnung von Rissen R in einem Objekt werden im Folgenden anhand von Ausführungsbeispielen im Zusammenhang mit Bauwerken B näher erläutert. Dabei wird im Zusammenhang mit der Erfindung unter einem Bauwerk eine Konstruktion verstanden, deren Fierstellung in der Regel ein bautechnisches Wissen erfordert. Ein Bauwerk besteht aus Einzelbauteilen, welche tragende oder nichtragende Funktionen übernehmen. Beispiele sind Brückentragwerke, Tunnel oder Gebäude mit raumbildenden Funktionen.

Dabei handelt es sich jedoch nur um exemplarische Beispiele und ein erfindungsgemäßes Verfahren bzw. eine erfindungsgemäße Vorrichtung können ebenso zur Detektion der maximalen Ausdehnung von Rissen R in Objekten verschiedenster Art wie beispielsweise Felsen, Fahrzeugen, Rohrleitungen, oder Leitung und anderen Objekten aus verschiedensten Werkstoffen wie Metall angewendet werden.

Sensorsysteme basierend auf verteilten, faseroptischen Messungen dienen zur Erfassung von Dehnungen mittels eines kontinuierlich am Messobjekt, beispielsweise einem Bauwerk B, angeordneten Sensorkabels. Fig. 1 , 2a und 2b zeigen derartige Sensorkabel, die ein Glasfaserkabel 1 und einen Hüllschichtaufbau 2 umfassen. Das Glasfaserkabel 1 ist dabei vom Hüllschichtaufbau 2 derart umgeben, dass bei Überschreiten einer Grenzkraft F _s , bei der es sich um eine Materialeigenschaft handelt und die beispielsweise eine Reibungskraft sein kann, das Glasfaserkabel 1 lokal in Längsrichtung relativ zum Hüllschichtaufbau 2 bleibend verschoben wird.

Monitoringsysteme basierend auf verteilten, faseroptischen Messungen bieten den Vorteil, dass ein Riss-Monitoring an bereits bestehenden Objekten bzw. Bauwerken B, wie beispielsweise unbewehrten Betontunnelinnenschalen, durchgeführt werden kann, da das Glasfaserkabel 1 mit dem Hüllschichtaufbau 2 nachträglich an der Oberfläche des Bauwerks B angeordnet werden kann. Um in diesem Fall eine vollständige Übertragung der auftretenden Dehnungen e des Bauwerks B an das Glasfaserkabel 1 und den Hüllschichtaufbau 2 sicherzustellen, kann der Hüllschichtaufbau 2 nachträglich mit einem Verbindungsmittel 3, wie beispielsweise adhäsiven Klebstoffen oder Spezialmörtel, an der Oberfläche des Bauwerks B angeordnet, d.h. beispielsweise festgeklebt, werden, wie dies in Fig. 1 schematisch dargestellt ist.

Alternativ dazu kann das Glasfaserkabel 1 mit dem Hüllschichtaufbau 2 direkt im Bauwerk B eingebettet, z.B. einbetoniert, werden, wie dies in Fig. 2a dargestellt ist. Des Weiteren kann alternativ dazu das vom Hüllschichtaufbau 2 umgebene Glasfaserkabel 1 auch in einer Nut im Bauwerk B angeordnet und dort beispielsweise mit adhäsivem Klebstoff oder Spezialmörtel eingeklebt werden, wie dies in Fig. 2b schematisch dargestellt ist.

Wie bereits zuvor erwähnt, ist das Glasfaserkabel 1 derart vom Hüllschichtaufbau 2 umgeben, dass bei Überschreiten einer vorgegebenen Grenzkraft F _s das Glasfaserkabel 1 lokal in Längsrichtung relativ zum Hüllschichtaufbau 2 verschoben wird. Ist an einem Bauwerk B ein derartiges Glasfaserkabel 1 , umgeben von einem Hüllschichtaufbau 2, angeordnet, so kann dieser Umstand für verteilte faseroptische Messungen und in weiterer Folge zur Detektion der maximalen Aufdehnung von Rissen R in dem Bauwerk B innerhalb einer Zeitspanne verwendet werden.

Allgemeine Grundlagen der verteilten faseroptischen Messungen sind z.B in Soga, Kenichi; Kwan, Vivien; Pelecanos, Loizos; Rui, Yi; Schwamb, Tina; Seo, Hyungjoon; Wilcock, Matthew. The Role of Distributed Sensing in Understanding the Engineering Performance of Geotechnical Structures. Paper presented at XVI European Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Edinburgh, UK United Kingdom. 10.1680/ecsmge.60678.vol1 .002, zuletzt aufgerufen am 16. Juli 2019, beschrieben: Verteilte faseroptische Messungen nutzen die Tatsache, dass optische Glasfasern empfindlich auf Umgebungsparameter wie z.B. Temperatur, Dehnung, Deformation, Vibration, akustische Einflüsse, etc. reagieren. Diese Umgebungsparameter beeinflussen die Eigenschaften von eingekoppelten optischen Signalen, die sich durch die jeweilige Glasfaser ausbreiten. Wenn sich Licht durch ein transparentes Medium wie z.B. Glas ausbreitet, wird der Großteil des Lichts durchgelassen, während ein geringer Anteil rückgestreut wird. Rückstreuung tritt in diesem Zusammenhang durch Inhomogenität in der Struktur des Glasfaserkerns auf. Das rückgestreute Licht kann sich in sämtliche Richtungen, das heißt auch entgegengesetzt zur Einkoppelungsrichtung, ausbreiten, was als "Backscattered Light" bezeichnet wird.

Im Stand der Technik werden drei Hauptstreuungsprozesse genutzt, nämlich Rayleigh Scattering, Brillouin Scattering und Raman Scattering. Rayleigh Scattering führt zu einer Rückstreuung von Licht mit derselben Frequenz, die das einfallende Licht aufweist, und kann dazu verwendet werden, die Dämpfung oder den Verlust des Lichtsignals entlang der Länge des Glasfaserkabels zu beobachten. Durch Analyse der zufälligen, aber statischen Amplitude des Dämpfungssignals können z.B. mit einem OFDR Instrument, Informationen hinsichtlich der Dehnung und/oder der Temperatur im Verhältnis zu einer zuvor durchgeführten Referenzmessung abgeleitet werden. Licht, das durch Brillouin Scattering rückgestreut wird, ist temperatur- und deformationsabhängig, und die Frequenzverschiebung des Brillouin-Spektrums variiert mit longitudinaler Deformation und Temperatur im Glasfaserkabel. Raman Scattering ist mit temperaturabhängigen Spektren verbunden.

Im Zuge einer faseroptischen Messung werden die Scattering Signale registriert und für eine weitere Verarbeitung herangezogen. Techniken, die auf Brillouin Scattering basieren, wie beispielsweise Time-Domain-Techniken wie die Brillouin Optical Time Domain Reflectometry (BOTDR) oder die Brillouin Optical Time Domain Analysis (BOTDA), werden im Stand der Technik für verteilte Deformationsmessungen, d.h. für die Ermittlung einer Verteilung der durch Risse R in einem Objekt bedingten Dehnungswerte e über die Kabellänge L eines Glasfaserkabels 1 herangezogen. In dieser Hinsicht wird Bezug genommen auf Abschnitt 2.2 „Principles of distributed strain sensing“ des wissenschaftlichen Artikels Soga, Kenichi; Kwan, Vivien; Pelecanos, Loizos; Rui, Yi; Schwamb, Tina; Seo, Hyungjoon; Wilcock, Matthew. The Role of Distributed Sensing in Understanding the Engineering Performance of Geotechnical Structures. Paper presented at XVI European Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Edinburgh, UK United Kingdom. 10.1680/ecsmge.60678.vol1 .002, zuletzt aufgerufen am 16. Juli 2019, dessen Inhalt hiermit in diese Anmeldung aufgenommen wird.

Wird beispielsweise Licht mit einer Wellenlänge von 1550 nm in das Glasfaserkabel eingekoppelt, tritt Scattering auf und das Brillouin-Spektrum des rückgestreuten bzw. backscattered Lichts hat eine Bandbreite von 25 bis 30 MHz mit einer zentralen Peak- Frequenz von etwa 11 GHz für Standard-Singlemode-Glasfaserkabel, wenn keine Deformation auftritt. Die zentrale Peak-Frequenz ist dabei abhängig vom einfallenden Licht, dem Refraktionsindex des Glasfaserkabels, der Schallgeschwindigkeit im Kabel und der Wellenlänge des einfallenden Lichts.

Temperaturveränderungen und/oder deformationsbedingte Dichteveränderungen im Glasfaserkabel beeinflussen die Schallgeschwindigkeit und den Refraktionsindex. Wenn die Deformation oder Temperatur an einer vorgegebenen Lokation im Glasfaserkabel eine Veränderung erfahren, wird die Frequenz des rückgestrahlten Lichts linear proportional zur vorherrschenden Temperatur oder Dehnung verschoben. Bei einer Wellenlänge des einfallenden Lichts von beispielsweise 1550 nm beträgt der Brillouin-Frequenz-Shift von 9 GHz bis 13 GHz. Dies bedeutet, dass ein Monitoring des Frequenz-Shifts des Brillouin- Spektrums Informationen über Deformation und Temperaturveränderungen an der Lokation, wo das Licht rückgestreut wird, liefert. Da die Lichtgeschwindigkeit im Glasfaserkabel konstant ist, kann die Lokation durch eine Messung der Zeit, die zwischen dem Einspeisezeitpunkt des Lichts ins Glasfaserkabel und der Registrierung des rückgestrahlten Lichts vergeht, bestimmt werden. Werden sowohl Zeit als auch Frequenz ermittelt, ist es möglich, ein kontinuierliches Deformations- oder Temperaturveränderungsprofil entlang der Länge des Glasfaserkabels für Entfernungen bis zu einigen Kilometern zu erstellen. Weitere Grundlagen zur Verwertung des Brillouin Scattering sind ebenfalls beschrieben in Soga, Kenichi; et al., 10.1680/ecsmge.60678.vol1 .002, zuletzt aufgerufen am 16. Juli 2019.

Rayleigh Scattering in Glasfaserkabeln wird durch Veränderungen des Refraktionsindex entlang der Länge des Glasfaserkabels hervorgerufen. Für eine jeweilige Glasfaser ist die Scatter-Amplitude als Funktion der Distanz eine zufällige, aber statische Eigenschaft der Glasfaser und kann als kontinuierliches, schwaches Bragg-Grating mit einer zufälligen Periode moduliert werden. Veränderungen im lokalen Abstand zwischen Scattering auslösenden Diskontinuitäten bedingt durch externe Stimuli wie Deformation oder Temperaturveränderungen bedingen eine Verschiebung des lokalen Reflexionsspektrums. Die lokalen, spektralen Verschiebungen können dann kalibriert und in Form einer verteilten Deformationsmessung, d.h. der Ermittlung einer Verteilung der durch Risse R in einem Objekt bedingten Dehnungswerte e über die Kabellänge L des Glasfaserkabels 1 , oder einer verteilten Temperaturmessung zusammengesetzt werden. In dieser Hinsicht wird Bezug genommen auf die Seiten 2 bis 7, jeweils erster bis letzter Absatz, des wissenschaftlichen Artikels Kreger, Stephen T.; Sang, Alex K.; Gifford, Dawn K.; Froggatt, Mark E.; 2009; Distributed strain and temperature sensing in plastic optical fiber using Rayleigh scatter, Proc. SPIE 7316, Fiber Optic Sensors and Applications VI, 73160A (27 April 2009); doi: 10.1117/12.821353, zuletzt aufgerufen am 16. Juli 2019, deren Inhalt hiermit in diese Anmeldung aufgenommen wird. Darin sind Messmethode, Kalibrierung und Auswertung beschrieben.

Im Folgenden wird ein Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Verfahrens zur Detektion der maximalen Ausdehnung von Rissen R in einem Objekt, konkret einem Bauwerk B, innerhalb einer Zeitspanne beschrieben. An dem Bauwerk B ist, wie zuvor beschrieben, ein Glasfaserkabel 1 mit einem Hüllschichtaufbau 2 angeordnet. Am Beginn der interessierenden Zeitpanne wird eine verteilte faseroptische Referenzmessung im Glasfaserkabel 1 vorgenommen und das dabei ermittelte Messergebnis als Referenzmessergebnis zur Verfügung gehalten. Am Ende der interessierenden Zeitspanne wird eine verteile faseroptische Folgemessung im selben Glasfaserkabel 1 durchgeführt und basierend auf den Unterschieden zwischen der Referenzmessung und der Folgemessung eine Verteilung der durch Risse R im Bauwerk B bedingten Dehnungswerte e über die Kabellänge L des Glasfaserkabels 1 ermittelt.

Zur Ermittlung der Dehnungswerte e anhand der verteilten faseroptischen Messungen kommen aus dem Stand der Technik bekannte Verfahren zum Einsatz, wie beispielsweise die zuvor erwähnten Analysen von Brillouin Scattering oder Rayleigh Scattering.

Um nun die maximale, innerhalb der Zeitspanne aufgetretene Rissweite w _max ermitteln zu können, wird erfindungsgemäß ein Modell vorgegeben, das für eine Anzahl von maximalen Rissweiten w _max jeweils zumindest einen örtlichen Modell- Dehnungsmesswertverlauf aufweist. Dieser Modell-Dehnungsmesswertverlauf beschreibt jeweils die lokale Dehnung e des Glasfaserkabels 1 über einen Teil der Kabellänge L des Glasfaserkabels 1 im Bereich eines Risses R mit der jeweiligen maximalen Rissweite w _max . In den Fig. 6-11 ist der Verlauf der Dehnung e [pm/m] über die Kabellänge L [cm] dargestellt und die Modell-Dehnungsmesswertverläufe sind als strichlierte Linien, die mit der Bezeichnung „model“ gekennzeichnet sind, ersichtlich. Für die diesbezügliche Auswertung wird erfindungsgemäß zunächst zumindest ein Abschnitt innerhalb der gemessenen verteilten Dehnungsmessgröße identifiziert, in dem die Dehnungswerte einen vorgegeben Schwellenwert überschreiten. In den Fig. 6-11 sind die gemessenen Verläufe der verteilten Dehnungsmessgröße als durchgezogene Linien, die mit der Bezeichnung „Meas“ gekennzeichnet sind, dargestellt.

Anschließend werden die ermittelte verteilte Dehnungsmessgröße in dem zumindest einen identifizierten Abschnitt und die Modell-Dehnungsmesswertverläufe des Modells in Übereinstimmung gebracht und es wird derart nach derjenigen maximalen Rissweite w _max gesucht, die demjenigen örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverlauf zugeordnet ist, der am besten mit der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße im identifizierten Abschnitt übereinstimmt. Diese maximale Rissweite w _max wird schließlich als Messgröße für die maximale Rissweite w _max des jeweiligen tatsächlichen Risses R, die innerhalb der interessierenden Zeitspanne im Bauwerk B aufgetreten ist, angesehen.

Das vorgegebene Modell kann optional für jede maximale Rissweite w _max eine Vielzahl von örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverläufen über einen Teil der Kabellänge L des jeweiligen Glasfaserkabels 1 umfassen. In diesem Fall entspricht jeder dieser örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverläufe einem Dehnungsmesswertverlauf, der sich ausgehend von der jeweiligen maximalen Rissweite w _max bei einer maximalen Belastung durch Entlastung des Bauwerks B bzw. Glasfaserkabels 1 ergibt. Wird das Bauwerk B entlastet, nachdem die maximale Rissweite w _max erreicht wurde, verringert sich die aktuelle Rissweite w _aktue n im Lauf der Zeit, wobei jeweils ein Schlupf V _S L zwischen dem Glasfaserkabel 1 und dem Flüllschichtaufbau 2 als bleibende Verschiebung bzw. Restverschiebung zurückbleibt.

Das Modell kann optional auch Modell-Dehnungsmesswertverläufe für eine spezielle Kombination von Baustoff, Glasfaserkabel 1 und Flüllschichtaufbau 2 oder auch für eine Vielzahl vorgegebener Kombinationen von Baustoff, Glasfaserkabel 1 und Flüllschichtaufbau 2 bei einer jeweiligen maximalen Rissweite w _max umfassen. Da der Schlupf bzw. die bleibende Verschiebung je nach Kombination von Baustoff, Glasfaserkabel 1 und Flüllschichtaufbau 2 variieren kann, ist es besonders vorteilhaft, wenn das Modell Modell-Dehnungsmesswertverläufe für verschiedenste derartige Kombination umfasst.

Beim vorgegebenen Modell kann es sich beispielsweise um ein mechanisches Modell handeln, das durch eine Mehrzahl an vorgebbaren Parametern definiert ist. Die vorgebbaren Parameter können dabei z.B. anhand von Materialversuchen an den Einzelkomponenten Baustoff, Glasfaserkabel 1 und Hüllschichtaufbau 2 ermittelt bzw. kalibriert werden und anschließend können Modell-Dehnungsmesswertverläufe ausgehend von einer jeweiligen maximalen Rissweite w _max und einer maximalen Belastung bei Entlastung modelliert bzw. berechnet werden.

Alternativ dazu kann das vorgegebene Modell auch empirisch ermittelt werden. Dazu werden anhand von Referenzversuchen an beispielsweise zumindest einem Probekörper P, an dem ein Glasfaserkabel 1 umgeben von einem Hüllschichtaufbau 2 angeordnet ist, eine Vielzahl von Modell-Dehnungsmesswertverläufen gemessen. Dazu wird der Probekörper P beispielsweise stufenweise belastet, bis sich ein Riss R mit einer jeweiligen maximalen Rissweite w _max einstellt und anschließend stufenweise entlastet. Während der Entlastung des Probekörpers P können so Modell- Dehnungsmesswertverläufen gemessen werden, bei denen sich die tatsächliche Rissweite w _aktue n im Lauf der Zeit verringert und jeweils ein Schlupf V _SL zwischen dem Glasfaserkabel 1 und dem Hüllschichtaufbau 2 als bleibende Verschiebung zurückbleibt.

In Fig. 3 ist eine schematische Darstellung einer Kombination aus unterschiedlichen mechanischen Elementen dargestellt. Diese bilden im Ausführungsbeispiel die Grundlage für ein mechanisches Modell, das durch Vorgabe der jeweiligen Materialparameter bestimmt ist und für die Bestimmung von Modell-Dehnungsmesswertverläufen über die Kabellänge L des Glasfaserkabels 1 herangezogen wird.

Wie in Fig. 3 zu erkennen ist, wird das Glasfaserkabel 1 durch ein erstes Stabelement mit einer linear elastischen Dehnsteifigkeit D- _\ angegeben. Die Dehnsteifigkeit D- _\ bestimmt sich dabei als das Produkt des Elastizitätsmoduls E _F und der Querschnittsfläche A _F des Glasfaserkabels 1. Der Hüllschichtaufbau 2 wird im Modell durch ein zweites Stabelement mit einer linear elastischen Dehnsteifigkeit D ₂ angegeben, wobei die Dehnsteifigkeit D ₂ das Produkt des Elastizitätsmoduls E _s und der Querschnittsfläche A _s des Hüllschichtaufbaus 2 ist.

Die Interaktion zwischen dem Glasfaserkabel 1 und dem Hüllschichtaufbau 2 wird in Form eines Interaktionselements 4 angegeben. Dabei handelt es sich um ein nicht lineares, beispielsweise elasto-plastisches Federelement mit einer Grenzkraft F _s und Steifigkeit k _int . Bei Überschreiten der Grenzkraft F _s tritt ein Schlupf V _SL als bleibende Verschiebung des Glasfaserkabels 1 gegenüber dem Hüllschichtaufbau 2 auf. Bei einer, die Grenzkraft F _s überschreitenden, Belastung tritt somit eine maximale Verschiebung auf, die sich aus einer reversiblen, elastischen Verschiebung V _EL und einem Schlupf V _SL , d.h. einer bleibenden Verschiebung, zusammensetzt. Dies bedeutet, dass das Interaktionselement 4 mit ausgeprägter plastischer Verformungskapazität bei Erreichen bzw. Überschreiten der Kraft F _s modelliert wird. Die bleibende Verschiebung bzw. der bleibende Schlupf V _S L bei Überschreiten der Grenzkraft F _s stehen in direktem Zusammenhang mit der jeweils auftretenden maximalen Messgröße und somit auch mit der maximalen Rissweite w _max innerhalb des interessierenden Zeitraums.

Die wichtigsten Parameter des mechanischen Modells sind in Fig. 4 anhand einer schematischen Darstellung des nicht linearen Federgesetzes dargestellt. Es wird beispielsweise ein ideal plastisches Gesetz verwendet, welches sich bis zur Grenzkraft F _s direkt proportional mit der Steifigkeit k _int zum Verschiebeweg V gemäß dem Hook' sehen Gesetz verhält. Bei Erreichen der Grenzkraft F _s wird zudem die maximal mögliche elastische, d.h. rückstellbare, Verformung bzw. Verschiebung V _B erreicht. Bei einer größeren Verschiebung ist über die Grenzkraft F _s hinaus keine weitere Kraftzunahme mehr möglich und es bildet sich ein Fließplateau mit bleibendem Schlupf V _SL nach Entlastung, in Fig. 4 dargestellt als strichlierte Linie, aus.

Das Zusammenwirken dieser mechanischen Elemente kann anhand mathematischer Gleichungen beschrieben und derart können Modell-Dehnungsmesswertverläufe berechnet werden oder die Modell-Dehnungsmesswertverläufe können auch computergestützt mit Hilfe von Modellierungs-Software, wie beispielsweise Solver basierend auf Finite Elemente Methoden wie beispielsweise Ansys Mechanical, modelliert werden.

Das zuvor erwähnte erste und ein zweites Stabelement sowie das nicht lineare Federelement reichen aus, um Modell-Dehnungsmesswertverläufe für ein Glasfaserkabel 1 und einen Hüllschichtaufbau 2 zu ermitteln, wenn diese im Bauwerk B fix integriert, beispielsweise, eingegossen sind. Sind diese mit Hilfe eines Verbindungsmittels am Bauwerk B angeordnet, kann zusätzlich ein lineares, die Anbindung des Hüllschichtaufbaus 2 an das Bauwerk B repräsentierendes Federelement mit einer Federsteifigkeit k bei der Berechnung bzw. Modellierung der Modell- Dehnungsmesswertverläufe berücksichtigt werden.

Die im Modell verwendeten Parameter des Glasfaserkabels 1 , des Hüllschichtaufbaus 2 und des Interaktionselements 4 oder gegebenenfalls auch der Anbindung des Hüllschichtaufbaus 2 an das Bauwerk B können anhand von Referenzversuchen angepasst werden, um Modell-Dehnungsmesswertverläufe zu erhalten, die möglichst exakt der Realität entsprechen.

Dazu kann beispielsweise, wie in Fig. 5 dargestellt, eine Referenzversuchsreihe an einem Probekörper P durchgeführt werden. Dabei handelt es sich beispielsweise um einen Probekörper P, der aus einem bestimmten Baustoff hergestellt ist, der dem des Bauwerks B, das untersucht werden soll, entspricht. An dem Probekörper P wird ein Glasfaserkabel 1 der Länge L mit einem Hüllschichtaufbau 2 angeordnet, die dem Glasfaserkabel 1 und dem Hüllschichtaufbau 2 entsprechen, die am zu untersuchenden Bauwerk B angeordnet sind. Die Art und Weise der Anordnung, d.h. ob das Glasfaserkabel 1 und der Hüllschichtaufbau 2 eingebettet oder mit dem Bauwerk B verklebt werden, kann ebenfalls entsprechend am Probekörper P umgesetzt werden.

Zunächst wird eine verteilte faseroptische Versuchs-Referenzmessung im Glasfaserkabel 1 vor dem eigentlichen Versuch vorgenommen. Anschließend wird der Probenkörper P stufenweise belastet, beispielsweise durch Drei- oder Vierpunkt-Biegezugversuche, bis sich ein Riss R ausbildet. Der Probekörper P wird dabei so lange belastet, bis die maximale Rissweite des Risses R, beispielsweise den typischen, bei bestimmten Bedingungen in Bauwerken B auftretenden, maximalen Rissweiten w _max , entspricht. Während der Belastung wird die Grenzkraft F _s überschritten und bei der maximalen Rissweite w _max tritt ein bleibender Schlupf V _S L des Glasfaserkabels 1 gegenüber dem Hüllschichtaufbau 2 auf.

Während der verschiedenen Belastungsstufen werden jeweils verteilte faseroptische Versuchs-Folgemessungen im Glasfaserkabel 1 durchgeführt. Basierend auf den Unterschieden zwischen der Versuchs-Referenzmessung und den -Folgemessungen werden Verteilungen der durch den Riss R im Probekörper P bedingten Dehnungswerte e über die Kabellänge L ermittelt.

Im Ausführungsbeispiel in Fig. 6 sind dabei vier Verläufe der Dehnungswerte e für Belastungsstufen mit Rissweiten w _aktue n von 0,18, 0,39, 0,55, und 0,71 mm dargestellt. In den Fig. 6 bis 9 ist jeweils ein Abschnitt des Glasfaserkabels 1 mit einer Betrachtungslänge von 20 cm Länge dargestellt, wobei der Ursprung in der Darstellung den Ort, an dem der Riss R entstanden ist, angibt. Die durchgehenden Linien, gekennzeichnet mit der Bezeichnung „Meas“, geben dabei die aus Messungen am Probekörper P ermittelten Verteilungen der Dehnungswerte e über die Kabellänge L an. Bei einer Rissweite w _aktue n von 0,18 mm beträgt die aktivierte Länge L _AI des Glasfaserkabels 1 ca. 110 mm. Unter „aktivierter Länge“ L _A des Glasfaserkabels 1 ist im Zusammenhang mit der Erfindung jener Längenabschnitt des Glasfaserkabels 1 zu verstehen, der bei Belastung messbar gedehnt wird.

Hier wird noch kein Schlupf V _S L als bleibende Relativverschiebung aktiviert, da die Grenzkraft F _s noch nicht überschritten wurde und somit nur eine reversible, elastische Verformung V _E L des Glasfaserkabels 1 stattfindet. Mit steigender Belastung und zunehmender Rissweite nimmt auch die aktivierte Länge L _A weiter zu. Bei beispielsweise einer maximalen Rissweite von 0,71 mm, die im Ausführungsbeispiel die maximale Rissweite w _max darstellt, treten eine maximale aktivierte Länge von L _A2 =180 mm und jedenfalls eine bleibende Relativverschiebung bzw. ein Schlupf V _SL des Glasfaserkabels 1 gegenüber dem Hüllschichtaufbau 2 auf, da die Grenzkraft F _s bei der Belastung überschritten wurde.

Anschließend wird der Probekörper P stufenweise entlastet, wobei sich der im Probekörper P entstandene Riss R zumindest teilweise wieder schließt. Dabei bleibt eine Restverschiebung bzw. ein Schlupf V _SL zwischen dem Glasfaserkabel 1 und dem Hüllschichtaufbau 2 zurück. Während der Entlastung werden ebenfalls verteilte faseroptische Versuchs-Folgemessungen im Glasfaserkabel 1 durchgeführt. Basierend auf den Unterschieden zur Versuchs-Referenzmessung werden ebenfalls Verteilungen der durch den Riss R im Probekörper P bedingten Dehnungswerte e über die Kabellänge L ermittelt. Die durchgehenden Linien, gekennzeichnet mit der Bezeichnung „Meas“, in Fig. 7 geben wieder die aus den Messungen am Probekörper P abgeleiteten Verteilungen der Dehnungswerte e über die Kabellänge L an.

Wie in Fig. 7 zu erkennen ist, bleibt bei der maximalen Rissweite w _max von 0,71 mm, die in Fig. 6 erreicht wurde, ein Schlupf V _SL bzw. eine bleibende Verschiebung erhalten, auch wenn sich der Riss R während der Entlastung teilweise schließt. Die Verläufe der Dehnungswerte e über die Kabellänge L weisen bei Entlastung charakteristische Bäuche auf, die umso stärker ausgeprägt sind, je weiter der Riss R sich geschlossen hat.

Optional kann, wie in Fig. 8 dargestellt, auch eine Wiederbelastung des Probekörpers P bis zur Maximallast vorgenommen werden, wobei wieder die maximale aktivierte Länge L _A 2 auftritt, die bei der maximalen Rissweite w _max zuvor bereits aufgetreten ist. Wird der Probekörper P darüber hinaus weiter belastet, nimmt die aktivierte Länge und die bleibende Verschiebung des Glasfaserkabels 1 gegenüber dem Hüllschichtaufbau 2 weiter zu. Während der Wiederbelastung können ebenso verteilte faseroptische Versuchs- Folgemessungen durchgeführt werden, sodass basierend auf den Unterschieden zur Versuchs-Referenzmessung ebenfalls Verteilungen der durch den Riss im Probekörper P bedingten Dehnungswerte e über die Kabellänge L ermittelt werden. Die durchgehenden Linien, gekennzeichnet mit der Bezeichnung „Meas“, in Fig. 8 geben wie zuvor die aus den Messungen am Probekörper P abgeleiteten Verteilungen der Dehnungswerte e über die Kabellänge L an. Wie in Fig. 8 ersichtlich ist, wurde der Probekörper P wieder belastet, sodass sich Rissweiten w _aktue n von 0,35, 0,54 und 0,73 mm eingestellt haben, wobei die charakteristischen Bäuche in der Verteilung der Dehnungsmesswerte e mit steigender Rissweite w _aktueii abnehmen.

Ist diese Referenzversuchsreihe durchgeführt, können die im Modell verwendeten Parameter anhand der Referenzversuche angepasst werden. Dazu werden anhand des vorgegebenen Modells und für die jeweilige Kombination von Baustoff, Glasfaserkabel 1 und Hüllschichtaufbau 2 für zumindest eine oder mehrere im Versuch gemessene, maximale Rissweiten w _max Modell-Dehnungsmesswertverläufe mit für das jeweilige Material typischen Startwerten für die Parameter berechnet.

Anschließend werden die berechneten Modell-Dehnungsmesswertverläufe mit den am Probekörper P gemessenen Verläufen der Dehnungswerte e über die Kabellänge L bei der jeweiligen maximalen Rissweite w _max in Übereinstimmung gebracht. Die berechneten bzw. modellierten, mit der Bezeichnung „model“ gekennzeichneten, Modell- Dehnungsmesswertverläufe sind in den Fig. 6 bis 8 als strichlierte Linien dargestellt. Dabei werden die Parameter des Modells so lange angepasst, bis die Übereinstimmung der Modell-Dehnungsmesswertverläufe mit den gemessenen Verläufen optimal ist. Dazu kann ein Optimierungsverfahren angewendet werden, bis eine vorgegebene Übereinstimmung der Modell-Dehnungsmesswertverläufe und der gemessenen Verläufe, im Ausführungsbeispiel unter Anwendung der Methode der kleinsten Quadrate, festgestellt wird. Die Genauigkeit des Modells bzw. der Parameter des Modells steigt mit der Anzahl an zur Verfügung stehenden Referenzmessungen.

Vorzugsweise werden für den Abgleich der berechneten und gemessenen Verläufe die Randbereiche der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße und des Modell- Dehnungsmesswertverlaufs, beispielsweise die Bereiche bis zum ersten lokalen Maximum, d.h. beispielsweise dem Wendepunkt, herangezogen, wie dies in Fig. 9 im Detail dargestellt ist. Die Randbereiche der Verläufe sind für den Abgleich besonders gut geeignet, da beispielsweise im Zentrum der Verläufe Variationen auftreten, die eventuell durch zusätzliche Faktoren, wie z.B. Lösen der Kleberverbindung direkt an der Risskante, oder eine nicht nachvollziehbare Belastungsgeschichte, bedingt sind, während an den Rändern der Verlauf der Kurven ausschließlich durch die Verschiebung des Glasfaserkabels 1 gegenüber dem Hüllschichtaufbau 2 bedingt ist.

Ein Beispiel des Abgleichs des Modell-Dehnungsmesswertverläufe und der am Probekörper P ermittelten Verläufe der Dehnungswerte in deren jeweiligen Randbereichen, ist im Detail in Fig. 9 dargestellt. Die Modell-Dehnungsmesswertverläufe, sind in Fig. 9 als strichlierte, mit der Bezeichnung „model“ gekennzeichnete, Linien dargestellt, während die aus den Messungen am Probekörper P abgeleiteten Verteilungen der Dehnungswerte e über die Kabellänge L als durchgehende, mit der Bezeichnung „Meas“ gekennzeichnete, Linien dargestellt sind. Die strichpunktierten Linien mit der Bezeichnung „iter“ zeigen Iterationen bzw. Zwischenergebnisse der Anpassung der Modell-Dehnungsmesswertverläufe.

Steht nun ein, beispielsweise auf die zuvor beschriebene Weise erstelltes, Modell zur Verfügung, kann die maximale, innerhalb einer Zeitspanne aufgetretene, Rissweite w _max für ein beliebiges Bauwerk B anhand von verteilten faseroptischen Messungen abgeleitet werden. Dazu kann eine erfindungsgemäße Anordnung zum Einsatz kommen, umfassend ein an dem zu untersuchenden Bauwerk B angeordnetes Glasfaserkabel 1 mit einem Hüllschichtaufbau 2 und eine Verarbeitungseinheit, die an das Glasfaserkabel 1 angekoppelt ist. Zu vorgegebenen Zeitpunkten gibt die Verarbeitungseinheit jeweils Lichtimpulse in das Glasfaserkabel 1 ab und misst das aus dem Glasfaserkabel 1 zurückkehrende, rückgestreute Licht und ermittelt mittels eines erfindungsgemäßen Verfahrens die maximal aufgetretene Rissweite w _max innerhalb der Zeitspanne.

Ein Ausführungsbeispiel für die Ermittlung der maximalen Ausdehnung bzw. Rissweite w _max von Rissen R in einem Bauwerk B innerhalb einer Zeitspanne wird im Folgenden anhand der Fig. 10 und der Detailansicht in Fig. 11 beschrieben.

Wie zuvor bereits erwähnt, wird für Untersuchungen der maximal aufgetretenen Rissweite w _max in einem Bauwerk B, an bzw. in dem ein von einem Hüllschichtaufbau 2 umgebenes Glasfaserkabel 1 angeordnet ist, am Beginn der interessierenden Zeitspanne eine verteilte faseroptische Referenzmessung im Glasfaserkabel 1 vorgenommen. Am Ende der interessierenden Zeitspanne erfolgt eine verteilte faseroptische Folgemessung im selben Glasfaserkabel 1 und basierend auf den Unterschieden zwischen der Referenzmessung und der verteilten faseroptischen Folgemessung wird nach einem aus dem Stand der Technik bekannten Verfahren eine Verteilung der durch Risse R im Bauwerk B bedingten Dehnungswerte e über die Kabellänge L des Glasfaserkabels 1 ermittelt.

In den aus den verteilen faseroptischen Messungen ermittelten Verteilungen der Dehnungswerte e über die Kabellänge L wird jeweils zumindest ein Abschnitt identifiziert, in dem die Dehnungswerte e einen vorgegebenen Schwellenwert überschreiten. Dieser Schwellenwert ist so gewählt, dass etwaiges Hintergrundrauschen bedingt durch z.B. Inhomogenitäten in der Klebeverbindung zwischen Glasfaserkabel 1 , Verbindungsmittel und Objekt bzw. Bauwerk B oder das Messrauschen des faseroptischen Messinstruments selbst, überschritten werden muss, damit der jeweilige Abschnitt als relevant identifiziert wird. Im Ausführungsbeispiel in den Fig. 10 und 11 handelt es sich dabei um einen Abschnitt des Glasfaserkabels 1 mit einer Betrachtungslänge von 20 cm Länge, wobei der Ursprung in der Darstellung den Ort, an dem der Riss R entstanden ist, angibt.

Fig. 10 zeigt einen an einem Bauwerk B ermittelten Verlauf der Dehnungswerte e über die Kabellänge L als durchgezogene, mit der Bezeichnung „meas“ gekennzeichnete, Linie. Zunächst wird die aktuell gemessene Rissweite w _aktue n, beispielsweise durch Integration der Dehnung e über die Länge L des Glasfaserkabels 1 bestimmt. Im Ausführungsbeispiel wird eine aktuelle Rissweite von w _aktue n=0,35 mm berechnet und die maximale je aufgetretene Rissweite w _max gesucht.

Dazu wird das vorgegebene Modell herangezogen und die für das Modell angesetzte Rissweite w _max des Modells so lange angepasst, bis diejenige maximale Rissweite w _max identifiziert ist, die demjenigen örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverlauf zugeordnet ist, der am besten mit der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße im identifizierten Abschnitt übereinstimmt. Diese für das Modell ermittelte maximale Rissweite w _max wird dann als im interessierenden Zeitraum tatsächlich aufgetretene, maximale Rissweite w _max des Risses R im Bauwerk B angesehen. Im iterativen Verfahren werden im Berechnungsmodell Rissweitenpaare von w _max und w _aktue n gewählt, und mit den Randbereichen der Messkurve verglichen. Die für den Abgleich verwendeten Rissweitenpaare von w _max und w _aktue n sind in Tabelle 1 zusammengestellt:

Tabelle 1 : Für den Abgleich zwischen der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße im identifizierten Abschnitt und den örtlichen Modell-Dehnungsmesswertverläufen verwendete Rissweitenpaare.

Dabei können vorteilhafterweise wieder die Randbereiche der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße mit den Randbereichen der Modell-Dehnungsmesswertverläufe, beispielsweise den Bereichen bis zum ersten lokalen Maximum oder einem markanten Wendepunkt, verglichen werden, wie dies in Fig. 11 dargestellt ist. Die Messdaten im Randbereich befinden sich zwischen den berechneten Kurven von w _max = 0,7mm und w _max =0,8 mm.

Optional kann auch der gesamte Verlauf, der Bereich zwischen den Wendepunkten, der Bereich um ein bzw. das Maximum bzw. Minimum des Verlaufs oder nur ein Teil wie z.B. der Anstieg und/oder der Abstieg der ermittelten verteilten Dehnungsmessgröße im identifizierten Abschnitt für den Vergleich mit den Modell-Dehnungsmesswertverläufen des Modells herangezogen werden.

Die Abweichung zwischen den Modell-Dehnungsmesswertverläufen und den ermittelten Verläufen kann dabei visuell oder mit numerischen Berechnungsverfahren ermittelt werden. Auf diese Weise wird im Ausführungsbeispiel in Fig. 11 als maximale, innerhalb der untersuchten Zeitspanne je aufgetretene Rissweite w _max =0,73mrn ermittelt.

Optional ist auch eine Nachkalibrierung bzw. Nachanpassung der Parameter des Modells anhand weiterer Folgemessungen möglich, was die Genauigkeit des Modells steigert.

Mit einem erfindungsgemäßen Verfahren ist es auch problemlos möglich, mehrere Risse R in einem Bauwerk B auf deren maximale aufgetretene Rissweite w _max zu untersuchen. In diesem Fall werden mehrere Abschnitte innerhalb der verteilten Dehnungsmessgröße identifiziert, in dem die Dehnungswerte e einen vorgegebenen Schwellenwert überschreiten, und jeweils mit den Modell-Dehnungsmesswertverläufen des Modells verglichen. Ein erfindungsgemäßes Verfahren bzw. eine erfindungsgemäße Vorrichtung können vorteilhafterweise ohne Einschränkung bei jeglichen Objekten, d.h. jeglichen physischen Körpern angewendet werden. So können ein erfindungsgemäßes Verfahren bzw. eine erfindungsgemäße Vorrichtung vorteilhafterweise zur Detektion der maximalen Ausdehnung von Rissen R in natürlichen Objekten wie Boden und Fels- oder Eiskörper, in jeglichen Bauwerken, insbesondere mit oder ohne raumbildende Funktion, in Bauwerksteile, in Fahrzeugen, Fluggeräten, Weltraumfluggeräten, Schiffen und Unterseebooten, aber auch in Anlagen oder Anlagenteilen eingesetzt werden.