Die Erfindung- betrifft ein Verfahren zur Blasformung von Behältern, bei dem ein Vorformling nach einer thermischen Konditionierung innerhalb einer Blasform von einer Reckstange gereckt und durch Blasdruckein¬ wirkung in den Behälter umgeformt wird.

Die Erfindung betrifft darüber hinaus eine Vorrichtung zur Blasformung von Behältern, die mindestens eine Blasstation mit einer Blasform sowie mindestens einer Reckstange aufweist.

Bei einer Behälterformung durch Blasdruckeinwirkung werden Vorformlinge aus einem thermoplastischen Mate- rial, beispielsweise Vorformlinge aus PET (Polyethy- lenterephthalat) , innerhalb einer Blasmaschine unter¬ schiedlichen Bearbeitungsstationen zugeführt. Typi¬ scherweise weist eine derartige Blasmaschine eine Heizeinrichtung sowie eine Blaseinrichtung auf, in deren Bereich der zuvor temperierte Vorformling durch biaxiale Orientierung zu einem Behälter expandiert wird. Die Expansion erfolgt mit Hilfe von Druckluft, die in den zu expandierenden Vorformling eingeleitet wird. Der verfahrenstechnische Ablauf bei einer der¬ artigen Expansion des Vorformlings wird in der DE-OS 43 40 291 erläutert. Die einleitend erwähnte Einleitung des unter Druck stehenden Gases umfaßt auch die Druckgaseinleitung in die sich entwickelnde Behälter¬ blase sowie die Druckgaseinleitung in den Vorformling zu Beginn des Blasvorganges .

Der grundsätzliche Aufbau einer Blasstation zur Be¬ hälterformung wird in der DE-OS 42 12 583 beschrieben. Möglichkeiten zur Temperierung der Vorformlinge werden in der DE-OS 23 52 926 erläutert.

Innerhalb der Vorrichtung zur Blasformung können die Vorformlinge sowie die geblasenen Behälter mit Hilfe unterschiedlicher Handhabungseinrichtungen transpor¬ tiert werden. Bewährt hat sich insbesondere die Verwendung von Transportdornen, auf die die Vor¬ formlinge aufgesteckt werden. Die Vorformlinge können aber auch mit anderen Trageinrichtungen gehandhabt werden. Die Verwendung von Greifzangen zur Handhabung von Vorformlingen und die Verwendung von Spreizdornen, die zur Halterung in einen Mündungsbereich des Vor¬ formlings einführbar sind, gehören ebenfalls zu den verfügbaren Konstruktionen. Eine Handhabung von Behältern unter Verwendung von Übergaberädern wird beispielsweise in der DE-OS 199 06 438 bei einer Anordnung des Übergaberades zwischen einem Blasrad und einer Ausgabestrecke beschrieben.

Die bereits erläuterte Handhabung der Vorformlinge er¬ folgt zum einen bei den sogenannten Zweistufenver¬ fahren, bei denen die Vorformlinge zunächst in einem Spritzgußverfahren hergestellt, anschließend zwischen¬ gelagert und erst später hinsichtlich ihrer Temperatur konditioniert und zu einem Behälter aufgeblasen werden. Zum anderen erfolgt eine Anwendung bei den sogenannten Einstufenverfahren, bei denen die Vorformlinge unmit¬ telbar nach ihrer spritzgußtechnischen Herstellung und einer ausreichenden Verfestigung geeignet temperiert und anschließend aufgeblasen werden.

Im Hinblick auf die verwendeten Blasstationen sind unterschiedliche Ausführungsformen bekannt. Bei Blas¬ stationen, die auf rotierenden Transporträdern ange¬ ordnet sind, ist eine buchartige Aufklappbarkeit der Formträger häufig anzutreffen. Es ist aber auch mög¬ lich, relativ zueinander verschiebliche oder anders¬ artig geführte Formträger einzusetzen. Bei ortsfesten Blasstationen, die insbesondere dafür geeignet sind, mehrere Kavitäten zur Behälterformung aufzunehmen, werden typischerweise parallel zueinander angeordnete Platten als Formträger verwendet.

Bei der Blasformung der Behälter wird typischerweise zunächst ein Vordruck von etwa 5 bar in den Behälter eingeleitet, nach Ablauf einer mit diesem Vordruck durchgeführten Vorblasphase wird Hochdruck mit einem Druck von etwa 30 bar bis 40 bar dem Behälter zuge¬ führt. Die Zuführung des Vordruckes und des Hochdruckes erfolgt durch geschaltete Ventile, die zu einem steilen Druckanstieg und somit zu einer kurzfristigen Füllung des Behälters mit dem benötigten Druckgasvolumen führen. Insbesondere ist auch bereits versucht worden, sehr schnell schaltende Ventile einzusetzen, um Ver¬ zögerungen beim Druckaufbau im Behälter zu minimieren.

Zusätzlich zu einer möglichst schnellen Blasformung des Behälters besteht ein weiteres Ziel darin, die blas¬ geformten Behälter mit möglichst geringen Spannungen im orientierten Wandungsmaterial zu versehen, um die Neigung zu späteren Rißbildungen zu verringern. Generell stellt die jeweils realisierte Gesamtheit der Blasparameter einen Kompromiß zwischen einer schnellen Behälterformung und einer Formung qualitativ möglichst hochwertiger Behälter dar.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Ver¬ fahren der einleitend genannten Art derart zu ver¬ bessern, daß sowohl geringe Blaszeiten als auch eine hohe Behälterqualität erreicht werden.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Blasdruck im Behälter innerhalb eines Druckin- tervalles von 10 bar bis 20 bar höchstens mit einer Druckanstiegsgeschwindigkeit von 200 bar/sek erhöht wird.

Weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Vorrichtung der einleitend genannten Art derart zu konstruieren, daß die Produktion qualitativ hoch¬ wertiger Behälter bei gleichzeitig geringer Prozeßzeit unterstützt wird. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß eine Steuereinrichtung für die Blasdruckzuführung mit einer Steuercharakteristik derart versehen ist, daß ein Druckanstieg innerhalb des Behälters in einem Druck¬ bereich von 10 bar bis 20 bar eine maximale Steigung von etwa 200 bar/sek aufweist.

Durch die gegenüber einem sprunghaften Druckanstieg erfolgte Begrenzung des Druckanstieges kann in über¬ raschender Weise trotz der während des Druckaufbaues verlängerten Zeitspanne für die Füllung des Behälters mit dem Druckgas insgesamt eine Prozeßzeitverkürzung bei gleichzeitig verbesserter Flaschenqualität erreicht werden. Der verzögerte Druckaufbau zu Beginn des Blasvorganges führt zu einer deutlichen Verringerung von Spannungsbildungen im Wandungsmaterial und ermöglicht hierdurch eine Vorgabe der weiteren Blas- und Temperierungsparameter derart, daß schneller eine für die Entformung des Behälters erforderliche Formstabilität erreicht wird.

Grundsätzlich ist es bei einer Begrenzung der maximalen Steigung des Druckanstieges auf einen geeigneten Wert auch möglich, die gemäß dem Stand der Technik vorgesehene Aufteilung des Blasvorganges in eine Vorblasphase mit einem niedrigen Druck und einer Hauptblasphase mit einem höheren Druck miteinander zu kombinieren und beginnend mit dem Anfang der Blasphase eine kontinuierlich steigende Druckentwicklung mit geeigneter Begrenzung der Druckanstiegsgeschwindigkeit im Innenraum des Behälters zu erreichen. Der Begriff des Behälters wird hierbei synonym für den zu Beginn des Blasvorganges vorhandenen Vorformling, die sich nach einer Druckbeaufschlagung entwickelnde Behälter¬ blase sowie den während des Ablaufes der Behälter- formung zunehmend weiter ausgeformten endgültigen Behälter verwendet .

Das erfindungsgemäße Verfahren sowie die Vorrichtung erweisen sich als besonders vorteilhaft, wenn flaschen- förmige Behälter mit einem Behälterboden mit Stand¬ füßen, einem sogenannten Petaloid-Boden, .gefertigt werden. Hier kann im Bodenbereich eine besonders hohe Widerstandsfähigkeit gegen Streßcrack erreicht werden.

Eine weitere Verringerung von Spannungen im Wan¬ dungsmaterial des Behälters kann dadurch erreicht wer¬ den, daß der Druck höchstens mit einer Druck¬ anstiegsgeschwindigkeit von 100 bar/sek erhöht wird.

Insbesondere erweist es sich als vorteilhaft, daß die Begrenzung der Druckanstiegsgeschwindigkeit bis zu ei¬ nem Druck von etwa 30 bar durchgeführt wird.

Darüber hinaus ist es zweckmäßig, daß die Begrenzung der Druckanstiegsgeschwindigkeit ab einem Druck von et¬ wa 5 bar durchgeführt wird.

Besonders gute Materialeigenschaften werden dadurch un¬ terstützt, daß die Begrenzung der Druckanstiegsge¬ schwindigkeit innerhalb eines Druckintervalls von 5 bis 40 bar durchgeführt wird. Die vorstehenden Definitionen der Druckbereiche sind gemäß einer bevorzugten Ausfüh¬ rungsform jeweils derart zu verstehen, daß innerhalb des gesamten jeweils definierten Druckintervalls eine mittlere Druckanstiegsgeschwindigkeit die spezifizier¬ ten Werte nicht übersteigt. Kurzfristige Druckspitzen erweisen sich als unkritisch, da diese durch die vor¬ liegenden Materialträgheiten nicht zu nennenswerten Ef¬ fekten führen. Eine weitere Optimierung des Blasvorganges erfolgt da¬ durch, daß eine Begrenzung der Druckanstiegsgeschwin¬ digkeit innerhalb eines Zeitintervalles ab Beginn des Blasvorganges bis zum Ablauf von 1 Sekunde durchgeführt wird.

Insbesondere ist daran gedacht, daß eine Begrenzung der Druckanstiegsgeschwindigkeit innerhalb eines Zeitinter¬ valles ab Beginn des Blasvorganges bis zum Ablauf von 0,7 Sekunden durchgeführt wird. Die vorstehenden Zeit- definitionen sind gemäß einer bevorzugten Ausführungs- form derart zu verstehen, daß innerhalb des gesamten Zeitraumes ab Beginn des Blasvorganges bis zum defi¬ nierten Zeitwert die Druckanstiegsgeschwindigkeit wie definiert begrenzt ist . Auch hierbei sind wiederum kurzfristige Druckanstiegsspitzen aufgrund der Materi¬ alträgheiten unkritisch.

Ein typisches prozeßtechnisches Zeitintervall für die Begrenzung der Druckanstiegsgeschwindigkeit wird da¬ durch definiert, daß die Druckanstiegsgeschwindigkeit innerhalb eines Zeitintervalles nach Beginn des Blas- vorganges von 0,2 bis 1,5 Sekunden begrenzt wird.

In den Zeichnungen sind Ausführungsbeispiele der Er¬ findung schematisch dargestellt. Es zeigen:

Fig. 1 Eine perspektivische Darstellung einer Blas¬ station zur Herstellung von Behältern aus Ver¬ formungen,

Fig. 2 einen Längsschnitt durch eine Blasform, in der ein Verformung gereckt und expandiert wird, Fig. 3 eine Skizze zur Veranschaulichung eines grund¬ sätzlichen Aufbaus einer Vorrichtung zur Blas¬ formung von Behältern,

Fig. 4 eine modifizierte Heizstrecke mit vergrößerter Heizkapazität und

Fig. 5 eine Gegenüberstellung eines im oberen Bereich dargestellten Druckverlaufes gemäß dem Stand der Technik und einem im unteren Bereich dar¬ gestellten Druckverlauf mit begrenzter Druck¬ anstiegsgeschwindigkeit.

Der prinzipielle Aufbau einer Vorrichtung zur Umformung von Vorformlingen (1) in Behälter (2) ist in Fig. 1 und in Fig. 2 dargestellt.

Die Vorrichtung zur Formung des Behälters (2) besteht im wesentlichen aus einer Blasstation (3), die mit einer Blasform (4) versehen ist, in die ein Vorformling (1) einsetzbar ist. Der Vorformling (1) kann ein spritzgegossenes Teil aus Polyethylenterephthalat sein. Zur Ermöglichung eines Einsetzens des Vorformlings (1) in die Blasform (4) und zur Ermöglichung eines Herausnehmens des fertigen Behälters (2) besteht die Blasform (4) aus Formhälften (5, 6) und einem Bodenteil (7) , das von einer Hubvorrichtung (8) positionierbar ist. Der Vorformling (1) kann im Bereich der Blas¬ station (3) von einem Transportdorn (9) gehalten sein, der gemeinsam mit dem Vorformling (1) eine Mehrzahl von BehandlungsStationen innerhalb der Vorrichtung durch¬ läuft. Es ist aber auch möglich, den Vorformling (1) beispielsweise über Zangen oder andere Handhabungs- mittel direkt in die Blasform (4) einzusetzen. Zur Ermöglichung einer Druckluftzuleitung ist unterhalb des Transportdornes (9) ein Anschlußkolben (10) ange¬ ordnet, der dem Vorformling (1) Druckluft zuführt und gleichzeitig eine Abdichtung relativ zum Transportdorn (9) vornimmt. Bei einer abgewandelten Konstruktion ist es grundsätzlich aber auch denkbar, feste Druckluft¬ zuleitungen zu verwenden.

Eine Reckung des Vorformlings (1) erfolgt bei diesem Ausführungsbeispiel mit Hilfe einer Reckstange (11) , die von einem Zylinder (12) positioniert wird. Gemäß einer anderen Ausführungsform wird eine mechanische Positionierung der Reckstange (11) über Kurvensegmente durchgeführt, die von Abgriffrollen beaufschlagt sind. Die Verwendung von Kurvensegmenten ist insbesondere dann zweckmäßig, wenn eine Mehrzahl von Blasstationen (3) auf einem rotierenden Blasrad angeordnet sind

Bei der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsform ist das Recksystem derart ausgebildet, daß eine Tandem- Anordnung von zwei Zylindern (12) bereitgestellt ist. Von einem Primärzylinder (13) wird die Reckstange (11) zunächst vor Beginn des eigentlichen Reckvorganges bis in den Bereich eines Bodens (14) des Vorformlings (1) gefahren. Während des eigentlichen Reckvorganges wird der Primärzylinder (13) mit ausgefahrener Reckstange gemeinsam mit einem den Primärzylinder (13) tragenden Schlitten (15) von einem Sekundärzylinder (IS) oder über eine Kurvensteuerung positioniert. Insbesondere ist daran gedacht, den Sekundärzylinder (16) derart kurvengesteuert einzusetzen, daß von einer Führungs- rolle (17) , die während der Durchführung des Reckvor¬ ganges an einer Kurvenbahn entlang gleitet, eine aktu¬ elle Reckposition vorgegeben wird. Die Führungsrolle (17) wird vom Sekundärzylinder (16) gegen die Führungs- bahn gedrückt. Der Schlitten (15) gleitet entlang von zwei Führungselementen (18) .

Nach einem Schließen der im Bereich von Trägern (19, 20) angeordneten Formhälften (5, 6) erfolgt eine Verriegelung der Träger (19, 20) relativ zueinander mit Hilfe einer Verriegelungseinrichtung (20) .

Zur Anpassung an unterschiedliche Formen eines Mün¬ dungsabschnittes (21) des Vorformlings (1) ist gemäß Fig. 2 die Verwendung separater Gewindeeinsätze (22) im Bereich der Blasform (4) vorgesehen.

Fig. 2 zeigt zusätzlich zum geblasenen Behälter (2) auch gestrichelt eingezeichnet den Vorformling (1) und schematisch eine sich entwickelnde Behälterblase (23) . Fig. 3 zeigt den grundsätzlichen Aufbau einer Blas¬ maschine, die mit einer Heizstrecke (24) sowie einem rotierenden Blasrad (25) versehen ist. Ausgehend von einer Vorformlingseingabe (26) werden die Vorformlinge (1) von Übergaberädern (27, 28, 29) in den Bereich der Heizstrecke (24) transportiert. Entlang der Heizstrecke (24) sind Heizstrahler (30) sowie Gebläse (31) ange¬ ordnet, um die Vorformlinge (1) zu temperieren. Nach einer ausreichenden Temperierung der Vorformlinge (1) werden diese an das Blasrad (25) übergeben, in dessen Bereich die Blasstationen (3) angeordnet sind. Die fertig geblasenen Behälter (2) werden von weiteren Übergaberädern einer Ausgabestrecke (32) zugeführt.

Um einen Vorformling (1) derart in einen Behälter (2) umformen zu können, daß der Behälter (2) Materialeigen¬ schaften aufweist, die eine lange Verwendungsfähigkeit von innerhalb des Behälters (2) abgefüllten Lebens¬ mitteln, insbesondere von Getränken, gewährleisten, müssen spezielle Verfahrensschritte bei der Beheizung und Orientierung der Vorformlinge (1) eingehalten werden. Darüber hinaus können vorteilhafte Wirkungen durch Einhaltung spezieller Dimensionierungsvor- schriften erzielt werden.

Als thermoplastisches Material können unterschiedliche Kunststoffe verwendet werden. Einsatzfähig sind bei¬ spielsweise PET, PEN oder PP.

Die Expansion des Vorformlings (1) während des Orien¬ tierungsvorganges erfolgt durch Druckluftzuführung. Die DruckluftZuführung ist in eine Vorblasphase, in der Gas, zum Beispiel Preßluft, mit einem niedrigen Druck¬ niveau zugeführt wird und in eine sich anschließende Hauptblasphase unterteilt, in der Gas mit einem höheren Druckniveau zugeführt wird. Während der Vorblasphase wird typischerweise Druckluft mit einem Druck im Inter¬ vall von 10 bar bis 25 bar verwendet und während der Hauptblasphase wird Druckluft mit einem Druck im Intervall von 25 bar bis 40 bar zugeführt.

Aus Fig. 3 ist ebenfalls erkennbar, daß bei der darge¬ stellten Ausführungsform die Heizstrecke (24) aus einer Vielzahl umlaufender Transportelemente (33) ausgebildet ist, die kettenartig aneinandergereiht und entlang von Umlenkrädern (34) geführt sind. Insbesondere ist daran gedacht, durch die kettenartige Anordnung eine im wesentlichen rechteckförmige Grundkontur aufzuspannen. Bei der dargestellten Ausführungsform werden im Bereich der dem Übergaberad (29) und einem Eingaberad (35) zugewandten Ausdehnung der Heizstrecke (24) ein ein¬ zelnes relativ groß dimensioniertes Umlenkrad (34) und im Bereich von benachbarten Umlenkungen zwei ver¬ gleichsweise kleiner dimensionierte Umlenkräder (36) verwendet. Grundsätzlich sind aber auch beliebige andere Führungen denkbar.

Zur Ermöglichung einer möglichst dichten Anordnung des Übergaberades (29) und des Eingaberades (35) relativ zueinander erweist sich die dargestellte Anordnung als besonders zweckmäßig, da im Bereich der entsprechenden Ausdehnung der Heizstrecke (24) drei Umlenkräder (34, 36) positioniert sind, und zwar jeweils die kleineren Umlenkräder (36) im Bereich der Überleitung zu den linearen Verläufen der Heizstrecke (24) und das größere Umlenkrad (34) im unmittelbaren Übergabebereich zum Übergaberad (29) und zum Eingaberad (35) . Alternativ zur Verwendung von kettenartigen Transportelementen (33) ist es beispielsweise auch möglich, ein rotierendes Heizrad zu verwenden.

Nach einem fertigen Blasen der Behälter (2) werden diese von einem Entnahmerad (37) aus dem Bereich der BlasStationen (3) herausgeführt und über das Übergabe- rad (28) und ein Ausgaberad (38) zur Ausgabestrecke (32) transportiert.

In der in Fig. 4 dargestellten modifizierten Heiz¬ strecke (24) können durch die größere Anzahl von Heiz¬ strahlern (30) eine größere Menge von Vorformlingen (1) je Zeiteinheit temperiert werden. Die Gebläse (31) leiten hier Kühlluft in den Bereich von Kühlluftkanälen (39) ein, die den zugeordneten Heizstrahlern (30) jeweils gegenüberliegen und über Ausströmöffnungen die Kühlluft abgeben. Durch die Anordnung der Ausström¬ richtungen wird eine Strömungsrichtung für die Kühlluft im wesentlichen quer zu einer Transportrichtung der Vorformlinge (1) realisiert. Die Kühlluftkanäle (39) können im Bereich von den Heizstrahlern (30) gegenüber- liegenden Oberflächen Reflektoren für die Heizstrahlung bereitstellen, ebenfalls ist es möglich, über die abgegebene Kühlluft auch eine Kühlung der Heizstrahler (30) zu realisieren.

Fig. 5 zeigt eine Gegenüberstellung eines im oberen Zeichnungsteil dargestellten konventionellen Blasdruck¬ verlaufes sowie eines im unteren Zeichnungsteil darge¬ stellten Blasdruckverlaufes mit Begrenzung einer maxi¬ malen Druckanstiegsgeschwindigkeit. Gemäß dem Stand der Technik erfolgt ein nahezu sprunghafter Anstieg des Blasdruckes von einem Wert von etwa 5 bar auf einen Wert von etwa 25 bar mit anschließendem langsamen An¬ stieg auf einen Enddruck im Bereich von 30 bar bis 40 bar.

Gemäß dem im unteren Zeichnungsteil dargestellten Blas- druckverlauf mit Begrenzung der maximalen Druckan¬ stiegsgeschwindigkeit erfolgt zwischen dem Druckniveau von 5 bar bis etwa 30 bar kein sprunghafter Druckan¬ stieg, sondern eine maximale Druckanstiegsgeschwindig¬ keit beträgt etwa 100 bar/sek. Die Begrenzung der Druckanstiegsgeschwindigkeit kann anwendungsabhängig erfolgen, generell erweist es sich als vorteilhaft, ei¬ nen Wert unterhalb von 200 bar/sek zu wählen.

Typischerweise erfolgt die Begrenzung der Druckan¬ stiegsgeschwindigkeit in einem Zeitraum von etwa 0,2 bis 1,5 Sekunden nach Beginn des Blasvorganges und in einem Druckintervall von 5 bis 40 bar.

Alternativ zur dargestellten Zuführung eines ersten Blasdruckes mit einem relativ geringen Druck und eines zweiten höheren Blasdruckes ist es auch denkbar, ledig¬ lich einen einheitlichen Blasdruck zuzuführen und den sich ergebenden Druckaufbau innerhalb des Behälters durch die Ditnensionierung der Strömungswege zu beein¬ flussen.