TECHNISCHES GEBIET DER ERFINDUNG

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Ablichten einer oder mehrerer Schnittflächen innerhalb eines Licht streuenden Objekts. Dabei kann kurzkohärentes Licht in einen Proben- und einen Referenzstrahl aufgeteilt, das Objekt mit dem Probenstrahl beleuchtet und das vom Objekt gestreute Licht auf einem elektronischen Flächendetektor, i. F. Kamera, mit dem Referenzstrahl zur Interferenz gebracht werden. Die Erfindung betrifft insofern ein Verfahren der kurzkohärenten bzw. Weißlicht-Interferometrie und eine dieses Verfahren ausführende Vorrichtung.

TECHNISCHER HINTERGRUND DER ERFINDUNG

Die vorliegende Beschreibung versteht unter„Ablichten" das Erfassen von Licht, das wenigstens teilweise von einem streuenden Objekt gestreut wird und unter physikalischem Manipulieren des Lichts zu einer Kamera gelangt. Das Manipulieren umfasst dabei sowohl das optische Abbilden des Objekts als auch das Überlagern von Probenlicht und Referenzlicht in einem Interferometer.

Die optische Kohärenztomographie („Optical Coherence Tomography", OCT) ist heute eines der wichtigsten diagnostischen Verfahren in der Ophthalmologie. Seit der Markteinführung 1996 durch Humphrey Instruments und Zeiss haben sich Auflösung und Messgeschwindigkeit deutlich erhöht. Gerätegröße, Kosten und Bedienkonzept sind aber im Wesentlichen unverändert geblieben. OCT-Systeme sind bis heute üblich nur in Krankenhäusern und gut ausgestatteten Arztpraxen vorzufinden.

Für viele ophthalmologische Krankheitsbilder ist allerdings eine engmaschige Überwachung des Patienten und etwaiger Therapieeffekte wünschenswert. Beispiele dafür sind insbesondere die medikamentöse Injektionstherapie der feuchten Form der altersbedingten

Makuladegeneration (AMD), aber auch andere Erkrankungen wie diabetische Makulaödeme oder retinale Venenverschlüsse. Die Verlaufskontrolle einer Therapie sollte mit einer häufigen, wenn nicht sogar täglichen, tiefenaufgelösten Beobachtung des Augenhintergrunds verbunden sein, wie sie nur ein OCT-Gerät gestattet. Wegen der großen Patientenzahlen (ca. 1.8 Mio. AMD-Patienten in Deutschland) ist es in der Durchführung problematisch und auch kostenintensiv, wenn der Patient häufig Orte aufsuchen muss, wo OCT-Geräte vorhanden sind. Es wäre daher wünschenswert, ein einfaches, leicht bedienbares und vor allem auch preiswertes OCT-Gerät zur Verfügung zu haben, das der Patient eigenhändig zu Hause benutzen kann.

Zum Erreichen dieses Ziels wäre es wünschenswert, die Kosten der OCT-Geräte siginifikant, z.B. um den Faktor 5-10, zu senken. Ferner wäre es für das Erreichen dieses Ziels vorteilhaft, wenn die Benutzung der OCT-Geräte durch ungeschultes Personal möglich ist. Insbesondere wäre es vorteilhaft, die Bewegungsartefakte zu kompensieren, die bei einer handgehaltenen Messung durch einen älteren Patienten entstehen.

Ein„Homecare"-OCT-Gerät wird üblicherweise eine Sequenz elektronischer Bilder von Schnittflächen der Retina erfassen und abspeichern. Aus diesen kann das Gewebevolumen in Form eines Tomogramms rekonstruiert werden. Dadurch wird eine für den Arzt

interpretierbare Darstellung der Strukturen der Retina ermöglicht.

Die Zeitspanne, in der die gesamte Sequenz erfasst und gespeichert wird, soll im Folgenden als Messdauer bezeichnet werden. Die Messdauer sollte höchstens einige Sekunden betragen. Jedes einzelne Bild der Sequenz wird dabei in einem sehr viel kürzeren Zeitintervall erfasst, das nachfolgend als Belichtungszeit bezeichnet wird. Die Belichtungszeit entspricht der

Integrationszeit für die Intensitäten auf dem Bildsensor der Kamera. Davon zu unterscheiden ist die Auslesezeit der Daten aus der Kamera. Sie entspricht dem Zeitintervall, das nötig ist, um die in den Pixeln akkumulierten elektrischen Ladungen zunächst in Spannungen und dann in digitale Informationen umzuwandeln. Die Auslesezeit begrenzt üblich die Bildrate einer Kamera.

In der OCT sind zwei unterschiedliche Bewegungsartefakte zu unterscheiden. Beide entstehen durch Bewegungen des Objekts relativ zur Messvorrichtung. Bewegungen in lateraler oder axialer Richtung auf einer Zeitskala in der Größenordnung der Messdauer führen dazu, dass sich die geometrische Zuordnung der gemessenen Strukturen im Verlauf der Messung ändert. Es kommt zu einer geometrischen Verzerrung des Tomogramms. Die wahrscheinlichste Ursache solcher Verzerrungsartefakte ist der Patient, dem es womöglich nicht gelingt, das OCT-Gerät während der Messdauer ruhig zu halten und mit dem Auge einen bestimmten Punkt zu fokussieren.

Demgegenüber kann es weiterhin zu einer axialen Bewegung der Retina innerhalb der Belichtungszeit kommen, die dann zu einer Phasenverschiebung des OCT Signals führt.

Insbesondere besteht die Möglichkeit der völligen Auslöschung des Signals, wenn sich das Objekt während der Belichtungszeit um eine halbe Wellenlänge in axialer Richtung verschiebt. Für die Anwendung der OCT in der Augenheilkunde müssen Belichtungszeiten kleiner als 200 Mikrosekunden erreicht werden, um dieses Artefakt weitgehend zu vermeiden.

Zudem lässt sich bei der Untersuchung der Retina mit einem handgehaltenen OCT-Gerät der Abstand vom Gerät zum Auge nicht gut kontrollieren. Ein handgehaltenes OCT-Gerät sollte daher einen Messbereich von mindestens einem Zentimeter aufweisen, um die Retina bei beliebigen Patienten ohne weitere Vorbereitung sicher zu erfassen.

Seit einigen Jahren werden Holographie- Verfahren entwickelt, um die Streuerverteilung in diffus streuenden Objekten zu ermitteln. Man verwendet dabei eine durchstimmbare

Laserlichtquelle, also räumlich und zeitlich kohärentes Licht mit variabler Wellenlänge, teilt das Licht in Proben- und Referenzstrahl auf und beleuchtet das Objekt mit dem Probenstrahl flächig. Das vom Objekt wiederkehrende Licht wird entweder gar nicht oder ins Unendliche abgebildet. Ein im Probenstrahl angeordneter Flächendetektor misst somit im Fernfeld des Objektwellenfeldes. Auf dem Flächendetektor wird dieses Wellenfeld mit dem des

Referenzstrahls überlagert, wobei die gesamte Objekttiefe aufgrund der großen

Kohärenzlänge des Laserlichts zu Interferenzen beiträgt. Das Messergebnis ist ein komplex strukturiertes Intensitätsmuster auf dem Detektor, das als Hologramm gespeichert wird. Man nimmt eine Mehrzahl von Hologrammen bei verschiedenen Wellenlängen auf. Das

Wellenfeld des Referenzstrahls ist jeweils bekannt und wird in der späteren Auswertung im Computer dazu benutzt, aus den Hologrammen das Wellenfeld des Probenstrahls auf dem Detektor zu rekonstruieren. Dieses Wellenfeld kann numerisch in beliebige Tiefen des Objekts propagiert werden, um die dreidimensionale Lage von Streuzentren zu bestimmen.

Weitere Einzelheiten zu Verfahren, die sich der Methoden der Digitalen Holografie (DH) bedienen, sind etwa den Druckschriften US 2008/137933 AI und US 2014/092392 AI zu entnehmen. Bei diesen Verfahren ist die erreichbare Messtiefe durch die Linienbreite der Lichtquelle heute auf wenige Millimeter begrenzt. Eine Verschiebung des Objekts innerhalb der Belichtungszeit der Kamera führt direkt zu einer Reduzierung des Kontrastes des Hologramms. Sie ändert die Frequenz oder die Phasenlage der gemessenen Sinusmodulation. Damit ist dieses Verfahren anfällig gegen Bewegungsartefakte. Abgesehen davon, dass eine durchstimmbare Laserlichtquelle heute noch keine billige Komponente ist, könnten zur Bewegungskompensation noch weitere Komponenten zur Bewegungsmessung, etwa

Beschleunigungssensoren, erforderlich sein.

Aus der Druckschrift von Massatsch et al., („Time-domain optical coherence tomography with digital holographic microscopy", Applied Optics, Vol. 44, No. 10, 1 April 2005) geht ein Holografie- Verfahren hervor, bei dem ein Kohärenzfenster („low coherence gating") eingeführt wird, um Interferenzen auf der Kamera von vornherein auf Strahlung aus jenen Tiefenschichten zu begrenzen, deren optische Weglänge bis zur Kamera mit der Weglänge des Referenzlichts innerhalb der Kohärerrzlänge übereinstimmt. Für einen Tiefenscan des streuenden Objekts wird der Referenzspiegel verschoben, wie man dies aus der Time-Domain (TD)-OCT kennt. Man gewinnt hierbei Hologramme, die verschiedenen Tiefenebenen des Objekts zugeordnet werden können. Die Hologramme gestatten die holografische

Rekonstruktion der Strukturinformation ganzer Objektebenen, Als Lichtquelle wird dort ein Pulslaser mit 80 Femtosekunden Pulsdauer verwendet.

Bei den vorgenannten holografischen Verfahren sind die erzielten Bilder nicht unmittelbar interpretierbar, sondern bedürfen der - im Allgemeinen rechenintensiven - numerischen Auswertung, um Strukturen in Ortsraumkoordinaten, d.h. ein verständliches Modell des Objekts, zu ermitteln.

Es gibt interessanterweise eine seit Langem bekannte Vorrichtung zur Vermessung von Oberflächenstrukturen von diffus streuenden Objekten, deren Aufbau dem von Massatsch et al. sehr ähnlich ist. Diese ist in der DE 4 108 944 AI offenbart. Anders als in der Holografie wird hier die Oberfläche auf die Kamera abgebildet, so dass die Ortszuweisung der Strukturen durch das erhaltene Auflichtbild unproblematisch ist. Das Oberflächenprofil des Objekts kann mittels eines verschiebbaren Referenzspiegels abgetastet werden, wobei man faktisch den Abstand der Kamera zu den Probenlicht streuenden Oberflächenpunkten, die zur Interferenz mit dem Referenzlicht auf der Kamera beitragen, variiert.

Ein Nachteil der Vorrichtung der DE 4 108 944 AI liegt im Auftreten von Speckle im

Interferenzbild, deren Phasenlage a priori unbekannt ist. Die zufälligen Intensitäten und

Phasen der Speckle lassen Rückschlüsse auf die Tiefe der streuenden Objektoberfläche erst zu, wenn diese Phasenlage durch zusätzliche Bildaufnahmen aufgeklärt worden ist. Hierzu ist der Referenzspiegel bei jeder vorbestimmten Position wenigstens einmal so zu verschieben, dass sich die Phasenlage aller Speckle ändert. Man benötigt insofern neben dem

Referenzspiegel mit einem Antrieb ausgebildet zum schnellen Verfahren des Spiegels um die gewünschte Messtiefe im Objekt, in der Größenordnung Zentimeter, auch noch einen Phasenmodulator oder einen zweiten Antrieb mit einer Stellgenauigkeit der Größenordnung 10 Nanometer. Dies macht die Vorrichtung nicht nur teuer, sondern wohl auch empfindlich gegenüber Erschütterungen und Bewegungen aller Art. Sie erscheint ungeeignet für ein handgehaltenes Messgerät.

Aus der Druckschrift US 2010/020328 AI geht ein Verfahren zur Detektion von OCT- Signalen mittels Zeilensensoren hervor, das eine Lösung zur Vermeidung von Unterabtastung auch für große Messtiefenintervalle auf dem Detektor vorschlägt. Dort wird insbesondere aufgezeigt, dass es mittels Beugung an einem Gitter möglich ist, die Ausbreitungsrichtung - und damit die Phasenfront - eines Lichtstrahls um einen Winkel zu ändern ohne gleichzeitig die Kohärenzebene - auch oft als Pulsfront bezeichnet - mit zu verkippen. Der hinter dem Gitter in Richtung auf ein Beugungsnebenmaximum propagierende Lichtstrahl kann entlang seines Strahlquerschnitts eine Weglängenverteilung aufweisen, die dafür sorgt, dass Licht vom linken und rechten Strahlrand bereits nicht mehr miteinander interferiert. Pulsfront und Phasenfront lassen sich mittels Beugung unter einem Winkel zueinander einrichten.

ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG Die Aufgabe der Erfindung ist darin zu sehen, ein Verfahren zum Ablichten wenigstens einer Schnittfläche im Innern eines Licht streuenden Objekts vorzuschlagen, das schnell und mit möglichst kostengünstigen Komponenten ausführbar ist, und weiterhin eine Vorrichtung, die die Anwendung des Verfahrens durch ungeschulte Nutzer ermöglicht.

Die Aufgabe wird durch den Gegenstand der unabhängigen Patentansprüche gelöst.

Vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung sind Gegenstand der abhängigen

Patentansprüche.

Ein Aspekt der Erfindung ist, dass das vom Objekt gestreute Probenlicht auf eine

elektronische Kamera abgebildet wird, wobei ein Probenlichtanteil Streuorten auf einer Schnittfläche im Innern des Objekts zugeordnet werden kann. Dieser Probenlichtanteil kann durch eine Verarbeitung des Kamerabildes von den Beiträgen der übrigen Probenlichtanteile separiert werden und führt auf ein Abbild der Schnittfläche, d.h. ein Schnittbild. Ein weiterer Aspekt der Erfindung bestellt darin, dass die Form, Orientierung und Tiefenlage einer abgelichteten Schnittfläche vom Anwender bestimmt werden kann.

Ein weiterer Aspekt der Erfindung ist, dass nacheinander mehrere parallel verlaufende Schnittflächen mit vorbestimmten Abständen zueinander im Innern des Objekts abgelichtet werden können. Eine solche Sequenz von Schnittbildern kann zum Errechnen eines

Volumenmodells des Objekts verwendet werden.

Ein weiterer Aspekt der Erfindung besteht in der Anwendung des Verfahrens zur Ablichtung der lebenden Retina. Besonders vorteilhaft ist dabei die Möglichkeit der Erkennung und Kompensation von Relativbewegungen der Retina gegenüber der Kamera während des Erfassens eine Sequenz von Kamerabildern unmittelbar aus den Bilddaten. Dies erlaubt die Ausführung der Erfindung in einem handgehaltenen Messgerät.

Eine beispielhafte Ausführungsform der Erfindung betrifft ein Verfahren zum Ablichten einer Schnittfläche im Innern eines Licht streuenden Objekts. Das Verfahren umfasst die Schritte:

Bereitstellen einer Lichtquelle, die Licht mit einer vorbestimmten Zentralwellenlänge und einer Kohärenzlänge kleiner als 25 Mikrometer emittiert;

Aufteilen des Lichts der Lichtquelle in Proben- und Referenzlicht; flächiges Beleuchten des Objekts mit dem Probenlicht;

Abbilden des vom Objekt gestreuten Probenlichts auf eine elektronische Kamera mit Pixeln der Pixelbreite P unter Einrichten eines mittleren Speckle-Durchmessers D größer als zwei Pixelbreiten entlang wenigstens einer Achse in der Kameraebene;

Interferieren lassen von Referenz- und Probenlicht auf der Kamera unter

Einrichten eines Weglängenprofils und eines Phasengradienten des Referenzlichts entlang der vorbestimmten Achse in der Kameraebene, wobei der Phasengradient einen Betrag aus dem Intervall zwischen 2π/Ό und π/Ρ aufweist; Erfassen eines Kamerabildes, wobei nur das von einer Schnittfläche im Innern des Objekts gestreute und das Weglängenprofil des Referenzlichts aufweisende Probenlicht zu

Interferenzmustern beiträgt. Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung besteht im Verschieben des Weglängenprofils des Referenzstrahls mit einer zeitabhängigen Geschwindigkeit und Erfassen weiterer

Kamerabilder jeweils wenigstens indiziert mit einem Maß für die zeitabhängige Verschiebung des Weglängenprofils. Vorzugsweise wird die Erfindung erweitert um einen Verarbeitungsschritt zum Separieren eines Kamerabildes in ein Schnittbild und ein Auflichtbild basierend auf dem eingerichteten Phasengradienten.

Eine besonders vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass ein dreidimensionales Modell des Objekts aus einer Mehrzahl von verschieden indizierten Kamerabildern errechnet wird, indem die Schnittbildwerte einem Voxel-Array zugewiesen werden unter

Berücksichtigung der Relatiwerschiebung von Abbildern identischer Strukturen in verschieden indizierten Auflichtbildern.

Bei der Anwendung der Erfindung auf die lebende Retina als streuendes Objekt ist es eine ganz besonders bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung, dass aus der Relatiwerschiebung des Abbildes wenigstens einer Schichtgrenze der Retina in unterschiedlich indizierten

Kamerabildern auf die Änderung des Abstandes der Retina von der Kamera zwischen den Erfassungszeitpunkten der Kamerabilder geschlossen wird.

Die Erfindung gestattet einen dreidimensionalen Retina-Scan innerhalb weniger Sekunden mit einem kostengünstigen und ggf. handgehaltenen Gerät. KURZBESCHREIBUNG DER FIGUREN

Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezug auf Fig. 1 näher beschrieben. Dabei zeigt:

Fig. 1 eine Skizze einer Vorrichtung gemäß einer Ausfuhrungsform der Erfindung. DETAILLIERTE BESCHREIBUNG Es wird zunächst erläutert, welche Relevanz die Größe der Speckle auf der Kamera und der Phasengradient für die Erfindung haben.

Bereits aus der DE 4 108 944 AI ist bekannt, dass das Probenlicht Speckle aufweist, die problematisch sein können. Ganz allgemein treten Speckle bei der Beleuchtung streuender Objekte mit wenigstens teilkohärentem Licht auf, wenn der mittlere Abstand zwischen den Streuzentren sehr viel kleiner als die Abmessungen des entstehenden Fokusvolumens ist. Bei einer großen Streuerdichte interferieren die an verschiedenen Partikeln eines Objektvolumens gestreuten Anteile daher miteinander, und bei der Abbildung des Objektvolumens auf eine Kamera bilden sich Areale ähnlicher Intensität und Phasenlage aus. Der Kontrast dieser Speckle hängt vom Kohärenzgrad der Lichtquelle und vom optischen Aufbau ab. Die Intensität der Speckle variiert stochastisch verteilt. Die Phasenlage variiert gleichverteilt zwischen Null und 2π.

Die Erfindung sieht nun vor, das Abbilden des vom Objekt gestreuten Probenlichts so vorzunehmen, dass die Speckle entlang wenigstens einer Achse in der Kameraebene einen mittleren Durchmesser D aufweisen, der größer als zwei Pixelbreiten P der Kamera ist. Die Achse kann der Nutzer frei wählen; die Wahl einer der beiden Pixelkoordinatenachsen bietet sich an.

Der mittlere Durchmesser eines Speckle D auf der Kamera kann in an sich bekannter Weise festgelegt werden, denn er entspricht der beugungsbegrenzten Auflösung, die von der Zentralwellenlänge der Lichtquelle λο, dem Durchmesser der Aperturblende B und der Brennweite der Optik f bzw. der numerischen Apertur NA abhängt:

_ 2,43 * λ ₀ * f _ 1,22 * λ ₀

° ^~ B ^~ NÄ

Hieraus ergibt sich, dass die numerische Apertur hinreichend klein einzurichten ist, um zu einem erfindungs gemäßen Speckle-Durchmesser D > 2*P zu gelangen. Die Begrenzung der numerischen Apertur kann auch durch eine zusätzliche Aperturblende erreicht werden, die man in der Fourierebene der Abbildung des Objekts platziert. Entlang der gewählten Achse in der Kameraebene kann dabei auch eine kleinere numerische Apertur eingerichtet werden als in der dazu senkrechten Richtung, indem man eine exzentrische Aperturblende verwendet, vorzugsweise eine rechteckige Apertur mit verschiedenen Seitenlängen. Im Übrigen ist es auch möglich, in der Abbildungsoptik eine zusätzliche vergrößernde Linse vorzusehen, um die Speckle-Durchmesser größer als zwei Pixelbreiten einzurichten.

Die axiale Größe eines Speckle entspricht der Faltung aus der Kohärenzfunktion der

Lichtquelle und der axialen Punktspreizfunlrtion der Abbildung. Für in der OCT übliche numerische Aperturen und Kohärenzlängen wird die axiale Speckle-Größe vornehmlich von der Kohärenzlänge der Lichtquelle bestimmt. Diese Bedingungen gelten auch für die vorliegende Erfindung.

Weiterhin sieht die Erfindung vor, das Referenzlicht dergestalt manipuliert, dass es entlang derselben vorgenannten Achse in der Kameraebene einen Phasengradienten aufweist, d.h. seine Phasenfront soll verkippt gegen die Kameraebene verlaufen. Dies ist durch die Wahl einer Einfallsebene und eines von null verschiedenen Einfallswinkels des Referenzstrahls gegenüber der Normale der Kameraebene zu erreichen. Die Einfallsebene ist dabei so zu wählen, dass sie die Kameraebene entlang jener vorbestimmten Achse schneidet, für die auch der erfmdungsgemäße Speckle-Durchmesser D > 2*P vorliegt. Der Einfallswinkel bestimmt den Betrag des Phasengradienten.

Es ist Teil der erfindungsgemäßen Lehre, dass sich die Phase des Referenzlichts um weniger als 2*π über die doppelte Pixelbreite der Kamera und zugleich um mehr als 2*π über den mittleren Durchmesser eines Speckle entlang der vorbestimmten Achse ändern soll.

Der Einfallswinkel α des Referenzstrahls gegenüber der Normale der Kamera erzeugt auf der Kameraebene ein Streifenmuster entlang der Schnittlinie der Kamera mit der Einfallsebene, wenn Referenz- und Probenlicht interferieren. Die Periodenlänge der Streifen beträgt:

/ - ^°

bringe ^~ _{sin a}

Insbesondere ist es zweckmäßig, das Streifenmuster mit der Kamera abtasten zu können, daher soll die Periodenlänge größer als zwei Pixelbreiten P

^Fringe ^> 2 * P gewählt werden, was zu der Forderung äquivalent ist, dass der Phasengradient kleiner als π/Ρ sein soll. Die Speckle entlang der vorbestimmten Achse sind wiederum mit mindestens einer Periodenlänge des Streifens versehen, wenn der Phasengradient größer ist als 2*TI/D.

D > Ipringe

Dann sind die einzelnen Speckle mit der Modulation des Streifenmusters derart versehen worden, dass die Kamera das Streifenmuster auch in den einzelnen Speckle erfassen kann. Die Speckle sind damit der Separierung der Kamerabilder durch eine Verarbeitung zugänglich, die weiter unten näher beschrieben wird. Denn sowohl die Speckle als auch die Fringes des Streifenmusters treten auf der Kamera nur in Erscheinung, wenn Referenz- und Probenlichtanteile auf den Kamerapixeln dieselbe Weglänge aufweisen und somit kohärent sind. Die sichtbaren Speckle sind insofern den Schnittbildern zuzuordnen.

Anders betrachtet kann die aus der unbekannten Phasenlage von Speckle und Referenzwelle resultierende Uneindeutigkeit der wahren Streustärke mittels des Phasengradienten innerhalb einer einzigen Bildaufzeichnung aufgelöst werden, da zu jedem Speckle auf benachbarten Pixeln der Kamera wenigstens zwei phasenverschobene Messwerte desselben Speckle erfasst werden.

Im Folgenden wird die Festlegung der abgelichteten Schnittfläche durch die Vorgabe eines Weglängenprofils des Referenzlichts auf den Kamerapixeln näher erklärt.

Der Referenzstrahl definiert beim Einfall auf die Kamera ein Weglängenprofil auf den Pixeln entlang der Achse mit dem Phasengradienten. Das vom Objekt gestreute Probenlicht enthält womöglich einen Anteil, der genau diesem Weglängenprofil entspricht, und nur dieser Anteil trägt dann zu Interferenzmustern im Kamerabild bei. Die abgebildeten Objektpunkte, deren Streulicht das besagte Weglängenprofil aufweist, liegen auf einer Schnittfläche im Innern des streuenden Objekts. In der Regel handelt es sich bei der Schnittfläche um eine Ebene, deren Normale um den Winkel — den Einfallswinkel des Referenzstrahls auf die Kamera - gegen die optische Achse verkippt ist.

Das Weglängenprofil auf der Kamera hängt direkt von der Weglängenverteilung im

Strahlquerschnitt des Referenzstrahls ab, wenn dieser auf die Kameraebene trifft. Wird das Referenzlicht über Spiegel oder Prismen abgelenkt, so dass es schräg einfällt, dann stimmen Phasenfronten und Pulsfronten des Lichts überein, d.h. im Strahlquerschnitt parallel zur Phasenfront ist die Weglänge überall dieselbe. Es stellt sich aber auf der Kamera ein lineares Weglängenprofil ein, das beispielsweise ein Weglängenintervall mit einer Intervallbreite von etwa 500 Wellenlängen λ ₀ umfasst, also typisch einige Hundert Mikrometer. Streng genommen ist das Weglängenprofil auf der Kamera eine Funktion der beiden

Pixelkoordinaten, aber es variiert hier nur entlang einer Achse, die von der Einfallsebene des Referenzlichts vorbestimmt ist.

Das Licht aus irgendeinem Objektpunkt wird in einen Kamerapixel fokussiert und führt zur Interferenz mit dem Referenzlicht, wenn der optische Abstand des Objektpunktes zur Kamera genau dem auf diesem Pixel vorliegenden Wert des Weglängenprofils entspricht. Dann und nur dann liegt der Objektpunkt in der Schnittfläche. Deshalb stammen die interferenzfähigen Probenlichtanteile in einem Kamerabild gewöhnlich aus verschiedenen Objekttiefen, d.h. die abgebildete Schnittfläche liegt schräg zur optischen Achse. Die Lage der Schnittfläche wird generell vom Weglängenprofil auf der Kamera bestimmt. Es ist aber durch Beugung an einem geeigneten Gitter auch möglich, wie schon im Stand der Technik angesprochen, das Weglängenprofil des Referenzlichts trotz des gewinkelten Lichteinfalls auf die Kamera so einzurichten, dass auf allen Pixeln beispielsweise dieselbe Weglänge vorliegt. In diesem Fall liegt die Schnittfläche senkrecht zur optischen Achse der Abbildung. Nebenbei soll noch erwähnt werden, dass man auch mit sphärischen Phasenfronten und

Pulsfronten, d.h. mit Licht aus einer Punktquelle, zum Ziel gelangt. Das Weglängenprofil auf der Kamera hat dann aber einen komplizierteren Verlauf, so dass die abgebildeten

Schnittflächen im Objekt gekrümmte Flächen sind. In dieser Beschreibung wird allein zur Vereinfachung angenommen, dass das Licht durch ebene Wellen beschrieben ist. Jedenfalls ist hervorzuheben, dass das Weglängenprofil des Referenzlichts auf der Kamera vom Nutzer vorgegeben werden kann. Dieses Profil legt fest, welche Schnittfläche des Objekts - hinsichtlich Orientierung, Form und Abstand zur Kamera - dann zu Interferenzen im erfassten Kamerabild beitragen kann.

Das erfindungs gemäße Ablichten erzeugt speziell strukturierte Kamerabilder. Die Strukturen der Bilder enthalten u. a. Interferenzmuster, die dazu geeignet sind, aus vorbestimmten Schnittflächen stammende Lichtanteile von anderen Lichtanteilen zu separieren. Die

Erfindung kann verstanden werden als ein Verfahren zur Erzeugung schneller Fotografien von inneren Schnittflächen eines Licht streuenden Objekts mit Kurzkohärenz-codierter

Lagedefinition der Schnittflächen („Short-Coherence Interior Snapshot of Scattering Objects in Reflection", SCISSOR).

Eine tatsächliche Darstellung der Schnittflächen kann aus dem erfassten Kamerabild mit einer sehr einfachen Bildverarbeitung gewonnen werden, die weiter unten beschrieben wird.

Eine ganz besonders bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung besteht im Verschieben des Weglängenprofils des Referenzstrahls mit einer zeitabhängigen Geschwindigkeit und

Erfassen weiterer Kamerabilder jeweils wenigstens indiziert mit einem Maß für die zeitabhängige Verschiebung des Weglängenprofils. Auf diese Weise werden Ablichtungen von einer Mehrzahl von zueinander parallel liegenden Schnittflächen im Innern des Objekts gewonnen.

Im einfachsten Fall erfolgt die Verschiebung des Weglängenprofils - dies bedeutet, alle Weglängen auf den Kamerapixeln werden gleichzeitig um denselben Betrag verändert - mit einer zeitabhängigen Geschwindigkeit, die einen Rechteckverlauf besitzt. Beispielsweise werden alle Weglängen monoton vergrößert mit zwei sich abwechselnden, unterschiedlich großen Geschwindigkeiten. Während eines Zeitintervalls, in dem die kleinere

Geschwindigkeit - z.B. mit Wert null - vorliegt, erfolgt die Erfassung eines Kamerabildes. Das nachfolgende Kamerabild wird erfasst, nachdem wenigstens ein Zeitintervall mit der größeren Geschwindigkeit verstrichen ist und wieder die kleinere Geschwindigkeit vorliegt. Die Kamerabilder lichten so parallel liegende Schnittflächen ab, und der Abstand dieser Schnittflächen ist durch die Verschiebung beschrieben. Dabei reicht es auch aus, einen Zeitindex zu protokolieren und die zeitabhängige Geschwindigkeit zu kennen, um die Verschiebung später zu errechnen. Die Verschiebung des Weglängenpro fils auf der Kamera kann durchaus über einen großen Wertebereich in der Größenordnung Zentimeter erfolgen. Die jeweils abgelichtete

Schnittfläche wird dabei Bild für Bild durch das Objekt hindurch geschoben, und man erzielt in der Zusammenschau aller Kamerabilder eine komplett rekonstruierbare, dreidimensionale Erfassung der Streustärke im Objektinnern, wenn man den Abstand benachbarter

Schnittflächen in der Größenordnung der Kohärenzlänge der Lichtquelle wählt. Die

Erfindung erlaubt somit die Ablichtung auch eines Volumens des streuenden Objekts.

Zur Ausführung der Erfindung werden folgende Parameterbereiche empfohlen:

Die Zentralwellenlänge λ ₀ wird vorzugsweise aus dem nahen bis mittleren Infrarotspektrum gewählt, besonders bevorzugt beträgt sie zwischen 700 und 1500 Nanometer. Die numerische Apertur NA liegt vorzugsweise im Intervall von 0,01 bis 0,1. Besonders bevorzugt beträgt die numerische Apertur zwischen 0,02 und 0,05.

Die Pixelbreite P der Kamera liegt vorzugsweise im Intervall von 0,5 bis 20 Mikrometer. Besonders bevorzugt beträgt sie zwischen 1 und 5 Mikrometer.

Ein einzelnes erfasstes Kamerabild kann vorzugsweise mittels einer zweidimensionalen Fourier-Filterung in ein Schnittbild der abgelichteten Schnittfläche und in ein Auflichtbild des Objekts separiert werden. Die erfassten Lichtanteile, die dabei dem Schnittbild zuzuordnen sind, sind nunmehr mit einer vorbekannten periodischen Intensitätsmodulation versehen, die sich aus dem eingerichteten Phasengradienten entlang der Kamera ergibt. Zwar sind diese Lichtanteile von Speckle gekennzeichnet, aber auch die einzelnen Speckle tragen - für die Kamera gut erkennbar - die besagte Modulation. Die Modulation wird durch einen vorbekannten zweidimensionalen Wellenzahlvektor beschrieben, der auch häufig als die Raumfrequenz der Modulation bezeichnet wird.

Eine zweidimensionale Fourier-Transformation eines Kamerabildes führt insbesondere auf Fourier-Komponenten in der Umgebung dieser Raumfrequenz. Diese Fourier-Komponenten können separat ermittelt, hiernach um die Raumfrequenz des Phasengradienten in den

Ursprung verschoben und in den Ortsraum zurücktransformiert werden, um eine bildliche Darstellung allein jener Schnittfläche zu erzeugen, die zur Interferenz im Kamerabild beigetragen hat. Die Fourier-Rücktransformation aller übrigen Fourier-Komponenten des Kamerabildes führt auf ein herkömmliches Auflichtbild des Objekts, das keine

Interferenzmuster durch die Überlagerung mit dem Referenzstrahl zeigt.

Unter Fourier-Filterung wird hier also verstanden, dass eine Fourier-Transformation vom Ortsraum in den Wellenzahlraum und zurück erfolgt, bei der vorbestimmte Fourier- Koeffizienten selektiert und separiert werden. Dieses Vorgehen zum Filtern von

frequenzgebundenen Informationen ist dem Fachmann aus der Signalverarbeitung geläufig. Das vorbeschriebene Separieren eines Kamerabildes in ein Schnittbild und ein Auflichtbild durch zweidimensionale Fourier-Filterung des erfassten Kamerabildes bezüglich des eingerichteten Phasengradienten führt vorteilhafterweise automatisch dazu, dass erkennbare Strukturen in den separierten Bildern gemeinsam registriert sind. Dies bedeutet insbesondere, dass alle Positionen von Strukturen im Auflichtbild zur Positionsbestimmung von Strukturen im Schnittbild herangezogen werden können.

Dies ist vor allem dann vorteilhaft, wenn man mit einem handgehaltenen SCISSOR-System die Ablichtung eines Objektvolumens, beispielsweise der Retina, durchführen möchte. Dazu muss man eine Sequenz von Kamerabildern für verschiedene Schnittflächen des Objekts erfassen, um aus den Schnittbildern auf die dreidimensionale Verteilung der Streustärken des Objekts zu schließen. Diese Verteilung kann beispielsweise durch ein numerisches Voxel- Array als Modell des Objekts repräsentiert werden, wobei man den dreidimensional indizierten Voxeln die Schnittbild werte - interpretiert als die zu entnehmenden Streustärken - passgenau zuordnet.

Da die Kamerabilder mit einem Maß für die Verschiebung des Weglängenprofils des Referenzstrahls auf der Kamera indiziert sind, steht mit der Bildsequenz bereits eine

Koordinate zur Anordnung der verschiedenen Schnittbilder in einem Voxel-Array zur

Verfugung. Weil sich aber Kamera und Objekt während der Messdauer - dem Erfassen der gesamten Bildsequenz - durch Anwender- oder Objektbewegungen gegeneinander verschieben können, können auch die Schnittbilder gegeneinander verschoben sein. Die nacheinander erfassten Auflichtbilder sind jedoch in Abwesenheit jeder Anwenderbewegung praktisch identisch. Sie zeigen alle die Strukturen, die man mit einer herkömmlichen Kamera auch sehen würde. Zum automatischen Ermitteln von Verschiebungen identischer Strukturen in elektronischen Bildern kennt der Stand der Technik effiziente Algorithmen, beispielsweise kann über den Verschiebungsvektor in einem Hough-Raum abgestimmt werden.

Es ist deshalb eine bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung, dass ein dreidimensionales Modell des Objekts aus einer Mehrzahl von verschieden indizierten Kamerabildern errechnet wird, indem die Schnittbildwerte einem Voxel-Array zugewiesen werden unter

Berücksichtigung der Relatiwerschiebung von Abbildern identischer Strukturen in verschieden indizierten Auflichtbildern. Die Erzeugung solcher dreidimensionaler Modelle bzw. Voxel-Arrays ist schon deshalb vorteilhaft, weil sie das numerische Errechnen weiterer beliebig orientierter Schnittbilder durch das Objekt in an sich bekannter Weise erlauben.

Wenn von dem abzulichtenden Objekt weiterhin vorbekannt ist, dass es wenigstens eine streuende Schichtgrenze mit vorbekannter Orientierung zur optischen Achse aufweist - dies ist insbesondere bei der lebenden Retina der Fall, wo solche Grenzen zwischen Zellschichten vorliegen— dann erweist es sich unerwartet als vorteilhaft, wenn die erfindungsgemäß abgelichteten Schnittflächen im Objektinnern gegen die optische Achse verkippt liegen. Denn die Schnittbilder zeigen einen gut erkennbaren Horizont, d.h. ein Abbild der Schnittlinie zwischen den Schnittflächen und der besagten streuenden Schichtgrenze, für alle

Schnittflächen, für die diese Schnittlinie existiert. Der Horizont„bewegt" sich durch die Schnittbilder, wenn sich die Verschiebung des Weglängenprofils ändert, in dem Sinne, dass er üblich in jedem Schnittbild bei anderen Pixelkoordinaten zu sehen ist. Der Horizont bewegt sich aber darüber hinaus auch durch tatsächliche Eigenbewegungen des Anwenders. Die Anwenderbewegung zwischen den Aufnahmen der Kamerabilder kann wie beschrieben mit Hilfe der Auf lichtbilder in der Ebene senkrecht zur optischen Achse, also lateral, kompensiert werden. Die dritte Komponente der Anwenderbewegung in Richtung der optischen Achse ist normalerweise für OCT-Systeme unzugänglich. Doch hier kann sie auch genau bestimmt werden, weil man auch nach der Kompensation der lateralen

Anwenderbewegungen immer noch Bewegungen des Horizontes ausmacht, wenn diese von einer Änderung der Schnittfläche herrühren, die der Anwender durch Abstandsänderungen herbeiführt. Weil die Schnittflächen verkippt gegen die streuende Schichtgrenze liegen, bewegt sich die abgebildete Scknittlinie dann zwangsläufig lateral und wird dabei von der Kamera erfasst. Dies gestattet speziell bei der Retina-Messung, dass aus der

Relativverschiebung des Abbildes wenigstens einer Schichtgrenze der Retina in

unterschiedlich indizierten Kamerabildern auf die Änderung des Abstandes der Retina von der Kamera zwischen den Erfassungszeitpunkten der Kamerabilder geschlossen wird.

Es ist somit im Rahmen der Erfindung auch ohne zusätzlichen Messaufwand oder Sensorik, sondern vielmehr direkt aus den Bilddaten der erfassten Kamerabilder, möglich,

dreidimensionale Modelle des streuenden Objekts zu gewinnen, in denen

Anwenderbewegungen in drei Dimensionen kompensiert worden sind.

In Fig. 1 ist die Skizze einer exemplarischen SCISSOR- Vorrichtung nach Art eines

Michelson-Interferometers dargestellt. Aus einer zeitlich kurzkohärenten Lichtquelle (1) wird divergent austretendes Licht zunächst mittels einer Kollimatorlinse (2) kollimiert. Ein Strahlteiler (4) mit einem halbdurchlässigen Spiegel ist von vier Linsen (3, 5, 7, 9) umgeben, die so angeordnet sind, dass sie zum einen den Referenzspiegel (6) und das Objekt (10) jeweils mit kollimiertem Licht beleuchten und zum anderen das Objekt (10) auf die Kamera (8) abbilden. Der Referenzspiegel (6) ist um einen vorbestimmten Winkel α verkippt, wodurch der reflektierte Referenzstrahl geringfügig seitlich abgelenkt wird und leicht schräg auf die Ebene der elektronischen Kamera (8) trifft. Das Licht streuende Objekt (10) ist in der Fokusebene der Objektivlinse (9) angeordnet, wobei die numerische Apertur in der Skizze zur Verdeutlichung überhöht gezeichnet ist. Tatsächlich werden alle Licht streuenden Punkte des Objekts (10) mehr oder weniger scharf auf die Kamera (8) abgebildet unabhängig von ihrer Tiefenlage im Objekt (10). Der Abstand des Referenzspiegels (6) zum Strahlteiler (4) wird durch einen nicht dargestellten Stellantrieb variiert - angedeutet durch den Doppelpfeil in der Skizze. Das Winkelintervall für den Winkel α ergibt sich aus den bereits dargelegten Überlegungen zu

Wenn man die Ungleichung durch λ ₀ dividiert und den Kehrwert bildet:

NA λ ₀

< sin a <

1,22 * M 2 * P

Der Vergrößerungsfaktor M ist das Verhältnis von Bildgröße zu Objektgröße bei der

Abbildung. Er wird hier explizit eingeführt, um den Gebrauch einer vergrößernden Linse in der Abbildungsoptik z.B. bei Wahl einer zu großen NA, einzuschließen. Wichtig für die Erfindung ist der Speckle-Durchmesser auf der Kamera, der hier M*D beträgt. Gewöhnlich kann man es bei M = 1 belassen.

Beispielsweise liegt der zulässige Winkelbereich für α zwischen 2,35° und 4,59°, wenn die Kamera Pixel der Pixelbreite 5 Mikrometer aufweist, die Zentralwellenlänge bei 800

Nanometer gewählt wird und die NA den in der OCT gängigen Wert von 0,05 beträgt. Das Winkelintervall wird größer für kleinere numerische Aperturen und/oder größere

Wellenlängen. Nur relativ große Kamerapixel dürften eine Vergrößerung erfordern.

Eine SCISSOR- Vorrichtung ist immer eine Interferometer- Vorrichtung mit Proben- und Referenzarm. Dabei ist die Skizze in Fig. 1 nur als eine exemplarische Ausführung der

Vorrichtung zu verstehen. Beispielsweise muss das Referenzlicht vom Referenzspiegel (6) nicht zwingend erneut durch den Strahlteiler (4) und die Linsen (5, 7) geführt werden, sondern könnte auch an diesen Komponenten vorbei auf die Kamera (8) gelangen. Auch der verkippte Referenzspiegel (4) ist nur bevorzugt, aber nicht zwingend erforderlich.

Erforderlich ist ein Phasengradient auf der Kamera (8), der vorzugsweise einfach durch den gewinkelten Einfall des Referenzlichts erzeugt wird. Beispielsweise könnte alternativ das Referenzlicht seitlich versetzt und senkrecht zur Kamera (8) durch ein Beugungsgitter geführt werden, wobei die Kamera (8) an einem Ort in Richtung auf ein Nebenbeugungsmaximum des Referenzlichts angeordnet ist. In diesem Fall fällt nur ein Teil des Referenzlichts - aber wieder unter einem Winkel - auf die Kamera (8) ein. Der Typ des Interferometers ist auch nicht auf den Michelson- Aufbau beschränkt. Allgemeiner formuliert handelt es sich um eine Interferometer-Vorrichtung zur Ablichtung eines Volumens eines streuenden Objekts aufweisend eine Lichtquelle (1), die Licht mit Kohärenzlänge kleiner als 25 Mikrometer und Zentralwellenlänge λ ₀ emittiert, einen

Strahlteiler (4) zur Aufteilung des Lichts in Proben- und Referenzarm, Mittel (5, 6) zum Verändern der Referenzarmlänge, Mittel (9) zur flächigen Beleuchtung des Objekts (10) im Probenarm, eine elektronische Kamera (8) mit Pixeln der Breite P, eine Abbildungsoptik (7, 9) mit numerischer Apertur NA und Vergrößerung M angeordnet zur Abbildung des vom Objekt (10) gestreuten Lichts auf die Kamera (8) und eine Recheneinheit zur Verarbeitung der erfassten Kamerabilder, dadurch gekennzeichnet, dass der Einfallswinkel α des Lichts aus dem Referenzarm auf die Kamera gemäß der Bedingung λ ₀ /(2*Ρ) > sin(a) > NA/(1,22*M) eingerichtet ist.

Eine vorteilhafte Ausgestaltung der Vorrichtung kann darin bestehen, dass die

Abbildungsoptik (7, 9) eine exzentrische Aperturblende umfasst, wie weiter oben erläutert wird. Vorzugsweise weist die Vorrichtung einen auf die Mittel (5, 6) zum Verändern der

Referenzarmlänge wirkenden Stellantrieb und eine Stellantriebsteuerung auf. Die

Stellantriebsteuerung soll mit der Recheneinheit zur Verarbeitung der erfassten Bilder kommunizierend verbunden sein, um der Recheneinheit Daten über den Zustand des

Referenzarms, z.B. seiner Länge und/oder seiner Längenänderungsgeschwindigkeit, wenigstens mit der Bilderfassung zeitlich Schritt haltend zu übermitteln. Da die Änderung der Referenzarmlänge zugleich die Verschiebung des Weglängenprofils des Referenzstrahls auf der Kamera (8) bewirkt, kann die Recheneinheit die Daten der Stellantriebsteuerung zur Indizierung der Kamerabilder verwenden, z.B. beides zusammen in den Datenspeicher der Kamera (8) schreiben. Weiterhin vorzugsweise ist die Recheneinheit dazu ausgebildet, wenigstens vorbestimmte zweidimensionale Fourier-Koeffizienten der erfassten Kamerabilder zu errechnen. Sie kann dadurch die Separierung der erfassten Kamerabilder in Schnittbilder und Auflichtbilder durchführen und diese als getrennte Bilder zum Beispiel im elektronischen Datenspeicher der Kamera (8) ablegen. Alternativ kann die Recheneinheit aber auch darauf beschränkt sein, nur das Vorhandensein eines auswertbaren Schnittbildes im Kamerabild zu überprüfen. Dazu kann es ausreichen, gezielt nur Fourier-Komponenten im Bereich der vorbekannten Raumfrequenz des Phasengradienten aus den Kamerabildern zu errechnen und zu überprüfen, ob deren

Absolutbeträge vorbestimmte Schwellenwerte übersteigen. Ist dies nicht der Fall, so ist kein auswertbares Schnittbild erfasst worden. Die wahrscheinliche Ursache liegt darin, dass die Referenzarmlänge erheblich vom Abstand des Objekts zur Kamera abweicht, so dass keine Interferenz mit Probenlicht möglich ist. Besonders bei der Vermessung der Retina des lebenden Auges ist dieser Fall zunächst wahrscheinlich, wenn die Vorrichtung vor das Auge gehalten wird. Das Gerät muss die Lage der Retina erst finden und den Referenzarm darauf einstellen. Die Recheneinheit kann eine solche Situation erkennen und den Stellantrieb ihrerseits veranlassen, die Referenzarmlänge in großen Schritten, z.B. einige Hundert Mikrometer bis hin zu Millimeter, zu ändern, um das Auffinden des Objekts zu

beschleunigen.

Jedenfalls ist es eine bevorzugte Ausgestaltung, dass die Recheneinheit dazu ausgebildet ist, Fourier-Koeffizienten von erfassten Kamerabilder mit der Bilderfassung zeitlich Schritt haltend zu ermitteln und mit vorbestimmten Schwellenwerten zu vergleichen, und anhand des Vergleichsergebnisses vorbestimmte Befehle an die Stellantriebsteuerung zu senden. Dieses Konzept der Rückkopplung der Bilderfassung und -Verarbeitung auf die Stellantriebsteuerung erlaubt insbesondere auch eine befundabhängige Variation der Änderung des

Weglängenprofils, mithin der Scangeschwindigkeit über die Schnittflächen.

Vorzugsweise erfolgt die Änderung des Weglängenprofils des Referenzstrahls während einer Messung monoton auf- oder absteigend über einen Bereich von wenigstens einem Zentimeter, besonders bevorzugt 1 bis 2 Zentimeter. Dabei liegt es im Rahmen der Erfindung, mehrere Messungen desselben Objekts unmittelbar nacheinander vorzunehmen und die Ergebnisse einer früheren Messung auch für Befehle an die Stellantriebsteuerung bei nachfolgenden Messungen zu verwenden. Beispielsweise bei der Retinamessung kann in einer ersten Messung mit großer Schrittweite der Änderung des Weglängenprofils - z.B. um 100 Mikrometer - die Position der Retina in einem Messfenster - etwa der Breite 1-2 Zentimeter - bestimmt werden. Ist die Position der Retina ermittelt, dann werden der axiale Messbereich und die Schrittweite deutlich

verkleinert, beispielsweise jeweils um eine Größenordnung. Die genaue axiale Position des Messfensters kann an die zuvor gemessene Position der Retina angepasst werden, und es erfolgt unverzüglich eine zweite Messung mit der verkleinerten Schrittweite. Es ist hier zu betonen, dass der Stellantrieb sehr preisgünstig sein kann, weil er keinen hohen technischen Ansprüchen genügen muss. Beispielsweise kann der Referenzspiegel (6) schrittweise bewegt werden, wobei er während einer Bilderfassung der Kamera still steht. Der Stellantrieb kann den Referenzspiegel (4) aber auch kontinuierlich bewegen, während die Kamera (8) eine Sequenz von Bildern erfasst. Dies ist gerade bei hohen Bildraten der Kamera besonders vorteilhaft. Dabei kann die Geschwindigkeit der Bewegung während der

Messdauer durch die Stellantriebsteuerung kontrolliert variiert werden, sei es

programmgesteuert nach Vorgaben oder durch Befehle der Recheneinheit.

Heute günstig erhältliche Kameras können z.B. etwa 800 Bilder pro Sekunde aufnehmen, d.h. ein Bild alle 1250 Mikrosekunden. Für eine im Sinne des Abtasttheorems vollständige Abtastung eines Volumens im Objekt sollte sich in dieser Zeitspanne die Weglänge des Referenzlichts um höchsten die halbe Kohärenzlänge ändern, z.B. typisch um 7,5

Mikrometer. Die maximale Weglängenänderungsgeschwindigkeit darf dann VR= 6 mm/s betragen, bzw. im obigen Beispiel darf der Referenzspiegel (6) um maximal 3 mm/s verschoben werden. Vorteilhafterweise beträgt die Messdauer somit für einen Messbereich von z.B. 1,8 Zentimeter nicht mehr als 3 Sekunden.

Will man die Referenzarmlänge allerdings kontinuierlich, d.h. auch während der Erfassung einzelner Kamerabilder, verändern, so muss man auf eine ausreichend kurze Belichtungszeit achten, weil alle zur Interferenz beitragenden Lichtanteile ausgelöscht werden, wenn sich die Phase der Referenzwelle während der Integration auf allen Pixeln der Kamera (8) um 2% ändert, was bei einer Änderung des Weglängenprofils um eine Zentralwellenlänge λ ₀ der Fall ist. Deshalb ist die Belichtungszeit kleiner einzurichten als λ ₀ / VR. Dies gestattet, dass das Weglängenprofil des Referenzstrahls kontinuierlich verschoben wird, wobei sich alle

Weglängen während einer Belichtungszeit der Kamera um höchstens einen vorbestimmten Bruchteil der Zentralwellenlänge ändern.

Mit den bisherigen Beispielwerten λ ₀ — 800 nm und VR— 6 mm/s ist eine Belichtungszeit kürzer als etwa 133 Mikrosekunden vorzusehen. Vorzugsweise wird man die Belichtungszeit kürzer als λ ₀ / (2*VR), besonders bevorzugt etwa zu λο / (4*VR) wählen. In jedem Fall ist die Belichtungszeit mit weniger als 200 Mikrosekunden zur Vermeidung kurzzeitiger

Bewegungsartefakte in den Einzelbildern geeignet.

Zu guter Letzt, soweit die Messdaten der Vorrichtung beim Nutzer zu Hause erhoben werden - oder an irgendeinem anderen Ort, an dem sich nicht die Person befindet, die die Daten analysieren soll - ist eine bevorzugte Ausführungsform der Vorrichtung gekennzeichnet durch eine Datenschnittstelle, die drahtlos etwa über WLAN oder über Mobilfanknetz die aufgenommenen und ggf. bearbeiteten Bilder vorzugsweise automatisch an vorbestimmte Empfänger versendet. Die Empfanger können Smartphones von Ärzten sein oder auch Server im Internet, die zusätzliche Bearbeitungen und/oder Archivierungen durchfuhren.

Beispielsweise können so Gewebeveränderungen zwischen zwei Messungen der Retina auch automatisch in Differenzbilder übersetzt und an den Arzt ausgeliefert werden.

Wesentliche Vorteile einer SCISSOR- Vorrichtung sind:

Das Gerät ist kompakt herzustellen mit ab Werk fixierten Bauteilen. Der Anwender hat keinerlei Einstellungen selbst vorzunehmen. Die Referenzarmlänge wird durch eine programmgemäße Steuerung automatisch variiert. Die Lage bzw. der Abstand der Retina zum Messgerät ist a priori unbekannt und wird während der Messung auch nicht notwendig absolut ermittelt. Vielmehr kann die Variation der Referenzarmlänge über einen so großen Messbereich erfolgen, dass die Retina des Anwenders zweifelsfrei in diesem Messbereich liegt.

Das Gerät kann vom Patienten oder von Pflegepersonal ohne OCT-Vorkenntnisse vor das zu untersuchende Auge gehalten werden, solange es nur möglichst ruhig gehalten wird.

Die Messung benötigt nur wenige Sekunden, in denen das ruhige Halten auch älteren

Patienten noch gut gelingen sollte. Bewegungen des Anwenders werden überdies anhand der Auflichtbilder erkannt und können bei einer numerischen Modellierung kompensiert werden.

Die absehbar teuerste Komponente der SCISSOR- Vorrichtung ist die elektronische Kamera, die eine möglichst hohe Bildrate besitzen soll. Alle übrigen Komponenten sind ausgesprochen preiswert erhältlich. Das Gerät sollte in einer für den Privathaushalt vertretbaren Preisklasse verkäuflich sein. Eine gespeicherte Bildsequenz kann mittels Datenfernübertragung zum Arzt gelangen.

Bevorzugt wird sie - ggf. anonymisiert - an einen Server im Internet geschickt, der eine automatische Datenaufbereitung vornimmt. Diese kann beispielsweise das Erstellen eines dreidimensionalen Modells der Retina mit vom Arzt geforderten Schnittbildern umfassen. Es kann insbesondere auch eine Archivierung der Dateien erfolgen. Ferner ergibt sich für Verlaufskontrollen hieraus die Möglichkeit, Veränderungen der Streustärkenverteilung in der Retina mittels Vergleich von Bildsequenzen und/oder Modellen zwischen wenigstens zwei Erfassungszeitpunkten darzustellen.

Die Verfügbarkeit einer großen Anzahl von Retina- Abbildungen und Therapie- Verlaufsaufzeichnungen im Internet kann Zwecken von medizinischer Forschung und Lehre dienen.

Ein SCISSOR-Gerät kann im Übrigen nicht nur medizinischen, sondern auch

sicherheitstechnischen Zielsetzungen dienen. Denn ist die Zuordnung insbesondere von Retina-Scans zu bestimmten Personen möglich und sogar beabsichtigt, so kann deren Identität anhand der eindeutigen und jetzt auch dreidimensional erfassbaren Retina- Strukturen zuverlässig biometrisch verifiziert werden.