Verfahren zum Erkennen eines Betriebszustandes beim Betrieb einer Turbine und eine Vorrichtung zum Erkennen eines Betriebszustandes beim Betrieb einer Turbine Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erkennen eines Betriebszustandes beim Betrieb einer Turbine gemäss dem Ober- begriff des Anspruchs 1 und eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäss dem Oberbegriff des Anspruchs 7.

Es ist bekannt, dass zum Erkennen eines Betriebszustandes einer Turbine die im Abgas herrschenden Temperaturen kontinu- ierlich erfasst und ausgewertet werden. Dafür sind an der Innenwand des Abgasgehäuses koaxial gleichmäßig verteilte Temperatur-Messeinrichtungen angeordnet, die die Temperaturen des Abgases erfassen. Zur Bewertung der gemessenen Abgastemperaturen werden Extremwertevergleiche durchgeführt.

Für jede Messstelle wird im Probebetrieb die maximal aufgetretene und die minimal aufgetretene Temperatur erfasst und somit ein Temperaturintervall bestimmt. Eine Störung wird dann festgestellt, wenn das Temperatur-Messelement eine Temperatur erfasst, die außerhalb ihres vorher gemessenen Temperaturintervalls liegt.

Auch bekannt ist, dass aus dem zeitlichen Temperaturmittel- wert einer Temperatur-Messeinrichtung und der momentanen Temperatur die Differenz bestimmt wird, um den Betriebszustand zu ermitteln.

Diese Bewertungen haben den Nachteil, dass kleine systemati- sche Veränderungen der Austrittstemperaturen, welche unter- halb der vorgegebenen Limits liegen, unberücksichtigt blei- ben.

Ferner ist aus der US2002/183916 AI bekannt, die Winkelverdrehung des Austrittstemperaturfeldes zu berechnen.

Die ermittelte Winkelverdrehung wird zu Normalisierung des Austrittstemperaturfeldes eingesetzt, um Rückschlüsse von Temperaturmessstellen auf dedizierte Can-Brennkammern zu ermöglichen.

Darüber hinaus offenbart die EP 1 118 920 AI eine Schwingungsüberwachung rotierender Bauteile. Dazu sind ein oder mehrere zueinander versetzt angeordnete Schwingungssensoren vorgesehen. Die aufgenommenen Amplituden und Phasenlagen der Schwingungen bzw. der durch die Schwingungen hervorgerufenen temporären Verschiebungen werden mit diesen Sensoren erfasst und in zwei senkrecht zueinander stehende Komponenten zerlegt, die anschließend jeweils unter Bildung eines gleitenden arithmetischen Mittelwerts zu einer resultierenden Größe mit Amplitude und Phasenlage umgewandelt werden, welche Größe dann zur Zustandanalyse ausgewertet wird.

Außerdem ist aus der JP 02-064232 eine Anzeige für ein Turbinenaustrittstemperaturfeld bekannt.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Verfah- ren zum Erkennen eines Betriebszustandes beim Betrieb einer Turbine anzugeben, mit dem systematische Veränderungen des Betriebszustandes erkennbar und anzeigbar sind. Ferner ist es Aufgabe der Erfindung, eine dazu korrespondierende Vorrichtung anzugeben.

Die Lösung der auf das Verfahren gerichteten Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen angegeben.

Mit der Erfindung wird ein neuer Weg zum Erkennen eines Be- triebszustandes beim Betrieb einer Turbine eingeschlagen.

Bisher wurden im Abgaskanal an mehreren Positionen örtliche Temperaturmessungen vorgenommen, bei denen die Aus- trittstemperatur des Abgases erfasst wurde. Die örtliche Lage

jeder erfassten Temperatur blieb dabei bisher unberücksichtig. Nun werden alle erfassten Temperaturen mit ihrer jeweils zugehörigen örtlichen Lage unter Momentbildung miteinander zu einer resultierenden Größe zusammengefasst, mittels der eine schnellere und genauere Erkennung von systematischen Veränderungen möglich ist.

Die Abgastemperaturen eines Zeitpunktes werden unter Berücksichtung des Ortes, an dem sie erfasst werden, in ein Koordinatensystem eingetragen. Danach wird jeder Temperaturmesswert auf die beiden Achsen des Koordinatensystems projiziert und somit jeweils in zwei senkrecht zueinander dabei jeweils entweder positiv oder negativ gerichtete Ortskomponenten zerlegt, wobei anschließend für jede Achse die gleichgerichteten Ortskomponenten komponentenweise bezogen auf einen jeweiligen Bezugswert unter Momentbildung zu zwei Momentsummen aufsummiert werden, wobei jeder Bezugswert so gewählt ist, dass die entgegengerichteten Momentsummen gleich groß sind, und dass danach ein aus den beiden Bezugswerten zusammengesetzter Punkt als Schwerpunkt der Austrittstemperaturverteilung zum Erkennen des Betriebszustandes der Gasturbine ausgewertet wird.

Durch die Nutzung der Gesamtinformationen der Austrittstempe- raturverteilung werden die Informationen, die bisher unterhalb der Minimalbedingungen lagen, berücksichtigt.

Daraus ergibt sich ein höherer Informationsgehalt, der zur einer schnelleren und besseren Zustandserkennung genutzt wird.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung wird der Betriebszustand während eines stationären Betriebes der Gasturbine als eine Störung erkannt, wenn der Schwerpunkt als Vektor mit Betrag und Winkel darstellbar ist, und wenn der aktuelle Betrag- oder Winkel-, des Schwerpunktvektors bezogen auf einen zu einem früheren Zeitpunkt bestimmten Betrag-oder Winkel-,

eine Differenz aufweist, die einen Toleranzwert überschreitet bzw. unterschreitet. Es werden zwei zu unterschiedlichen Zeitpunkten erfasste Schwerpunkte miteinander verglichen, deren Differenz überwacht wird. Überschreitet die Differenz einen Toleranzwert, wird eine Störung des Betriebes der Turbine erkannt. Die Toleranzwerte werden durch Testbetriebe oder durch Erfahrungswerte ermittelt.

In umgekehrter Betrachtung kann ein ungestörter Betrieb der Gasturbine diagnostiziert werden, wenn der Schwerpunktvektor über die Zeit betrachtet konstant in Betrag und/oder Winkel bleibt.

Das zeitliche Verhalten des Betrages und des Winkels des Schwerpunktvektors-der Schwerpunkt der Austrittstemperaturverteilung-weist im Betrieb der Turbine ein bekanntes Verhalten auf : Im störungsfreien Betrieb der Gasturbine schwingt sich der Schwerpunktvektor der Austrittstemperaturverteilung auf einen zeitlichen konstanten Betrag mit einem konstanten Winkel ein.

Konstant bedeutet dabei, dass zwar innerhalb der durch Toleranzwerte vorgegebenen Schwankungsbreite geringe Änderungen auftreten können, die jedoch auf nicht systematische, sondern auf zufällige Einflüsse zurückzuführen sind.

Treten Laständerungen auf, sind diese ohne Einfluss auf den Betrag des Schwerpunktvektors, da der Betrag grundsätzlich eine Invarianz gegenüber Laständerungen aufweist.

Der Winkel des Schwerpunktvektors ist grundsätzlich abhängig von Laständerungen, da sich mit diesen ebenfalls der Heißgasmassenstrom und damit die Strömungsverhältnisse in der Turbine verändern. Die Veränderung des Heißgasmassenstromes erfolgt durch die Verstellungen der Verdichter-

Vorleitschaufeln und/oder durch die Variation des zugeführten Brennstoffmassenstromes.

Die Veränderungen des Heißgasmassenstromes bewirken eine entsprechende Drehung der Austrittstemperaturverteilung. Dies ist jedoch nicht gleichbedeutend mit einer Störung, da diese Winkeländerung auf bekannte Eingriffe in den Betrieb der Gasturbine zurückzuführen ist.

Ändert sich während des stationären Betriebes der Turbine der Betrag oder der Winkel des Schwerpunktvektors wesentlich, so ist dies auf eine systematische Veränderung wie zum Beispiel auf die Kanalverblockung durch einen gelösten Hitzeschildstein zurückzuführen. Die systematischen Veränderungen sind auf einen fehlerbehafteten Betrieb oder auf eine Störung der Gasturbine zurückzuführen, da ein bekannter, äußerer Einfluss fehlt. Ferner führen Brennerstörungen, die Düsenverkokung einerseits oder eine veränderte Flammausrichtung anderseits sein können, zu einem sich verändernden Schwerpunkt der Austrittstemperaturverteilung. Gleichfalls können Strömungsfluktuationen, die sich in Temperaturfluktuationen niederschlagen, zu der Rotation des Winkels führen.

Zweckmäßigerweise ist eine Ebene, in der die Messstellen für die Temperatur-Messeinrichtungen liegen, senkrecht zur Haupt- strömungsrichtung des Abgases ausgerichtet und die Haupt- strömungsrichtung parallel zur Drehachse einer Welle der Turbine. Die Temperaturen werden demnach im identischen Abstand zur Drehachse der Welle zeitlich verfolgt.

In einer vorteilhaften Weiterbildung sind die Messstellen ro- tationssymmetrisch zur Drehachse angeordnet. Eine äquidistante Verteilung wird hierdurch erreicht, die wegen der Symmetrie besonders einfach auswertbar ist.

Generell ist das Verfahren für die ständige Überwachung des Betriebes geeignet. Dabei ist es ganz besonders vorteilhaft, wenn das Verfahren bevorzugt während des stationären oder quasi-stationären Betriebes der Turbine zu jedem Zeitpunkt d. h. kontinuierlich angewendet wird, da das Verfahren hier besonders zuverlässige Resultate liefert. Die Zustandsanalyse des Gasturbinenbetriebes mit Hilfe des Schwerpunktvektors ist jedoch prinzipiell auch in einem stark transienten Betrieb- unter geeigneten Modifikationen-durchführbar, wobei es im transienten Betrieb Besonderheiten zu berücksichtigen gilt.

Zuverlässige Ergebnisse und Aussagen über das Verhalten der Gasturbine bei Durchlaufen eines transienten Betriebszustands, z. B. Anfahrvorgänge und Abfahrvorgänge, können mithin im Detail untersucht werden.

Zweckmäßigerweise ist die Turbine als Gasturbine ausgebildet.

Die auf die Vorrichtung gerichtete Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruchs 7 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen angegeben.

Jede Temperatur-Messeinrichtung ist mit einem Eingang einer einzigen Auswerteeinrichtung verbunden, mit der ein Betriebszustand charakterisierbar ist. In der Auswerteeinrichtung wird dann das beschriebene Verfahren durchgeführt, so dass am Ausgang der Auswerteeinrichtung demgemäss ein Signal für den Betriebszustand anzeigbar ist.

Daher weist die Auswerteeinrichtung Mittel zur Aufnahme der erfassten Temperatur und Mittel zur Kenntlichmachung des Betriebszustandes auf.

In einer vorteilhaften Weiterbildung steht eine Ebene, in der die Temperatur-Messeinrichtungen vorgesehen sind, quer zur Hauptströmungsrichtung des Abgases, welche parallel zur Drehachse einer Welle der Turbine verläuft. Die in der Ebene liegenden Temperatur-Messeinrichtungen sind an der Innenwand des Abgasgehäuses vorgesehen, so dass alle örtlichen

Temperaturmesswerte im gleichen Abstand zur Drehachse der Welle erfasst. Dadurch werden identische Bedingungen für die Temperatur-Messeinrichtungen geschaffen ; eine Gewichtung einzelner Messstellen ist nicht erforderlich.

Zweckmäßigerweise sind die örtlichen Temperaturmesswerte ro- tationssymmetrisch zur Drehachse erfassbar.

Wenn die Turbine eine Ringbrennkammer aufweist, an der eine Anzahl von Brennern vorgesehen ist und die Anzahl der Brenner gleich der Anzahl von Temperatur-Messeinrichtungen ist, kann eine Relation von Brennern zur im Abgaskanal gemessenen Ab- gastemperatur hergestellt werden.

Weist die Turbine eine Anzahl von Brennkammern mit jeweils einem Brenner auf, so kann eine Relation von Brennern zur im Abgaskanal gemessenen Abgastemperatur auch über eine Anzahl von Temperatur-Messeinrichtungen erreicht werden, wenn diese der Anzahl von Brennkammern entspricht.

Vorteilhafterweise ist die Turbine als Gasturbine ausgebil- det.

Die Erfindung wird anhand einer Zeichnung näher erläutert.

Dabei zeigen : Figur 1 eine Gasturbine in einem Längsteilschnitt, Figur 2 ein kartesisches Koordinatensystem mit einem Diagramm der Austrittstemperaturverteilung, Figur 3 ein kombiniertes Betrag-Zeit und Winkel-Zeit- Diagramm für einen Schwerpunktvektor der Austrittstemperaturverteilung der Gasturbine und Figur 4 eine Auswerteeinrichtung für das Überwachungsverfahren

Die Figur 1 zeigt eine Gasturbine 1 in einem Längsteil- schnitt. Sie weist im Inneren einen um eine Rotationsachse 2 drehgelagerten Rotor 3 auf, der auch als Turbinenläufer oder Rotorwelle bezeichnet wird. Entlang des Rotors 3 folgen ein Ansauggehäuse 4, ein Verdichter 5, eine torusartige Ring- brennkammer 6 mit mehreren koaxial angeordneten Brennern 7, eine Turbine 8 und ein Abgasgehäuse 9 aufeinander.

Im Verdichter 5 ist ein ringförmiger Verdichterkanal 10 vor- gesehen, der sich in Richtung der Ringbrennkammer 6 im Quer- schnitt verjüngt. Am brennkammerseitigen Ausgang des Verdich- ters 5 ist ein Diffusor 11 angeordnet, der mit der Ringbrenn- kammer 6 in Strömungsverbindung steht. Die Ringbrennkammer 6 bildet einen Verbrennungsraum 12 für ein Gemisch aus einem Brennstoff und verdichteter Luft L. Ein Heißgaskanal 13 ist mit dem Verbrennungsraum 12 in Strömungsverbindung, wobei dem Heißgaskanal 13 das Abgasgehäuse 9 nachgeordnet ist.

Im Verdichterkanal 10 und im Heißgaskanal 13 sind jeweils al- ternierend Schaufelringe angeordnet. Einem aus Leitschaufeln 14 gebildeter Leitschaufelring 15 folgt jeweils ein aus Lauf- schaufeln 16 geformte Laufschaufelring 17. Die feststehenden Leitschaufeln 14 sind dabei mit dem Stator 18 verbunden, wo hingegen die Laufschaufeln 16 am Rotor 3 mittels einer Turbi- nenscheibe 19 befestigt sind.

Der Abgaskanal 9 wird durch eine zur Rotationsachse 2 konzentrische Innenwand 24 begrenzt, an der drehfest vierundzwanzig Temperatur-Messeinrichtungen Mi über den Umfang gleichverteilt angeordnet sind. Alle Temperatur- Messeinrichtung Mi liegen dabei in einer gedachten Ebene, die senkrecht zur Rotationsachse 2 steht.

Während des Betriebes der Gasturbine 1 wird vom Verdichter 5 durch das Ansauggehäuse 4 Luft L angesaugt und im Verdichter- kanal 10 verdichtet. Die am brennerseitigen Ausgang des

Verdichters 5 bereitgestellt Luft L wird durch den Diffusor 11 zu den Brennern 7 geführt und dort mit einem Brennstoff vermischt. Das Gemisch wird dann unter Bildung eines Arbeitsfluids 20 im Verbrennungsraum 10 verbrannt. Von dort aus strömt das Arbeitsfluid 20 in den Heißgaskanal 13. An den in der Turbine 8 angeordneten Leitschaufeln 16 und an den Laufschaufeln 18 entspannt sich das Arbeitsfluid 20 impulsübertragend, so dass der Rotor 3 angetrieben wird und mit ihm eine an ihn angekoppelte Arbeitsmaschine (nicht dargestellt). Im Abgaskanal 9 wird das Arbeitsfluid 20 als Abgas weitergeleitet. Jede Temperatur-Messeinrichtung Mi misst dann die an ihrem Ort herrschende Temperatur Ti des Abgases.

Figur 2 zeigt ein kartesisches Koordinaten-System P (x, y) mit einer Austrittstemperaturverteilung zu einem Zeitpunkt to.

Es wird definiert : P (x, y) : = ein in der Ebene liegendes kartesisches Koordinaten-System, das von der Rotationsachse 2 im Koordinatenursprung P (0, 0) senkrecht geschnitten wird Mi die Temperatur-Messeinrichtungen, deren Messstellen in der Ebene liegen n : = 24, die Anzahl der Temperatur-Messeinrichtungen, Ti : = Temperatur der Temperatur-Messeinrichtung Mi, für i=l.. n Im Koordinatensystem P (x, y) erstrecken sich strahlenförmig vom Koordinatenursprung P (0, 0) vierundzwanzig Hilfsgeraden Hi, für i=l.. n, zu jeder Messstelle der Temperatur- Messeinrichtungen Mi. Somit weist jede Hilfsgerade Hi bezogen auf die positive x-Achse einen Winkel Oi auf, dessen Wert 15° oder ein ganzzahliges Vielfaches davon beträgt.

Für jede von den Temperatur-Messeinrichtungen Mi erfasste Temperatur Ti wird auf ihrer zugehörigen Hilfsachse Hi ein Punkt eingetragen, dessen Abstand vom Koordinatenursprung P (0, 0) proportional zum erfassten Betrag der Temperatur Ti ist. Somit ergibt sich auf jeder Hilfsachse Hi, i=l.. n, ein von der örtlichen Temperatur Ti abhängiger Punkt. Für jeden Punkt erfolgt dann mittels der bekannten trigonometrischen Funktionen gemäß tex cos (0,), für i=1.. 24 (1) T =T,-sin (@), für i=1.. 24 (2) eine Projektionen auf die beiden Achsen des Koordinatensystems.

Um eine identische Gewichtung der Messstellen zu erzielen, sind die Temperatur-Messeinrichtungen Mi alle in einer Ebene liegend angeordnet, die sich senkrecht zur Drehachse 2 und damit gleichzeitig zur Hauptströmungsrichtung des Abgases sich erstreckt. Eine andere ungleichmäßige Verteilung der Temperatur-Messeinrichtungen Mi über den Umfang wäre ebenfalls mit dem Verfahren durchführbar.

Um einen Schwerpunkt S der Austrittstemperaturverteilung des Abgases bestimmen zu können, müssen die Momente der einzelnen Temperaturen Ti um den Schwerpunkt S herum im Gleichgewicht stehen. Bei der komponentenweisen Betrachtung, d. h. für jede Achse des Koordinatensystems in jede Richtung, müssen demgemäss jeweils die Summen der entgegengesetzt gerichteten Momente gemäß

im Gleichgewicht sein. Jedes einzelne Moment berechnet sich aus einem im Schwerpunkt S gelagerten Hebelarm, der mit der am anderen Ende des Hebelarms wirkenden Komponente, d. h. wirksame Anteil der Temperatur Ti, multipliziert wird. Da der Schwerpunkt vorerst unbekannt ist, berechnen sich die Momente im Koordinatensystem auf einen noch unbekannten Bezugswert TGL komponentenweise nach M+X = i - TxGL)#T+xi (5) M-xi = (T-x ; + TxGL)#T-xi (6) <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> M+yi = (T+yi - TyGL)#T+yi (7)<BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> M-Y = (T-Y (8).

Zur Berechnung des Schwerpunktes S werden die Gleichungen (5) und (6) in Gleichung (3) und die Gleichungen (7) und (8) in Gleichung (4) eingesetzt und umgeformt, so dass der Bezugswert der x-Achse sich nach bestimmen lässt, und der der y-Achse nach Die beiden Bezugswerte lassen sich dann als einen Schwerpunktvektor Sges gemäß Betrag

und Winkel zusammenfassen. Der Ursprung des Schwerpunktvektors sge5 liegt dabei im Koordinatenursprung P (0, 0) und endet im Schwerpunkt S, der im Punkt P (TXGL, TyGL) liegt. Der Winkel (wird auf die positive x-Achse im mathematisch positiven Sinn bezogen, wobei bei der Anwendung der Tangens-Funktion die üblichen Überlegungen zur Größe des Winkels (pges anzuwenden sind.

Zeitaufgelöst-d. h. immer wiederkehrend werden alle ermittelten Temperaturen Ti gemäss der obigen Rechnung zu einem Schwerpunktvektor SgeS zusammengefasst.

In Figur 2 sind die Punkte der auf den Hilfsachsen Hi eingetragenen Temperaturen Ti über eine Umfangslinie 22 miteinander verbunden, so dass sie gemeinsam eine vieleckige, fast kreisförmige Fläche 23 einschließen, deren Schwerpunkt S durch Anwendung des Verfahrens bestimmt wird.

Für eine ideale Gasturbine 1 mit einer symmetrischen Aus- trittstemperaturverteilung müsste sich als Schwerpunktvektor sges der Nullvektor ergeben.

Vergrößert sich der Betrag des Schwerpunktvektors sges wesentlich, so deformiert sich die Austrittstemperaturverteilung bezogen auf den Ursprung des Koordinatensystems zunehmend. Verkleinert sich der Betrag |Sgesl so wird die Austrittstemperaturverteilung symmetrischer.

In Figur 3 ist der zeitliche Verlauf des Schwerpunktvektors Sges in einem kombinierten Betrag-Zeit-und Winkel-Zeit- Diagramm dargestellt. Der Schwerpunktvektor Sges wird durch den Betrag |sges| und den Winkel cages beschrieben, wobei der Winkel pues in einer gestrichelten Linienart und der Betrag lsgesl als Volllinie dargestellt ist.

Im stationären ungestörten Betrieb der Gasturbine ab dem Zeitpunkt t=to bis zum Zeitpunkt t=tl verläuft die Kennlinie des Betrages 6'annähernd konstant innerhalb einer geringen Schwankungsbreite. Ebenso ist der Winkel #ges innerhalb einer geringen Schwankungsbreite als konstant zu betrachten.

Zum Zeitpunkt t=tl tritt während des stationären Betriebs durch eine Teilblockade des Turbineneintrittraums eine systematische Veränderung ein, die mittels des Verfahren erkannt wird.

Ab dem Zeitpunkt t=tl ändert sich der Winkel (pgea wesentlich und sinkt ungefähr auf die Hälfte seines vorherigen Wertes ab. Der Betrag l9-1bewegt sich ab dem Zeitpunkt t=t2 außerhalb seiner Schwankungsbreite. Durch die nicht geringfügige Änderung des Winkels (piges und des Betrages ist die Störung frühzeitiger und leichter erkennbar.

Mit den bisher aus dem Stand der Technik bekannten Überwachungsverfahren sind zwar die Temperaturänderungen notiert worden, jedoch überschritten die geringen systematischen Temperaturänderungen nicht die Grenzwerte, so dass kein fehlerhafter Betrieb diagnostiziert wurde. Daher wurde dieser Störfall-die Teilblockade des Turbineneintrittraums mit daraus resultierender Oszillationsanregungen der ersten Laufschaufelreihe und anschließenden Schaufelbrüchen-mit einem Überwachungsverfahren gemäß der EP 1 118 920 AI nicht früh genug erkannt.

Das in der EP 1 118 920 AI beschriebene Verfahren zerlegt zwar die ermittelten gleitenden Mittelwerte in zwei senkrecht

zueinander stehenden Komponenten, aus denen eine resultierende Größe mit Betrag und Winkel bestimmt wird, jedoch erfolgt dort keine Wichtung der Komponenten, insbesondere keine variable Wichtung, nach Art einer Momentbildung. Im erfindungsgemäßen Verfahren wirkt jede Temperatur Ti, beispielweise die Temperatur T+Xi, mit dem ihr zugeordneten Hebelarm, beispielsweise T+xi minus TXGL,- vergleichbar mit einer Momentbildung im physikalischen Sinne - um den zu ermittelnden Schwerpunkt S der Fläche ; gemäß den Gleichungen (5) bis (8).

Durch die Verschiebung des Schwerpunktes S, d. h. des Punktes P (TXGL, TYGL), verändert sich auch jeder Hebelarm und somit die Wichtung jeder Temperatur Ti. Dadurch wird das erfindungsgemäße Verfahren besonders sensibel bezüglich kleinster Änderungen in der Austrittstemperaturverteilung.

Zudem stellt das Verfahren eine weitere Verbesserung gegenüber der einfachen Mittelwertbildung dar, da diese einfache Mittelwertbildung symmetrische Temperaturverschiebungen nicht zwingend aufzeigt und keinen Aufschluss über die geometrische Ausrichtung und Verdrehung der Austrittstemperaturverteilung gibt.

In Figur 4 ist die Vorrichtung zum Überwachen des Schwerpunktvektors SgeS gezeigt. Sie weist eine Auswerteeinrichtung 25 auf, die das Verfahren anwendet. Dabei ist die Auswerteeinrichtung 25 mit sämtlichen Temperatur- Messeinrichtungen Mi und mit einer Anzeigeeinrichtung 26 verbunden. Aus den erfassten Temperaturen Ti berechnet die Auswerteeinrichtung 25 den Schwerpunktvektors S ges und überprüft, ob dessen Betrag |Sge5| oder dessen Winkel çges außerhalb eines Toleranzintervalls liegt. Ist dies der Fall, generiert die Auswerteeinrichtung 25 ein Signal für die Anzeigeeinrichtung 26, die dann als Betriebszustand eine Störung angezeigt. Die Anzeigeeinrichtung 26 kann ein Monitor oder eine Kontrolllampe sein.

Durch die stetige Überwachung des Betrages p und des Winkels (kann deren zeitliche Änderung bei fehlen eines äußeren bekannten Einflusses als eine systematische Veränderung frühzeitig erkannt werden. Diese weisen dann frühzeitiger auf Fehler oder Störungen hin, so dass Folgeschäden an der Gasturbine vermieden werden können, bzw. so dass ein rechtzeitiger Eingriff in den Betrieb der Turbine zur Korrektur erfolgen kann.