THEN Maschinen GmbH, Milchgrundstraße 32, 74523 Schwäbisch Hall

Verfahren und Vorrichtung zum Behandeln von Textilgut im Pack- und Aufstecksystem

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrich- tung zum Behandeln von Textilgut im Pack- und Aufstecksystem, in dem das Textilgut in Form von wenigstens einem auf einem Materialträger aufgesteckten hohlen Textilgutkörper vorliegt, wobei der zumindest anfänglich nasse Textilgutkörper von einem in einem geschlossenen Kreislauf geführten, Wasser auf- nehmenden Gas zwangsdurchströmt wird.

Unter einem Textilgutkörper ist dabei eine Spule, ein Packen, ein Wickel und dergleichen verstanden, der aufgewickeltes Textilgut wie etwa Gewebe, Maschenware, Fäden, Garne, Kammzüge, Faserbänder und dergleichen enthält.

Bei der Behandlung von Textilgutkörpern nach dem sogenannten Durchströmprinzip geht es in der Regel um die Trocknung des nassen Textilgutkörpers, doch ist es auch gebräuch- lieh, beispielsweise bei einem Ausziehverfahren im Durchströmprinzip den Textilgutkörper mit Behandlungsflotte zu durchströmen, was in Färbeapparaten geschieht, die einen Materialträger enthalten, auf dem die Textilkörper aufgesteckt sind. Die Durchströmungstrocknung von Textilgutkörpern ist in der Praxis bekannt, wozu zum Beispiel auf eine zusammenfas-

sende Darstellung in der Sonderdruck-Veröffentlichung tpi 10- 1991 „Qualitätsvorteile bei der Anwendung von Niedertemperatur-Trocknungsverfahren" verwiesen werden kann. Daneben sind in der DE 37 42 982 C2 ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Trocknen von Textilgut beschrieben, bei dem das Textilgut von einem Wasser aufnehmenden Gas mittels eines Verdichters zwangsdurchströmt wird, worauf anschließend das aus dem Textilgut abströmende Gas in einer Kühleinrichtung gekühlt und in einem Wasserabscheider das durch Kondensation anfallende Wasser abgeschieden wird, ehe das Gas dem Verdichter erneut zugeführt wird, wobei das Gas ständig im Kreislauf geführt wird. Nach Erreichen eines festgelegten Parameters, wie Feuchte oder Temperatur, an einer Stelle im Kreislauf des der Trocknung dienenden Gases setzt eine Regelung der Kühlein- richtung derart ein, dass dieser Parameter des der Trocknung dienenden Gases auf einem einer Führungsgröße entsprechenden Wert gehalten wird. Die DE 38 18 414 C2 beschreibt ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Aufbringen von Avivage- oder Präparationsmitteln auf Textilgut, wobei das Textilgut gleichzeitig getrocknet wird. Dabei wird dem Gasstrom das Be ^¬ handlungsmittel in feiner Verteilung zugegeben, derart, dass der Gasstrom das Behandlungsmittel trägt und transportiert, wobei das Behandlungsmittel ausschließlich mit Hilfe des Gas ^¬ stromes zu dem Textilgut hin und über das bzw. in dem Textil- gut verteilt wird. Als Gasstrom wird ein dem Trocknen des Textilgutes dienender Gasstrom verwendet, derart, dass das Textilgut während des Aufbringens des Behandlungsmittels getrocknet wird. Die Regelung der Temperatur des den Textilgut- körper durchströmenden Gases kann nach Erreichen eines fest- gelegten Wertes ausschließlich durch Regelung der Kühlung erfolgen. Auf der Druckseite des zur Förderung des Gases verwendeten Gebläses ist für eine direkte zusätzliche Erwärmung

der Trocknungsluft eine Dampfinjektion vorgesehen, während für die Präparationszuführung eine Dosierpumpe mit nachgeschaltetem Wärmeaustauscher dient. Eine Umsteuereinrichtung erlaubt es, den Gasstrom so umzusteuern, dass der Textilgut- körper abwechselnd radial von innen nach außen oder radial von außen nach innen durchströmt wird.

Die Umsteuereinrichtung weist bei diesen bekannten Vorrichtungen einen einfachen Rohrkrümmer auf, der von unten her in den Behandlungskessel mündet und mit dem darin angeordneten die Textilgutkörper tragenden Materialträger fluidmäßig in Verbindung steht. Die Sprüheinrichtungen zum Einbringen von Wasser und Präparationen sind auf der Druckseite des Gebläses vor der Umsteuereinrichtung angeordnet mit der Folge, dass sich die bei der Verdüsung der Präparationen bildenden Aerosole bei der Umlenkung des Gasstromes in dem Rohrkrümmer und bei der Einströmung in den Materialträger zwangsläufig nicht gleichmäßig über den Strömungsquerschnitt verteilen können. Dies rührt daher, dass in dem radial außen liegenden Rohrkrümmer- oder Rohrbogenabschnitt andere Strömungsverhält ^¬ nisse vorliegen wie auf der radial innen liegenden Seite des Rohrkrümmers oder -bogens und dass die sich daraus ergebende ungleiche Verteilung der Gasströmung über den Eintrittsquerschnitt in den Materialträger sich auch auf die Durchströmung der darauf angeordneten Textilgutkörper auswirkt, indem zum Beispiel ein Textilgutkörpersegment schneller trocknet als das gegenüber liegende Segment. Wird von dem Trocknungsgas Behandlungsmittel mitgeführt, so ergibt die ungleichmäßige Verteilung der Strömung über den Durchtrittsquerschnitt au- ßerdem eine ungleichmäßige Behandlungsmittelauflage auf den Fasern des Textilguts, die bei höheren Anforderungen nicht

ausreichend reproduzierbar gleichmäßig ist und nicht überall mit der vorgesehenen Auftragsmenge erfolgt.

Außerdem geht das Bestreben dahin, die Wirtschaftlich- keit der Durchströmungstrocknung zu erhöhen, indem der zur Verdampfung der Gutsfeuchte erforderliche Energieaufwand auf einem Minimum gehalten wird. Eine wesentliche Bedingung für eine Trocknung mit geringst möglichem Energieaufwand zum Erreichen der jeweils gewünschten Restfeuchte des Trockenguts in dem Textilgutkörper ist die gleichmäßige Verteilung des zu dem Textilgutkörper zuströmenden Trocknungsgases. Der Textilgutkörper liegt dabei in der gleichen Aufmachung und Anordnung vor, mit der die Nassveredelung in einem Färbeapparat durchgeführt wurde, und anzustreben ist, dass die Durchströ- mungsmenge des Trocknungsgases für alle Bereiche des Materialträgers, d.h. auch beispielsweise für die Spindeln zur Auf ^¬ nahme einer Spulensäule, den gleichen Mengenanteil des Trock ^¬ nungsgases enthält, d.h. dass die zulässige Abweichung der Durchströmungsmenge im Optimum gegen Null gehen sollte. Die gleiche Bedingung gilt auch für die auf eine Spindel aufgesteckten Spulen untereinander. Bei einer ungleichmäßigen Verteilung des in dem Materialträger einströmenden Gases ergibt sich eine ungleiche Auftrocknung der Textilgutkörper während des Trocknungsvorgangs, so dass zum Ausgleich längere Trock- nungszeiten erforderlich werden. Dabei ist zu beachten, dass die bei der Durchströmung einzuhaltende Begrenzung im Volumen- bzw. Massenstrom des Durchströmungsgases abhängig von der Art des jeweiligen Textilgutkörpers, d.h. Wickelkörpers und dessen Belastbarkeit ist. Eine solche Begrenzung gilt für jeden Nassveredelungs- und Trockenprozess, da eine Deformie ^¬ rung des Textilgutkörpers, d.h. Wickelkörpers und eine Ver-

wirbelung der Struktur einer Garnwicklung eine gleichmäßige Trocknung unmöglich machen würden.

Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der Erfin- düng die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Behandlung von Textilgut im Pack- und Aufstecksystem nach dem Durchströmungsprinzip in dem Sinne zu verbessern, das den vorstehend geschilderten Bedingungen genügt und den erwähnten Nachteilen weitgehend abgeholfen ist.

Zur Lösung dieser Aufgabe weisen das erfindungsgemäOe Verfahren die Merkmale des Patentanspruch 1 und die erfindungsgemäße Vorrichtung die Merkmale des Patentanspruchs 16 auf .

Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird das in einem geschlossenen Kreislauf geführte, Wasser aufnehmende Gas nach dem Austritt aus dem Textilgutkörper auf eine vorgegebene Rückkühltemperatur abgekühlt, worauf das gekühlte Gas, ausge- hend von einem Zustand mit einer relativen Feuchte (Sättigungsgrad) von φ = 1 bei der Rückhaltetemperatur und dem dabei herrschenden Druck, unter Zugabe von Wasser und/oder Dampf und unter Ausnutzung der Verdichterarbeit auf eine vor ^¬ bestimmte Eintrittstemperatur in den Textilkörper erwärmt und in einen Zustand überführt wird, in dem es bei der Eintritts ^¬ temperatur und unter dem dabei herrschenden Druck eine relative Feuchte φ < 1 aufweist, worauf das Gas in diesem Zustand in den Textilkörper einströmen lassen wird.

Dieses Verfahren ergibt eine hohe Wirtschaftlichkeit der Durchströmungstrocknung des Textilkörpers, die dadurch erreicht wird, dass der zur Verdampfung der Gutsfeuchte erfor-

derliche Energieaufwand für den gekoppelten Wärme- und Stoff ^¬ austausch derart geregelt wird, dass bei der Wärmeabgabe und Wasseraufnahme des das Textilgut durchströmenden Trocknungsgases auf der Austrittsseite von dem Textilgutkörper ein Trocknungsgaszustand erreicht wird, der in Bereiche der soge ^¬ nannten Kühlgrenztemperatur liegt, womit der Energieaufwand zum Erreichen des Taupunktes auf ein Minimum gehalten werden kann. Der bei der Trocknung des Textilgutkörpers sich bilden ^¬ de Dampf aus der Gutsfeuchte ist nach Erreichen eines Behar- rungszustandes gerade gesättigt. Dieser Dampf hat in unmittelbarer Nähe der Textilgutoberflache beim Gasaustritt aus dem Textilgutkörper die gleiche Temperatur wie die Gutsfeuch ^¬ te. Diese Temperatur wird deshalb als Kühlgrenztemperatur be ^¬ zeichnet .

Das wasseraufnehmende Gas, das in dem Gaskreislauf gefördert wird, ist in der Regel ein Dampf/Luftgemisch. Grundsätzlich ist anstelle von Luft auch die Verwendung anderer Gase wie etwa Stickstoff, CO2, um nur einige zu nennen mög- lieh.

Um die Vorteile des neuen Verfahrens optimal ausnutzen zu können, soll das den Textilgutkörper durchströmende Gas möglichst gleichmäßig über den und in dem Textilgutkörper in- nen und außen verteilt sein. Um dies zu erreichen, ist die erfindungsgemäße Vorrichtung mit einem Kreislaufsystem ausge ^¬ bildet, das neben einem das Textilgut aufnehmenden druckfesten Kessel, in dem der Materialträger angeordnet ist, Verdichtermittel, Kühlmittel, Mittel zur Abscheidung des Wassers aus dem Gas während und/oder nach der Kühlung und Umsteuermittel enthält, die es gestatten, das von der Druckseite der Verdichtermittel kommende Gas derart umzusteuern, dass es

wahlweise in einer ersten oder in einer diesen entgegen gesetzten zweiten Richtung durch den Textilgutkörper durchgeleitet wird. Die Umsteuermittel sind dabei derart ausgebildet, dass zumindest der in den Materialträger einströmende Gasstrom ein im Wesentlichen gleichmäßiges Strömungsbild über den gesamten Eintrittsquerschnitt in den Materialträger aufweist. Damit ist sichergestellt, dass die Gaseinströmung in den Materialträger einen gleichmäßigen Gaszustrom über den gesamten Materialträger zu allen Textilgutkörpern bietet, die auf dem Materialträger aufgesteckt sind. Eine wesentliche Be ^¬ dingung für eine Trocknung des Textilguts bis zum Erreichen der jeweils gewünschten Restfeuchte des Trockenguts mit geringst möglichem Energieaufwand ist die gleichmäßige Verteilung des zu dem Textilgutkörper zuströmenden Trocknungsgases, wie sie durch die erfindungsgemäße Vorrichtung gewährleistet ist .

In einer bevorzugten Ausführungsform der neuen Vorrichtung weisen die Umsteuermittel ein im Wesentlichen T- förmiges, von dem zu dem Textilgutkörper zu oder von diesem abströmenden Gasstrom durchströmtes Strömungsteil auf, das mit einem ersten Anschlussstutzen wahlweise mit einem ortsfesten Gaseinlass oder mit einem ortsfesten Gasauslass fluid- mäßig verbindbar ist und das mit einem zweiten Anschlussstut- zen fluidmäßig mit dem Materialträger in Verbindung steht und das außerdem einen dem ersten Anschlussstutzen gegenüber liegenden Blindstutzen aufweist. Der Blindstutzen ist in seinen Abmessungen und/oder seiner Gestaltung zweckmäßigerweise so bemessen, dass durch das das Strömungsteil durchströmende Gas in dem Blindstutzen eine Wirbelströmung ausgebildet ist, die für eine sanfte Umleitung des Gasstroms hilfreich ist.

Die Vorrichtung kann eine Einrichtung zur Einbringung von Behandlungsmitteln in den in dem Gaskreislaufsystem geförderten Gasstrom aufweisen, wobei durch diese Einrichtung Behandlungsmittel in fein verteilter Form in einem Bereich auf der Druckseite der Verdichtermittel einbringbar ist und zwar vorzugsweise in dem Bereich der Umsteuermittel selbst oder in einem Bereich zwischen den Umsteuermitteln und dem Materialträger .

Durch die gleichmäßige Gaseinströmung ist eine gleichmä ^¬ ßige Verteilung des zu versprühenden Behandlungsmittels über den Einströmquerschnitt des Materialträgers sichergestellt. Außerdem gewährleistet die Zuführung des Behandlungsmittels innerhalb und/oder hinter den Umsteuermitteln, dass keine Vorabscheidung der Behandlungsmittel-Aerosole durch Umlenkun ^¬ gen des Gasstroms auftritt und es dadurch zu ungleichen Behandlungsmittelauflagen auf den Fasern des Textilgutkörpers kommt. Dadurch, dass die Feuchte, dass heißt der Sättigungsgrad des in den Textilgutkörper einströmenden Gasstroms in der vorerwähnten Weise geregelt wird, ist auch eine Auftrock ^¬ nung der Aerosole vor deren Verteilung auf den Textilgutfa- sern ausgeschlossen.

Weitere Merkmale und Abwandlungen und vorteilhafte Ei- genschaften des neuen Verfahrens und der neuen Vorrichtung sind Gegenstand von Unteransprüchen.

Darauf hinzuweisen ist, dass die neue Vorrichtung nicht nur zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens geeig- net ist, sondern allgemein bei der Durchströmungsbehandlung von Textilgutkörpern eingesetzt werden kann.

In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele des Gegenstandes der Erfindung dargestellt, es zeigen:

Fig. 1 eine Vorrichtung gemäß der Erfindung, in der Draufsicht und in schematischer Darstellung;

Fig. 2 einen Kessel mit den zugehörigen Umsteuermitteln der Vorrichtung nach Figur 1, im axialen Schnitt im Aus ^¬ schnitt und in einer Seitenansicht und in einem anderen Maß- stab;

Fig. 3 die Anordnung nach Figur 2, geschnitten längs der Linie III-III der Figur 2, in einer Draufsicht;

Fig. 4 die Anordnung nach Figur 2, geschnitten längs der Linie IV-IV, in einer Draufsicht;

Fig. 5 eine Vorrichtung gemäß der Erfindung in einer abgewandelten Ausführungsform und in einer schematischen Dar- Stellung, in einer Draufsicht ähnlich Figur 1, unter Weglassung der Kessel;

Fig. 6 ein Diagramm zur Veranschaulichung des Temperaturverlaufs über der Zeit bei der Behandlung von Polyester- Textilgut;

Fig. 7 ein Diagramm ähnlich Figur 6 bei der Behandlung von Baumwoll-Textilgut ;

Fig. 8 ein Diagramm zur Veranschaulichung des Zustan- des des Dampf/Luftgemisches bei der Trocknung von Polyester- textilgut gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren; und

Fig. 9 ein Diagramm entsprechend Figur 8 bei der Behandlung von Baumwolltextilgut .

Die in den Figuren 1 bis 4 dargestellte Vorrichtung zur Behandlung, insbesondere Trocknung von Textilgut nach dem Pack- und Aufstecksystem weist zwei druckfeste Behandlungsoder Trocknungskessel 1 auf, die abwechselnd beladen und be- trieben werden, wie dies im Einzelnen noch erläutert werden wird. Jeder der im Wesentlichen zylindrischen Kessel 1 enthält, wie aus Figur 2 zu ersehen, einen Materialträger 2 für hohle im Wesentlichen zylindrische Textilgutkörper 3, die im vorliegenden Falle in Gestalt von Spulen oder Wickelkörpern jeweils auf eine Röhrenspindel 4 übereinander liegend aufgesteckt sind. Jede Röhrenspindel 4, von denen in Figur 2 lediglich eine dargestellt ist, ist mit einer hohlen Materialträgerplatte 5 aufrecht stehend derart verbunden, dass ihr Innenraum mit dem Innenraum der hohlen Materialträgerplatte fluidmäßig in Verbindung steht. An ihrem Umfang ist die Röhrenspindel 4 mit in Figur 2 bei 6 angedeuteten radialen Gas- durchtrittsöffnungen ausgebildet, durch die den jeweiligen Textilgutkörper 3 radial durchströmendes Gas in die Material ^¬ trägerplatte 5 einleitbar oder aus dieser über die Röhren- spindel 4 in den hohlen Textilgutkörper gleichmäßig verteilt einführbar ist. Die Materialträgerplatte 5 ist randseitig durch Zentrierleisten 7 an der Kesselinnenwand zentriert. Auf dem gewölbten Boden 8 des Kessels 1 ist eine auch als Kessel ^¬ stuhl bezeichnete Materialträgeraufnahme 9 koaxial zu der Kesselachse 10 befestigt, auf der über einen Materialträger ^¬ sitz 11 der Materialträger 2 abgestützt ist. Zur Material-

trägerbefestigung dient eine zu der Kesselachse 10 koaxiale Spindel 12, wie dies an sich bekannt ist.

Die im Wesentlichen zylindrische Materialträgeraufnahme 9 umgibt eine zylindrische öffnung 13 in dem Kesselboden 8, an dem außen ein Kesselbodenflansch 14 zur Befestigung von im Einzelnen noch zu erläuternden Umsteuermitteln 15 angebracht ist. Die Materialträgeraufnahme 9 ist anschließend an die öffnung 13 mit einer rings umlaufenden Einschnürung 16 ausge- bildet und oben im Bereiche des Materialträgersitzes 11 mit radialen Ausblasöffnungen 17 versehen, die in den Kesselinnenraum unterhalb des Materialträgers 2 münden.

Die Umsteuermittel 15 sind mit zwei Rohranschlussstutzen 18, 18a versehen, die in der aus Figur 3 ersichtlichen Weise bezüglich der Achse 10 um 90° gegeneinander versetzt sind und von denen der Rohranschlussstutzen 18 über eine dicht schließende Absperrklappe 19 mit einer druckseitigen Verteilerleitung 20 für Wechsel-/Parallelbetrieb der beiden Behandlungs- kessel 1 in der aus Figur 1 ersichtlichen Weise verbunden ist. Der andere Rohranschlussstutzen 18a ist der Gasaustrittsstutzen und ist über einen Faserfilter 21 und eine dicht schließende Absperrklappe 19a mit einer Anschlussleitung 22 verbunden, die zu dem Gaseintritt eines Gaskühlers 23 führt. Figur 1 zeigt, dass die Anordnung insoweit für die beiden Kessel 1 gleich getroffen ist, so dass diese durch entsprechende Betätigung der Absperrklappen 19, 19a wahlweise im Parallelbetrieb oder im Wechselbetrieb mit Gas durchströmt werden können, das über die Verteilerleitung 20 zugeführt und über die Anschlussleitung 22 abgeführt wird.

Der Gaskühler 23 weist einen Gaskühler-Austrittsbereich 24 mit einem Wasservorabscheider auf, an den sich eine Zirkulationsleitung 25 anschließt, die zu einem Lamellenabscheider 26 für in dem durchströmenden Gas enthaltenes Wasser führt. Parallel zu dem Gaskühler 23 liegt eine von dessen Gaseintrittsbereich zu dem Gasaustrittsbereich 24 führende Bypass- leitung 27, die eine Absperr- oder Drosselklappe 28 zur Regelung der Rückkühltemperatur des Gases bei eingeschalteter By- passleitung 27 enthält.

An den Lamellenabscheider 26 schließt sich über eine Anschlussleitung 29 ein Verdichtermittel bildendes Radialgeblä ^¬ se 30 an, dessen Laufrad durch einen Drehstrommotor 31 für Umrichterbetrieb 50/60Hz angetrieben ist. Die Anschlusslei- tung 29 führt zur Saugseite des Radialbgebläse 30, dessen Druckseite mit der Verteilerleitung 20 über einen mittigen Anschlussstutzen 32 verbunden ist.

Die im Vorstehenden beschriebenen Elemente bilden ein geschlossenes Gaskreislaufsystem, in dem ein Kessel 1 - oder bei Parallelbetrieb beide Kessel 1 -, der Kühlmittel bildende Gaskühler 23, der Lamellenabscheider 26, das Verdichtermittel bildende Radialgebläse 30 und die Umsteuermittel 15 des jeweiligen Kessels 1 fluidmäßig hintereinander geschaltet sind. Dieses Gaskreislaufsystem ist im Betrieb von einem

Trocknungs- oder Behandlungsgasstrom, in der Regel einem Dampf/Luftgemisch durchströmt, das von dem Radialgebläse in der in Figur 1 durch einen Pfeil 33 angedeuteten Strömungsrichtung gefördert ist. Innerhalb des jeweiligen Kessels 1 bewirkt das Gas eine Zwangsdurchströmung der Textilgutkörper 3 radial von innen nach außen oder radial von außen nach in-

nen, abhängig von der jeweiligen Einstellung der Umsteuermittel 15.

Die Umsteuermittel 15 (Figur 2) weisen ein an den Kes- selbodenflansch 14 angeflanschtes zylindrisches Gehäuse 34 auf, das koaxial zu der Kesselachse 10 angeordnet und boden- seitig durch einen gewölbten Boden 35 verschlossen ist. In den Mantel des Gehäuses 34 sind die beiden um 90° gegeneinan ^¬ der versetzten Rohranschlussstutzen 18, 18a eingesetzt, die über Muffen 36 (Figur 3) mit Rohrstutzen 37 eines zu der Kes ^¬ selachse 10 koaxialen zylindrischen Zentrierteils 38 verbunden sind, das in dem Gehäuse 34 in der aus den Figuren 2, 3 ersichtlichen Weise angeordnet ist. In dem Zentrierteil 38 ist ein im Wesentlichen T-förmiges Strömungsteil 39 um die Achse 10 schwenkbar gelagert.

Das Strömungsteil 39 weist einen ersten Anschlussstutzen 40 und einen zweiten Anschlussstutzen 41 sowie einen Blindstutzen 42 auf, der koaxial zu dem ersten Anschlussstutzen 40 angeordnet und endseitig durch ein bogenförmig gekrümmtes

Luftleitteil 43 verschlossen ist. Der erste Anschlussstutzen 40 führt radial zu einem dem Rohranschlussstutzen 18a zugeordneten Gasauslass 44 oder, abhängig von der Drehstellung des Strömungsteiles 39, zu einem dem Rohranschlussstutzen 18 zugeordneten Gaseinlass 45, die beide um 90° gegeneinander versetzt im Mantel des Zentrierteils 38 ausgebildet sind. Der zweite, zu der Achse 10 koaxiale Anschlussstutzen 41 ist mit einer rings umlaufenden Einschnürung 46 (Figur 2) ausgebildet, an die sich ein koaxialer zylindrischer Rohrschuss 47 anschließt. Dieser ausgehalste Mittelanschluss des Strömungs ^¬ teils 39 führt zu dem Materialträger 2, an den er fluidmäßig über eine Flachstreifenlagerung 48 drehbeweglich und abge-

dichtet angeschlossen ist. Der zylindrische Rohrschuss 47 be ^¬ grenzt auf seiner Außenseite mit der Einschnürung 16 der Materialträgeraufnahme 9 einen düsenförmigen Ringspalt 49, des ^¬ sen Bedeutung im Einzelnen noch erläutert werden wird.

Mit den beiden Anschlussstutzen 40, 41 ist ein zylindri ^¬ scher Mantelschuss 50 verschweißt, dessen Außenfläche zur Zentrierung spanabhebend bearbeitet ist und der gegebenenfalls nicht weiter dargestellte Ausnehmungen zur Aufnahme von Dichtleisten enthält, die mit der ebenfalls spanabhebend bearbeiteten Innenfläche des zylindrischen Zentrierteils 38 dichtend zusammenwirken.

Mit dem Strömungsteil 39 ist eine koaxiale Hohlwelle 51 verbunden, die bei 52 in dem Gehäuseboden 35 drehbar gelagert ist und die über eine Doppelschwinge 53 mit zwei Druckluftzy ^¬ lindern 54 gekoppelt ist, die es gestatten, über die Hohlwel ^¬ le 51 das Strömungsteil 39 um 90° zwischen der in Figur 3 dargestellten Stellung, in der der erste Anschlussstutzen 40 auf den Gasauslass 44 ausgerichtet ist und einer zweiten

Stellung zu verschwenken, in der der erste Anschlussstutzen 40 mit dem Gaseinlass 45 fluchtet. Das bogenförmig gekrümmte Gasleitblech 43 des Blindstutzens 42 ergibt eine strömungsmä ^¬ ßig günstige Umlenkung des durch den Rohrstutzen 18 einströ- menden Gasstromes bei Innen-Außenströmung, weil sich in dem unteren Bereich ein bei 56 in Figur 2 angedeuteter Luftwirbel ausbildet, der die Zuströmung des Gases zu dem Materialträgereintritt vergleichmäßigt.

Die Fertigung der Umsteuermittel 15 ist durch das zylindrische Zentrierteil 38 wesentlich vereinfacht, weil das darin schwenkbar angeordnete Strömungsteil 39 nicht wie bei

den beim Stand der Technik eingesetzten Umschalthähnen zu dem Gehäuse 34 als Lauffläche hin abzudichten ist, sondern als zunächst separates Teil an der Innenseite spanabhebend bearbeitet wird. Danach wird es mit den Rohrstutzen 37 in die Muffen 36 des Gehäusemantels eingefügt, worauf nach einer

Zentrierung die Rohrstutzen 37 und die Muffen 36 verschweißt werden .

In der Betriebsstellung des Strömungsteils 39, in der dessen erster Anschlussstutzen 40 auf den Gaseintritt 45 ausgerichtet und die Gasströmung von dem ersten Anschlussstutzen 40 zu dem zweiten Anschlussstutzen 41 und von dort zu dem Materialträger 2 hin gerichtet ist, bewirkt, wie bereits erwähnt, die Luftwirbelströmung 56 eine Vergleichmäßigung der aus dem zweiten Anschlussstutzen 41 austretenden Gasströmung. Diese Strömung wird durch die düsenförmige Rohreinschnürung 46 zentriert, wobei die durch die Einschnürung 46 bewirkte Verengung des Durchtrittsquerschnitts eine nochmalige Vergleichmäßigung der Strömung über den vollen Querschnitt her- beiführt, so dass sich in dem anschließenden zylindrischen

Rohrschuss 47 ein gleichmäßiges Strömungsbild über den Durch ^¬ trittsquerschnitt mit im Wesentlichen laminarer Strömung ergibt. Damit ist sichergestellt, dass die Gaseinströmung in die Materialträgerplatte 5 eine gleichmäßige Zuströmung über die Materialträgerplatte 5 zu allen Röhrenspindeln 4 für die Textilgutkörper 3 bietet.

In ähnlicher Weise wirkt für eine Gaszuströmung in den Kesselinnenraum, bei in der Stellung nach Figur 3 stehendem Strömungsteil 39, die ringförmige Einschnürung 16 der Materi ^¬ alträgeraufnahme 9. Der von ihr mit dem zylindrischen Rohrschuss 47 begrenzte düsenförmige Ringspalt 49 sorgt ebenfalls

für eine gleichmäßige Gasverteilung über die Ausblasöffnungen 17.

Im Bereiche der Umsteuermittel 15 ist außerdem eine Ein- richtung zur Einbringung von Behandlungsmittel, sogenannten Präparationen, in den in den Kessel 1 eintretenden Gasstrom vorgesehen. Die Einzelheiten dieser Einrichtung gehen insbesondere aus den Figuren 2 und 4 hervor:

Ein Behandlungsmittel, beispielsweise ein Avivage- oder Präparationsmittel, ist in einem Vorlagebehälter 57 enthalten, der über eine Förderpumpe 58 und einen Wärmetauscher 59 und Absperrventile 60, 61 Düsen 62 bzw. 63 zugeleitet werden kann. Das Absperrventil 60 mit den Düsen 62 ist für den Be- handlungsmittelauftrag bei Außen-Innendurchströmung der Tex- tilgutkörper 3 vorgesehen, während das andere Absperrventil 61 mit den zugehörigen Düsen 63 zum Behandlungsmittelauftrag bei Innen-Außendurchströmung der Textilgutkörper 3 bestimmt ist .

Die Düsen 62 sind im Bereiche der Ausblasöffnungen 17 der Materialträgeraufnahme 9 gleichmäßig rings um die Achse 10 verteilt angeordnet, wie dies aus Figur 4 zu ersehen ist. Es sind in der Regel Flachstrahldüsen, die mit einer Ringlei- tung 64 verbunden sind und die das von der Förderpumpe 58 zu ^¬ geführte Behandlungsmittel fein zerstäubt in Form eines Aer- sols in den durch den düsenförmigen Ringspalt 49 vergleichmäßigten Gasstrom eindüsen, derart, dass sich eine gleichmäßige Verteilung des Behandlungsmittels in dem von außen her in die Textilgutkörper 3 einströmenden Gasstrom ergibt.

Die anderen Düsen 63 sind innerhalb des Umsteuerteils 39 und zwar in dessen zweitem Anschlussstutzen 41 im Auslassbereich aus der düsenförmigen Einschnürung 46 angeordnet. Sie sind in einem Sprühkopf ebenfalls kreisförmig um die Achse 10 gleichmäßig verteilt vorgesehen und sitzen auf einem Behand- lungsmittelzufuhrrohr 65, das durch die Hohlwelle 51 durchge ^¬ führt ist. Es sind beispielsweise drei Tangentialvollkegeldü- sen. Dadurch, dass das Behandlungsmittel in den durch den zweiten Anschlussstutzen 41 zu den Röhrenspindeln 4 strömen- den Gasstrom fein verteilt eingebracht wird, wird erreicht, dass keine Vorabscheidung der sich bildenden Aerosole durch Umlenkungen des Gasstromes auftritt, was zu ungleichmäßigen Behandlungsmittelauflagen auf den Textilfasern der Textilgut- körper 3 bei der Innen-Außendurchströmung führen könnte. Die Einbringung des Behandlungsmittels erfolgt in den vergleichmäßigten Gasstrom. Sie könnte auch im Bereiche des zylindrischen Rohrschusses 47 geschehen.

Die Umschaltung zwischen Innen-Außen- und Außen-Innen- Durchströmung der Textilgutkörper 3, wie sie durch Doppelpfeile 660 in Figur 2 angedeutet ist, erfolgt mehrfach im Verlaufe eines Trocknungs- oder Behandlungsprozesses, wie dies im Einzelnen noch erläutert werden wird. Auf der Saugseite des Radialgebläses 30 (Figur 1) münden in die An- Schlussleitung 29 von dem Lamellenabscheider 26 zu dem Radialgebläse 30 eine Wassereinspritzleitung 66 und eine Dampfin ^¬ jektionsleitung 67, die es erlauben, Wasser bzw. Dampf auf der Saugseite des Radialgebläses 30 in den Gaskreislauf zu injizieren. Die Wassereinspritzleitung 66 enthält einen Was- serzähler 68 für die Wassereinspritzung, einen Erhitzer 69, der es erlaubt, das eingespritzte Wasser auf die in der Anschlussleitung 43 herrschende Rückkühltemperatur TR des Gases

vor dem Einspritzen in den Gasstrom zu erwärmen und ein Regelventil 70 für die Wassereinspritzung. Die Dampfinjektions- leitung 67 enthält eine Dampfmengenmesseinrichtung 71 und ein Regelventil 72 für die Dampfinjektion . Außerdem sind in der Anschlussleitung 29 Messstellen für die Rückkühltemperatur TR des der Saugseite des Radialgebläses 30 zugeführten Gasstromes und für den in dem Gasstrom an dieser Stelle herrschenden Druck PS vorgesehen. Die Messstellen TR und PS sind in der Anschlussleitung 29 unmittelbar hinter dem Gasaustritt aus dem Lamellenabscheider 26 und mit einem Abstand von der Mündung der Wassereinspritzleitung 66 und der Dampfinjektions- leitung 67 angeordnet.

Weitere Messstellen TE und PE sind in dem Anschlussstut- zen 32 vorgesehen. Sie messen die Eintrittstemperatur TE des Gasstromes in den Textilkörper 3 und den dabei herrschenden Druck PE. Außerdem sind Messstellen im Bereiche des Rohranschlussstutzens 18a vor dem Faserfilter 21 vorhanden, die die Temperatur TA des aus dem Textilgutkörper 3 austretenden Ga- ses und den dabei herrschenden Druck PA messen.

Anstatt der Erwärmung auf die Rückkühltemperatur TR kann die Erwärmung des Wassers durch den Erhitzer 69 auf die vorgegebene Eintrittstemperatur TE erfolgen, so dass ein Teil der von dem Gebläse aufgebrachten Kompressionswärme nicht zur Erwärmung der Wassereinspritzung herausgezogen wird.

Alle diese Messwerte TR, PS, TE, PE, TA, PA werden in eine Steuer- und Regeleinrichtung 73 eingegeben, die auch die Regelventile und Absperrklappen 19, 19a; 28, 70, 72 und gege ^¬ benenfalls den Antriebsmotor 31 steuert.

Die Betriebsweise der beschriebenen neuen Vorrichtung bei der Ausführung eines erfindungsgemäßen Verfahrens wird im Folgenden anhand der Diagramme der Figuren 6 bis 9 beschrieben :

Figur 6 veranschaulicht ein Trocknungsdiagramm für einen Textilgutkörper 3 in Gestalt eines texturierten Polyester- Wickelkörpers. Dem Trocknungsprogramm ist eine Partie mit PES-Wickeln mit einer bestimmten Dtex-Nummer der Polyesterfa- den bei Dispersionsfärbung und prozentualem Präparationsauftrag zugrunde gelegt. Das Diagramm zeigt die Gaseintrittstem ^¬ peratur TE, die Gasaustrittstemperatur TA und die Gasrück- kühltemperatur TR, die an den entsprechenden Messstellen der Vorrichtung nach Figur 2 gemessen wurden, in Abhängigkeit von der Zeit des jeweiligen Prozessabschnitts. Das Trocknungsgas ist ein Dampf-Luftgemisch. Die Trocknung erfolgt ohne Verwendung eines indirekten Lufterhitzers, mit Präparationsauftrag in der beschriebenen Behandlungsmitteleingabeeinrichtung. Mit den Bezeichnungen „a-i" und „i-a ^λλ ist in dem Diagramm die Durchströmrichtung des Textilgutkörpers 3 angegeben, „a-i" bedeutet Außen-Innen-Strömung, während „i-a ^λλ Innen-Außen- Strömung bedeutet, d.h. im einen Fall ist der Wickelkörper radial von außen nach innen und im anderen Fall radial von innen nach außen durchströmt, was durch jeweils entsprechende Einstellung der Umsteuermittel 15 erreicht wird.

Ausgehend von einem drucklosen Zustand wird in einem ersten Trocknungsabschnitt mit einer ersten Außen-Innen- Durchströmung die in dem Zwischenraumvolumen des Textilgut- körpers 3 haftende Flüssigkeit abgedrückt, während das Tex- tilgut auf die Eintrittstemperatur TE, in diesem Falle von ca. 90 ⁰ C gebracht wird. Dabei steigen auch die Gasaustritts-

temperatur TA und die Gasrückkühltemperatur TR entsprechend an. Anschließend wird in einem zweiten Trocknungsabschnitt auf Innen-Außen-Durchströmung umgeschaltet, wobei der Zeitablauf für diese erste Innen-Außen-Durchströmung variabel ist, weil die Zeit für den zweiten Trockenabschnitt davon abhängig ist, wie lange die Austrittstemperatur TA nahezu konstant bleibt. Dieser Gleichgewichtszustand wird auch als Beharrungszustand bezeichnet. Zur Einstellung der danach laufenden Zeit bei konstanter Eintrittstemperatur TE genügt in der Re- gel ein Zeitglied. Es kann aber auch in der Steuer- und Regeleinrichtung 73 für die Beendigung dieser Zeitspanne ein δTA programmiert werden, wobei δTA = TE - TA.

Daran anschließend wird in dem Diagramm nach Figur 6 nach ca. 21 Minuten die Eintrittstemperatur TE auf einen für die nachfolgenden Behandlungsschritte der Produktzugabe für eine Avivage geeigneten Wert abgesenkt, wobei es sich in Abhängigkeit von der Dosierleistung und der Produktauftragsmenge um Fixzeiten handelt. Das Behandlungsmittel wird über die geschilderte Einrichtung zum Einbringen von Behandlungsmitteln in den Gasstrom über die Düsen 63 (Figur 2) in den Gasstrom eingebracht. Der Behandlungsmittelauftrag ergibt sich aus der Dosiermenge der Dosierpumpe 58, und zwar je nach Strömungsrichtung Innen-Außen bei geöffnetem Regelventil 61 bzw. für Außen-Innen-Durchströmung bei geöffnetem Regelventil 60.

Eine Voraussetzung für die bei dem Behandlungsmittelauf ^¬ trag erforderliche gleichmäßige Verteilung des Produktes ist die Einhaltung der Luftfeuchtigkeit, die als relative Feuchte oder Sättigungsgrad φ in dem Wärmediagramm der Figur 8 über

den Verlauf der Feuchte (φ) -Linien oberhalb der jeweiligen Taupunktlinie für φ = 1 liegt.

In dem Diagramm der Figur 8 ist im Gegensatz zum MoI- lier-Diagramm der Wärmeinhalt H des Dampf/Luftgemisches auf der Ordinate mit rechtwinkligen Koordinaten aufgetragen. Außerdem wurde der Wärmeinhalt des Feuchteanteils nicht auf Wasser, sondern auf Dampf von 0 ⁰ C bezogen, so dass zum Wärmeinhalt der trockenen Luft der Wärmeinhalt des Feuchtean- teils hinzu zu zählen ist. Somit ist für den Wert x = 0 auf der Ordinate, in Abhängigkeit von der Temperatur, der Wärmeinhalt der trockenen Luft ablesbar während auf einer von der Ordinatenachse nach rechts ansteigenden Temperaturgeraden die Zustandswerte für x und H liegen und zwar bis zu der Sät- tigungslinie . Mit x ist in der üblichen Weise der Dampfgehalt in dem Dampf/Luftgemisch bezeichnet.

In das Diagramm der Figur 8 ist jeweils die Sättigungslinie φ = 1 für zunehmende Gesamtdrücke in dem System einge- tragen. Oberhalb der jeweiligen Sättigungslinie verlaufen als (nicht dargestellte) Kurvenschar die Linien gleicher relativer Feuchte für φ < 1.

In dem Diagramm ist der Zustand des Dampfluftgemisches während des zweiten Trocknungsabschnittes als Gleichgewichts ^¬ zustand beim gekoppelten Wärme-Stofftransport von der Trocknungsluft auf das Textilgut dargestellt, wobei von dem Luf- /Dampfgemischzustand TR, PS hinter dem Lamellenkühler 26 aus ^¬ gegangen ist. Dieser Zustand entspricht dem eines gesättigten Gases, er liegt deshalb auf der Taupunktlinie (in Figur 8 bei einem PS von 6 bar) . Die von dem Punkt TR der Taupunktlinie nach rechts ansteigende Gerade zur Eintrittstemperatur TE

führt zu einem Schnittpunkt mit der Linie gleicher relativer Feuchte von φ = 0,4 bzw. φ = 40%, was einer Zustandsänderung mit Wärmeaufnahme und Wasseraufnahme entspricht. Die dafür erforderliche Regelung in dem Gaskreislaufsystem der Vorrich- tung erfolgt über die Regelventile 70, 72 (Figur 1) über die eine vorgegebene Wasser-Einspritzmenge auf der Saugseite des Gebläses 30 in die Anschlussleitung 29 eingespritzt wird. Das eingespritzte Wasser wird in dem Erhitzer 69 vorher auf die Eintrittstemperatur TE erwärmt. Gleichzeitig oder zeitver- setzt kann auch Dampf injiziert werden.

Von diesem Punkt der Eintrittstemperatur TE in dem Diagramm ausgehend verändert sich der Zustand der Luft bei der Durchströmung des Textilgutkörpers 3 zu der Austrittstempera- tur TA aus dem Textilgutkörper längs einer Geraden, die zu der Geraden parallel verläuft, die sich durch den Schnittpunkt „A" auf dem Kreisbogen des Randmaßstabes mit den Teilungen δH/δX zu dem Pol 02 ergibt. Der Punkt „A" liegt auf dem Kreisbogen um den Pol 02 mit den Teilungen δH/δX.

Die senkrechte Projektion von dem Schnittpunkt der Eintrittstemperatur von 90 ⁰ C mit dem Schnittpunkt der relativen Feuchtelinie φ = 0,4 begrenzt auf der Taupunktlinie φ = 1 [6 bar] , auf der TA und TR liegen, links von dem Schnittpunkt der senkrechten Projektionslinie mit dieser Taupunktlinie den Bereich der Wasseraufnahme aus dem Trockengut beim Temperaturanstieg und rechts den Bereich der Wasseraufnahme aus dem Trockengut bei der Temperaturabnahme in dem Luftkühler 23. Die links der Projektion verlaufende Zustandsänderung von der Rückkühltemperatur TR zu der Eintrittstemperatur TE auf der Linie relativer Feuchte φ = 0,4 ergibt einen optimalen Trocknungszustand für die überleitung in die nächsten Behand-

lungsschritte des Präparationsauftrags bei einer Eintrittstemperatur TE von 90 ⁰ C. Gleichzeitig ergibt sich ein optimaler Bereich für die Verteilung des in Aerosolform vorliegenden Behandlungsmittels in dem den Textilgutkörper 3 bildenden Polyester-Wickelkörper für den von dem Gebläse 30 erzeugten Luftstrom. Das neue Verfahren arbeitet somit mit einem definiert höheren Sättigungsgrad der Trocknungsluft als diese bei konventionellen Druck- oder Durchströmungstrocknern der Fall ist, die mit einer vertikal verlaufenden Zustandsänderung von TR zu TE einer Wärmeaufnahme von x = konstant arbeiten (vgl. z.B. Figuren 2 bis 4 der DE 37 42 982 C2).

Das erfindungsgemäße verwendete Verfahren mit einem definierten höheren Sättigungsgrad der Trocknungsluft bewirkt, dass der gekoppelte Wärme-Stoffübergang von der Trocknungsluft auf das Textilgut wesentlich verbessert wird, so dass das Textilgut des Textilgutkörpers 3 schneller auf die Behandlungstemperatur erwärmt wird und dass gleichzeitig die Temperaturdifferenzen bei der Durchströmung des Textilgutkör- pers reduziert werden.

Die Dampfinjektion auf der Saugseite des Gebläses 30 und die dort erfolgende Wasserzerstäubung mit einer vorgegebenen Temperatur im Bereiche der Eintrittstemperatur TE bedeuten eine wesentliche Energieeinsparung, weil dadurch die Gasdichte reduziert wird, so dass für eine bestimmte Wellenleistung des Gebläses 30, in Abhängigkeit von dem Massenstrom und der spezifischen Wärme des Gases, der durch die Verdichterarbeit des Gebläses hervorgerufene Temperaturanstieg definiert ist.

Die Drosselklappe 28 (Figur 1) in der Bypassleitung 27 des Gaskühlers 23 erlaubt die zweckentsprechende Regelung der Rückkühltemperatur TR für die Bypassschaltung.

Der Vorteil liegt in einer schnelleren Aufwärmung des Systems in dem ersten Trocknungsabschnitt.

Nebenbei bemerkt, liegt ein Vorteil der erwähnten Bypassschaltung deshalb in einer schnelleren Aufwärmung des Systems als dies bei bekannten Einrichtungen der Fall ist, weil bei diesen Einrichtungen ohne Bypass, je nach Einstellung der Rückkühltemperatur TR, bei einer zuvor laufenden Partie der Gaskühler 23 eine schnelle Erwärmung der neuen Partie verhindert. Durch die Bypassschaltung wird eine Ein- sparung an Wärmeenergie zu Beginn eines Trocknungsprozesses erreicht, weil der Gaskühler 23 einfach teilweise überbrückt wird.

Die erläuterte Wasserzerstäubung zur Steuerung des Sät- tigungsgrades (relative Feuchte φ) kann auch im Bereich der Laufradschaufeln des Radialgebläses und/oder im Bereich der Rückenschaufeln des Laufrades des Radialgebläse erfolgen.

Im Vorstehenden wurde die Trocknung eines aus Polyester bestehenden Textilgutkörpers 3 beschrieben. Polyester ist ein nicht hygroskopisches Substrat, so dass bei der Trocknung der sich bildende Dampf aus der Gutsfeuchte nach dem Erreichen eines Beharrungszustandes gerade gesättigt ist. Die Ausgangs ^¬ temperatur TA liegt in dem Diagramm der Figur 8 deshalb auf einer Sättigungslinie φ = 1 [6 bar] . Dieser Dampfzustand in unmittelbarer Nähe der Textilgutoberflache hat die gleiche

Temperatur wie die Gutsfeuchte und wird deshalb als Kühlgrenztemperatur bezeichnet.

Bei der Trocknung von Baumwollgarnen, die zu einem Tex- tilgutkörper 3 aufgewickelt sind, wie sie in den Diagrammen der Figur 7 und der Figur 9 veranschaulicht ist, erfolgt der Feuchtetransport aus dem Faserkern zur Faseroberfläche durch Diffusion, wozu im Vergleich mit Polyesterfäden ein wesentlich höherer Wärmeanteil und damit auch eine längere Trock- nungszeit erforderlich sind. Die Höhe der zulässigen Eintrittstemperatur richtet sich bei Baumwolle nach den Echthei ^¬ ten der davor liegenden Färbung. Bei diesen Baumwoll- Textilgutkörpern hängt von der Höhe der Eintrittstemperatur TE die Temperaturdifferenz zur Austrittstemperatur TA ab, wo- bei bei Anwendung von Niedertemperaturtrocknungen in dem Bereich bis ca. 110 ⁰ C der Trocknungsverlauf in den verschiedenen Bereichen eines Wickelkörpers gleichmäßiger als bei einer Hochtemperaturtrocknung mit Eintrittstemperaturen von ca. 135°C verläuft.

Der Temperaturverlauf bei einem solchen Trocknungspro- zess eines Baumwoll-Textilgutkörpers 3 ist in Figur 7 dargestellt, wobei das Diagramm grundsätzlich ähnlich jenem nach Figur 6 aufgebaut ist, so dass auf die vorstehenden Erläute- rungen zu Figur 6 Bezug genommen werden kann. Das Diagramm nach Figur 9, das grundsätzlich ähnlich jenem nach Figur 8 aufgebaut ist, lässt erkennen, dass bei der Trocknung von Baumwolle die Kühlgrenztemperatur beim Luftaustritt aus dem Wickelkörper nicht erreicht wird, d.h. die Temperatur TA der sich bildenden Dampfschicht liegt auch im Beharrungszustand des zweiten Trocknungsabschnitts in Kontakt mit der Gutsfeuchte über deren Temperatur, so dass in dieser Zone ein „ü-

berhitzter" Dampfzustand vorliegt. Zum Erreichen der Taupunktlinie φ = 1 [6 bar] ist wegen dieser Temperaturdifferenz eine Abkühlung der durchströmenden Luft erforderlich bevor die Temperatur längs der Sättigungslinie auf die Rückkühltem- peratur TR zurückgeführt ist. Diese Abkühlung erfolgt bei x = konstant, d.h. ohne Wasserabscheidung. Bei der sich dann anschließenden weiteren Abkühlung und Zustandsänderung auf der Taupunktlinie erfolgt eine Wasserabscheidung mit Kondensatbildung aus dem übersättigten Dampfanteil der von dem Textil- gut aufgenommenen Gutsfeuchte.

Es gibt auch Anwendungsfälle, bei denen eine Trocknung von Baumwolle auf ca. 2 % Restfeuchte erforderlich ist und zwar bei einer nachfolgenden Hochveredelung zum Erreichen ei- ner konstanten Appretur. Bei solchen Anwendungen ist es zweckmäßig die Vorrichtung nach Figur 1 so abzuwandeln, dass sie mit einem indirekten Lufterhitzer versehen ist, für den zur Vermeidung eines zu hohen Wärmebedarfs eine Temperaturerhöhung von ca. 15°C zwischen Eintritt und Austritt in der Re- gel ausreichend ist. Eine solche abgewandelte Vorrichtung ist in Figur 5 im Ausschnitt dargestellt, jewobei doch lediglich die für die Erläuterung der Abwandlung erforderlichen Teile der Vorrichtung nach Figur 1 wiedergegeben sind.

In Figur 5 sind mit der Figur 1 gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen versehen und nicht nochmals erläutert. Abweichend von der Vorrichtung nach Figur 1 ist die Druckseite des Radialgebläses 30 über einen Druckstutzenanschluss 74 mit einem indirekten Gaserhitzer 75 verbunden, dessen Gasaus- trittsbereich 76 anstelle des Anschlussstutzens 32 der Figur 1 in der Verteilerleitung 20 doppelseitig mündet. Der Gaser ^¬ hitzer 75 ist dampfbeheizt, wobei ein von der Steuer- und Re-

geleinrichtung 73 der Figur 1 ansteuerbares Dampfregelventil 77 und ein Dampfmengenmesser 78 es erlauben, die über den Gaserhitzer 75 in den durchströmenden Gasstrom eingebrachte Wärmemenge zu regeln. Eine Temperaturmessstelle 79 ermöglicht es, die Temperatur am Eintritt in den Gaserhitzer 75 zu erfassen, während eine entsprechende Messstelle 80 den dort herrschenden Druck erfasst, so dass der Gaszustand an dieser Stelle des Gaskreislaufs in die Regelung einbezogen werden kann, während eine Temperaturmessstelle 81 im Gaserhitzeraus- trittsbereich 76 es erlaubt, die Eintrittstemperatur TE zu dem Textilgutkörper 3 für die Regelung zu erfassen.