DURCHFLUSS-MESSANORDNUNG Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verbesserung der Messgenauigkeit einer Durch- fluss-Messanordnung und ein Softwareprogrammprodukt.

Rohrleitungen, die von Wasser oder Abwässern (als Beispiele für Liquide) durchflössen werden, werden mittels dafür vorgesehenen Durchfluss-Messanordnungen überwacht, wobei die Fließgeschwindigkeit, der Durchfluss (absolut) bzw. dessen Rate als Volumenstrom durch die jeweilige Rohrleitung gemessen werden. Die Messtechnik basiert auf der Verwendung von speziellen Durchfluss-Messsensoren, wie bspw. Ultraschallsensoren. Diese werden in unterschiedlichen Anordnungen an der zu vermessenden Rohrleitung verwendet, so z. B. in einer Laufzeit-, Doppler- oder Kreuzkorrelationsanordnung. Pro Messanordnung sind ein bis vier Ultraschallsensoren vorgesehen, die oft in der Nähe von Störungsstellen wie bspw. Biegungen oder auch Verjüngungen der Rohrleitung angeordnet sind. Diese Störungsstellen beeinflussen den Durchfluss des Liquids durch die Rohrleitungen und können Messergebnisse der Durchflussmessung verfälschen. Somit ist aufgrund der nicht idealen Installationsbedingungen sowie der geringen Anzahl an Sen- soreinheiten die Messgenauigkeit der Durchfluss-Messgeräte oft fehlerbehaftet.

Aus der WO 2013/164805 A1 ist ein Verfahren zur Durchflussmessung bekannt, wobei aus gemessenen Durchflussmessdaten mittels vorbestimmter Datensätze ein korrigierter Durchflussmesswert bestimmt wird. Dabei müssen im Vorfeld verschiedene Messungen durchgeführt und ausgewertet werden, um eine mögliche Korrektur der aktuellen Durchflussmessdaten zu bestimmen. Die Genauigkeit der Korrektur ist dabei abhängig von dem Fehler der vorangegangen Messungen, der sich in darauffolgenden Messungen fortpflanzt. Ausgehend von diesem Stand der Technik ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren bereitzustellen, das den Einfluss von Störungsstellen bei Durchflussmessungen in liquiddurchfiossenen Rohrleitungen minimiert und damit die Messgenauigkeit einer Durchfluss-Messung verbessert. Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren zur Verbesserung der Messgenauigkeit einer Durchfluss-Messanordnung bei Durchflussmessungen mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.

Ferner wird die Aufgabe, eine exakte und schnelle Möglichkeit zum Verbessern der Messgenauigkeit einer Durchflussmessung bereitzustellen, mit einem Softwareprogramm oder Softwareprogrammprodukt mit den Merkmalen des unabhängigen Anspruchs 10 gelöst.

Weiterbildungen und bevorzugte Ausführungsformen werden durch die Unteransprüche beschrieben.

Das erfindungsgemäße Verfahren zur Verbesserung der Messgenauigkeit einer Durchfluss-Messanordnung in liquiddurchflossenen Rohrleitungen mit einer oder mehreren Störungsstellein), die einen Durchfluss eines Liquids durch die Rohrleitungen derart beein- flusst, dass eine Durchflussmessung der Messanordnung beeinträchtigt wird, wird mit einer Durchfluss-Messanordnung durchgeführt, die mit einer Datenverarbeitungseinheit und einer Speichereinheit operativ gekoppelt ist.

Das Verfahren umfasst die folgenden Schritte:

- Auswählen einer Störungsstelle in der Rohrleitung und Anordnen der Durchfluss- Messanordnung in einem vorbestimmten Abstand benachbart zu der Störungsstelle an der liquiddurchflossenen Rohrleitung;

- mit der Durchfluss-Messanordnung Messen zum Zeitpunkt t eines von der Störungsstelle abhängigen Durchfluss-Wertes Qi des Liquids durch die Rohrleitung an der vorbestimmten Abstandsposition;

- Ermitteln von Störungsstellenparametern, die sich dynamisch für jede Messanordnung ändernde Parameter und feststehende Parameter umfassen und die die Störungsstelle hinsichtlich ihrer Form, Art und Abmessungen beschreiben;

- mittels der Datenverarbeitungseinheit aus den Werten der ermittelten Störungsstellenparameter Interpolieren eines Fehlerfaktors als eine numerische Funktion der Störungsstellenparameter;

- aus dem erfassten Durchfluss-Wert Qi des Liquids mit dem Fehlerfaktor K numerisch Bestimmen eines tatsächlichen Durchflusswertes Q ₂ ; und

- Ausgeben des Fehlerfaktors K und des berechneten tatsächlichen Durchflusswertes Q2. Ein„tatsächlicher Durchfluss" im Sinne der Erfindung ist dabei der Durchfluss eines Li- quids durch eine Rohrleitung, die keine Störungsstellen, die Einfluss auf das Strömungsverhalten des Liquids nehmen könnten, aufweist, oder ein Rohrleitungsabschnitt, der in einer entsprechenden Entfernung zu der/den Störungsstelle(n) liegt und eben einem ungestörten Durchfluss entspricht. Ein„erfasster Durchfluss" in der Nähe oder an einer Störungsstelle ist stets ein Durchfluss, der von der Störungsstelle beeinflusst wird und von dem tatsächlichen Durchfluss abweicht.„Durchfluss" im Sinne der Erfindung kann als Volumenstrom, absolut oder in Relation zu einem Durchfluss unter Idealbedingungen sowie ferner als Durchflussrate angegeben sein oder deren Werte verwendet werden. Die Messung ist zeitabhängig, wobei in dem erfindungsgemäßen Verfahren die Zeit in einer Bestimmung des Durchflusswertes nicht verwendet wird. Im Prinzip gibt es zwei Arten von Fehlern, die zu korrigieren sind: Der systematische Fehler und der stochastische Fehler, der durch Turbulenzen im Fluid entsteht. Letzterer wird nicht berücksichtigt, die erfindungsgemäße Korrektur des Durchflusswertes berücksichtigt den weitaus größeren systematischen Fehler.

Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht es, Fehler und Messungenauigkeiten, die sich durch den Einfluss der Störungsstelle auf die Messanordnung ergeben, auf einfache Art und Weise zu minimieren und die Messgenauigkeit im Vergleich zu bisher genutzten Messverfahren wesentlich zu erhöhen.

Der Einfluss einer Störungsstelle auf den Durchfluss hängt von verschiedenen Faktoren ab, die sich aus der Art, dem Typ und den Abmessungen der Störungsstelle ergeben. So können die Störungsstellen der liquiddurchflossenen Rohrleitung bspw. Rohrleitungs-Ein- fachbögen, -Doppelbögen, S-förmige Doppelbögen, U-förmige Doppelbögen, Schieber, Drosselklappen, Durchmesser-Erweiterungen, Durchmesser-Verjüngungen und Kombinationen dieser Bauteile sein.

Kombinationen können insbesondere Bögen mit Schiebern, Ventilen oder aus Drosselklappen sein. Die Aufzählung an Störungsstellen ist nicht abschließend; es sind noch weitere Störungsstellen-Typen denkbar. Es ist ferner möglich, dass mehrere Störungsstellen hintereinander angeordnet sind und eine Reihe von Störungsstellen, die einzeln betrachtet werden müssen, oder zusammen eine kombinierte Störungsstelle bilden. Es können noch weitere Störungsstellen in Betracht kommen. Für jede neue Anwendung können andere, noch nicht parametrisierte Störungsstellen in Betracht gezogen und parametri- siert werden und in die Berechnung Eingang finden.

Soll der Einfluss mehrerer Störungsstellen betrachtet werden, kann das Verfahren die weiteren Schritte vorsehen, dass der von einer Störungsstelle abhängige Durchfluss an einer Vielzahl an Störungsstellen, die entlang eines vorbestimmten Rohrleitungsabschnitts vorliegen, erfasst wird und der Fehlerfaktor K jeder Störstelle zu einem Gesamtfaktor für diesen Rohrleitungsabschnitt extrapoliert oder aufsummiert wird. Ferner kann nachfolgend aus dem Gesamtfaktor und der erfassten Durchflusswerte ein tatsächlicher Gesamt-Durchflusswert Q3 bestimmt werden. Das Verfahren kann in dieser Hinsicht flexibel eingesetzt werden und ermöglicht Untersuchungen unterschiedlicher Rohrleitungen.

Dabei kann jede Störungsstelle durch mehrere Störungsstellenparameter beschrieben und parametrisiert werden, die sich entweder dynamisch ändern oder auch statisch sein können. Mit den statischen Parametern sind jegliche geometrische Parameter umfasst, die die Störungsstelle fest beschreiben und nicht veränderlich sind. Unter statische Parameter fallen etwa der Krümmungsradius R eines Rohrleitungsbogens, ein Winkel α zweier Rohrleitungsabschnitte zueinander, eine Bogenausrichtung R/DN des Rohrleitungsbogens, ein Nennwert DN der Rohrleitung, ein Abstand d von Rohrleitungsbögen oder ein Abstand/Länge L2 eines Rohrleitungsabschnitts zwischen zwei Änderungen von Rohrleitungsabschnitten, sowie Verjüngungen und Erweiterungen des Querschnitts der Rohrleitung.

Dynamische Parameter sind etwa eine Öffnungsgröße P eines Schiebers oder eines Ventils, eine Zeit t und ein Abstand L1 bzw. eine Ausrichtung der Messanordnung zu der Störungsstelle bzw. auch eine Orientierung oder Winkelausrichtung eines Pfades mit der Störungsstelle. Es können noch weitere dynamische und statische (bspw. geometrische) Parameter in Frage kommen, die dazu geeignet sind, Rohrleitungs-Abschnitte zu beschreiben, die den Durchfluss eines Liquids durch Rohrleitungen beeinflussen können. So kommt als weiterer dynamischer Parameter auch die Reynoldszahl in Betracht.

Durch diese Parameter kann jede der genannten Störungsstellen beschrieben werden. So wird zum Beispiel eine Störungsstelle mit einem einfachen Rohrleitungsbögen durch den Durchmesser der Rohrleitung, also deren Nennwert, den entsprechenden Krümmungsradius, den Abstand zwischen Störungsstelle und Messanordnung, die Ausrichtung der Messanordnung zu der Störungsstelle sowie einer Fließgeschwindigkeit des Liquids in der Rohrleitung beschrieben. Der Abstand zwischen Störungsstelle und Messanordnung kann für jede Messung neu bestimmt werden und ist abhängig von dem jeweilig verwendeten Messsystem. So ist der zu bestimmende Abstand der bis zum Ende der Störungsstelle. In Fällen, in denen die Messanordnung weit genug von der Störungsstelle weg ist, kann auch die Mitte der Störungsstelle maßgeblich für den Abstand sein. Ferner kann zur Bestimmung der Position der Messanordnung eine Linearintegration erfolgen, wobei der Abstand von der Störstelle zum ersten Sensor und der Abstand von der Störstelle zum zweiten Sensor verwendet werden können.

Weil mehr als drei Parameter vorliegen, ist keine einfache mathematische Lösung mehr möglich. Das erfindungsgemäße Verfahren kann vorsehen, dass zur Interpolation des Fehlerfaktors K die Funktion des Fehlerfaktors K in Abhängigkeit der festgelegten Störungsstellenparameter über eine numerische Simulation in Kombination mittels eines neuronalen Netzes errechnet wird.

Um den Fehlerfaktor K zu interpolieren, kann der folgende Zusammenhang verwendet werden:

K S ^p t ^f ör ^a u ^d ng ⁱ = K N,

Dabei entspricht N der Anzahl der Neuronen und KN, Ko sind Kalibrierungsparameter des neuronalen Netzes. Der Exponent der e-Funktion ist dabei in statische und dynamische Parameter aufgeteilt, wobei w, einer Gewichtung der Pärameter entspricht.

Für einen einfachen Bogen kann der Zusammenhang für K wie folgt aussehen:

Dabei ist R der Radius des Rohres, L der Abstand, D die Nennweite des Rohres und α der trigonometrische Winkel des Pfades, ß der Winkel der Ausrichtung des Pfades, der die Störstelle aufweist. Der tatsächliche Durchfluss Q2 (hier kurz Q) wird dann mittels des Korrekturfaktors K berechnet wie folgt:

4 n

mit Vi als der korrigierten gemessenen Geschwindigkeit. Jede korrigierte Geschwindigkeit ist wie unten beschrieben: _ TfPfadf T/Pfad

y i ~ ^ Störung ^{' Jv} i ^{' Y} i

Dabei ist:

'■ Korrekturfaktor nach der Störungsstelle,

K _t : Korrekturfaktor der Pfadmessung (Sensor Kopf, Vollentwickeltes Profil), abhängig davon, ob ein spezieller Sensor mit einer eigenen Kalibrierung verwendet wird, oder ob ein großer bzw. kleiner Sensor für ein Rohr mit einem kleinen bzw. großen Durchmesser verwendet wird.

V ^fad : Pfad Geschwindigkeit [m/s].

Dabei ist Vi die Geschwindigkeit des Liquids, die sich aus dem Zusammenhang Q1 =V1 *A (mit A dem Querschnitt der Rohrleitung) bestimmt. D (später auch DN) entspricht dem Durchmesser der Rohrleitung; n bestimmt die Anzahl der verwendeten Pfade für die Be- rechnung.

Zur Minimierung des Einflusses der Störungsstelle in Echtzeit können nur einzelne Werte in die Berechnung gegeben werden. Mit einer zwei-pfadigen Messung in einem diametrischen Modus kann bspw. für einen Einzelbogen eine Messgenauigkeit von unter 1 % (Messfehler bei ab 0,3 m/s) erreicht werden, so dass eine starke Verbesserung im Vergleich zum Stand der Technik eintritt.

Die Simulation erfolgt mit einem CFD-Programm (Computational Fluid Dynamics), wobei auch unterschiedliche Simulationsalgorithmen verwendet werden können, um je nach Durchflussmessung ein optimales Ergebnis zu erzielen. Femer kann die Erfindung vorsehen, dass die Werte der Störungsstellenparameter aus vorbestimmten Datensätzen, die in einer Datenbank auf der Speichereinheit hinterlegt sind und aktuell durch einen Benutzer ausgewählt werden können. So können die unterschiedlichen Konfigurationen in einer„Look-Up"-Tabelle niedergelegt sein. Alternativ oder zusätzlich kann bzw. durch Auswahl mittels eines Sensors, der ein analoges Signal hinsichtlich eines Status einer Störungsstelle erfasst, ermittelt werden. Die Parameter können so je nach Anwendung in der jeweiligen Art und Weise eingegeben werden.

Für variable Öffnungen, wie Schieber, Ventile oder Drosselklappen kann auch ein geeigneter Sensor an dieser Art der Störungsstellen vorgesehen sein, der die Öffnungsgröße, bzw. die Öffnung des jeweiligen Durchlasses misst und ggf. mittels eines analogen Signals an die Messanordnung den Wert des zugeordneten Störungsstellenparameters zurückgibt. Daraus kann der tatsächliche Durchfluss in Echtzeit berechnet werden.

Die jeweilige vorliegende Störstelle kann für die Berechnung und zur Auswahl der korrekt heranziehenden Störungsstellenparameter über eine auf der Speichereinheit hinterlegten und einer Anzeigeneinheit auszuwählenden Liste ausgewählt werden. Die entsprechenden Parameter können bereits hinterlegt sein oder mittels einer Abfrage gezielt von dem jeweiligen Benutzer abgefragt werden, der Werte für die statischen Parameter eingeben kann.

Zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Verbesserung der Messgenauigkeit einer Durchfluss-Messanordnung in liquiddurchflossenen Rohrleitungen mit einer oder mehreren Störungsstelle(n) ist ein Durchfluss-Messsystem vorgesehen, das eine Durchfluss-Messanordnung mit einem oder mehreren Durchflussmess-Sensoren aufweist, die Ultraschallsensoren sein können. Die Sensoren sind mit der Datenverarbeitungseinheit und einer Speichereinheit operativ gekoppelt. Es kann genügen, wenn die Messanordnung nur die Sensoren umfasst und mit der Datenverarbeitungseinheit und weiteren elektronischen Komponenten über eine drahtgebundene oder eine drahtlose Kommunikation verbunden ist. In einer alternativen Ausführungsform der Erfindung können auch alle Messkomponenten zusammen in einem Gehäuse kompakt zusammenge- fasst sein. Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung kann vorgesehen sein, dass die Messanordnung vor oder nach einer Störungsstelle in dem vorbestimmten Abstand L angeordnet werden kann, wobei der vorbestimmte Abstand L ein Vielfaches der Nennweite der liquid- durchflossenen Rohrleitung ist. Bei einem Abstand, der über das Fünfzigfache der Nennweite der Rohrleitung hinausgeht, sind die Einflüsse der jeweiligen Störungsstelle nicht mehr zu spüren. Dies ist für das erfindungsgemäße Verfahren zu beachten.

Der Ultraschallsensor oder mehrere Ultraschallsensoren können an einem der Endpunkte einer Sekante eines Querschnitts, diametrisch, chordal oder radial an einer Mantelfläche der liquiddurchflossenen Rohrleitung angeordnet ist bzw. sein. Werden die Sensoren chordal zueinander angeordnet, befinden sich die Sensoren beide auf der gleichen Ebene. Damit können verschiedene Messkonstellationen und Messanordnungen ermöglicht werden. Neben Laufzeit- oder Doppleranordnungen kann auch das Prinzip der Kreuzkorrelation verwendet werden, wobei es möglich ist, dass nur ein einzelner Ultraschallsensor die Rohrleitung radial durchstrahlt. In einer Doppleranordnung stünden sich jeweils zwei Ultraschallsensoren paarweise als Sende- und Empfangseinheit gegenüber. Das erfindungsgemäße Verfahren kann mit jeder Art der Messanordnung durchgeführt werden.

Die oben beschriebenen Berechnungen können mittels eines Softwareprogramms oder Softwareprogrammprodukts, das auf einem Datenträger gespeichert sein kann, durchgeführt werden. Dazu ist die Messanordnung mit der Datenverarbeitungseinheit in geeigneter Weise elektronisch und operativ verbunden. Das Softwareprogramm oder Softwareprogrammprodukt verarbeitet dabei von der Messanordnung zum Messen des Durchflusses Qi zum Zeitpunkt t erfasste Werte, die ermittelten Werte für die Störungsstellenparameter, den aus den Störungsstellenparametern interpolierten Fehlerfaktor K, und den aus dem Fehlerfaktor K und dem störungsstellenabhängigen Durchfluss Qi bestimmten tatsächlichen Durchflusswert Q2. Die für die Berechnung benötigten Werte können manuell eingegeben werden oder können für vorbestimmte Berechnungen bereits in der Speichereinheit vorliegen und in einer Datenbank gesichert sein. Über ein geeignetes Auswahlfeld an einer Bedieneinheit der Datenverarbeitungseinheit können diese ausgelesen werden.

Ausführungsformen der Messvorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens werden durch die nachfolgende ausführliche Beschreibung unter Bezug auf die begleitenden Figuren gezeigt, so dass die Verfahrensführung deutlich und besser verständlich wird.

Dabei zeigen:

Fig. 1 eine schematische Ansicht der Rohrleitung mit einer Messanordnung und einer Störstelle,

Fig. 2 bis 5 Querschnitte durch die Rohrleitung mit unterschiedlicher Anordnung der

Ultraschallsensoren, und

Fig. 6 bis 11 verschiedene Typen von Störungsstellen.

Die Fig. 1 zeigt eine Messanordnung 1 , die an einer liquiddurchflossenen Rohrleitung 2 angeordnet ist. Im Wesentlichen ist jede Messanordnung 1 aus einer oder mehreren Ultraschallsensoren 7 sowie einer Datenverarbeitungseinheit 4 aufgebaut. Die Ultraschallsensoren 7 sind mit der Datenverarbeitungseinheit 4 operativ über eine geeignete elektronische Schaltung miteinander verbunden. Die Kommunikation ist in Fig. 1 drahtgebunden über elektrische Leitungen 5, kann aber auch drahtlos erfolgen, bspw. via Nahfeldfunk, Bluetooth® oder W-LAN.

In Fig. 2 bis 5 sind Anordnungen von einem oder mehreren Ultraschallsensoren 7 dargestellt: So zeigt Fig. 2, dass nur ein einziger Ultraschallsensor 7 an der Rohrleitung 2 angeordnet ist, der eine radiale Messung durchführen kann; mit dieser Anordnung kann die sogenannte Kreuzkorrelation durchgeführt werden.

In Fig. 3 sind vier Ultraschallsensoren 7 gezeigt, die in einer sogenannten chordalen Messanordnung vorliegen und womit sich ebenfalls eine Messung in Kreuzkorrelation durchführen lässt. Dabei werden die Ultraschallsensoren 7 so angeordnet, dass sie jeweils einen Kreisabschnitt durchstrahlen, also an Sekanten Anfangs- bzw. Endpunkten liegen.

Die Fig. 4 zeigt vier Ultraschallsensoren 7, die paarweise zueinander gekreuzt angeordnet sind und radiale Messungen durchführen lassen. Fig. 5 zeigt insgesamt acht Ultraschallsensoren 7, die paarweise in chordaler Messanordnung an der Rohrleitung 2 vorliegen. Mit den in Fig. 4 und 5 gezeigten Messanordnungen 1 lassen sich insbesondere Laufzeit- und Doppler-Messungen durchführen. Die Messanordnung 1 ist benachbart zu einer Störungsstelle 5 in einem vorbestimmten Abstand L1 dazu angeordnet. Der Abstand bemisst sich nach der Nennweite der Rohrleitung 2: L1 = X * DN, wobei für den Abstand L1 der Messanordnung 1 zu der Störungsstelle 5, DN die Nennweite der Rohrleitung 2 und X ein Faktor ist, der in einem Bereich von 0 bis 50 liegt. Bei einem Wert von X höher als 50 ist der Einfluss der Störungsstelle auf den Durchfluss nicht mehr relevant.

Es gibt verschiedene Typen von Störungsstellen 5 und werden von unterschiedlichen Parameterwerten beschrieben, die in der nachfolgenden Tabelle zusammengefasst sind (siehe Fig. 6 bis 11). Dabei bezeichnet α den Winkel zwischen zwei geraden Rohrleitungsstücken, R den Radius eines Rohrleitungs-Bogens 3 und DN den Nennwert der Rohrleitung 2, d. h. ihren Durchmesser. Ferner bezeichnet L1 den Abstand zwischen Störungsstelle 5 und Ultraschallsensor 7. DN1 und DN2 stehen für unterschiedliche Nennwerte entlang der Rohrleitung 2, wobei DN1 den Durchmesser eines Rohrleitungsabschnitts parametrisiert, der einen kleineren Nennwert als der Nennwert DN2 hat. Zwischen dem Rohrleitungsabschnitt mit Nennwert DN1 und dem Rohrleitungsabschnitt mit Nennwert DN2 liegt ein Übergangsabschnitt vor (Verjüngung oder Erweiterung des Rohrleitungsdurchmessers), dessen Länge durch den Parameter L2 bezeichnet ist (siehe insbesondere Fig. 10 und 11).

Bspw. wird ein U-förmiger Doppelbogen (Fig. 8) durch den Winkel α des Rohrleitungsbogens 3, dem Verhältnis R/DN sowie einem Abstand d der Rohrleitungsbögen 3 voneinander beschrieben.

Weitere Störstellen 5 können ein Schieber 9 oder ein Drosselventil sein, deren Öffnungsgrad mit dem Parameter P bezeichnet sind. P gibt in Prozent an, wie weit der Durchlass des Schiebers 9 bspw. geöffnet ist.

Tabelle 1 :

Störungsstelle 5 Bereich Abstand

Einfachbogen 30° < α < 90°

0 DN < L1 < 50 DN

(siehe Fig. 6) 1 < R/DN < 5

Doppelbogen S 0 DN < L1 < 50 DN (siehe Fig. 7) α = 90°

R/DN = 1 α = 90°

Doppelbogen U

R/DN = 1 0 DN < L1 < 50 DN (siehe Fig. 8)

d=0 oder DN

Doppelbogen in α = 90°

zwei Ebenen 0 DN < L1 < 50 DN (siehe Fig. 7) R/DN = 1

Schieber

0 < P < 100% 0 DN < L1 < 50 DN (siehe Fig. 9)

Drosselklappe

0 < P < 100% 0 DN < L1 < 50 DN (siehe Fig. 9)

Erweiterung des 0.1 < DN1/DN2 < 1

Durchmessers 0 DN < L1 < 50 DN (siehe Fig. 10) 0 < L2 < DN2

Verjüngung des 1 < DN1/DN2 < 10

Durchmessers 0 DN < L1 < 50 DN (siehe Fig. 11) 0 < L2 < DN1

30° < α < 90°

Schieber und Ein1 < R/DN < 5 0 DN < L1 < 50 DN fachbogen

0 < P < 100% α = 90°

Schieber und S- förmiger DoppelR/DN = 1 0 DN < L1 < 50 DN bogen

0 < P < 100%

Schieber und U- α = 90° 0 DN < L1 < 50 DN förmiger Doppel- bogen R/DN = 1

d = 0 oder DN

0 < P < 100% α = 90°

Schieber und

Doppelbogen in R/DN = 1 0 DN < L1 < 50 DN zwei Ebenen

0<P< 100%

BEZUGSZEICHENLISTE

1 Messanordnung

2 Rohrleitung

3 Rohrleitungsbogen

4 Datenverarbeitungseinheit

5 Störungsstelle

6 Speichereinheit

7 Ultraschallsensor

8 elektrische Leitung

9 " Schieber

L Abstand Messanordnung zu Störstelle