Verfahren zur Erhöhung der Fehlalarmsicherheit eines Brandmelders

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erhöhung der Fehlalarmsicherheit eines Brandmelders. Darüber hinaus betrifft die Erfindung einen Brandmelder. Gassensitive Feldeffekttransistoren können verwendet werden, um Brandgase zu detektieren. Es ist bekannt, solche Feldeffekttransistoren in Gassensoren für Brandmelder zu verwenden.

Voraussetzung für eine zuverlässige Branderkennung sowie hohe Störsicherheit, insbesondere die Unterdrückung von Fehlalarmen, sind u. a. reproduzierbare Signale sowie die Unempfind- lichkeit der Sensoren gegenüber Störeinflüssen wie Luftfeuchteschwankungen, TemperaturSchwankungen, Licht und das Auftreten von anderen Gasen (Querempfindlichkeiten) .

Feldeffekttransistoren-basierte Gassensoren können eine starke Abhängigkeit gegenüber hohen Luftfeuchten, schnellen Luftfeuchteänderungen bzw. Taupunktüberschreitung zeigen. Grund hierfür sind Kondensationseffekte an mikroskopisch kleinen, als Kondensationskeim dienenden Verunreinigungen bzw. produktionstechnisch bedingten Unebenheiten im Gate-Spalt. Durch die Feuchte können sich ionenleitende Pfade zwischen Gate und Gatepassivierung bzw. zwischen Gate und anderen leitenden Bestandteilen des Transistors ausbilden und es kann in Folge zu chaotischen, nicht reproduzierbaren Signalverläufen kommen.

Werden diese nicht als Störung durch Feuchte erkannt, so kann dies von den Auswertealgorithmen als Brand identifiziert werden und es kommt zu einem Fehlalarm. Um derartige Störeinflüsse zu erkennen, mussten bisher zusätzliche Feucht- bzw. Taupunktfühler eingesetzt werden.

Aus der Offenlegungsschrift DE 10 2008 048 715 AI ist ein Verfahren zur Bestimmung der Feuchte in einem Gas mit Hilfe eines Feldeffekttransistor-basierten Gassensor bekannt. Bei diesem Verfahren wird an einem Gate des Feldeffekttransistors eine zusätzliche Potentialänderung eingeprägt, die eine Änderung des Sensorsignals zur Folge hat. Anschließend wird eine Größe der sich ergebenden Änderung des Sensorsignals bezogen auf die zusätzliche Potentialänderung ausgewertet. Dieser Größe wird anhand einer zuvor ermittelten Sensorkennlinie eine eindeutige relative Feuchte zugeordnet. Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Zuverlässigkeit eines Brandmelders zu erhöhen. Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren nach Anspruch 1 bzw. einem Brandmelder nach Anspruch 9 gelöst. Das erfindungsgemäße Verfahren dient zur Erhöhung der Fehlalarmsicherheit eines Brandmelders, der einen Brandgassensor aufweist, welcher einen gassensitiven Feldeffekttransistor umfasst. Dabei wird an einem Gate des Feldeffekttransistors eine zusätzliche Potentialänderung eingeprägt, die eine Ände- rung des Sensorsignals zur Folge hat. Wenigstens eine feuchteabhängige Größe dieser Signaländerung wird ausgewertet und der Brandmelder wird zur Vermeidung eines feuchteverursachten Fehlalarms in einen Störungsmodus versetzt, wenn ein bestimmtes Auswerteergebnis vorliegt.

Der erfindungsgemäße Brandmelder weist einen Brandgassensor auf, der einen gassensitiven Feldeffekttransistor umfasst. An einem Gate des Feldeffekttransistors ist mit Hilfe einer Spannungsquelle eine zusätzliche Potentialänderung einpräg- bar, die eine Änderung des Sensorsignals zur Folge hat. Der

Brandmelder weist eine Auswerteeinrichtung auf zur Auswertung wenigstens einer feuchteabhängigen Größe einer solchen Sensorsignaländerung. Darüber hinaus weist der Brandmelder eine Kontrolleinrichtung auf, die dazu ausgebildet ist, den Brand- meider zur Vermeidung eines feuchteverursachten Fehlalarms in einen Störungsmodus zu versetzen, wenn ein bestimmtes Auswerteergebnis vorliegt. Die im Folgenden im Zusammenhang mit dem Verfahren erläuterten Vorteile und Ausgestaltungen gelten sinngemäß auch für den erfindungsgemäßen Brandmelder und umgekehrt. Die Erfindung greift das aus dem Stand der Technik bekannte Vorgehen auf, wonach an einem Gate des Feldeffekttransistors eine zusätzliche Potentialänderung eingeprägt wird, die eine Änderung des Sensorsignals zur Folge hat. Der Gassensor wird jedoch nicht zur Feuchtemessung verwendet. Eine Bestimmung der Feuchte findet nicht statt. Stattdessen erfolgt eine Auswertung der Sensorsignaländerung im Hinblick auf die Existenz feuchteinduzierter Signalstörungen. Die sich aus der zusätzlich eingeprägten Potentialänderung ergebende Sensorsignaländerung wird mit anderen Worten dahingehend untersucht, ob sie Rückschlüsse auf das Vorliegen eines Störeinflusses, nämlich der Feuchte, zulässt. Nachdem die Sensorsignaländerung ausgewertet und auf das Vorliegen feuchteabhängiger Signalstörungen hin untersucht ist, wird auf der Grundlage des Auswerteergebnisses über eine Änderung des Betriebsmodus des Brand- meiders entschieden. Sollten sich aus der Änderung des Sensorsignals Anhaltspunkte dafür ergeben, dass der Brandgassensor aufgrund von z. B. Kondensationseffekten ein falsches Sensorsignal liefert, wird eine Störung angenommen und ein Alarm unterdrückt.

Mit der vorliegenden Erfindung wird die Brandmelderzuverlässigkeit deutlich erhöht. Klassische Fehlalarmszenarien, beispielsweise verursacht durch Wasserdampf bei optischen Rauchmeldern, werden unterdrückt. Der Einsatz zusätzlicher Feuch- te- bzw. Taupunktfühler ist nicht mehr notwendig, wodurch die Herstellungskosten gesenkt werden können.

Vorteilhafte Ausführungen sind in den Unteransprüchen angege- ben . Die Erfindung macht sich die Erkenntnis zunutze, dass sich der Signalverlauf des Sensorsignals als Antwort auf die zusätzliche Potentialänderung verändert. Insbesondere lässt sich, was bisher unberücksichtigt bliebt, ein feuchteabhängi- ger Unterschied zwischen zwei während der zusätzlichen Potentialänderung erfassten Sensorsignalen feststellen. Entsprechend wird in einem bevorzugten Ausführungsbeispiel der Erfindung eine Signaldifferenz zwischen einem ersten und einem zweiten Zeitpunkt während der zusätzlichen Potentialänderung ausgewertet. Insbesondere die Auswertung des zeitlichen Verlaufs einer solchen Signaldifferenz hat sich als besonders vorteilhaft erwiesen, da sich herausgestellt hat, dass insbesondere die Änderung des Signaldifferenzwertes und die Dauer der Signaländerung eine Aussage über das Vorliegen einer Tau- punktüberschreitung zulässt.

Zusätzlich oder alternativ zu einer Auswertung der Signaldifferenz zwischen zwei Zeitpunkten während der zusätzlich Potentialänderung wird in einem weiteren Ausführungsbeispiel der Verlauf des Sensorsignals zwischen einem ersten und einem zweiten Zeitpunkt während der zusätzlichen Potentialänderung ausgewertet. Sowohl die Signalform, als auch die Größe der Signaländerung können Rückschlüsse auf das Vorliegen erratischer Signale geben.

In einem einfachen Fall wird dabei der zu untersuchende Zeitabschnitt derart gewählt, dass der erste Zeitpunkt zu Beginn der zusätzlichen Potentialänderung und der zweite Zeitpunkt am Ende der zusätzlichen Potentialänderung liegt. Mit anderen Worten wird die Signaldifferenz bzw. der Signalverlauf vorzugsweise während des gesamten Zeitraums der zusätzlichen Potentialänderung betrachtet. Je nach Art des verwendeten Feldeffekttransistors können feuchteabhängige Signaländerungen aber auch verstärkt am Anfang, während und/oder am Ende der zusätzlichen Potentialänderung auftreten, so dass es ausreichend sein kann, nur einen bestimmten Zeitabschnitt, beispielsweise den Beginn der zusätzlichen Potentialänderung oder das Ende der zusätzlichen Potentialänderung oder aber einen begrenzten Zeitabschnitt während der zusätzlichen Potentialänderung zu betrachten.

In einem einfachen Fall, der sich zugleich als für eine zu- verlässige Fehlalarmvermeidung besonders geeignet erwiesen hat, wird die zusätzliche Potentialänderung in Form eines Spannungsimpulses eingeprägt. Die Verwendung eines Pulsbetriebs stellt die Aufrechterhaltung der ordnungsgemäßen Funktion des Brandmelders sicher, da zwischen dem Anlegen der Pulsspannung auch weiterhin eine Brandüberwachung möglich ist. Vorzugsweise erfolgt dabei das Einprägen einer Rechteckspannung. Eine derartige zusätzliche Potentialänderung kann einerseits auf besonders einfache Art und Weise erzeugt werden. Andererseits hat sich diese Signalform als besonders ge- eignet erwiesen für die Auswertung feuchteinduzierter Signaländerungen .

Das Auftreten einer Kondensation lässt sich besonders sicher dadurch erkennen, dass sich das Sensorsignal besonders schnell ändert, obwohl der Wert des eingeprägten Potentials konstant ist. Ein weiteres Anzeichen dafür, dass es sich um eine feuchteinduzierte Störung handelt, ist die Dauer der Abweichung des Signaldifferenzwertes vom Normalwert. In einer bevorzugten Ausführungsform wird daher auch die Abweichungs- dauer ausgewertet.

Alternativ zu einer Rechteckspannung kann auch ein anders geformter Spannungsimpuls eingeprägt werden. Andere Signalformen, beispielsweise Sinus- oder Rechtecksignale, sind prinzi- piell möglich. Jedoch ist ein sich aufgrund einer eingeprägten Rechteckspannung änderndes Sensorsignal besonders einfach und eindeutig interpretierbar.

Vorteilhafterweise erfolgt ein wiederholtes Einprägen der zu- sätzlichen Potentialänderung, vorzugsweise in regelmäßigen Abständen. Dies ermöglicht eine besonders hohe Störsicherheit, da es eine mehrmalige, vorzugsweise regelmäßige Auswertung der Signaländerungen ermöglicht. Sind die zeitlichen Ab- stände, in denen das Einprägen der zusätzlichen Potentialänderung und das Auswerten des Sensorsignale erfolgt, gering, ist eine beim Einsatz der Gassensoren in Brandmeldern besonders vorteilhafte fortlaufende Kontrolle der Feuchte als Störgröße möglich.

Zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens weist der Brandmelder eine die beschriebene Auswertung der Sensorsignale durchführende Auswerteeinrichtung auf . Diese Auswerteein- richtung umfasst vorzugsweise eine Recheneinheit mit einem

Prozessor, auf dem ein Computerprogrammprodukt zur Verwirklichung der beschriebenen Verfahrensfunktionen ausgeführt wird. Die Recheneinheit kann jedoch auch als reines Hardwaremodul ausgeführt sein.

Die Spannungsquelle zum Einprägen der zusätzlichen Potentialänderung kann als interne Spannungsquelle des Brandgassensors bzw. des Brandmelders vorgesehen sein. Es ist jedoch ebenso möglich, zum Einprägen der zusätzlichen Potentialänderung ei- ne externe Spannungsquelle zu verwenden.

Die Erfindung wird bei Gefahrenmeldern, insbesondere Brandmeldern eingesetzt, die einen Gassensor mit gassensitivem Feldeffekttransistor verwenden. Bei dem gassensitiven Feldef- fekttransistor handelt es sich insbesondere um einen Suspen- ded Gate-Feldeffekttransistor (SGFET) .

Ein SGFET ist ein gassensitiver, ein Gate aufweisender Feldeffekttransistor mit einem Luftspalt zwischen einem passi- vierten, zwischen einem Drain und einer Source erzeugten Kanal und einer Schicht eines Sensormaterials, das ein Bestandteil des Gates ist. Eine Verwendung eines SGFET ist eine Adsorption von Molekülen eines zu detektierenden Gases auf der Oberfläche des Sensormaterials und dabei erfolgendes Erzeugen einer Dipolschicht und eines elektrischen Potentials, das über den Luftspalt die Kanalleitfähigkeit und damit einen Source-Drain-Strom beeinflusst, der durch einen elektrischen Widerstand fließt und damit eine Spannung erzeugt, deren Änderung das Sensorsignal ist.

Die oben beschriebenen Eigenschaften, Merkmale und Vorteile dieser Erfindung sowie die Art und Weise, wie diese erreicht werden, werden klarer und deutlicher verständlich im Zusammenhang mit der folgenden Beschreibung der Ausführungsbei- spiele, die im Zusammenhang mit den Zeichnungen näher erläutert werden. Dabei zeigen:

FIG 1 eine schematische Darstellung eines Brandmelders mit einem SGFET,

FIG 2 eine vereinfachte Schnittdarstellung eines SGFET,

FIG 3 ein Sensorsignal bei zusätzlichen Potentialänderungen unter normalen Bedingungen,

FIG 4 ein Sensorsignal bei zusätzlichen Potentialänderun- gen bei Kondensation,

FIG 5 ein Sensorsignal während typischer Gasbeaufschlagungen und hohen Feuchten sowie die dazugehörigen Signaldifferenzen .

Sämtliche Figuren zeigen die Erfindung lediglich schematisch und mit ihren wesentlichen Bestandteilen. Gleiche Bezugszeichen entsprechen dabei Elementen gleicher oder vergleichbarer Funktion .

FIG 1 zeigt schematisch einen Brandmelder 1 mit einem Gassensor 2 und einer mit dem Gassensor 2 verbundenen Meldeeinheit 3, die u.a. zur Übertragung eines Alarmsignals an eine mit dem Brandmelder 1 verbundene Meldezentrale (nicht abgebildet) ausgebildet ist. Der Gassensor 2 umfasst einen SGFET (Suspen- ded Gate Feldeffekttransistor) 4, eine damit verbundene Auswerteeinrichtung 5 und eine mit der Auswerteeinrichtung 5 verbundene Kontrolleinrichtung 6. Außerdem umfasst der Brand- meider 1 eine Spannungsquelle 7, die mit dem SGFET 4 verbunden ist. Die Funktionen der einzelnen Komponenten werden nachfolgend näher erläutert. Der Aufbau eines SGFET 4, wie er zur Anwendung als Gassensor 2 in einem Brandmelder 1 erfindungsgemäß verwendet werden kann, ist in FIG 2 stark vereinfacht dargestellt. Der grundsätzliche Aufbau und die Betriebsweise eines SGFET 4 sind aus dem Stand der Technik bekannt. Der SGFET weist eine Source- Elektrode 8 und eine Drain-Elektrode 9 auf. Voneinander getrennt durch einen Luftspalt 10 ist eine gassensitive Schicht 11 angeordnet („Suspended Gate") . Durch Adsorption des den Luftspalt 10 durchströmenden, zu detektierenden Gases 12 an der gassensitiven Schicht 11 wird eine erste Potentialände- rung hervorgerufen. Das Sensorsignal ist im einfachsten Fall ein Source-Drain-Strom . In dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel ist das Sensorsignal eine durch den Source- Drain-Strom an einem elektrischen Widerstand erzeugte Spannung 13. Entsprechend der üblichen Arbeitsweise des Brandmel- ders 1 bewirkt eine durch Gasadsorption hervorgerufene erste Potentialänderung eine Änderung des Sensorsignals 13, wodurch das Vorhandensein eines Gases erkannt und erforderlichenfalls ein Alarm ausgelöst wird. Erfindungsgemäß wird zu dieser ersten Potentialänderung eine zusätzliche Potentialänderung an dem Gate des SGFET 4 eingeprägt. Dies erfolgt durch Anlegen einer elektrischen Spannung 14 mit Hilfe der Spannungsquelle 7. Dabei handelt es sich um nach Art von Spannungspulsen in regelmäßigen Abständen ange- legte Rechteckspannungen. Im Verhältnis zu der Pulsdauer sind die Impulsflanken dabei vorzugsweise steil. Durch die zusätzliche Potentialänderung kommt es zu einer Beeinflussung der Gatespannung durch die Änderung der Austrittsarbeit an der sensitiven Schicht 11. Dies bewirkt eine Änderung des Sensor- Signals 13. Auf das Anlegen dieser Spannungspulse reagiert der SGFET 4 unter normalen Bedingungen mit einem Sensorsignal 13, welches entsprechend den eingeprägten Spannungsimpulsen ebenfalls rechteckförmige Spannungspulse 19 aufweist. Ein solcher Verlauf des Sensorsignals 13 als Antwort auf die zusätzlichen Potentialänderungen ist in FIG 3 dargestellt.

Normalbedingungen sind in diesem Beispiel Luft mit einer relativen Feuchte von 50% bei einer Temperatur von 25°C.

Wird nun der Gassensor 2 höheren relativen Feuchten oder schnellen Feuchteänderungen ausgesetzt, so dass es zu Kondensationseffekten kommt, so reagiert der SGFET 4 auf das Anlegen der Spannungspulse mit einem veränderten Signal 13. Bei- spielsweise kommt es zu einem lade-/entladeförmigen Signalverlauf, wie in FIG 4 abgebildet. Die Rechteckform der Spannungspulse 19 verändert sich deutlich, obwohl die zusätzlich angelegte Spannung 14 zwischen Beginn und Ende des eingeprägten Spannungspulses konstant ist. Das Sensorsignal 13 fällt zwischen Beginn des zusätzlich eingeprägten Spannungspulses und dessen Ende nichtlinear ab, also in einem Bereich 20, in dem die eingeprägte Spannung 14 konstant ist. Die Messbedingungen sind jetzt Luft mit einer relativen Feuchte von 90% bei einer Temperatur von 25°C. Im dargestellten Fall beträgt die Pulszeit 21 zehn Sekunden. Während dieser Pulszeit 21 tritt eine Signaländerung 15 von 17,5mV auf. Dieses Verhalten zeigt der Gassensor 2 nur bei Feuchtestörungen. Das Auftreten eines derartigen Sensorsignals 13 kann daher als sicheres Anzeichen für eine feuchteverursachte Signalstörung genutzt werden.

Da einerseits der Gasmelder während des Anlegens der Pulsspannung eine Totzeit hat, also kein Gassignal abgegriffen werden kann, andererseits aber die Pulszeit so lange sein muss, dass sich eine sinnvoll auswertbare Signaländerung, z.B. eine Spannungsdifferenz, ausbildet, haben sich vorzugsweise Pulszeiten in einem Bereich von mehreren Sekunden, insbesondere von etwa einer Sekunde bis etwa zwanzig Sekunden bewährt. Besonders vorteilhaft ist eine Pulszeit von acht bis zwölf Sekunden.

In einer Ausführungsform der Erfindung, auf die nachfolgend nicht weiter eingegangen wird, wird der Verlauf des Sensor- Signals 13 während der zusätzlichen Potentialänderungen 14 ausgewertet, beispielsweise indem eine Anpassung der Sensorsignaldaten an eine Funktion erfolgt. Die Fitparameter können dann zur Beurteilung der Relevanz der Signalstörung dienen.

Im nachfolgend betrachteten, einfachsten Fall wird die Signaldifferenz 15 zwischen Beginn und Ende des Spannungspulses 14 ausgewertet. Übersteigt der Wert der Signaldifferenz 15 einen bestimmten Betrag, so wird dies als Störung gewertet. Der Brandauswertealgorithmus wird dann den Brandmelder 1 veranlassen, in Störung zu gehen.

FIG 5 zeigt beispielhaft das Verhalten von drei verschiedenen Sensoren A, B, C bei verschiedenen Gasbeaufschlagungen. Dabei kann es sich um Sensoren handeln, die in einem einzigen Gasmelder 1 enthalten sind. Wie im unteren Drittel von FIG 5 dargestellt, wird zwischen 100 min und 300 min H ₂ beaufschlagt. Zwischen 300 min und 600 min wird NO ₂ beaufschlagt. Zwischen 600 min und 800 min wird NH ₃ beaufschlagt. In dem oberen Drittel von FIG 5 sind die typischen Signalverläufe der drei Sensoren A, B, C als Antwort auf das Auftreten der verschiedenen Gase über die Zeit aufgetragen. Besonders deutlich sind die Signalanstiege des Sensors A bei H ₂ im Bereich um ca. 200 min und bei NH ₃ im Bereich um ca. 700 min.

Nach etwa 750 min kommt es zu einem starken Anstieg 22 der relativen Feuchte. Eine zusätzliche Gasbeaufschlagung erfolgt nicht mehr. Deutlich zu sehen ist, wie das Sensorsignal 14 des Sensors A während des Feuchteanstiegs bei t = 750 min zu- erst wieder deutlich ansteigt und kurz danach, in der Plateauphase der Hochfeuchte, stark abfällt. Dieser Signalanstieg 16 könnte bei herkömmlichen Sensoren nicht von einem Gassignal unterschieden werden und würde somit zu einem Fehlalarm führen.

Wie oben beschrieben, antwortet das Sensorsignal 13 auf die angelegten Spannungsimpulse 14 mit Signaländerungen in Gestalt von entsprechenden Signalimpulsen. In dem mittleren Drittel von FIG 5 sind als feuchteabhängige Größe dieser Signaländerung die in FIG 4 dargestellten Signaldifferenzen 15 zwischen Beginn und Ende der Spannungsimpulse 14 über die Zeit aufgetragen. Bei allen drei Sensoren A, B, C zeigen sich, wie erwartet, mehr oder weniger große Schwankungen der Signaldifferenzen 15 bei der Detektion der Gase, z. B. bei etwa 250 min und im Bereich um 700 min. Diese Signalwerteschwankungen dauern jedoch nur kurze Zeit. Deutlich unterscheiden sich die nicht gestörten, in etwa gleichbleibenden Signaldifferenzverläufe der Sensoren B und C von dem Verlauf der Signaldifferenz 15 bei Sensor A. Der sprunghafte Anstieg der Signaldifferenz 15 von Sensor A bei t = 750 min wird durch die Auswerteeinrichtung 5 erkannt und bewertet. Überschreitet die Änderung der Signaldifferenz 15 innerhalb eines bestimmten Zeitraums einen bestimmten Wert, und handelt es sich nicht nur um eine kurzzeitige Änderung, so wird angenommen, dass eine Taupunktüberschreitung und eine damit verbundene Kondensation bei Sensor A vorliegt. Im hier beschriebenen Fall bleibt der Wert der Signaldifferenz 15 nach einem sehr steilen Anstieg 17 in einer Plateauphase, solange die Feuchtebeaufschlagung anhält. Eine entsprechende Auswertung des Verlaufes der Signaldifferenzwerte 15 ergibt, dass sowohl die Steilheit des Anstiegs 17, als auch die Ab- weichungsdauer, also die Dauer 18 der Signaldifferenzabweichung, die zuvor bestimmten Grenzwerte übersteigt. Daher wird der Signalanstieg 16 nicht einer Gasdetektion zugeordnet, sondern als feuchteinduzierte Störung erkannt. Aus diesem Grund wird der Brandmelder 1, der den Sensor A verwendet, durch die mit der Auswerteeinrichtung 5 verbundene Kontrolleinrichtung 6 zur Vermeidung eines feuchteverursachten Fehlalarms in einen Störungsmodus versetzt. Bei den Sensoren B und C hingegen führt der Feuchteanstieg nicht zu einer Kondensation .

Nach dem Absinken der Feuchte unter einen bestimmen Wert bei etwa t = 900 min sinken die Werte der Signaldifferenz 15 auf den Ausgangswert um Null zurück. Ab diesem Moment reagiert der Sensor A wieder normal auf Gase und die Störmeldung wird wieder aufgehoben, so dass ein normaler Melderbetrieb wieder möglich ist. Um den Zeitpunkt zum Umschalten in einen Normalbetriebsmodus zu ermitteln, erfolgt auch nach dem ersten Umschalten in den Störungsmodus eine weitere Überwachung und Auswertung des Sensorsignals durch die Auswerteeinrichtung 5. Das starke Abfallen des Signals von Sensor A auf einen Wert von etwa -500 mV, und damit weit unter den Normwert um Null, spielt für die weitere Gasdetektion keine Rolle, da dieses Niveau als neues Referenzniveau verwendet werden kann.

Obwohl die Erfindung im Detail durch das bevorzugte Ausführungsbeispiel näher illustriert und beschrieben wurde, so ist die Erfindung nicht auf die offenbarten Beispiele eingeschränkt und andere Variationen können vom Fachmann hieraus abgeleitet werden, ohne den Schutzumfang der Erfindung zu verlassen .